地下室外脚手架搭设构造要求计算书
外脚手架方案计算书
脚手架计算书1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006）（3）工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=24米，密目网规格：2300目/100cm2 ，每目空隙面积为1.3mm2。
脚手架立于基槽回填土上，下设50×100×4000木垫板。
步距1.8m，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.05米，连墙件为2步3跨设置，脚手板按同时铺设4排计算，同时作业层数n1=2。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2,E=2.06×105N*mm23、荷载标准值（1）结构自重标准值：g k1的取值参照脚手架安全技术规程的附表选用（双排脚手架）g k1=0.13 kN/m2。
（2）脚手板自重标准值：g k2=0.35kN/m2（可按实际取值）（3）栏杆、挡脚板自重标准值：0.14 kN/m（4）施工均布活荷载：q k=3 kN/m2（5）风荷载标准值：ωk=μz·μs·ω0=1.25*1.3*0.7=1.14 kN/m2式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》取值，地面粗糙类别选B,取μz=1.25。
μs——脚手架风荷载体型系数，取1.3.ω0——基本风压值，根据澳大利亚荷载规范取值为0.7 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆强度及变形计算（1）横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：按简支梁计算每纵距脚手板自重Q G2k =g k2×1.5=0.35×1.5 =0.525 kN/m每纵距施工荷载Q Qk =q k ×l a =3×1.5=4.5 Kn/mM Gk = 0.525*1.05*1.05/8=0.067kN ·mM Qk = 4.5*1.05/1.05/8=0.62 kN ·mM=1.2M Gk +1.4M Qk =1.2×0.067+1.4×0.62= 0.95kN ·mσ=M max /W=0.95*103*103/5.08*103=187<f =205 kN/mm 2横向水平杆强度满足要求。
地下室外墙计算书
WQ1计算书条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mm ，浮容重γ` = 11kN/mm ，静止土压力系数K=0.50，地下水位设防高度为4400mm；2、地下室参数：覆土层厚h1=800mm，地下室侧墙计算跨度Lo=3400mm，临水面保护层为50mm；地面堆载q=10kN/mm ，侧壁厚度d=285mm，截面有效高度ho=235mm3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm ，钢筋抗拉强度为fy=360N/mm ；挡土墙荷载工况示意图计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力q1=K×q=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力q2=K×γ×h1=0.50×18×0.80=7.20kN/mm地下水位以下土压力q3=K×γ`×(h2 + h3)=0.50×11×(1.00+3.40)=24.20kN/mm水压力q4=γw×(h2 + h3)=10×(1.00+3.40)=44.00kN/mm2、支座弯距计算，按单向板底端固定顶端简支计算，查静力计算手册m1=q1×Lo /8=5.00×3.4 /8=7.23kN.mm2=q2×Lo /15=7.20×3.4 /15=5.55kN.mm3=q1×Lo /15=24.20×3.4 /15=18.65kN.mm4=q1×Lo /8=44.00×3.4 /15=33.91kN.m3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅0.8计算m=0.8×1.35×(m1+m2+m3+m4)=70.56kN.mξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<30-50>×0.00001)]}=0.5283 《砼》规公式7.1.4x=ho-√(ho -2×m/α1/fc/b)=235-√(235-2×70.559928×1000000/1/14.3/1000)=22.03mm<ξb×ho=124.15mmAs=α1×fc×b×x/fy=1×14.3×1000×22.03/360=875mm ，根部实配 12@75，As=1508，承载力满足要求。
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
脚手架工程施工计算
脚手架工程施工计算
一、脚手架搭设面积及高度计算
1、搭设面积计算：脚手架搭设面积=总楼层面积×1.2(安全系数)。
2、搭设高度计算：脚手架搭设高度=h1+（n-1）×3.5m
式中：n为层数，h1为首层高度，m为每层高度。
二、立杆、横杆材料数量计算
1、立杆数量计算：立杆数量=2×搭设高度/3.5
2、横杆数量计算：横杆数量=（搭设宽度+0.3）×2/3
式中：搭设宽度=m×层数，m为每层高度，n为层数。
三、斜杆与斜撑的数量计算
根据脚手架搭设面积和搭设高度计算斜杆和斜撑的数量。
四、脚手架横向连接件数量计算
1、脚手架横向连接件数量=（搭设宽度+0.3）×（n-1）
2、脚手架结台数量=（搭设宽度+0.3）/1.5
式中：n为层数，m为每层高度。
五、脚手架脚座数量计算
1、脚手架脚座数量=搭设面积/3。
六、脚手板数量计算
1、脚手架搭设面积大于1000平方米时，脚手板数量=搭设面积/4。
2、脚手架搭设面积小于1000平方米时，脚手板数量=搭设面积/2。
七、安全网及附件数量计算
根据搭设面积计算安全网及其附件的数量。
八、总计
将以上所有材料数量加总得到脚手架工程的全部材料数量。
以上为脚手架工程施工计算的一般性方法，工程实际应根据具体需求及现场情况做出调整。
地下室模板支撑方案及计算书
地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。
二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。
1、地下室砼按后浇带分区域施工。
地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。
2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。
为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。
4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。
落地式外脚手架计算书样 权哥
计算说明：搭设高度为22.5m的装饰双排钢管外架，立杆横距为１.05m，立杆纵距为２m，内立杆距外墙距离为0.35米，脚手架步距为１.5米，铺设脚手板２层，同时进行施工的层数为２层，脚手架与主体结构连接布置，竖向４.5m,水平６m，钢管为φ＝４８×3.5。
“其他按构造要求施工”可以参照以前的施工方案对参数进行调整即可！一、 小横杆计算 １、 fWnMx ≤=σMx=1.2M GK +1.4M QK=(2×1.4×1.052×81+0.49×1.2×1.052×81)×2/1.05=０.98KN.mWn 查表得5.08×10-6 m 3σ=631008.51098.0-⨯⨯=173Mpa ＜205 Mpa 符合要求σ小横杆的弯曲应力Mx 小横杆计算的最大弯矩 Wn 小横杆的净截面抵抗矩f 钢管的抗弯、抗压强度设计值，f=205N/mm 2２、[]ωω≤=EIql38454查表得E=0.206,i=12.19×10-8ω=812431019.1210206.038405.11011.75-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.0035m ＜150l 符合要求[]mml ，I E l q 10150且不大于取受弯杆体的容许挠度小横杆的截面惯性矩钢材的弹性模量小横杆的跨度上的等效均布荷载脚手架板作用在小横杆小横杆的挠度ωω二、 立杆计算1、 整体稳定性f KH KA AN..≤ϕ查表得：N Gk1=0.462KN, N Gk2=2.286KN, N Qk =5.6KN,K A =0.85 （1） 求N 值，每步每纵距脚手架的自重为： N=1.2(n 1 N Gk1+ N Gk2)+1.4 N Qk=1.2( 8×0.462+2.286)+1.4×5.6 =15.02KN(2)计算ϕ值：b=1.05m,H 1=3mx λ=71.52/05.132/1==b H查表u 1=20x λ0=u x λ=20×5.71=114.2查表得ϕ=0.489(3)验算整体稳定性，因为立杆为单管K A 取0.85，高度调整系数 KH 取0.869.1510893.44489.01002.1523=⨯⨯⨯⨯ N /㎜2fKH KA ..=0.85×0.8×205=139.4 N /㎜2大于15.69 N /㎜ 2所以符合要求2121211/2054.1)(2.1mmN ，f 、f KA A u u ，n NQk ，NGk ，，NGk N NQkNGk NGkn N x xcx ==++=抗压强度设计值钢管的抗弯调整系数截面之和脚手架内外排立杆的毛换算长细比系数压杆长细比按换算长细比数格构式压杆整体稳定系脚手架的步距数荷载标准值产生的轴力一个纵距内脚手架施工及物品重一个纵距脚手架的附件生的轴力脚手架附件及物品重产宽为一个纵距的脚手架高为一步距脚手架自重产生的轴力格构式压杆的轴心压力λλλϕ2、 双排脚手架单根稳定性KAKHfm A N ≤+σϕ111其轴向力N 1=21×1.2n 1N GK1+)N 4.1N 2.1(40.135.005.15.0QK GK2++⨯=21×1.2×7×0.462+)6.54.1286.22.1(40.135.005.15.0⨯+⨯+⨯=8.55KNλ1=h/i=1500/15.78=95查表得ϕ=0.626m σ=35N / mm2单根截面积A 1=489 mm 2,kA=0.852111/76.7035489489.08550mmN m A N =+⨯=+σϕKAKHf=0.85×0.8×205=139.4N/ mm2大于70.76 N/ mm 2所以符合要求;/55,/0.3;/35,/0.2/222211111111非施工层的为当施工荷载心传力产生的附加应力操作处水平杆对立杆偏面积和回转半径内排或外排立杆的毛载步距脚手架底步或门洞处的查表得到的稳定系数按载面的轴心压力计算的内排或外排计算不考虑风载时由mm N m KN Qk mm N m KN Qk 、i A h i h N N mmm =====σσσλϕ四、脚手架与结构的连接计算 1、 连接件抗拉、抗压强度fAnNc Nt 85.05000)(≤+=σ σ=1.4×6×4.5×(0.7×1.11×0.087×0.25)×103+5000/489=11.53＜0.85×205=174.25 所以符合要求 2连接件与脚手架及主体结构的连接强度计算][]只采用扣件时取计承载力连接件的抗压或抗拉设连接件的净截面积风载标准值距连墙点的竖向及水平间产生的拉力或压力风荷载作用对连墙点处度连接件的抗拉或抗压强小于/64.1)()(6639.55)25.0087.011.17.0(5.464.15)(1111KN ，N An w L H w L H Nc Nt Nc Nt KNKN N Nc Nt c vcv==+⨯⨯⨯⨯⨯⨯=≤+σ三、 脚手架立杆底座和地基承载力验算 立杆底座验算RdN ≤N=0.5×1.2n1N GK1+(0.5×1.05+0.35)/1.4×(1.2N GK2+1.4N QK ) =0.5×1.2×7×0.462+(0.5×1.05+0.35)/1.4×(1.2×2.286+1.4×5.6) =8.55KN ＜40KN立杆地基承载力验算kf AdN .κ≤κ.f κ=370×0.5=185kpa满足要求∴==⨯⨯kpakpa Pa 185********.03.01055.83调整系数地基承载力标准值立杆基础的计算底面积一般取设计值抗压底座承载力面的轴心力设计值脚手架立杆传至基础顶k f Ad KN，）（Rd N k 40。
脚手架搭设方案(含计算书)
1。
0 安全技术设计1.1 一般规定本工程按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）规定：(1)脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。
本工程安全专项施工方案设计需进行下列设计计算：1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；2）立杆的稳定性计算;3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；4）立杆地基承载力计算。
(2)计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。
永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数取1。
4。
（3）脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。
验算构件变形时,应采用荷载短期效应组合的设计值。
（4)纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。
（5）钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2)按下表采用.(6）扣件、底座的承载力设计值（KN）按下表采用。
注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N。
m，且不应大于65N.m。
(7）受弯构件的挠度不应超过下中规定的容许值。
注：l为受弯构件的跨度（8）受压、受拉构件的长细比不应超过下中规定的容许值。
1.2 构造要求1.2.1 脚手架设计本工程外脚手架采用扣件钢管双排脚手架，搭设高度60.35m（以最高建筑标高为58。
85米计算为例）,采用的钢管类型为48×3.5。
内排架距离墙体距离为550mm。
脚手架施工均布荷载为2.0kN/㎡，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
脚手架沿高度方向采用分层多次沿四周满搭设的方式，搭设高度至屋面女儿墙上1。
5m。
1。
2。
2 平面布置立杆纵向间距1500mm,横向间距1200mm。
内排立杆距离建筑物的距离为550mm，下端垫木垫板并设置扫地杆。
立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏.立杆的接头应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内,错开距离应大于500mm，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3（≤600mm)。
地下车库满堂脚手架计算书
顶板使用满堂脚手架计算书一、参数信息：1.脚手架参数横向间距或排距（m）：0。
90；纵距（m）：0.90；步距(m）：1。
50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0.10；脚手架搭设高度(m）:4.35；采用的钢管（mm）:Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式：方木支撑;2。
荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25.000；楼板浇筑厚度(m）:0。
300;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2):2。
000;施工均布荷载标准值(kN/m2）：1.000；3。
木方参数木方弹性模量E（N/mm2）:9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300。
000；木方的截面宽度(mm）：50.00；木方的截面高度（mm)：100。
00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10。
000/6 = 83。
33 cm3;I=5.000×10。
000×10。
000×10。
000/12 = 416.67 cm4;方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重（kN/m):q1= 25.000×0。
300×0.300 = 2.250 kN/m；（2)模板的自重线荷载（kN/m):q2= 0。
350×0。
300 = 0.105 kN/m ;（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：p1 = （1.000+2.000）×0。
900×0。
300 = 0.810 kN；2。
强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×（2.250 + 0。
脚手架搭设方案带计算书
脚手架搭设施工方案一、工程概况1、工程名称：南汇三灶都市工业园区平澜地块1#-5#厂房2、工程地点：南汇三灶都市工业园区宣夏路和宣兰路交叉口3、结构类型：本工程为三层局部五层框架结构。
4、工程概况：工程总用地面积37566.4平方米，总建筑面积为：38058.25平方米。
由5个建筑单体组成。
二、编制依据1、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；3、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；4、施工组织设计及施工图纸。
三、脚手架材料要求1）、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定，所使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。
2）、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-1995规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。
扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N*M时扣件不得破坏。
3）、脚手板采用竹笆、垫板笆规格为1000×2000，竹笆每根竹片宽度不小于30mm，厚度不小于8mm，且编织绑扎牢固，凡虫蛀、枯脆、松散的竹笆不得使用。
四、施工措施结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。
此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。
室内采用满堂红脚手架模板支撑体系。
1.地基处理首先进行搭设场地的平整、夯实工作，从建筑物主体向外围按照3－5‰找坡。
回填土夯实后，沿建筑物四周浇筑1.5米宽80厚C20混凝土散水，之后在立杆下铺槽钢，然后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设槽钢要平稳，不得悬空。
外架搭设施工方案
第九节：架子工程设计依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJl30--2001》8.9.1 搭设方案1）地下室采用落地双排扣件式钢管脚手架和满堂脚手架相结合的外脚手架，主要是作为基坑周围安全防护和承重使用，解决现场场地狭小不足问题。
详见3.10章节（安全防护方案）。
2）六层以下外脚手架：除在N轴从±0.000搭落地双排脚手架外（因N轴二层主要是楼梯间，且标高不等，铺外架底部的水平槽钢不能同一水平），其余均从二层采用悬挑式外架。
悬挑高度：原则上不超过15米。
在8号楼的北南西三个立面均三层一挑，其余均四层一挑（因四层一挑超过15米，需在第五层楼面设卸荷钢丝绳）。
3）六层以上主体结构和装饰装修工程采用悬挑式循环搭拆脚手架。
8号楼自第7---26层（标高28.200---94.200m），每四层一挑（层高3300mm），做为一个隔断层，也是循环搭拆层。
2—3号楼自第7---26层（标高28.950---88.950m），每五层一挑（层高3000mm），做为一个隔断层，也是循环搭拆层。
循环搭拆层：即搭好上一隔断层三层后再拆除下一隔断层的材料，循环搭上，退下时循环退下。
安全措施：先搭好安全防护杆(距外墙位置2m)，再拆除隔断层。
4）人货梯与卷扬机井架处按落地脚手架搭设，外脚手架在人货梯与卷扬机井架处竖向断开搭设。
5）施工荷载（1）按装修脚手架荷载设计取值：其施工均布活荷载标准值为2KN/平方米。
（2）出料平台：每个允许荷载500kg，只限单层使用。
脚手架与出料平台不允许堆放荷载。
8.9.2脚手架的构架形式及技术与安全要求1）主要材料及技术要求材质：立杆、大横杆、小横杆、斜撑杆、连墙杆件、剪力撑等杆件均采用Ф48³3.5 的焊接钢管。
除小横杆长度按1.5m 考虑外，其余全部为6m。
严禁使用有明显变形、裂纹和锈蚀严重的钢管。
扣件主要选用直角防滑扣件和对接扣件。
脚手板采用竹脚手板。
脚手架架在楼板上计算书(地下室顶板上及二层楼板上)
脚手架搭设在地下室顶板上计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、工程属性二、支架搭设参数1、模板支架搭设参数2、脚手架搭设参数立杆排数N 2立杆底部垫板尺寸(m)【a×b】0.2×0.2 立杆纵、横向间距(m)【la×lb】 1.6×0.9 设计简图如下：脚手架楼板_平面图脚手架楼板_立面图三、荷载参数每根立杆传递荷载q k(kN) 30 板上活荷载标准值Q k(kN/m2) 1钢筋混凝土自重标准值N G1K(kN/m3) 25.1 模板及支架自重标准值N G2K (kN/m2) 0.3四、各楼层荷载计算1、第2层荷载计算钢筋弹性模量E s(N/mm2) 210000 砼弹性模量E c(N/mm2) 28000 砼的龄期T(天) 28 砼的强度等级C30 砼的实测抗压强度f c(N/mm2) 30 砼的实测抗拉强度f t(N/mm2) 1.43脚手架立杆传递荷载标准值：q k=30kN;板的短边计算跨度：l=Bc=4.00m立杆荷载作用间距：e=lb=0.90m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m s为垫板的厚度，此处忽略不计。
当bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l时，b=bcy+0.7*l=0.45+0.7*4.00=3.25m当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d<b/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=1.88m当e<b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=b/2+e/2=2.08mb，=min{ b1，，b2，}=1.88m得：M max=42.00kN.m板短边等效楼面均布活荷载标准值：q1=8M max/(bl2)=8*42.00/(1.88×4.002)=11.20kN/m2板的长边计算跨度：l=Bl=5.4m立杆荷载作用间距：e=la=1.60m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m s为垫板的厚度，此处忽略不计。
脚手架计算和搭设
脚手架计算和搭设脚手架是在建筑施工中常用的工具，用于搭建和支撑工人、材料和设备的临时结构。
它具有轻便、灵活、易于安装和拆卸的特点，并能够提供稳定的支撑。
在大量建筑现场，脚手架已经成为不可或缺的装备。
一、脚手架的分类和组成根据使用场景和结构形式，脚手架可以分为移动脚手架和悬挑脚手架两大类。
移动脚手架主要用于室内装修和工业生产等场所，悬挑脚手架则广泛应用于高层建筑和桥梁等工程中。
脚手架一般由标准件和非标准件组成。
标准件包括立杆、横杆、斜撑、脚盘和连接件等，可以通过组装形成各种形状的支撑结构。
非标准件则根据具体需求进行设计和制造，如跳板、扶手和防护网等。
二、脚手架的计算脚手架的计算是指根据预定的荷载和结构要求，确定脚手架的合理结构形式和尺寸。
脚手架的计算通常需考虑以下几个方面：1.荷载计算：根据使用场景和要求，确定脚手架所承受的临时荷载，包括人员、材料和设备等。
荷载计算应综合考虑各种因素，如人数、工作方式、材料重量、设备震动等。
2.结构计算：根据荷载和结构要求，计算脚手架的结构形式和尺寸。
结构计算一般需考虑脚手架各个部件的强度、稳定性和刚度，以保证脚手架的安全和使用性能。
3.材料选择：根据结构计算结果和预算限制，选择适当的材料和构件。
脚手架的主要材料包括钢管、钢板、扣件和搭接件等，应具有足够的强度和耐久性。
4.建模和模拟：使用计算机软件或手工方法，进行脚手架的建模和模拟。
通过建模和模拟，可以进一步验证脚手架的结构和性能，以及评估不同方案的优劣。
三、脚手架的搭设脚手架的搭设是指将计算得到的脚手架结构按照预定的方案和方法，进行实际的装配和布置。
1.施工前准备：准备好所需的脚手架材料和工具，按照设计图纸和施工方案组织人员和设备。
2.基础制作：根据设计要求和实际情况，在施工现场制作好脚手架的基础，包括固定件和支撑件等。
3.构件安装：按照设计图纸和施工方案，将脚手架的各个构件安装到预定位置。
根据需要，可以使用螺栓、扣件或焊接等方式进行连接。
外脚手架计算书
外脚手架计算书引言：外脚手架是指在建筑施工工地上搭设的支撑结构。
它是施工现场常见的临时设施之一，用于提供工人在高处作业的安全保障及方便工作的平台。
外脚手架搭设需要进行相应的计算，确保脚手架的稳定性和安全性。
本文档将介绍外脚手架计算的基本方法和步骤。
一、外脚手架计算的基本原理外脚手架计算是基于结构力学的原理进行的。
主要包括荷载计算、结构材料强度计算以及结构系统的稳定性计算。
1. 荷载计算：脚手架的荷载通常包括人员负荷、材料负荷和风荷载。
人员负荷是根据脚手架平台上同时站立的最大工人数量来确定的。
材料负荷包括脚手架材料及工具的重量。
风荷载根据当地气象条件来确定。
2. 结构材料强度计算：脚手架结构材料强度计算主要涉及脚手架柱、横梁以及连接件等材料的强度计算。
根据材料的强度参数和荷载情况进行结合计算，确保材料在荷载作用下不会产生破坏。
3. 结构系统的稳定性计算：外脚手架的稳定性计算主要是为了防止整个脚手架结构发生倾覆或失稳的情况。
通过计算脚手架的结构稳定系数，确保脚手架能够承受荷载并保持稳定。
二、外脚手架计算的步骤外脚手架计算的具体步骤一般包括以下几个方面：1. 确定设计荷载：根据工程要求和设计规范，确定脚手架的设计荷载，包括人员负荷、材料负荷和风荷载等。
2. 计算脚手架结构参数：根据实际情况，确定脚手架的结构参数，包括脚手架高度、横梁间距、立杆间距等。
3. 进行荷载计算：根据设计荷载和脚手架结构参数，进行荷载计算，确定各个部位的受力情况。
4. 进行结构材料强度计算：根据脚手架结构的受力情况，对各个材料进行强度计算，确保材料在荷载作用下不会产生破坏。
5. 进行结构稳定性计算：根据脚手架结构的布置情况，进行结构稳定性计算，确保脚手架能够在荷载作用下保持稳定。
6. 进行脚手架的设计选择：根据计算结果，选择合适的脚手架结构类型和材料规格。
7. 编制计算书和相关文件：根据计算结果，编制脚手架计算书和相关文档，包括设计荷载表、计算参数表、荷载计算表等。
脚手架工程及计算书
脚手架工程及计算书1脚手架的选用门诊综合楼工程外脚手架六层以下采用双排落地式外脚手架；六层及六层以上主体结构施工外脚手架拟采用钢梁悬挑式外脚手架和双排落地式外脚手架两种类型，具体位置见外架类型分布示意图；内脚手架：梁板模板支撑架采用碗扣式脚手架，墙柱模板支撑采用普通钢管脚手架。
2双排落地式外脚手架双排落地式外脚手架：根据工程特点及施工进度安排，地上结构施工时采用双排落地式外脚手架，脚手架直接落在基土上。
主楼D轴南侧外架直接落在顶板，其他部位外架落在回填土上。
1）构造要求本工程外脚手架选用Ф48×3.5规格的无缝钢管，采用直角扣件，旋转扣件，对接扣件进行连接。
所用材料经验收合格方可使用。
脚手架立杆纵距1.5m，横距0.9m，大横杆步距1.8m，上、下两根大横杆之间设一道护身栏杆。
上、下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，以减少立杆偏心受载，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。
在距外架底部20cm处设置通长扫地杆，所有立杆均落在坚实的地基上，并在下面垫好脚手板。
2）搭设顺序放线→铺设脚手板→按立杆间距排放底座→放置纵向扫地杆→逐根树立立杆→安装横向扫地杆→安装第一步大横杆→安装第一步小横杆→第二步大横杆→第三步小横杆→加设临时抛撑→第三、四步大横杆和小横杆→设置联墙杆→加设剪刀撑→铺脚手板→绑护身栏杆和挡脚板→立挂安全网3）脚手板铺设结构施工时，作业层脚手板沿纵向满铺，做到严密、牢固、铺稳、铺实、铺平，不得有50mm以上间隙。
离开墙面20cm，严禁留长度超过150mm的探头板。
搭接铺设的脚手板，要求两块脚手板端头的搭接长度应不小于400mm，接头处必须在小横杆上。
4）支撑体系（1）纵向支撑为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性，在脚手架纵向传力结构的外侧每6m沿高度由下而上连续设置纵向剪刀撑。
斜杆与地面夹角在45°～60°范围内，最大面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于500mm。
地下室脚手架搭设方案(落地式带计算书)
青岛大剧院地下室脚手架施工方案批准：审核：编制：2006.8.28目录第一章方案说明部分 (2)一、工程概况： (2)二、方案选择： (2)三、技术参数： (2)四、钢管脚手架搭设的基本要求： (3)五、技术要点： (3)落地架计算书 (高40m) (9)一、大横杆的计算： (9)二、小横杆的计算 (10)三、扣件抗滑力的计算 (12)四、脚手架荷载标准值 (12)五、立杆的稳定性计算： (13)六、最大搭设高度的计算 (14)七、连墙件的计算： (15)八、立杆的地基承载力计算 (16)第三章施工图部分 (16)第一章方案说明部分一、工程概况：青岛大剧院周围与青岛国际啤酒城、国际会展中心、青岛博物馆等大型公用建筑相毗领。
青岛大剧院为Ⅰ类工程，总建筑面积79566平方米，其中包括1600座的大剧场，1200座的音乐厅和400座的多功能厅及其它附属设施，能满足歌剧、舞剧、话剧、戏曲、交响乐以及歌舞、曲艺、杂技和大型综艺演出等功能需求，并具有接待世界一流艺术表演团体演出的条件和能力。
该工程建筑层数为5层，局部7层。
地下室层高为6.10米、地上部分建筑层高有3.40米、3.30米、3.20米、6.60米四种。
39.50m（大剧场屋脊最高处），35.20m（音乐厅屋脊最高处）。
大剧院、音乐厅、演员公寓及表演艺术交流中心均设有一层地下室。
其中，大剧院主台设备室基础埋深约16米，基础底板厚约为1.50米，地下室外墙1.20米厚；布景存放室基础埋深约10米，采用天然地基，底板厚约为1.00米，地下室外墙1.00米厚，中东部基础采用桩墩式基础；大剧院的其他部分以及音乐厅、演员公寓及表演艺术交流中心基础埋深均为 7米，采用天然地基，当基础底面高于中等风化岩石顶面2～4米，采用桩墩式基础，当基础底面高于中等风化岩石顶面5～11米，采用人工挖孔灌注桩基础，此部分基础采用承+双向基础梁，基础底板厚约为0.60米，地下室外墙0.60米二、方案选择：地下室剪力墙高度为6-12m，为了便于施工和安全需要，搭设外墙落地式脚手架，采用扣件式双排钢管（Φ48×3.5）脚手架进行搭设。
外脚手架搭设构造要求
外脚手架搭设构造要求1、立杆设置(1)立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。
接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的 1/3。
(2)每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处立杆上。
横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。
(3)当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm。
(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1/400。
(5)开始搭设立杆时，每隔 6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
(6)立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。
立杆对接接头布置纵、横向扫地杆构造2、纵、横向水平杆（1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。
纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。
要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm ；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
当采用搭接时，搭接长度不应小于1m ，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm 。
（2）立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。
纵向水平杆对接接头布置3、剪刀撑设置 (1)脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑； (2)每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m ，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。
(3)剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，采用搭接连接时，搭接长度不小于1m ， 应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm 。
支撑脚手架方案结构设计计算书
支撑脚手架方案结构设计计算书结合本工程结构形式，实际施工特点，建筑物四周搭设落地式全高全封闭的扣件式双排脚手架。
架此架为一架三用，及用于结构施工和装饰施工，同时兼做安全防护。
二、构造要求及技术措施1、地基处理，搭设场地必须平整，基础上底座下设置300*300*300mm砼墩，布设必须平稳，不得悬空，并设置排水措施。
3、大横杆：大横杆置于小横杆之下，在立柱的两侧，用直角扣件与立柱扣紧，其长度大于3跨，不小于6m，同一步大横杆之间要交圈。
大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。
相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。
4、小横杆：每一立杆与横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧，在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm，小横杆间距应与立杆柱间距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要可在两立柱之间等距离增设小横杆。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆在立柱处相向布置。
本工程质量管理目标为：争创上海市“标化工地”争创上海市“文明工地”2.1安全防护领导小组组长：陈建华（项目经理），全面负责副组长：黄卫星（项目工程师），技术总部署陆建春（生产负责人），现场施工指挥组员：袁飞蒋松辉（施工负责人），方案编制，技术交底（施工员），现场施工协调顾志荣（安全员），现场指挥、质量检查2.2设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，外脚手架采用落地式双立杆外脚手架。
外脚手均为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。
荷载按装修荷载考虑，要求三层同时作业。
根据设计单位提供的顶板承受极限值（活荷载5kn/m2）、恒荷载6kn/m2）。
脚手架技术参数：立杆距结构外沿0.35m架宽：1.1m，横距立杆间距：1.5m，纵距大横杆步距：1.8m双立杆高度：30米3.1.1基础处理：本工程外脚手架直接坐落在地下室顶板，基础底座下设置槽钢垫板3.1.2立杆：脚手架下面30米采用双排双立杆，上部采用双排单立杆。
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XX天际二期X标B1、B2及地下室外脚手架搭设构造要求为进一步贯彻《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99），实现安全管理规范化、科学化，确保规范施工安全生产，根据该工程建筑结构和施工特点，特编制该施工方案。
一、工程概况本工程位于XX市XX路板塘村，XX天际二期X标段工程，总建筑面积18318.03平方米，B1栋长40.47米，宽14.5米，建筑高度27.60米，B2栋为17+1层的商住楼，建筑面积为12455.44㎡，长度为68.5m，宽度为14.5m，建筑屋面高度为49.3m，结构形式为框剪结构。
B1脚手架搭方案本工程为XX天际二期一标B1栋项目工程，建筑物高度为27.6m，长度32.0 m，宽度：14.2 m。
本工程脚手架采用双排双立杆脚手架，从27.6m～6m采用双排单立杆脚手架，6m以下的采用双排双立杆脚手架，其搭设构造要求及计算如下：二、外架构造措施：本工程双立杆脚手架采用横式混合承重式1、立杆连接构造要求：内部大横杆用直角扣件与小横杆用直角扣件（或旋转扣件）连接，小横杆用直角扣件与双管立杆中的一根立杆（称这根立杆为主立杆，另一根称为副立杆）连接，两侧大横杆用直角扣件都与双管立杆的两根立杆连接。
上部立杆与双管立杆的连接：采用对接式，单立杆与双管立杆中的主立杆用对接扣件连接，这种连接构造方式符合立管间的搭接应采用对接扣件连接的规范做法。
2、搭设方案材料及规格选择根据JGJ59-99标准要求，采用钢管搭设，钢管尺寸采用Φ48×3.0mm，并使用钢扣件。
2.2搭设尺寸2.2.1搭设总高度B1栋29米，要求随施工进度搭设，高度超出施工层1.5米。
2.2.2搭设要求：根据现场实际情况，采用双排脚手架，架体立杆内侧采用安全密目网全封闭围挡施工。
3.2米高搭设首层平网，随施工进度设随层网，每隔6米设层间网。
2.2.3构造要求落地式脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数B1栋脚手架从27.6m～6m采用双排单立杆脚手架，其搭设高度为24米。
6m以下的采用双排双立杆脚手架。
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.40米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根；采用的钢管类型为Φ48×3.0㎜(考虑现场所用钢管壁厚均不可能为3.5㎜因些计算采用Φ48×3.0㎜)；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.00 kN/m2；脚手架用途:装饰脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处湖南省XX市，基本风压为0.35 kN/m2；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；上部单立杆稳定性计算：二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×0.5=0.175kN/m ；活荷载标准值: Q=2.00×0.5=1.0kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.0=1.65 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩 M qmax=1.65×1.052/8=0.227kN.m；最大应力计算值σ= M qmax/W =0.227×106/4490=50.56N/mm2；小横杆的最大应力计算值σ=50.56 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=1.65kN/m ；最大挠度 V = 5.0×1.65×10504/(384×2.060×105×107800.0)=1.176mm；小横杆的最大挠度1.176mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050.0 / 150=7.000 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值:g=0.033 kN/m；小横杆传来自重: P=1.65kN/m×1.05/2=0.866kN；2.强度验算集中荷载最大弯矩计算公式如下:均布荷载作用下：M1max=0.08qL2=0.08×0.033×1.52=5.94×10-3KN.m集中荷载作用下：M2max=0.267PL=0.267×0.866×1.5=0.347KN.mM= M1max+M2max=0.353KN.m最大应力计算值σ=0.353×106/4490=78.6N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=78.6N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下V max=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V max=0.677×0.033×15004/100EI=0.051㎜集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=0.866×2=1.732kNV= 1.883×1.732×15003/(100×2.06×105×107800)=4.96×10-3mm最大挠度和：V=V max＋V Pmax= 0.051＋4.96×10-3=0.056㎜；大横杆的最大挠度 0.057mm小于大横杆的最大容许挠度1500/ 150=10.0与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ R c其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5=0.0495kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.5=0.0495kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.05×1.5=0.551kN；活荷载标准值: Q = 2.0×1.05×1.5=3.15kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.0495+0.0495+0.551)+1.4×3.15=5.19kN；R＜6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248N G1=0.1248×24=3.0KN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35N G2=[0.35×6×1.5×1.05]/2=1.65kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m2)；采用采用竹串片脚手板，标准值为0.35(挡脚板只在铺竹架板才有，本工程中为五步架铺设竹架板)。
N G3 =0.35×6×0.18×1.5=0.567kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005N G4=0.005×1.5×24=0.18kN；经计算得到，静荷载标准值N G =3.0+1.65+0.567+0.18=5.4kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值按两步架施工考虑N Q= （2.0×1.05×1.5×2）/2 =3.15kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 W o -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W o = 0.350 kN/m2；U z -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：U z=1.35；U s -- 风荷载体型系数：取值为1；经计算得到，风荷载标准值W k = 0.7×0.35×1.35×1=0.331kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N G+1.4N Q= 1.2×5.4+1.4×3.15=10.89kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2 N G+0.85×1.4N Q = 1.2×5.4+ 0.85×1.4×3.15=10.22kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W为M w=0.85×1.4W k L a h2/10=0.85×1.4×0.331×1.5×1.82/10=0.191kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=12.88kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k = 1.155 ；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度 ,由公式 l o = kμh 确定：l0 = 3.119 m；长细比 L o/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的计算结果查表得到：φ= 0.188 ；立杆净截面面积：A = 4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；σ=12880/(0.188×424)=161.58N/mm2；立杆稳定性计算σ=161.58N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=12.2kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得： k = 1.155 ；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的结果查表得到：φ= 0.188立杆净截面面积： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；σ=12200/(0.188×424)+191000/4490=195.6N/mm2；立杆稳定性计算σ= 195.6N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.00N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 N G2K(kN)计算公式为：N G2K=N G2+N G3+N G4=2.49kN；活荷载标准值：N Q=3.15kN；每米立杆承受的结构自重标准值：G k=0.125kN/m；H s =[0.188×4.240×10-4×205×103-(1.2×2.49+1.4×3.15)]/(1.2×0.125)=59.62m；按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 H s等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H] = 59.62/(1+0.001×59.62)=56.26m；[H]=56.62和 50 比较取较小值。