某四层框架结构教学楼计算书

仅供参考
第一章建筑设计
1.1 设计条件
建筑名称：长沙大学办公楼
工程地点：湖南省长沙市洪山路98号
设计的目的：为满足学校办公的需求新建设的办公楼
建筑面积：3548.8㎡
占地面积：924.6㎡
建筑层数：地上部分为四层
抗震设防烈度：6度
1.2 结构形式与平面设计
本工程现浇整体式钢筋混凝土框架结构，基础形式采用的是柱下独立基础。

本建筑在平面设计过程中，首先考虑到建筑单位的办公要求，使用部分分为3个类别，一是大会议室与图书馆，要求的使用空间大，且大会议室要求视野和光线好。

二是普通办公室，布置要求合理，尽量形成分区办公的格局。

三是大空间办公室，对光线和办公环境要求更高。

综合考虑各项因素，最终确定将采用内廊式小柱网，主要柱网以5m×9.6m,以满足大空间会议室的要求。

另外为了满足小办公室的面积的要求，可将柱网合理分格，符合建筑使用的要求。

1.2.1 房间设计
该建筑地上为4层，无地下室。

所有的楼地面均采用大理石地面做法，其中走廊采用水磨石地面做法，楼梯、卫生间为带放滑瓷砖地砖。

该建筑的房间设计，严格按照《建筑设计资料集》、《现行建筑设计规范大全》。

房间的层高：1层层高取为4.5m,其余各层层高取为3.6m,房间的平面布置有良好的朝向，通风，日照。

1.2.2卫生间设计
每层均设有男女卫生间各1间。

每间内设有1.0×1.4蹲位5个（男：40人/个、女：20人/个。

），0.6×0.9洗手盆5个（100人每个）。

另男卫生间加设挂式小便器6个（40人每个）。

卫生间地面比同层楼层标高低0.3m。

规范要求厕所距离最远的工作点不应大于50m,设计厕所位于建筑布局右上以满足要求。

1.2.3 内廊，楼梯，出口设计
内廊的宽度符合人流和建筑防火的要求，单股人流通行宽度为550mm～600mm。

本设计4层，采用内廊且双面布房，走道长度54m大于40m，按照规范要求内廊净宽度不应小于1.8m，本设计采用2.4m的内廊，可4人并行通过，满足要求。

楼梯设计主要依据使用要求和人流通过的情况确定梯段和休息平台的宽度。

本建筑为多层建筑，二级防火，每层为一个防火分区，按照二级防火的要求，房间到最近的疏散口的最大距离不小于35m.建筑每层两侧设开间为3000mm的双跑楼梯,采用封闭楼梯间的设计，符合防火要求。

出入口的宽度,本建筑人数最多一层按300人考虑，百人指标为1m/人，需3m宽度，本设计的楼梯宽度3×2=6m符合要求。

室内外高差为900，台阶踏步宽度为300mm×150mm。

1.3 体型、立面设计
该建筑在立面设计时满足建筑内部使用功能要求，同时也注意建筑的外形美观要求。

高校办公楼应追求平稳的对称体型和均衡，层次，统一的立面，以此把适用、经济、美观的中国建筑要求结合起来。

所有的窗（包括落地窗）均采用铝合金窗，以营造立面的整洁。

1.4 剖面设计
建筑的剖面图是表示建筑物再垂直方向上各部分之间的组合关系。

剖面设计将考虑到建筑的层高，门窗洞口的高度，梁的高度，各个构件的组合，构造关系。

1.4.1 窗高的确定
所有的窗台高均为900mm，窗高多为2.4m，落地窗窗高为2.7m。

详细信息见门窗表。

1.4.2 洞口尺寸的确定
房间的采光系数是窗洞口面积和房间净面积之比。

1/6为办公室采光系数的最低值。

门洞口尺寸的确定，一般规定：公共建筑安全出入口的数目不小于两个，但是面积60m2以下，人数不超过50人的房间，可以只设置一个出入口。

对于二级防火的本办公楼百人指标为1.00，经计算所有的门洞的设计满足规范要求。

第二章内力计算
2.1设计的资料
2.1.1 工程地点：长沙某高校
2.1.2 建筑类型：四层框架填充墙结构。

2.1.3 建筑介绍：建筑面积3000平方米，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取120mm，填充墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。

2.1.4 门窗使用：大门采用玻璃门，其它为木门，窗为铝合金窗。

2.1.5 地质条件：自然地表以下0.6m内为杂填土和腐殖土；0.6至
4.5米为褐色粘土，地基承载力设计值取220KPa；4.5m至10m为卵石土层，10m以下为稳定的岩石。

2.1.6 柱网与层高：本综合楼采用柱距为5m的内廊式小柱网，边跨有7.2m与9.6m，中间跨为2.4m，首层层高取4.5m，其他层为
3.6m，柱网布置图如下图所示：
图2.1 柱网布置图
2.2 框架结构承重方案
本次设计的办公楼楼采用横向承重方案，竖向荷载主要由横向框架承担。

横向框架还要承受横向的水平风载。

竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。

2.2.1框架结构的计算简图：
图2.2结构计算简图
2.2.2 梁、柱截面尺寸的初步确定：
1、梁截面高度一般取梁跨度的1/12～1/8。

本方案取700mm，截面宽度
取700×（1/2～1/3）=300mm，可得梁的截面初步定为b×h=300*700。

2、框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算：
（1）柱组合的轴压力设计值N=βFg
E
n
注：β考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。

F按简支状态计算柱的负载面积。

g
E
折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取14KN/m2。

n为验算截面以上的楼层层数。

（2） Ac≥N/uNf
c
注：uN 为框架柱轴压比限值 ,
f
c
为混凝土轴心抗压强度设计值，取混凝土C30，查得14.3N/mm2。

（3）计算：
对于边柱：
N=βFg
E n=8.
1612
4
8.4
5
14
2.1=
⨯
⨯
⨯
⨯(KN)
Ac≥N/uNf
c =2 1612.8112783.2()
14.3mm
=
取600mm⨯600mm=360000（mm2）
对于内柱：
N=βFg
E n= ()
1.2145 4.8 1.241935.4()
KN ⨯⨯⨯+⨯=
Ac≥N/uNf
c =2 1935.4135339.8()
14.3mm
=
取600mm⨯600mm=360000（mm2）
梁截面尺寸（mm）
柱截面尺寸（mm）
2.3 荷载计算
2.3.1 恒荷载标准值计算
查《荷载规范》可取：
（1）屋面
防水层（刚性）30厚C20细石混凝土防水 1.0 K N/㎡防水层（柔性）三毡四油铺小石子 0.4 K N/㎡找平层：15厚水泥砂浆 0.015⨯20=0.30 K N/㎡
找平层：15厚水泥砂浆 0.015⨯20=0.30 K N/㎡找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆0.3％找平 0.04⨯14=0.56 K N/㎡保温层：80厚矿渣水泥 0.08⨯14.5=1.16 K N/㎡结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12⨯25=3 K N/㎡抹灰层：10厚混合砂浆 0.01⨯17=0.17 K N/㎡
合计 6.89 K N/㎡
（2）各层走廊楼面
水磨石地面 0.65 K N/㎡结构层:120厚现浇钢筋混凝土板 0.12⨯25=3 K N/㎡抹灰层：10厚混合砂浆 0.01⨯17=0.17 K N/㎡
合计 3.82 K N/㎡
（3）各层楼面
大理石面层，水泥砂浆擦缝
30厚1：3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚的素水泥
水泥浆结合层一道 1.16 K N/㎡
结构层:120厚现浇钢筋混凝土板 0.12⨯25=3 K N/㎡
抹灰层：10厚混合砂浆 0.01⨯17=0.17 K N/㎡
合计 4.33 K N/㎡（4）梁自重
B×h=300mm×700mm
梁自重： 25×0.3×（0.7-0.12）=4.35 KN/m 抹灰层：10厚混合砂浆 0.01×(0.7-0.12+0.3)×2×17=0.3 KN/m
合计 4.65 KN/m b×h=250mm×500mm
梁自重： 25×0.25×（0.5-0.12）=2.38KN/m 抹灰层：10厚混合砂浆 0.01×(0.5-0.12+0.25)×2×17=0.21KN/m
合计 2.59 KN/m
b×h=300mm×600mm
梁自重： 25×0.3×（0.6-0.12）=3.6KN/m 抹灰层：10厚混合砂浆 0.01×(0.6-0.12+0.3)×2×7=0.26KN/m
合计 3.86 KN/m
基础梁
b×h=250mm×400mm
梁自重： 25×0.25×0.4=2.5 KN/m 合计 2.5KN/m
（5）柱自重
B×h=600mm×600mm
柱自重 25×0.6×0.6=9 KN/m 抹灰层：10厚混合砂浆 0.01×0.6×4×17=0.41 KN/m
合计 9.41KN/m （6）外纵墙自重
标准层：
纵墙 0.9×0.24×18=3.89 KN/m 铝合金窗 0.35×2.1=0.7 KN/m 水刷石外墙（4.2-2.1）×0.5=1.05/m 水泥粉刷内墙面（4.2-2.1）×0.36=0.76N/m
合计 6.4KN/m 底层：
纵墙（4.5-2.1-0.6-0.4）×0.24×18=6.05KN/m
铝合金窗 0.35×2.1=0.74 KN/m 水刷石外墙（4.5-2.1）×0.5=1.2 KN/m 水泥粉刷内墙面（4.5-2.1）×0.36=0.86 KN/m
合计 8.85 KN/m
（7）内纵墙自重
标准层：
纵墙（3.6-0.6）×0.24×18=12.96KN/m
水泥粉刷内墙面（3.6-0.6）×0.36×2=2.16 KN/m
合计 15.12 KN/m
底层：
纵墙（4.2-0.6-0.4）×0.24×18=13.82KN/m 水泥粉刷内墙面（4.2-0.6-0.4）×0.36×2=2.3 KN/m
合计 16.12 KN/m
（8）内隔墙自重（290×290×140水泥空心砖）
标准层：
内隔墙（3.6-0.9-0.4）×0.29×9.8=6.53 KN/m 水泥粉刷内墙面（3.6-0.6-0.9）×0.36×2=1.5 KN/m
合计 8.03 KN/m
底层
内隔墙（4.5-0.4-0.9-0.4）×0.29×9.8=7.95 KN/m 水泥粉刷内墙面（4.5-0.4-0.9-0.4）×0.36×2=2.01 KN/m
合计 9.96 KN/m
B轴三层与四层的隔墙
内隔墙 0.6×0.29×9.8=1.71 KN/m 铝合金落地窗 0.35×2.4=0.84 KN/m 水泥粉刷内墙面 0.6×2×0.36=0.43 KN/m
合计 2.98 KN/m
2.3.2 活荷载标准值计算
屋面及楼面活荷载标准值
根据《荷载规范》查得
上人屋面均布活荷载标准值 2.0 K N/㎡
楼面活荷载标准值 2.0 K N/㎡
走廊活荷载标准值 2.5 K N/㎡
屋面雪荷载标准值 SK=1.0×0.35=0.35 KN/㎡
（屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取最大值）
2.4 竖向荷载下框架受荷图
图2.3 二层楼板传荷载示意图
图2.4 三层与四层楼板板传荷载示意图
图2.5 屋面板板传荷载示意图
2.5 梁竖向受荷载计算
板传至梁上三角形或梯形的荷载将等效为均布荷载
（1）A-C轴间框架梁(屋面板)
屋面板传荷载
恒载： 6.89×2.5×（1-2×0.262+0.263）×2=30.4 KN/m
活载： 2.0×2.5×（1-2×0.262+0.263）×2=10.12 KN/m 二层楼板传荷载
恒载： 4.33×2.5×（1-2×0.262+0.263）×2=21.91KN/m
活载： 2.0×2.5×（1-2×0.262+0.263）×2=10.12 KN/m
（2）A-B轴间框架梁
楼板传荷载
恒载： 4.33×1.2×5/8×2=10.34 KN/m
活载： 2.0×1.2×5/8×2=3.0 KN/m
（3）B-C轴间框架梁
恒载： 4.33×2.5×（1-2×0.352+0.353）×2=17.27 KN/m
活载： 2.0×2.5×（1-2×0.352+0.353）×2=7.98 KN/m
梁自重 4.65KN/m
A～C轴间框架梁均布荷载为：
屋面恒载=梁自重+板传荷载
=4.65 KN/m+30.4 KN/m=35.05 KN/m
活载=板传荷载
=10.12 KN/m
二层恒载=梁自重+板传荷载
=4.65 KN/m+21.91 KN/m=26.56 KN/m
活载=板传荷载
=10.12 KN/m
A～B轴间框架梁均布荷载为:
三层与四层楼面梁恒载=梁自重+板传荷载
=4.65 KN/m+10.34 KN/m=14.99 KN/m
活载=板传荷载
=3.0 KN/m
B～C轴间框架梁均布荷载为:
三层与四层楼面梁恒载=梁自重+板传荷载
=4.65 KN/m+17.27KN/m=21.92KN/m
活载=板传荷载
=7.89 KN/m
（4）C～D轴间框架梁
屋面板传荷载
恒载： 6.89×1.2×5/8×2=10.34 KN/m
活载： 2.5×1.2×5/8×2=3.75 KN/m
楼面板传荷载
恒载： 4.33×1.2×5/8×2=6.5 KN/m
活载： 2.5×1.2×5/8×2=3.75 KN/m
梁自重 2.59 KN/m
C～D轴框架梁均布荷载为：
屋面梁恒载=梁自重+板传荷载
=2.59 KN/m+10.34KN/m=12.93 KN/m
活载=板传荷载
=3.75 KN/m
楼面梁恒载=梁自重+板传荷载
=2.53 KN/m+6.5KN/m=9.03KN/m
活载=板传荷载
=3.75 KN/m
（5）D～F轴间框架梁
屋面板传荷载
恒载： 6.89×2.5×（1-2×0.352+0.353）×2=27.49 KN/m
活载： 2.0×2.5×（1-2×0.352+0.353）×2 =8.78 KN/m
楼面板传荷载
恒载：4.33×2.5×（1-2×0.352+0.353）+4.33×1.25×（1-2×0.252+0.253）=13.61 KN/m
活载：2.0×2.5×（1-2×0.352+0.353）+2.0×1.25×（1-2×0.252+0.253）=6.25
KN/m
D～F轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁恒载=梁自重+板传荷载
=4.65 KN/m+27.49KN/m=32.14KN/m
活载=板传荷载
=8.78 KN/m
楼面梁恒载=梁自重+板传荷载
=4.65 KN/m+13.61KN/m=18.26KN/m
活载=板传荷载
=6.25 KN/m
（6）A轴柱纵向集中荷载的计算
顶层柱
女儿墙自重（做法：墙高1100mm，100mm的混凝土压顶）
0.24×1.1×18+25×0.1×0.24+（1.2×2+0.24）×0.5=6.67 KN/m
顶层柱恒载=女儿墙+梁自重+板传荷载
=6.67×5+3.86×（5-0.5）+6.89×2.5×5/8×5=104.55KN 顶层柱活载=板传活载
=2.0×2.5×5/8×5=15.63KN
三层框架柱恒载=梁自重+板传荷载
= 3.86×（5-0.5）+4.33×1.2×（1-2×0.242+0.243）×5=40.72KN 三层框架柱活载=板传活载
=2.0×1.2×（1-2×0.242+0.243）×5=10.78KN
二层框架柱恒载=梁自重+板传荷载
= 3.86×（5-0.5）+4.33×1.2×（1-2×0.242+0.243）×5=40.72KN 二层框架柱活载=板传活载
=2.0×1.2××0.242+0.243）×5=10.78KN
一层框架柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载
= 6.4×5+3.86×（5-0.5）+4.33×2.4×5/8×5=81.84KN 一层框架柱活载=板传活载
=2.0×2.4×5/8×5=15KN
基础顶面恒载=基础梁自重+底层外纵墙自重
=2.59×(5-0.5)+8.85×(5-0.5)=51.48KN
（7）C轴柱纵向集中荷载的计算
顶层柱顶层柱恒载=梁自重+板传荷载
=3.86×（5-0.5）+6.89×2.5×5/8×5+6.89×1.2×（1-2
×0.242+0.243）×5=108.35KN
顶层柱活载=板传活载
=2.0×2.5×5/8×5+2.5×1.2×（1-2×0.242+0.243）×5
=29.1KN
标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载
=16.12×(5-0.5)+3.86×（5-0.5）+4.33×2.5×5/8×5+4.33×1.2（1-2×0.242+0.243）×5=147KN
标准层柱活载=板传活载
=2.0×2.5×5/8×5+2.5×1.2×（1-2×0.242+0.243）
×5=18.32KN
基础顶面恒载=底层内纵墙自重+基础梁自重
=16.12×（5-0.5）+2.5×（5-0.5）=83.79KN
（8）D轴柱纵向集中荷载的计算
顶层柱恒载=梁自重+板传荷载
=3.86×（5-0.5）+6.89×2.5×5/8×5+6.89×1.2×（1-2
×0.242+0.243）×5=108.35KN
顶层柱活载=板传活载
=2.0×2.5×5/8×5+2.0×1.2×（1-2×0.242+0.243）×5
=17.78KN
标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载+次梁自重
=16.12×(5-0.5) +3.86×（5-0.5）+4.33×2.5×
5/8/2+4.33×1.25×5/8×2.5+4.33×1.2×（1-2×
0.242+0.243）×5+4.33×1.25×（1-2×0.172+0.173）
×7.2/2+1.93×7.2/4=128.35KN
标准层柱活载=板传活载
=2.0×2.5×5/8/2+2.0×1.25×5/8×2.5+2.5×1.2×
（1-2×0.242+0.243）×5=18.95KN
基础顶面恒载=底层内纵墙自重+基础梁自重
=16.12×（5-0.5）+2.5×（5-0.5）=83.79KN
（9）F轴柱纵向集中荷载的计算
顶层柱恒载=女儿墙+梁自重+板传荷载
=6.67×5+3.86×（5-0.5）+6.89×2.5×5/8×5/2+6.89×
1.25×5/8×
2.5+6.89×1.25×（1-2×0.172+0.173）×
7.2/2+1.93×7.2/4=123.93KN
顶层柱活载=板传活载
=2.0×2.5×5/8×5/2+2.0×1.25×5/8×2.5
=11.72KN
标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载+次梁自重
=8.85×(5-0.5)+3.86×（5-0.5）+4.33×2.5×5/8×
5/2+4.33×1.25×5/8×2.5+4.33×1.25×（1-2×
0.172+0.173）×7.2/2+1.93×7.2/4=104.5KN
标准层活载=板传活载
=2.0×2.5×5/8×5/2+2.0×1.25×5/8×2.5+2.0×
1.25×（1-2×0.172+0.173）×7.2/2=20.24KN
基础顶面恒载=底层内纵墙自重+基础梁自重
=8.85×（5-0.5）+2.5×（5-0.5）=51.08KN
（10）A～C轴3层与4层楼面梁次梁产生竖向集中荷载计算
次梁恒载=墙自重+梁自重+板传荷载
=2.9×5+2.59×5+4.33×1.2×(1-2×0.242+0.243)×
5+4.33×2.5×5/8×5=85.02KN
3层与4层楼面梁荷载85.02
21.92
图2.6 3层与4层楼面梁荷载
集中荷载对梁端产生的弯矩：
M FE =22l b qa =226
.92.74.202.85⨯⨯=38.26KN ·m M EF =22l
a q
b =226.94.22.702.85⨯⨯=-114.77KN ·m 均布荷载对梁端产生的弯矩：
M FE ′=122ql =12
6.992.212
⨯=168.35KN ·m M EF ′=122ql =12
6.992.212
⨯=-168.35KN ·m ∑M FE =38.26+168.35=206.61 KN ·m
∑M EF =-114.77-168.35=-283.12 KN ·m
图2.7 竖向受荷总图
2.6风荷载计算
2.6.1 侧移刚度见表
2.6.2 风荷载作用下的框架侧移计算
水平荷载作用下的框架的层间的侧移可以用下列公式计算
j j IJ
V u D ∆=∑
表2.1 横向2至4层的D 值计算
)
0.66)
m m =4
)2 6.510()
1.48.110()KN m KN m KN m +⨯⨯=⨯ 0.41 44
)2 6.510()
1.678.110()m KN m KN m +⨯⨯=⨯ 0.45 )
0.88)
m m =
表2.2 横向底层的D 值计算
)
0.74)
m m =44) 6.510()
1.657.210()m KN m KN m +⨯=⨯ 0.5944) 6.510()
1.887.210()m KN m KN m +⨯=⨯ 0.61)
0.99)
KN m m = ∑
足规范要求
2.7竖向荷载与水平荷载对框架的作用
2.7.1内力计算
为了简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：
（1）恒载作用
（2）活荷载作用于A～C轴间跨
（3）活荷载作用于C～D轴间跨
（4）活荷载作用于D～F轴间跨
（5）风荷载作用（从左向右，或者从右向左）。

对于（1）（2）（3）（4）等4种情况，框架在竖向荷载作用下，采用分层法计算。

对于第（5）种情况，框架在水平荷载作用下，采用门架法计算。

2.7.2 计算梁柱线刚度
框架梁的线刚度计算（对于中框架梁取I
I2
=0）
左边跨梁： i
左边跨梁=EI/l=3.0×107×2×
12
1
×0.3×0.73/9.6=5.35×104KN·m
中跨梁： i
中跨梁=EI/l=3.0×107×2×
12
1
×0.25×0.53/2.4=6.5×104KN·m
右边跨梁：i
右边跨梁=EI/l=3.0×107×2×
12
1
×0.3×0.73/7.2=7.1×104KN·m
底层柱（A～F轴）
I 底层柱=EI/l=3.0×107×12
1
×0.64/5.3=7.2×104KN ·m 其余各层柱（A ～F 轴）
I 余柱=EI/l=0.9×3.0×107×
12
1
×0.64/3.6 =8.1×104
KN ·m 令I 余柱=1.0，则其余各杆件的相对线刚度
i 左边跨梁′=445.3510KN m 8..110KN m =⨯=⨯=0.66，i 中跨梁′=44
6.510KN m
8.110KN m =⨯=⨯= 0.80 i 右边跨梁′=447.110KN m 8.110KN m =⨯=⨯=0.89， i 底层柱′=447.210KN m
8.110KN m
=⨯=⨯= 0.89
图2.8 相对线刚度图
2.7.3 用弯矩分配法计算恒载
（1）顶层，中层，底层的计算如下：列表计算如表：弯矩图如图：
1.0
1.0
1.0
1.0
A
B
C
D
E
F
G
H
顶层计算简图
0.66
0.8
0.89
图2.9 顶层计算简图
D
C
B A
M
K
J
I
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
中层计算简图
E
F
G
H
0.66
0.8
0.89
图2.10 中层计算简图
I
J
K
M
A
B C
D
1.0
1.0
1.0
1.0
H
G
F
E
0.89
0.8
0.66
0.89
0.89
0.890.89
图2.11 底层计算简图
表2.6 底层杆端弯矩的计算
湖南工程学院毕业论文 第 30 页 共 99页
顶层弯矩图
D
H
G B
C
A
E F
63.649.38
28.73
31.33
190.81
190.8
235.22
148.1887.04
17.94
86.2
103.89
94
93.17
图 2.12 顶层弯矩图
H
G F
E
38.4838.48
23.91
23.91
10.37
10.37
10.3
10.3
115.42115.42
231.2196.3873.1773.17
49.970.6932.0232.02
64.63
64.532.23
32.23
中层弯矩图D
C
B
A
M
K J I
图2.13 中层弯矩图
I
J
K M
A
B
C
D
底层弯矩图
H G F
E 38.0329.11
14.35
14.19
41.29
56.7116.08
12.99
76.04
85.04
161.5181.33
58.2165.2144.08
2.2328.6932.14
65.2
63.3729.8
25.98
图2.14 底层弯矩图
（4）柱端弯矩叠加，不平衡的弯矩再进行一次分配，得出的框架弯矩总图如下图。

顶层A 轴顶杆端为例：
二次分配计算：EF 杆 38.48×-0.4=-15.39
EA 杆 38.48×（-0.6）+38.48=15.39 分配后节点的弯矩：
EF 杆 -190.8-15.39=206.19 EA 杆 190.81+15.39=206.19 顶层B 轴顶层杆端： 二次分配计算：
FE 杆 -23.91×（-0.27）=6.45 FB 杆 -23.91×（-0.41）-23.91=-14.1 FG 杆 -23.91×（-0.32）=7.65
分配后节点的弯矩：
FE 杆 235.22+6.45=241.67 FB 杆 -148.18-14.1=162.3 FG 杆 -87.04+7.65=-79.39
其余各节点依上法计算。

（5）跨中弯矩计算: 根据公式： 82M M ql M ⎛⎫
=- ⎪⎝⎭
左右中+ 以A ～C 轴顶层梁为例，求其跨中弯矩
2235.059.6206.19241.678282M M ql M ⨯+⎛⎫⎛⎫
=-=- ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭左右中+=179.85kN ·m 2212.93 2.479.3914.838282M M ql M ⨯+⎛⎫⎛⎫=-=- ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭左右中+=-37.85 kN ·m 2232.147.2107.398.88282M M ql M ⨯+⎛⎫⎛⎫=-=- ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭左右中+=105.21 kN ·m 其余各梁跨中弯矩依此法计算。

（6）恒荷载作用下的剪力计算： 根据2M M ql V l -=
+
左右左 2M M ql V l
-=-左右
右进行计算 以A ～F 轴顶层梁为例，求其梁端剪力 A ～C 轴梁
2M M ql V l -=-
左右
右=()206.19241.670.535.059.6171.99.6-⨯⨯-= 2M M ql V l -=
+
左右
左=()206.19241.670.535.059.6164.529.6-⨯⨯+= C ～D 轴梁
2M M ql V l
-=
-左右
右=()79.3914.830.512.93 2.411.382.4-⨯⨯-
=- 2M M ql V l
-=+左右
左=
()79.3914.830.512.93 2.442.422.4-⨯⨯+= D ～F 轴梁
2M M ql V l
-=-左右
右=()107.398.80.532.147.2114.57.2-⨯⨯-
= 2M M ql V l
-=
+左右
左=()107.398.80.532.147.2116.887.2-⨯⨯+=
（7）恒荷载作用下的轴压力计算
柱下的l u l r N N V V =-+（式中N U ,N L 以压力为正，拉力为负） 以A ～F 轴顶层柱顶为例计算：
104.55164.5276.45A N KN =+=
108.35171.942.42276.45Nc KN =++=
108.35116.8811.38265.27D N KN =++= 123.93114.5240.81F N KN =+=
其余各层轴力可依此过程计算。

206.19
206.19
241.67
256
210.38
140.65115.53
125.3579.39
14.83
162.3
93.17
107.3
98.898.55
33.36
7.7960.525221.42
74.14
77.32
59.4617.83
126.72
250.96
123.91
207.01
80.8789.06
37.33 5.0649.65
35.22
71.0816.2471.67
34.47
62.61
38.03
108.8176.6
185.7382.438.752.7
26.1
0.09
39.6367.7826.566.6733.47
29.11
14.3514.9
179.85
121.28
125.43
113.29
105.21
45.59
46.9
51.2
37.8
14.0714.07
12.9
图2.15 恒荷载作用下的弯矩图
图2.16 恒荷载作用下的剪力图
801.431022.28
1064.63
274.69444.49
478.37648.53
682.41852.8
895.2
276.45261.51265.27
240.81
310.33493.99527.87717.07750.95956.43998.78295.39595.02628.9931.57965.451228.941271.29
299.15515.18
549.06767.55
图2.17 恒荷载作用下的轴力图
2.7.4 用弯矩分配法计算活载（A ～C 轴跨，C ～D 轴跨，D ～F 轴跨，计算方法与恒载相同）
（1）顶层，中层，底层的弯矩图如下： （2）列表计算如表： （3）总弯矩图如图：
表2.12 底层杆端弯矩计算（活载作用于CD轴跨）
表2.13 顶层杆端弯矩计算（活载作用于DF轴跨）
表2.14 中层杆端弯矩计算（活载作用于DF轴跨）
表2.15 底层杆端弯矩计算（活载作用于DF轴跨）
64.08
21.55
81.75
15.65
8.84
30.33 3.32
2.28 1.06
0.05
60.76
30.47
81.59
15.859.1533.99 3.84
0.860.38
65.8
30.71
73.82
8.052.32
20.27
3.78
2.10.93
0.4632.734.58
4.230.121.6530.57 3.41
0.4138.3631.9117.020.36
0.21
1.2910.28
16.69
1.5
1.5
4.41
6.7
45.7411.1326.06
71.95
57.96
57.44
2.28
图2.18 活载作用在A ～C 轴跨弯矩图
47.06
图2.19 活载作用在A～C轴跨剪力图
1.07
0.911.07
0.70.91
0.40.7
13.66
12.7613.66
9.7612.76
6.629.76
267.92
199.23267.92140.49199.2385.41140.49236.52173.84236.52109.93173.8462.69109.93
0.4
6.62
85.41
62.69
图2.20 活载作用在A ～C 轴跨轴力图
0.09
1.640.510.10.10.56
0.540.10.070.18
0.480.57
0.450.51
1.540.32
0.1
0.1
0.1
0.18
0.470.56
1.60.1
0.54
1.61.68
0.350.1
0.1
0.1
0.1
0.51
1.55 1.460.75
0.8
0.640.17
0.19
0.230.260.04
0.56
0.470.18
0.1
0.56
0.10.1
0.10.35
1.680.540.54
图2.21 活载作用在C ～D 轴跨弯矩图
4.54
图2.22 活载作用在C～D轴跨剪力图
0.22
0.180.22
0.110.18
0.070.11
92.7
69.2592.7
45.7769.25
22.3145.77
102.32
79.44102.3256.5679.4433.6856.560.120.10.120.070.100.040.070.07
22.31
33.68
0.04
图2.23 活载作用在C ～D 轴跨轴力图。