连续梁墩梁临时固结计算
墩梁临时固结检算书-100米主跨
（60+100+60）m预应力混凝土连续梁临时固结设计计算书1. 临时固结设计在悬臂浇注施工过程中，为保证“T”形结构的稳定性，在桥墩顶面（0#块梁底）设置4个0.50m（宽）×2.90m（长）的临时支墩（见图1、图2），临时支墩采用标号C50的混凝土块，每个临时支墩内部配置φ32螺纹钢筋87根，同时配置适当的普通钢筋。
螺纹钢筋埋入桥墩1.50m，埋入梁体0.64 m。
在临时支座底面、顶面各设一层塑料薄膜（或油毛毡）隔离层。
临时支座中心距离桥墩中心纵向距离1.336m。
临时锚固布置平面图备注：本图尺寸均以cm计算图1 临时固结平面图临时锚固布置立面图87*4根；0.119m。
图2临时固结立面图2. 临时固结的强度检算2.1 设计要求60+100+60m连续梁临时锚固结构中支点处应能承受42552.72 kN.m的不平衡弯矩及52086.9kN的支反力。
2.2 材料参数螺纹钢筋：螺纹钢φ32：A=804.2mm2, 计算最大应力σ=400MPa混凝土C50：轴心受压强度设计值22.4MPa。
2.3临时支墩混凝土抗压强度临时混凝土支墩的最大压力为R2=52086.9kN，桥墩一侧临时支墩的受压面积为：2×2.9×0.50=2.900m2混凝土的压应力 52086.9/2.900=17.961MPa <22.4 MPa计算中未计螺纹钢的有利因素，强度满足安全性要求。
M=Nd图3 临时固结受力图2.4 临时支墩锚固钢筋强度对于螺纹钢筋，按承受最大的不平衡弯矩假设计算。
单根螺纹钢筋的极限抗拉(压)力：804.2×400=321680N=321.68 kN桥墩一侧共174根（只计最外侧2排的钢筋）螺纹钢筋能够抵抗的最大不平衡弯矩是：M=2×87×321.68×3.2=179111.424kN.m>52086.9kN.m螺纹钢筋能够满足抵抗最大不平衡弯矩的要求，安全系数为n=179111.424/52086.9=3.439综上所述，图纸所给临时固结能满足施工需要。
40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书
40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书由于连续梁施工采用支架法施工，故采用墩梁固结法确保安全。
临时砼块采用C40混凝土，预埋Φ32精轧螺纹钢筋，配筋则按最小配筋率ρmin bh0计算。
上部荷载按半跨计算，均由临时固结块承受。
一、设计荷载1、工况I假定：（1）由于采用对称支架施工，施工过程中不平衡荷载按半跨自重的5%取；（2）临时固结块不承受受拉过程中产生的水平荷载；（3）连续梁张拉后上挠和自重下挠由于分节段，认为不累积，可以调节，预抬值可以参见监控单位，每一节段支架沉落预留不叠加；（4）在计算临时固结时，不考虑连续梁因为预应力张拉引起的内应力、抵抗弯矩，变形忽略。
自重计算如下表：块段名称混凝土方量（m3）钢筋砼容重(kg/m3) 自重（KN）0# 35.25 2．6 916.501# 52.88 2．6 1374.882# 41.2 2.6 1071.203# 39.83 2.6 1035.584# 38.54 2.6 1002.045# 49.53 2.6 1287.786# 47.60 2.6 1237.607# 45.91 2.6 1193.668# 50.01 2.6 1300.269# 48.83 2.6 1269.58按最不利工况计算：由于固结为简支双悬臂，所受荷载为对称均恒荷载：取1#－9#块自重，施工荷载作用于结构上，经计算得：G1 =10772.58KN，不平衡荷载按自重的5%计算，G’=538.629KN 2、工况Ⅱ考虑竖向风荷载，查全国规范，内蒙古地区在10m以下100年一遇风基本风压值为0.6KN/m2，此值见相关参考书。
不再考虑u Z（风压高度变化系数）u S（风荷载体型系数）。
由于施工期为大风不常见期，计算风压取0.6KN/m2。
横向迎风面积按70×3.3＝231㎡计算，竖向迎风面积按34×13.75=467.5㎡计算。
连续梁预埋精轧钢临时固结检算
（40+64+40）m连续梁临时支墩的设置及检算一、临时固结的设置本桥梁墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支墩，由临时支墩承担混凝土浇筑过程中的不平衡荷载。
连续梁节段混凝土浇筑过程中，承受中支点处最大不平衡力矩23452k N·m及相应竖向支反力23823kN。
临时支座设置在桥墩上，每个主墩设置四个，宽0.5m，长1.5m，高度为梁体底到墩帽顶距离。
每个临时支座在墩顶与箱梁内埋入10根Φ32精扎螺纹钢筋。
临时支座的材料采用Ｃ50混凝土，其中设置５cm厚夹电阻丝硫磺砂浆层。
二、临时锚固的检算1、锚固材料的选用(1)初步选用材料为PSB785(Φ32)精轧螺纹钢。
(2)Φ32精轧螺纹钢的材料属性：截面面积A=804.2mm2，抗拉极限强度为980MPa，容许应力为735 MPa。
2、Φ32精轧螺纹钢数量计算M max=nFLn= M max/（FL）n=23452/(591×2.5)n=15.9根,施工实际设置32根。
最大不平衡力矩 M max=23452k N·m单根Φ32精轧螺纹钢拉力 F=591kN工作力臂 L=2.5mΦ32精轧螺纹钢根数为20根。
3、Φ32精轧螺纹钢锚固长度PSB785精轧螺纹钢筋在C55砼中的锚固长度按规范进行计算，经过计算得1321a l mm在本连续梁按照140cm 埋设。
4、临时支座的布设临时支座布于垫石两侧，结构平面尺寸为50×150cm ，高度为墩顶至梁顶，采用C50砼浇筑而成。
能承受支撑力为0.5×3.0×22.4×1000=33600kN 〉23823/2+23452/2.5=18891.3k N 。
具体位置详见附图。
5、Φ32精轧螺纹钢埋设布置为平均合理分配Φ32精轧螺纹钢，我们共选用20根布置,。
连续梁临时固结计算书
附件三：连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置本桥墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。
临时固结施工步骤如下：墩身施工时在墩顶上设置强度等级为C40，横截面为0.9×2.7m的砼临时固结支墩(中间设两层5cm厚40号硫磺砂浆层)。
其余部分与梁体钢筋焊接，形成墩梁临时固结，以抵抗墩梁节点处不平衡弯矩作用。
顺桥向中心距2.7m。
图1-1 墩顶临时锚固构造示意图二、荷载计算纵向最大不平衡弯矩由悬臂灌注两端混凝土灌注不平衡重、成型后各节段由于施工误差产生的不平衡重、不对称设置的锯齿块的不平衡重等引起的。
表2-1给出了(48＋80＋48)m连续梁的节段长度、节段重量等主要计算参数。
图2-1给出了临时锚固受力简图。
图2-1 临时锚固受力简图临时支座处的精轧螺纹钢承担。
在结构最大双悬臂状态，劲性骨架锁定前，临时压重已经加载，为临时支座受力的最不利状态。
由于上部结构自重产生的临时支座竖向反力为(考虑了挂篮自重、压重自重)：tR R 9.171525.592709.1215.1208.1.1234.1188.1324.1380.1450.1327.1368.1505.29621=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+++++++++++== 在结构最大双悬臂状态，考虑一侧各节段混凝土自重超重5%，并考虑另外一侧挂篮与梁段混凝土掉落(考虑1.2的冲击系数)，由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态。
其弯矩为：()mt M .1.101582.10.27309.4508%50.27309.45087.39774.35694.29884.28873.25258.21383.15182.11624.8290.593=⨯++⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++++++++++=临时支座中心距2.7m ，由于不平衡弯矩导致临时支座处的竖向力为：t d M R 3.37627.212.10158===' t R R 2.54783.37629.1715max 2max 1=+==t R R 4.20463.37629.1715min 2min 1-=-==三、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，本段（48＋80＋48）m 悬灌连续梁不平衡力矩约为10158.1t ·m 。
临时固结计算
临时固接计算本桥为连续梁桥，主桥施工过程中需进行临时固结，计算图示见（图一和图二）。
分析计算模型可知，挂篮对称平衡施工时桥墩仅受压力。
考虑到施工质量和施工条件的问题，进行了以下三种工况的验算。
分别是：工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。
工况二：一侧堆放材料、机具等0.8吨/米，端头作用15吨集中力，另一端空载； 工况三：一侧施工机具等动力系数1.2，另一侧为0.8。
列举参数意义如R1’-----左侧临时固结块作用于桥墩上的力 R2’-----右侧临时固结块作用于桥墩上的力 f-----施加于桥墩中的竖向预应力对桥墩产生的力 R-----合成轴力 M-----合成弯矩一、工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。
施工至最大悬臂阶段累计内力图（图一）（一）桥墩所受外力总和：以1号墩为例，由计算文件可以得到121214,24632R kN R kN =-=可以看到梁体有向已浇注最后一块的方向翻转的倾向。
以下计算所需精轧螺纹钢筋的根数：332116'121410' 4.33610280107R R A A m σσ-⨯=⇒===⨯⨯单侧需要根精轧螺纹钢筋即可（二）分析桥墩受力资江大桥主墩墩身截面如图1中的左图，已知Nd=23418KN ，Mdx=38767.8KN ·m ， fcd =18.4Mpa ，fsd = fsd ′=280 Mpa ，L ＝21m,计算主墩墩身配筋。
1、计算截面在弯矩M dx 作用平面内的配筋。
截面中性轴为y-y 轴 计算可得箱形截面的A=11.7m2，Iy=12.7205m4在保证A ，I 值相等的前提下，箱形截面转换成I 形截面，如下图右图，按偏心受压构件的计算原理计算截面配筋，计算图示如下：L0=2L=42m, i=√(I ／A)= √(12.7205／11.7)=1.043m由于L0／i=42／1.043=40.3>17.5,所以应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心矩的影响。
临时固结计算书
附件三：跨津山铁路（60+100+60m）连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置本桥墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。
临时支座和临时锚固设于主墩顶，承受中支点处最大不平衡力矩65368kN-m及相应竖向支反力52033 kN。
临时支座设置在桥墩上，每个主墩设置4个，宽0.6m，长2.75m，厚度为梁体底到墩帽顶距离。
每个临时支座在墩顶与箱梁内埋入16根Ф32精轧螺纹钢，临时支座的材料采用C50混凝土。
二、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，本段（60+100+60）m悬灌连续梁图纸《通桥（2008）2368A-Ⅴ中给定最大不平衡力矩为65368kN〃m。
1.锚固材料的选用（1）初步选用材料为JL785Ф32精轧螺纹钢及JLM-32锚具、垫片和联接器。
（2）Ф32精轧螺纹钢的材料属性：截面面积A=804.2mm2, 屈服点σ2.0不小于785 Mpa，抗拉强度bσ不小于980 Mpa，伸长率δ=7%，5弹性模量取2×106 Mpa。
锚下张拉控制应力为735 Mpa，单根力=804.2×735=591kN。
1、Ф32精轧螺纹钢数量计算M=n〃F〃Lmaxn=M/（F〃L）=65368/（591×3.5）=31.6根max实际设置32根。
n ——钢筋根数M——最大不平衡力矩maxF ——单根拉力L ——工作力臂2、Ф32精轧螺纹钢锚固长度按照规范要求，通常受拉构件钢筋最小锚固长度按45d埋设，即Ф32精轧螺纹钢在混凝土中锚固长度为45×3.2=144cm。
在本连续梁中按照150cm与200cm两种形式交错布置埋设。
也可通过钢筋与混凝土的粘结力计算锚固长度。
螺纹钢筋与混凝土的粘结强度为25～65kg/cm2，粘结强度随着混凝土标号的提高而增大，这里取45kg/cm2。
连续梁墩梁临时固结标准计算书
7临时固结验算7.1临时固结设计方案为确保悬臂浇筑过程中支架结构的稳定性，根据设计要求，主墩和主梁0#块之间设置临时支座和锚固钢筋进行墩梁临时固结，以抵抗施工中可能出现的不平衡弯矩。
其中在永久支座两侧设置两个临时支座,尺寸4.8×0.6×0.5m，采用C50混凝土浇筑；每个临时支座上分别布置94根φ32型号HRB400钢筋，锚固钢筋中心距主墩中心 1.0m。
临时支座顶面标高与永久支座顶面标高保持一致，避免拆除永久支座时，下落时使梁体产生振动损坏梁体及永久支座。
按照设计要求，永久支座不得过早受力。
在悬浇过程中，视为永久支座不受力，按临时固结结构承担悬浇梁全部荷载和最大倾覆弯矩设计。
7.2设计参数（1）抗倾覆安全系数K=1.5；=360MPa；（2）Ф32 HRB400钢筋抗拉强度设计值fy=23.1MPa。
（3）C50混凝土轴心抗压强度设计值fC7.3临时固结抗倾覆荷载为安全起见，本方案按照施工中的极端不利因素设置临时固结措施。
这种极端的因素是施工中意外发生悬浇最后一节段全部浇完时连同挂篮坠落。
梁段号 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 挂篮自重 长度（m ） 5.5 3.5 3.53.53.5 3.5 4 4 4 4 力臂（m ） 2.75 7.25 10.75 14.25 17.75 21.25 25 29 33 37 37 重量（kN ） 2989 1352 126111801110 1050 1084 982 956 943 436 弯矩（kN ·m ） 8220980413554 1681219694223132709328481315513489516132弯矩小计（kN ·m ） 228547.475竖向力小计（kN ）13342.5这种工况的倾覆弯矩为单侧9#块自重和单侧挂篮自重引起的弯矩，力臂为37m 。
临时固结抗倾覆计算荷载为：最大竖向反力：kN N 25306436-943-25.13342=⨯=； 最大不平衡弯矩：m kN M ⋅=+=510271613234895。
(32+48+3)米连续梁墩梁临时固结施工法的计算
京沪高速铁路大汶河特大桥（32+48+32）米连续梁墩梁临时固结施工法的计算一、临时固结荷载计算（32+48+32）米连续梁悬臂浇注施工时，产生不平衡弯矩的原因主要有五个方面：１、风荷载；２、梁体自重不均匀（如胀模等）；３、施工荷载不均匀；４、施工机具（如挂蓝、吊机等）不同步引起的不平衡弯矩； ５、混凝土浇注不同步引起的不平衡弯矩。
各项荷载计算：1、风荷载计算１）、基本风速根据《全国基本风速值和基本风速分布图》查得：山东泰安地区基本风速为1022.3/V m s =２）、设计基准风速V d110d V K V =⨯K 1—风速高度变化修正系数。
本桥址区属一般场地，地面分类为B 区，桥面离地面高度约为10m ，查表得风速高度变化修正系数1 1.00K =，所以1.0022.322.3/d V m s =⨯=由于进行施工阶段的验算，根据《抗风设计指南》第3.3.1条，施工阶段的设计基准风速 sd d V V η=⨯。
η—风速重现期系数，一般取10年重现期的设计基准风速，查表得η=0.84。
0.8422.318.7/sd V m s =⨯=３）、竖向风荷载212v sd H P V C BK ρ= ρ—空气密度，一般取ρ=1.225C H —阻尼系数，C H =1.4 （H / B =0.34，L / B =1.94，B —主梁的全断面宽度12米，H —主梁的投影高度4.05米,L —主梁的节段半长23.25米,）K —施工阶段的不平衡系数0.521/2 1.22518.7 1.4120.518/v P kN m =⨯⨯⨯⨯⨯=连续梁悬臂浇注施工时考虑一般的不对称弯矩，所以212/1L P M v =L —主梁的节段半长23.25米2211/21/21823.254865v M P L kN m ==⨯⨯=⋅2、梁体自重不均匀（如胀模等）荷载计算考虑一侧梁体比另一侧梁体重3%，一侧梁体全重G=773.015t 。
连续梁临时固结体系计算书
京杭运河大桥主桥临时支墩及临时锚固计算书编制：审核：批准：2013年06月1 概述京杭运河大桥主桥上部结构采用（70+120+70）m预应力砼矮塔斜拉桥，主塔一跨跨越京杭运河，主墩墩身位于航道驳岸之外。
主梁采用双箱梁加横梁组合体系，顶面全宽43m，箱梁为单箱三室截面，边腹板采用斜腹板，箱底宽7.313~8.5m，外侧悬臂长3m，两箱梁通过横梁及桥面板连接。
采用挂篮悬臂浇筑法施工，箱梁纵向悬浇分段长度为（15×3.0m＋2×3.5m），箱梁墩顶现浇块件（即0号块）总长14.0m，中跨合拢段长度为2.0m，边跨合拢段长度为2.0m，边跨现浇段长度为8.92(8.84)m。
在变截面箱梁挂篮分段浇筑施工时，在梁体两悬臂端由于挂篮移动、混凝土浇筑不同步、风荷载等因素会产生不平衡弯矩，因此必须采用临时固结体系来保证悬浇箱梁施工的安全性及悬臂抗倾覆稳定，本工程拟采用φ1.3m钢筋混凝土柱临时固结的方式。
在施工过程中，墩顶永久支座不承受荷载，临时支座承受整个主桥箱梁的设计荷载和全部施工荷载。
2 结构形式临时固结体系的结构形式为在每个主墩墩身外侧设置两排6根φ1.3m钢筋混凝土柱作为临时支撑系统座，柱间间距8m，混凝土强度等级为C50。
同时在每根柱预埋6根f pk=785MpaφJL32精轧螺纹钢用来抵抗不平衡弯矩，具体结构形式详见《主桥墩梁临时固结构造图》。
3 不平衡弯矩计算在施工中由于挂篮移动出现坠落、混凝土浇筑不同步、施工荷载、风荷载等因素会产生不平衡弯矩，对于浇筑梁段过程中出现的涨（缩）模情况，在施工中采取措施，首先保证模板的刚度及标高的准确性，其次对两悬臂端的浇筑混凝土方量严格控制，出现偏差及时调整两侧不平衡荷载，确保两侧已浇筑箱梁永久荷载一致，因此不做考虑。
对于不平衡弯矩按以下几种工况进行计算：工况一：根据设计图纸，当悬浇挂篮施工到最后一个块段（17#块）时，因施工不同步，考虑两侧不平衡荷载为17# 块施工时重量的30%，此时对近侧临时支撑顶处将产生一个最大偏心弯距。
连续梁临时固结计算
连续梁临时固结计算1、编制依据⑴《预应力混凝土用螺纹钢筋》(GB/T 20065-2006)⑵《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）⑶《铁路工程安全技术规程》（TB10401.1-2003）⑷《混凝土结构设计规范》⑸《新建铁路铁路特大桥》⑹《无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线）》（跨度：80.6+128+80.6）2、工程概况由（60+100+60）m施工图说明知，各中墩采取临时锚固措施进行墩梁固结，各中墩采取的临时锚固措施应能承受中支点处最大竖向支反力52033KN及相应最大不平衡弯矩65368KN.m。
在墩顶采用的四个临时支墩，支座内预埋25的精轧螺纹钢，钢筋深入梁体和墩顶，利用临时支座的支反力产生的弯矩抵抗梁体的纵向、横向不平衡弯矩。
临时固结支座采用C50混凝土浇筑，其轴心抗压强度为23.5MPa；固结筋采用PSB785型25精轧螺纹钢，其抗拉设计强度取ƒt=785MPa。
3、临时固结计算由于连续梁通过支座与墩柱进行铰接，悬臂施工时梁体承受不平衡弯矩及扭矩时，抗倾覆能力差。
因此，0号块施工时在墩顶设置临时固结支墩,每个临时支墩均采用25精轧螺纹钢在施工墩身时进行准确预埋。
3.1 锚固力计算按照《预应力混凝土用螺纹钢筋》，PSB785型25精轧螺纹钢，其抗拉设计强度取ƒt=785MPa，锚下控制应力σ=700Mpa。
单根25精轧螺纹钢抗拉力设计值为F=σA=700×103×π×0.0252／4=343.61KN考虑实际受力时的不均匀及其它不利因素，计算时取安全系数为1.3，单根25精轧螺纹钢抗拉力取值为F=343.61/1.3=264.32 KN。
墩顶25精轧螺纹钢合力点为墩中心，墩中心线到单侧临时支墩中心间距为2.05m，根据设计文件要求，临时支墩要满足设计不平衡弯矩65368KN·m。
设锚固反力为F，可列出如下弯矩平衡方程：F×2.05＝65368，解出F＝31886.8KN方法一：32精轧螺纹钢所需数量最少为：31886.8/264.3=121根,考虑精轧螺纹钢应力集中等不利因素影响，实际单边按31根布置，共计124根。
连续梁墩梁临时固结
【 关 键词 】墩 梁临 时 固结 【 中图分 类号 】 Ｕ ４ ４ ５ 【 文 献标 志码 】Ｂ
一
、
工 程 概 况
、
一
一
、
一
、
一
、
、
、
、
宁夏永 宁黄河公 路大桥 ， 位于 宁夏永 宁县 ， 桥梁
、
、
、
，
起 点桩号 Ｋ１ １ ＋ ７ ８ ９ ． ７ ０ ０ ， 桥梁终点桩 号 Ｋ１ ５ ＋ ５ ３ ２ ． ７ ５ ０ ， 全长 ３ ７ ４ ３ ． ０ ５ ｉ ｎ 。 副桥 为 （ ５ ０ ． ５ ＋ ６ ￣ ９ ０ ＋ ５ ０ ． ５ ） ｎ ｌ 连续 箱 梁， 桥墩 号 为 ３ ２ ＃ － ４ ０ ＃ ， 跨河西、 河 东 滨 河 大道 桥 梁 为（ ５ ０ ． ５ ＋ ９ ０ ＋ ５ ０ ． ５ ） ｍ 连续 箱梁 。
施 工设 计 支 座 型 号 说 明 表
两侧 风荷 载 同向 ）
９ ） １ ０年一 遇横 桥 向风荷 载 （ 考 虑 最 大双 悬 臂
副桥 中墩 采 用 支 座 型 号
ＮＤＱＺ一 ３ ０ ０ ０ ０ 一 ＧＤ ＮＤＱＺ一 ３ ０ ０ ０ ０ 一ＨＸ— ｅ ２ ０ ＮＤＱＺ一 ３ ０ ０ ０ ０ 一ＺＸ—ｅ ｌ ０ ０ ＮＤＱＺ一 ３ ０ ０ ０ ０ 一ＺＸ—ｅ ２ ０ ０
示（ 单位： ｏ ｅ） ｒ ：
（ １ ） 加 临 时锚 固 ： 利 用梁 与 墩 的双 排 锚 杆 承 受 悬臂 施工 中产 生 的不 平衡 弯 矩 ， 通 常锚 杆 的下 端 顶 埋在 墩 内 ， 锚杆 上 端锚 在 梁 内 。在 墩 上设 置两 排 临 时 支座 ， 临 时支座 的设 置方 式如 下 ：
墩梁固结计算
连续梁桥施工模拟分析中拆除墩梁临时固结的一种计算方法中铁十九局集团第二工程有限公司华东公司张俊宏摘要针对连续梁桥悬臂施工的特点，给出了一种计算拆除墩梁临时固结的方法。
关键词连续梁桥施工墩梁临时固结1引言悬臂施工法是大跨度连续梁桥施工中常用的方法，施工时采用墩梁临时固结措施，待悬臂施工至至少一端合拢后，拆除临时固结，恢复实际结构支承状态。
通常，在连续梁桥施工模拟的有限元法分析中，对拆除临时固结这一施工过程的计算分两步进行，第一步计算出墩梁临时固结处墩梁间的相互约束力，第二步将这一约束力反向作用于支承变为实际结构支承形式的结构的墩梁连接处，以达到对墩梁临时固结拆除过程的模拟计算。
本文给出了一种不用计算墩梁间的相互约束力，就能对这一过程进行模拟计算的方法。
下面以五跨连续梁桥为例分三种情况对这一计算方法进行了说明和验证。
2方法说明跨度分布（对称结构，取半跨）如图1a所示，主梁为等截面箱梁，截面尺寸如图1b所示，单元及节点划分情况参见图1c，混凝土弹性模量Ec=3.3×104Mpa。
情况1：遍跨合拢过程的模拟计算，这包括结构承受合拢段自重、张拉合拢束、拆除2#墩临时固结等程序。
为简化计算并不影响问题的说明，自重作为均布荷载（q=184KN/m），预应力筋为直线配筋、横截面积为0.00532m2、有效应力为1086Mpa、力筋重心距梁顶面20cm。
结构受力示意如图2。
图2 边跨合拢下的内力和变形，以上两步计算结果累积得到边跨合拢结构内力和变形的变化量。
本文方法在计算这一过程时，是把合拢段自重和合拢力筋作为外力直接作用在2#墩为实际支座的图2所示的结构体系上，得出边跨合拢这一过程中结构内力和变形的变化量的，分析计算中省去了考虑2#墩的支承变化过程，使计算得到简化。
表1中列出了分别利用常规方法和本文方法计算所得的主梁挠度值。
主梁挠度变化量对比（10-3）表1注:单位m；①表示常规方法；②表示本文方法。
40+60+40连续梁临时固结计算
40+60+40m现浇箱梁临时固结计算书一、工程简述40+60+40m,箱梁断面为单箱五室斜腹板设置，箱梁顶板宽33m（含防撞墙外包部分），底板宽24~25.334m,两翼悬臂各长3.5m。
桥面设置2.0%的向外侧双向横坡，顶底板平行设置。
箱梁根部断面梁高3.8m，跨中和边跨现浇梁段梁高1.8m，其间梁底下缘以1.8次抛物线变化。
二，■图1箱梁典型截面示意箱梁主墩墩顶处各设横隔梁1道，厚度为3.8m。
两边墩墩顶处各设厚横隔梁一道。
箱梁纵向划分为墩顶0号梁段、6个分节段浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合龙段、中跨合龙段。
墩顶0号梁段长12m，分节段浇筑梁段数及梁段长度从梁根部至跨中布置分别为：2x3.5m、4x4.0m。
边跨现浇段长9.0m，边跨合龙段、中跨合龙段长均为2m。
悬挑梁段最大节段控制重量为3148.4kN，最大悬挑长度为29m。
为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜失稳破坏，且不使永久支座偏压破坏，在悬灌梁施工过程中0号块设置临时支撑，临时将支撑与梁体、承台固结。
二、计算依据《杭州萧山机场公路改建工程两阶段施工图设计》（浙江省交通规划设计研究院，2013.8）《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/TD60-01-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)三、临时固结设置本桥40+60+40m变截面连续箱梁，跨越规划的利民东路，施工方案拟采用挂蓝悬臂现浇施工。
根据设计文件和相关规范要求，施工时应设置临时固结措施将墩梁固结，以承受悬臂施工中不对称荷载作用。
设计文件要求：无论在浇筑阶段、挂篮移动或拆除阶段，均需保持对称平衡施工，容许不对称重量纵桥向不得大于一个梁段底板的重量，横桥向不得大于一个梁段底板重量的20%。
某悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结装置设计计算
某悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结装置设计计算悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结装置设计计算是为了确保悬臂浇筑过程中的安全性和稳定性。
以下为该装置的设计计算。
1.结构参数计算：-浇筑连续梁的长度：L-悬臂长度：L1-预留浇筑孔的间距：D-墩高：H-墩顶宽度：B-墩顶面积：A=H*B2.荷载计算：-悬臂端荷载：P1=自重+人工施工荷载-墩顶荷载：P2=存在于墩顶面积上的浇筑结构重量+悬臂端荷载3.临时固结装置设计：-设计杆件数量：n=L1/D-设计每个杆件的长度为：D1=(L-L1)/n-墩顶临时固结装置所需杆件的张力：T1=P2/n-悬臂端所需杆件的张力：T2=P1/n4.杆件尺寸计算：-假设使用直径为d的钢筋作为杆件- 杆件的截面积：A_rod = pi * (d / 2)^2- 杆件的张力：F = T / A_rod5.验算杆件尺寸：-根据杆件张力F，选择合适的钢筋规格及张力试验结果-使用已选材料的张力极限值去对比张力F，确保所选材料的适用性6.杆件的间距计算：-设计墩顶临时固结装置之间的水平间距为：L2-设计悬臂端杆件之间的垂直间距为：L3-通常情况下，L2和L3可以选择为杆件长度的2倍至3倍。
7.完整性计算：-根据所选杆件的数量和间距，计算所选装置的覆盖范围是否足够覆盖整个悬臂浇筑区域，确保临时固结装置的完整性。
8.安全系数计算：-根据设计荷载和临时固结装置的尺寸、杆件的规格和张力，计算安全系数以确保临时固结装置的稳定性和可靠性。
上述是悬臂浇筑连续梁墩梁临时固结装置设计计算的基本步骤和要点。
具体的设计计算需要根据实际情况进行详细分析和计算，以确保装置的稳定性和安全性。
主墩临时固结计算书
目录1 计算依据 (3)2 临时固结概述 (3)3临时固结设置 (3)4临时固结抗倾覆荷载 (3)5、临时固结方案检算 (4)5.1临时支座内力计算 (4)5.2临时支座的受压承载能力计算 (5)拉里双线特大桥跨跨S312省道、狮山水库（73+128+73）m连续梁主墩临时固结计算书1 计算依据（1）《DK136+633.366拉里双线特大桥孔跨调整》（贵南施桥（变）-77-5）（一、二册）；（2）《钢结构设计规范》GB50017-2017；（3）《铁路预应力混凝土连续梁悬臂浇筑施工技术指南》(TZ324-2010)；（4）《路桥施工手册》；（5）《《铁路混凝土工程施工技术规程》Q/CR9207-20172 临时固结概述为了在施工过程中使悬浇施工产生的不平衡力矩得到平衡，在0#块上设置临时固结，抵抗不平衡力矩，保证结构的稳定安全。
3临时固结设置在78#、79#墩每个0号块上设置4个条形临时固结，尺寸为2.4m×1.1m，每侧临时固结设置388根Φ32粗钢筋。
0号块两侧设临时锚固，临时锚固中心距主墩中心1.8米。
一个T构两侧在第17个梁段施工时产生的不平衡力矩最大（10#段施工完毕，一端未掉落，另一端混凝土连同挂篮一起掉落），考虑此不平衡力矩全部由临时锚固的螺纹钢筋承担，在临时锚固处产生弯矩。
4临时固结抗倾覆荷载设计文件给出的“计算临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩89810.5KN.m及相应竖向支反力52544.0kN。
为更加安全起见，我们按照施工中的极端不利因素设置临时固结措施。
考虑施工中的自身因素所造成的最不利倾覆工况是悬浇最后一节段刚好浇筑完成同时、连同挂篮倾覆。
这种工况的倾覆弯矩更安全于设计提供值。
竖向荷载计算如下：临时固结所承受的竖向力为混凝土自重（荷载分项系数按1.35计），同时考虑施工人员、机具、材料和其他临时荷载（荷载分项系数按1.4计）。
（1）混凝土结构自重为：（2100.04+2014.8+1935+1860.6+1838.0+1973.1+1851.0+1729.3+1632.4+1745.9+1650 .4+1556.0+1484.8+1445.2+1431.3+1381.9+1381.7）*2+13007.3=71030.18kN；①施工人员、机具和其他临时荷载：2.5×1.4×3.5×12.6=154.35kN ； ②倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.5×1.4×3.5×12.6=154.35kN ； ③振捣混凝土产生的荷载：2.0×1.4×3.5×12.6=123.48kN ；挂篮设计重量为650×2=1300kN 。
连续梁悬臂施工墩梁临时固结计算
连续梁悬臂施工墩梁临时固结计算临时固结措施参考“时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）图”叁桥（2006）2206-B 图，应能承受中支点处最大竖向力为33640KN 相应不平衡弯矩取为39424KNm,在每个墩身设置四个临时固结，则单个临时固结受力如下：压力：R 1=33640/4+39424/3/2=8410+6570=14980KN（3.0m 为两个临时固结的纵向中心距）拉力：R 2=39424/3/2=6570 KN 临时固结采用钢筋混凝土，由混凝土承受压力，钢筋承受拉力；混凝土采用C50, 钢筋采用25d mm =，=930pk f MPa 的精轧螺纹钢。
1 单个临时固结所需的精轧螺纹钢筋面积计算As=1.3 R 2/f sd =1.3×6570/770=11092mm 2（1.3为倾覆稳定的安全系数） 单根螺纹钢的截面面积2221125490.944A d mm ππ=∙∙=⨯⨯= 所需精轧螺纹钢筋根数：n= As/A=11092/490.9=20.4，取22n =(取22根φ25精轧螺纹钢钢筋，钢筋深入墩身和梁体各900mm ，在两端设锚垫板并加扣螺帽） 2 单个临时固结所需的C50混凝土面积计算Ac=1.3R 1/fcd=1.3×14980×1000/22.4=869375mm 2(取60×180cm ， 1.3为受压强度的安全系数)3 单个临时固结所需的钢板面积计算As=1.3R1/fsd=1.3×14980×1000/215=90577mm2（采用2cm厚钢板设置隔档，设置总长度6.28m，受力面积125600 mm2）4 临时固结设计图临时固结平面布置图（图二十九）单位：厘米临时固结立面布置图（图三十）单位：米单个临时固结构造图（图三十一）单位：厘米。
80m连续梁墩顶临时固结
墩顶临时固结计算(1) 概述参见示意图6，采用临时支柱尺寸为2000×800mm的矩形截面，为素混凝土结构（可配构造网片钢筋），一个墩顶布置4个，墩顶每侧布置25根fpk=930φ32精轧螺纹钢，每根预拉力40t。
(2) 临时支柱受力由设计图知，中跨合拢前，中墩承受箱梁混凝土自重荷载2816.4t，施工挂篮及模板荷载按150t计，精轧螺纹钢预拉力2000t，则中跨合拢前，中墩承图6受的总荷载为2816.4+150+2000=4966.4t。
考虑最不利情况：挂蓝倾覆，混凝土脱落，产生弯矩：（100.45+75）×37.5=6579.4t.m。
精轧螺纹钢产生的最大平衡弯矩：25×4.3×78=8385 t.m。
满足要求。
墩顶永久支座刚度比临时支柱小，为简化计算，假设永久支座不受力，则不考虑倾覆时一个临时墩柱所受压力为：4966.4÷4＝1241.6t考虑倾覆时，墩顶不平衡弯矩由临时墩柱平衡，每个临时墩柱增加（或减少）的压力为：6579.4÷4.3÷2＝765t则临时支柱所受总压力为：1241.6＋765＝2006.6t或1241.6-765＝476.6t（精轧螺纹钢不受力）。
(3) 临时支柱验算根据施工需要，临时支柱设计为C50素混凝土受压短柱结构（配构造钢筋网片），截面A＝2000×800＝1600000㎜2。
C50素混凝土轴心抗压强度设计值为：fcc＝0.85fc＝0.85×23.1＝19.6MPa其承载力为：Nu＝фAfcc＝1.0×1600000×19.6＝31360000N＝3136t＞2006.6t,临时墩柱受力满足。
（4）墩或梁局部承压验算由于梁的混凝土标号C50，由墩顶临时布置知，梁局部承压满足。
此处主要验算墩的局部承压。
墩顶不配置间接钢筋的局部受压承载力公式：——荷载分布影响系数，取1.0；——混凝土局部受压强度提高系数，取1.17；——素混凝土抗压强度设计值，C35砼，取；——局部受压面积，取1600000mm2。
连续梁临时固结方案及计算
赣龙铁路GL-3标花桥大桥跨319国道墩梁临时固结方案编制：复核：审核：中铁二十二局赣龙铁路GL-3标工程指挥部一项目部一架子队二零一一年五月一、编制范围本方案编制范围仅包括赣龙铁路GL-3标花桥大桥墩梁临时固结方案。
二、概况赣龙铁路GL-3标花桥大桥连续梁主墩墩身高7#墩18m、8#墩19.5m，A0#段采用托架施工。
此桥采用的通用图《时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）》跨度：（40+64+40）图号：肆桥参（2009）22610-Ⅶ中墩梁固结方案均为施工单位参考，施工单位也可采用其他构造形式，因其方案中顶帽尺寸与本桥设计尺寸不符，根据设计要求，需进行调整。
三、临时支座及临时锚固设置连续梁设计图《时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）肆桥参（2009）22610-Ⅶ》第49页：《中墩临时固结构图》中，在附注第5条中明确：“临时锚固措施应能承受中支点处最大竖向力为23250KN,相应不平衡弯矩为5988KN-M，本图仅供施工单位参考，施工单位也可采用其他构造型式”。
因本桥连续梁桥墩顶帽平面尺寸与连续梁设计图《时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）肆桥参（2009）22610-Ⅶ》桥墩顶帽平面尺寸不一致，故对《时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）肆桥参（2009）22610-Ⅶ》第49页临时支座及临时固结方案进行调整：临时支座采用C40混凝土，支座尺寸见下图。
临时支座设在墩顶纵向两侧。
在A0#段箱体浇筑前浇筑临时支座。
在浇筑临时支座和箱梁时，先在墩顶面及临时支座顶面涂抹隔离剂或垫油毡等材料以便临时支座拆除时与墩顶及梁体分离。
临时支座及临时固结简图梁体临时锚固通过3根φ32螺纹钢为一束实现。
其下部锚固在墩身内，上部穿过A0#段锚固于A0#底板混凝土内，其平面布置如上图《临时支座及临时固结简图》所示。
单个临时支座面积为：0.65m×1.3m＝0.845m2；C40混凝土抗压强度设计值为40MPa（4×107Pa）中支点竖向承载力为：0.845m2×4×107MPa＝33800KN>23250KN竖向承载力满足设计要求；墩梁固结能承受的最大不平衡弯矩：根据相应设计规范，Ф32螺纹钢筋设计抗拉强度为445MPa（445×106 Pa）。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
XXXX大桥主桥连续梁墩梁临时固结结构计算
1、墩梁临时固结结构概况
由于墩梁是铰接支座，为抵抗悬臂浇筑施工中的不平衡倾覆力矩，需要对悬臂浇筑梁进行临时刚性固结。
根据本桥桥墩横向截面刚度较大，具有满足抵抗悬臂倾覆的能力。
因此，临时固结结构采用内固结结构型式。
临时固结结构设置为：在墩顶设置四个C50混凝土条形支座，宽度0.55m、长度1.7m、高度0.5m。
在永久支座两侧对称各预埋94根φ32mm三级螺纹钢筋，其中每个临时支座内各埋设34根φ32mm三级螺纹钢筋，临时支座示意图如下。
2、计算依据
（1）XXXX大桥施工图设计
（2）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2010）
（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG/T F50-2011）
（4）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）
3、计算参数
（1）抗倾覆安全系数K=1.5；
（2）直径φ32mm三级螺纹钢筋抗拉强度标准值300MPa。
4、临时固结荷载
施工方案按最不利工况考虑倾覆荷载，具体组合如下：
（1）挂篮最后一节悬臂段浇筑至快结束时，一侧挂篮及混凝土坠落，由此产生的偏载弯矩；
（2）施工荷载计算
主要是竖向支反力和不平衡弯矩的计算。
1）竖向支反力
①梁体混凝土自重：26636KN；
②施工人员、材料及施工机具荷载：按2.5KN/m²计算，布置在最后悬浇节段上；
③混凝土冲击荷载：按2.0KN/m²计算，布置在最后悬浇节段上；
④挂篮、模板及机具重量按照设计允许值：60t；
则竖向荷载组合为：
N=1.2×[1）+4）]+ 1.4×[2）+3）]=
1.2×（26636+60×10）+1.4×（
2.5×4×1
3.65+2.0×4×13.65）=33027KN
2）最大不平衡弯矩计算
①一侧混凝土自重超重3%，钢筋混凝土容重取26 KN/m²；
②施工荷载不均衡按照顺桥向2.5KN/m计算，布置在倾覆侧现浇节段上；
③考虑挂篮、施工机具重量偏差，一侧挂篮机具动力系数为1.2，另一侧为0.8；
④风压强度取W=500Pa，百年一遇风速V10=28.6m/s；
⑤混凝土浇筑不同步引桥的偏差，控制在10t以下；
⑥挂篮行走不同步，挂篮及机具重量取60t；
⑦最后一个悬浇节段重量，取设计重量963KN。
（5）荷载参数
梁段重量及相关荷载参数表
（6）荷载计算
在施工中，悬臂浇筑到最后节段，如果没有做好挂篮锚固，会发生挂篮连带混凝土坠落事故，为最不利的工况，此时不平衡力矩由以下三部分组成：
1）悬臂两侧不均匀重量偏差3%引起的弯矩；
M1=∑0.03G i L i=0.03×235856=7076KN·m
2）最大悬臂时单侧挂篮及混凝土坠落引起的弯矩；
M2=（963+60）×38.8=39692KN·m
3）风荷载引起的弯矩。
根据《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）4.5.1,“悬臂施工的桥梁，除了对称加载外，还应该考虑不对称加载工况，……，不对称系数可取0.5”如下所示。
竖向风载：P v=1/2ρV d²C v B
ρ=1.25kg/m³，K1=1.07，C V=0.4，B=13.65m
V d=K1V10=1.07×28.6=30.6m/s；
P v=1/2×1.25×10×30.6²×0.4×13.65=31953N/m=31.95KN/m
M3=0.5×1/2×P v×L²=0.5×1/2×31.95×38.8²=12024 KN·m
根据设计要求抗倾覆稳定系数不得小于1.5，则不平衡力矩：
M=1.5×（7076+39692+12024）=88188KN·m
5、墩梁临时固结结构内力设计计算
临时支座作用时，永久支座不受力，悬臂T构倾覆固结结构的力学特征简图如下图所示：
视永久支座不受力，悬臂T 构倾覆荷载均由临时固结结构承担。
按此条件求得临时固结结构的内力计算方程为：
由以上方程求得：
A R =-21013kN ；
B R =54040kN 。
式中L 为左右临时支座中心距离桥墩中心距离，为1.175m 。
A R 为负值，表明T 构发生最大倾覆荷载时临时支座承受拉应力。
（2）计算受拉侧的锚固钢筋的承拉力
受拉侧的临时支座设置标强300MPa 、直径φ32mm 三级螺纹钢筋，总计94根。
材料属性为：截面面积A=804.2mm ²，标准强度设计为300MPa,单根承受拉力为 F 0=804.2×300=241KN ，设置94根螺纹钢为F=241KN ×94=22654KN>A R ，满足倾覆锚筋抗拉力要求。
（3）计算受压侧的钢筋混凝土临时支座的抗压能力
临时支座横截面尺寸为：1.7m ×0.55m ，最大竖向力为54040kN ，支座混凝土采用C50，设计强度标准值为32.4MPa ，压应力为：
σ=54040/(2×1.7×0.55)=28.9MPa<32.4MPa,临时支座在不考虑设置钢筋的情况下即可满足要求。