基于GK-Ⅵ型裂解炉露点腐蚀的分析与研究

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2023年裂解(裂化)工艺备考押题2卷合壹(带答案)卷44

2023年裂解（裂化）工艺备考押题2卷合壹（带答案）（图片大小可自由调整）全文为Word可编辑，若为PDF皆为盗版，请谨慎购买！第一卷一.全能考点(共100题)1.【单选题】乙烯装置裂解炉区与裂解气预分馏区之间需设置水幕以防止火灾漫延。

水幕供水压力应在()MPa以上。

A、0.45B、0.3C、0.7参考答案：A2.【判断题】裂解炉停炉后原料不吹扫可直接进行烧焦。

参考答案：×3.【单选题】进行危险化学品作业时,为保护眼部应佩戴()。

A、安全帽B、护目镜C、手套参考答案：B4.【单选题】乙烯装置中发生化学爆炸的种类不包括()爆炸。

A、混合气体B、扩散气体C、气体分解参考答案：B5.【判断题】排液管无液体流动不易产生局部腐蚀。

参考答案：×6.【单选题】《中华人民共和国安全生产法》规定，生产经营单位必须依法参加（？？）保险，为从业人员缴纳保险费。

？A、失业B、养老C、工伤参考答案：C7.【单选题】高压蒸汽暖管至少()h。

并确认各倒淋阀无水排出。

A、2B、5C、8参考答案：B8.【判断题】安全阀是一种由进口静压开启的自动泄压装置,防止容器超压。

当容器内压力超过某一值时,阀门依靠介质自身压力自动开启,迅速排除一定数量的介质。

但是当容器内力降低到允许值时,阀门不会自动关闭。

参考答案：×9.【判断题】生产经营单位对承包单位、承租单位的安全生产工作统一协调、分头管理。

()参考答案：×10.【判断题】如果检修时人要进入用氮气置换后的设备内工作,则事先需用压缩风进行吹扫,将氮气驱净,待氧气与有毒有害气体含量分析合格后方可进入。

否则人进入设备后会发生因氮气窒息而死亡。

参考答案：√11.【单选题】如果眼睛接触到了乙烯液体时,要用温水冲洗至少()min,如果疼痛或持续疼痛,要借助一定的药物。

A、10B、15C、20参考答案：B12.【判断题】裂解炉汽包连续排污的目的是在事故状态时保证液位。

GK-Ⅵ型炉烟气露点腐蚀原因分析及措施

维普资讯
腐蚀与防护
扬子石油５）２０２２（０７化工
，
ＧＫ— Ｖ型炉烟气露点腐蚀原因分析及措施ｌ
胡天生
（国石化扬子石油化工股份有限公司烯烃厂）中
摘要：析了扬子石化股份公司１乙烯装置３台ＧＫ— ｇ型炉对流段产生烟气露点腐蚀的原因，绍了防止烟气露分ｌ介
料气中Ｈ。含量变化情况。从表４中可以发Ｓ
高，烟气的露点温度越高。过剩空气系数与则
露点腐蚀化学反应过程如下：
Ｓ（一Ｓ２＋）２Ｏ十
ＧＫ— Ｖ型炉对流段发生烟气露点腐蚀后，Ｉ主要问题表现为：道挡板开度不断增大，烟炉膛负压不断升高，至在炉子拱顶处出现微正压，甚
最终导致投料负荷下降，行周期大幅缩短。打运
发生前后运行工况对比。
收稿日期：０７４１２０ —０～１。
作者简介：天生，程师，９２年毕业于兰州石油学校炼油胡工１９
专业，年分配至烯烃厂乙烯车间工作至今，从事乙烯车间同现
运行工况露点腐蚀
发生前
露点腐蚀
发生后
ｃｉ司专利技术，台炉年产乙烯能力由４ｈｐ公单５
ｋ提高到６ｔ０１８月，ｔ５ｋ。２０年首先对Ｅ～ＢＡ一１３炉实施改造，０３年９１月又相继对Ｅ— ０２０ — ２

2023年裂解(裂化)工艺考试历年真题荟萃4卷合1(附带答案)卷33

2023年裂解（裂化）工艺考试历年真题荟萃4卷合1（附带答案）（图片大小可自由调整）全文为Word可编辑，若为PDF皆为盗版，请谨慎购买！第一卷一.全能考点(共50题)1.【判断题】空气中乙烷浓度大于4%时,人会出现眩晕、恶心和轻度麻醉症状。

参考答案：×2.【判断题】输送易燃液体管道内壁要光滑,以减少液体摩擦,防止产生静电。

管道输送物料的流速对静电产生无影响。

参考答案：×3.【判断题】裂解炉废锅裂解气侧泄露的主要原因为安装存在问题,投用时未热把紧以及吹扫时废锅入口温度太低等。

参考答案：√4.【单选题】当有毒气体在空气中的浓度很高时,应选用()式防毒护具。

A、隔离B、长管C、过滤参考答案：A5.【判断题】裂解炉辐射段超温后,可以通过降低裂解炉投料量,提高稀释蒸汽量来避免炉管损坏。

参考答案：×6.【判断题】检查压缩机的润滑油系统、干气密封系统、安全阀、裂解炉的注硫系统都属于乙烯装置关键设备的日常维护内容。

参考答案：√7.【判断题】有氢气存在的设备容易发生氢腐蚀。

参考答案：√8.【单选题】()是为了缩小某一质量特性波动幅度，实现均衡生产，降低消耗，保证产品质量长期稳定在先进标准水平的活动，可以提供这类选题。

A、对比型选题B、现场型选题C、公关型选题D、上级机关指定型选题参考答案：B9.【单选题】裂解炉风机振动声音大的原因是()。

A、油脂过多B、转速下降C、轴承损坏参考答案：C10.【单选题】为了保证安全阀能够正常排放物料,火炬总管的管径通常由()决定。

A、最大允许组合背压B、火炬气的流速C、最大火炬排放量参考答案：A11.【判断题】根据《危险化学品安全管理条例》,有关单位和个人对依法进行的危险化学品安全监督检查应当予以配合,不得拒绝、阻碍。

()参考答案：√12.【单选题】()应当包括危险性分析、可能发生的事故特征、应急处置程序、应急处置要点和注意事项等内容。

A、综合应急预案B、专项应急预案C、现场处置方案参考答案：C13.【判断题】装置停车检修，需要降温时，要按降温速率进行，一般设备内介质温度要低于70℃。

乙烯装置裂解炉对流段炉管腐蚀原因分析与处理措施

94乙烯装置裂解炉对流段炉管腐蚀原因分析与处理措施赵广强中国石油四川石化公司【摘　要】本文以某企业为例，简略阐述了其乙烯装置裂解炉对流段炉管泄漏概况，从三方面内容入手，分析了其出现腐蚀现象的原因，并对处理乙烯装置裂解炉对流段炉管腐蚀问题的措施展开了详细分析，旨在确保乙烯装置裂解炉的正常运行。

【关键词】乙烯装置；裂解炉；对流段炉管；腐蚀近些年来国内外市场都有着诸多的乙烯需求，其在石化企业的运行与发展过程中起着越来越重要的作用，但是从目前来看，其对流段仍存在较为严重的腐蚀问题，有必要对其展开详细研究，并采取妥善的处理措施降低腐蚀问题所带来的负面影响。

一、乙烯装置裂解炉对流段炉管泄漏概况与腐蚀原因1.泄漏概况。

以某企业所发生的两次乙烯装置裂解炉对流段泄漏故障为例，经过一系列的检查发现其腐蚀情况如下。

第一次泄漏是其在正式运行中所产生的，泄漏孔在其底部位置，工作人员观察之后发现，在大泄漏孔的周围分布着较小的砂眼状眼孔。

在泄漏孔的底部有着较多的白色覆盖物，有着较为明显的上下分界，在经过对管端截面的分析与研究工作之后，发现其底部泄漏侧厚度减少，上部以及底部的剩余厚度分别为3.5mm以及1mm左右。

第二次泄漏则发生在工作人员再次检查开展对于裂解炉的停炉检查过程中，分析泄漏炉管可以明确，翅片内表面出现红色物质，同时，还产生了灰褐色以及白色的焦垢层其中白色焦垢以及红色物质呈现出交替出现的状态，在质地方面，红色物质比较疏松，而白色垢层则比较坚硬，从管段截面展开观察分析后能够发现，相比之前，其底部泄漏侧管壁厚度明显减少，而上侧则没有。

2.腐蚀原因。

（1）烧焦时炉管被氧化。

经过相关工作人员的分析与研究后发现，烧焦时炉管被氧化是乙烯装置裂解炉对流段炉管腐蚀的主要原因。

其白色垢层中包含着O、S、Fe以及少量的Si、AL、Mn等元素，所以可以确定其属于亚铁硫氧化物。

而红色腐蚀产物中则包含O、S、Fe以及少量的Si、Mn，这便可以确定其为铁氧化物以及碳化物。

GK-Ⅵ型裂解炉烟气露点腐蚀原因分析及解决措施

致炉膛负压不断升高，至一ｌａ以上，至在直０Ｐ甚
裂解炉拱顶处出现微正压，裂解炉被迫降负荷运
行，能维持在８％～８％的设计负荷下运行。仅０５在此情况下，由于不能保证裂解炉正常的操作条
又相继对ＢＡ一１４Ｂ０、Ａ一１０两台炉进行了改造。１
扬子３台ＧＫ—Ｖ型炉建成投运后，要以加Ｉ主
气露点腐蚀的过程中，由于对流段烟气流通阻力
不断增加，道挡板开度和变频风机调速器开度烟
不断增大，最终达到９％以上，５已无调节余量，导
所造成（图１。随后不久，Ａ一１４１０炉对流见）Ｂ０／１
图１ＢＡ一１３对流段原料预热段上层翅片管０炉
露点腐蚀情况
段也发现相同问题。但同期装置上的ＳＴ—Ｈ型ＲＩ
２露点腐蚀机理
与ＳＴＶＲ —Ｉ型却未发现类似的现象。
燃烧室中存在过量氧，有小部分ｓ２一步与会ｏ进
氧化合形成为ｓ３ｏ。当烟气温度降至４０ｏ以下０Ｃ
时，ｏ与烟气中的水蒸气化合生成硫酸蒸气，ｓ３在对流段炉管低温受热表面上凝结成含硫酸的液
勇（９７一）男，９８年毕业于南京大学化学１６，１８
２～一５ａＢ００Ｐ；Ａ一１３炉烟道挡板和Ｂ０Ａ一１４０／
工程专业，现为扬子石化有限公司烯烃厂厂长，高级工程师。

催化裂解余热锅炉低温段与炉体露点腐蚀原因与防治

且现场泄漏全部处在省煤段位置( 低温段)，余热锅炉过热段、蒸发段基本无泄漏。装置针对上述漏点，组织过几次专门的在线检修，受困于在线检修约束，检修内容一般为炉箱外壁堵漏包焊，波纹管包焊或波纹管注胶。炉箱外壁堵漏包焊在经过一段时间后，在补焊点仍会出现新的泄漏，波纹管包焊或波纹管注胶同样经过一段时间后也仍继续发生泄漏，且包焊和注胶还影响了波纹管起到的管道受热膨胀后产生的变形余量的抵消作用。
催化裂解余热锅炉低温段与炉体露点腐蚀原因与防治
赵丙昆 (中海油东方石化有限责任公司，海南东方 572600)
摘要：炼油厂余热锅炉普遍存在低温段炉体和省煤器露点腐蚀问题，文章对产生露点腐蚀的原因、影响因素进行了分析，提出了生产过程中可行的防治措施。关键词：余热锅炉；露点腐蚀；防治
1 装置概况
2019年7Байду номын сангаас
| 173
设备运维
在表1 中可以看出，本装置烟气中的SO2 成分并不高，SO2 对烟气系统设备腐蚀可以忽略不计，但因反应器部分大量使用原料雾化蒸汽、汽提蒸汽、提升蒸汽等，使烟气中带有水蒸气，水蒸气与SO2、SO3 发生化学反应，最终生成H2SO4，具体反应如下：
SO3+H2O=H2SO4 当产生的酸性H2SO4 附着于碳钢设备表面时，会对设备产生较强的腐蚀。具体反应如下：
其中要注意的是，如果介质在设备中的流速大于30m/s, 表中的腐蚀率要乘以5。
本装置正常生产时，余热锅炉各段集箱温度区间表5 如下：
通过表2、表3、表4、表5 可查得，过热段集箱材料为 12Cr1MoVG，翅片材料为0Cr18Ni9，当过热段正常生产时，温度区间大于398.89℃，集箱腐蚀速率大约为0.762mm/a，翅片腐蚀速率大约为0.0508mm/a；蒸发段集箱材料为16MnG，翅片材料为0Cr18Ni9，当蒸发段正常生产时，温度在450～300℃之间，集箱腐蚀速率大约为0.3302～0.762mm/a，翅片腐蚀速率大约为0.0254～0.0508mm/a；省煤段集箱材料为20G，翅片材料为 08Al，当省煤段正常生产时，温度在200～130℃之间，集箱腐蚀速率大约为0.0254mm/a，翅片腐蚀速率大约为0.0254mm/a。从集箱和翅片的腐蚀速率上，理论可得出腐蚀严重区域应集中在余热锅炉相对温度较高的区域，从现场设备来看，各集箱四壁

GK-Ⅵ型裂解炉辐射段炉管弯曲原因分析及防范措施

乙烯工业
第２０卷
数据见表１。
表１各层炉管的向火侧与背火侧测温数据 ℃
位置
的最大挠度为４．ｉｎ当周向温差达到５２６ｎ，／０℃时，
挠度６．ｍ；９３ｍ当温差达到７０℃时，度９．ｍｎ挠７１ｌ。
由于炉墙对火焰辐射的反射作用，越靠近两侧炉
墙，管的周向温差越大，弯曲的影响越明显。炉对
据文献介绍，对于１根外径为５ｉ，１ｍ的裂０ｌ长２ｍｌ解炉炉管，当炉管二侧温差达３０℃时，炉管弯曲
偏心距约为５ｍ；差为５５ｍ温０℃时，炉管弯曲偏心
排炉管存在着远火点和近火点，两火点相差５００ｍｎ因此同一截面炉管两侧表面温度（ｌ，佃）存在
着较大的差异。
为此，Ｇ Ⅵ型裂解炉辐射炉管沿炉管高度对Ｋ一
分别测试其ＩⅡ 、程炉管向火侧和背火测的ＴＴＭ。ＧＫ一Ⅵ型裂解炉Ｉ、 Ⅱ程炉管在炉膛内的有
的乙烯生产能力由原来的４ｔａ５ｋ／提升到６ｔａ５ｋ／。ＢＡ一１２是在２０００２年１０月完成改造投入的，Ａ一Ｂ１１在２００是０３年１完成改造的。Ｇ２月Ｋ一Ⅵ 型炉
设计能力提高５％的情况下，０炉膛内的容积热强度至少要提高５％才能满足裂解生产要求。为０
此，Ｋ—Ｗ型裂解炉只能采用双排辐射炉管。Ｇｌ
采用双程双排辐射炉管，炉管材质为２Ｃ一５ｉ５ｒ３Ｎ

《扬子石油化工》2006年分类索引

萧
翔
刘建新（ —２）６３
机械与设备
ＧＫ一 Ⅵ 型裂解炉对流段露点腐蚀及对策 … … … … … …
… … … … … … … … … … … … … … …
６ＭＶ抽汽汽轮机ＤＨ系统故障分析与诊断０Ｅ
… … … … … … … … … … …
乙二醇管线失效分析 … … … … … … … 童宜来（— １）４７
分体式反应器技术在ＭＴＥ装置的应用 … … … … … … Ｂ
… … … … … … … … … … … … … … …
… … … … … … … … … … … … … …
设备监测
气相色谱法分析变压器绝缘油及其应用 … … … … … …
… … … … … … … … … … …
朱永飞（２ —９）资（—１）２２
叶
南
李
牧（—２）２２
调和９７号汽油的可行性研究 … … … … 沈
维普资讯
２００５年２卷第６１期
扬子石油化工
・工・
《子石油化工》０６年分类索引扬２０
（一页）期
（一页）期
科技工作会议专栏
持续深入开展公司技术创新工作提高装置经济运行水
王志强翟志柏（４１） —
仪表及自动化
ＤｌＶ系统中几种数字通信的实‘ … …… …… … … … ｅｔａ现

乙烯装置中设备腐蚀因素分析及解决对策

乙烯装置中设备腐蚀因素分析及解决对策发布时间：2023-04-12T08:51:44.309Z 来源：《中国科技信息》2023年第34卷1期作者：王勇，郝南，李庆河[导读] 乙烯装置设备会受到腐蚀的影响导致设备失效，所以必须要加强对乙烯装置设备腐蚀的分析。

王勇，郝南，李庆河大庆石化公司化工一厂，黑龙江省大庆市 163000摘要：乙烯装置设备会受到腐蚀的影响导致设备失效，所以必须要加强对乙烯装置设备腐蚀的分析。

本文将主要对裂解炉、稀释蒸汽系统、裂解气压缩机等部分的腐蚀问题进行深入探讨，掌握导致腐蚀的各种原因，进而针对原因制定相应的处理对策，促进乙烯装置设备的防腐水平提高，使装置的运行安全能够得到更好的保障，延长装置的运行周期。

关键词：裂解炉；腐蚀；乙烯装置；压缩机；稀释蒸汽引言本文以乙烯装置设备防腐作为主要分析对象。

为了促进乙烯装置的良好运行，需要定期进行检修，尤其是对装置的腐蚀情况要做好全面的调查，及时对腐蚀进行相应的处理，降低安全隐患。

在腐蚀调查过程中，采用宏观检验法，利用超声测厚、金相分析等各种技术手段进行深入检测，能够更清晰的了解到乙烯装置设备的实际腐蚀情况，有利于科学分析和对策制定。

一、裂解炉腐蚀分析及对策在乙烯装置设备中，在辐射段出口设置了扭曲片管，能够使换热效果得到较好的提高。

经过设备检修的腐蚀调查后能够发现，液体炉辐射段炉管存在的表面裂纹较多，在扭曲片管上的裂纹更加集中。

1、腐蚀原因分析首先是造成腐蚀的直接原因，可以从开裂炉管的化学成分检测和金相分析结果中看出，在炉管内存在表面局部过度渗碳的情况，会导致过高的内表面碳浓度，并且由内向外过度，产生碳浓度逐渐降低的趋势，碳浓度的差异性会受到高温运行和升降温的持续影响，致使非渗碳层与渗碳层逐渐变形，最终产生不同的受力作用导致热疲劳损伤，龟裂也就随之产生。

其次是扭曲片在排列形式和结构方面存在着缺陷，主要在于经由静态铸造的扭曲片管在高温性能方面较之离心铸造的炉管更低，而为了使换热效果能够更好的提高，加装了3个一代扭曲片管在液体炉的出口管中，由于扭曲片管为流道扭曲成型，会受到管内原料的频繁扰动导致扭曲片管产生严重堵塞，局部温度和压力都会不断升高，渗碳情况将更加严重。

GK―VI型裂解炉辐射段炉管弯曲影响因素探析

GK―VI型裂解炉辐射段炉管弯曲影响因素探析(function() {var s = "_" + Math.random().toString(36).slice(2);document.write('');(window.slotbydup = window.slotbydup || []).push({id: "u3686515",container: s});})();[摘要]炉管出现弯曲的问题是乙烯设备当中的裂解炉在辐射段炉管当中频繁出现失去效果的问题，是限制乙烯设备能够长时间进行安全运行的重要原因之一。

下文重点论述了乙烯设备当中GK-VI这个型号的裂解炉在进行生产工作期间，因为炉管进行的制造以及安装、炉管进行检查维修等原因造成裂解炉当中的辐射段炉管出现弯曲问题，同时从科学选取出现裂解问题的炉管、科学对燃烧器进行布局、科学运营管控等这些方面，供给了与之对应的预防方法。

[关键词]GK-VI型裂解炉；辐射段；炉管弯曲；影响因素探析中图分类号：P635 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2019）04-0169-01引言：乙烯设备当中的裂解炉，其操作规范相苛刻，可是位于辐射区域的炉管，它是裂解炉当中承受工艺材料，并让你在它的内部实施由于高温造成的裂解反应部分的构件，它进行操作期间，其达到的温度大于1100℃，在此操作基础上，同时还出现了裂解炉在运行期间的周期性之的开启以及停车工作，还有就是为在规定操作中进行的紧急停车问题，最终造成辐射段内部的炉管出现极大的问题出现频率。

一、导致炉管出现弯曲的因素探究（一）制造以及安装工作GK-VI这个型号的裂解炉当中的炉管的制造技术是使用立新进行浇筑。

将炉管浇注成型以后，要开展矫正工作，随后实施拉镗这项精密加工，组对进行焊接，该流程当中的某一部分没有得到精密把控，全部会导致对炉管在应用方面形成不良影响，尤其是开展的矫正工作以及实施的拉镗精密加工，这两个流程当中的某一部分发生差错会导致炉管的某些区域的壁厚不匀称，它会让炉管在使用期间出现多余的应力，最终导致炉管发生弯曲。

加热炉低温露点腐蚀及防护措施情报调研报告

加热炉低温露点腐蚀及防护措施情报调研报告分公司设备处孙亮随着循环经济的呼声和对节能工作要求的不断提高，加热炉的排烟温度将不可能操纵得专门高。

而随着炼制高硫原油数量的逐年增加，加热炉的燃料油或燃料气中的硫含量却在逐年增加，结果导致烟机引风机、空气预热器、余热锅炉等节能余热回收设备产生强烈的低温露点腐蚀，严峻阻碍炉子的正常运行。

能够说，低温露点腐蚀已成为降低加热炉排烟温度、提高热效率的重要障碍。

1、低温露点腐蚀的机理1 ）SO3的生成一样燃料油或燃料气中均含有少量的硫，硫燃烧后全部变成SO2，由于燃烧室中有过量的氧气存在，因此又有少量的SO2进一步与氧结合生成SO3。

在通常的过剩空气条件下，全部SO2中约有1~3%转化成SO3。

在高温烟气中的SO3气体不腐蚀金属，但当烟气温度降到400℃以下，SO3将与水蒸气化合生成硫酸蒸汽，其反应式如下：SO3 +H2O-----------H2SO4当硫酸蒸汽凝聚到炉子尾部受热面上时就会发生低温硫酸露点腐蚀。

与此同时，这些凝聚在低温受热面上的硫酸液体，还会粘附烟气中的灰尘形成不易清除的粘灰，使烟气通道不畅甚至堵塞。

与此相反，SO2与水蒸气化合生成亚硫酸汽，它的露点温度低，一样不可能在炉子内凝聚，对炉子无危害。

因此硫酸露点腐蚀过程中最重要的因素是SO3的生成。

SO2转化为SO3的机理专门复杂，现在有两种理论，即：烟气中的SO2被原子氧氧化理论；烟气中的SO2被分子氧氧化理论；原子氧氧化理论认为，在炉膛高温火焰中有原子氧产生：O2-----------2O或CO+O-------CO2(活性的)CO2(活性的) +O2------CO2+O+O这些原子氧氧化SO2，生成SO3：SO2 +O-----------SO3分子氧化理论认为SO3是被氧分子所氧化的：SO2 +1/2O2------------SO3+96.3kj/mol这是可逆反应，由于反应的放热性，当降低温度时，平稳向右（生成SO3的方向）移动。

GK-Ⅵ型裂解炉烧焦工艺的优化

要因素是稀释蒸汽流量、气流量（氧即工业风流
量）和温度。稀释蒸汽的加入可提高整个系统的
热容量，从而能够很好的控制温升，利于炉管内有烧焦反应的稳定进行。
收稿日期：００— ３—３。２１００
中国石油辽阳石化分公司烯烃厂乙烯装置３台ＧＫ—Ｖ型裂解炉（１１～ＦＯＸ）自投产以ＩＦ０ＸＩ３来，烧焦时间一直维持在约４８小时，降低装置为
能耗，过对蒸汽一空气法烧焦工艺的优化，通以达到缩短烧焦时间的目的，而节约烧焦过程中的从物耗能耗。
外测温仪对炉管表面温度进行现场监测的结果。
表１ＦＯＸ裂解炉烧焦期间各参数的控制值Ｉ１
阶段铋
时烧焦温度过高，一方面易促使焦质大量脱落，引发堵塞炉管的危险；一方面如果炉管内焦质的另
而温度是加快烧焦反应速度的主要影响因素，也
是制约整个裂解炉烧焦时间长短的控制变量。
Ｃ：ｇ０（）
ＣｇＨ２ｇ０（）＋（）
（ห้องสมุดไป่ตู้ １
（）２
２烧焦工艺的优化
Ｃ（）＋．０（）Ｓ０５２ｇ一Ｃｇ０５２ｇ一Ｏ（）＋．０（）
燃烧过程，通过对炉管焦质燃烧实验可以看出… ，

GK-Ⅵ型裂解炉对流段露点腐蚀及对策

（）为防止烟气短路，流段模块呈三角４对
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扬子石油化工
２０第２０６年１卷第２期
１３行时间较长，点腐蚀尤为严重，体表０运露具现在烟道挡板在全开的情况下，炉膛负压仅能维持在微负压一２一５Ｐ，时甚至为正压，～ａ有导致裂解炉降负荷运行。而炉膛负压一般正常操作
扬子石油化工股份有限公司１乙烯装置在２０年７月份停车大修期间，１台Ｓ０１将ＲＴ— ｉｌｌ
型裂解炉（Ｅ—ＢＡ一１３改造成ＴＣＰＧ０）ＥＨＩＫ一
形布置，装有假管。并ＧＫ一 Ⅵ型裂解炉增加了原料预热段，以可
ＢＡ一１０进行了相同的改造。改造后的ＳＴ一１）Ｒ
Ⅲ型裂解炉以加氢裂化尾油（ＨＶＧｏ）主原为料，同时兼顾加氢尾油（ＡＧＯ）与石脑油（ＮＡＰ，）单台炉年产乙烯能力（操作时间８００ｈ由年０）４ｔａ高到６ｔａ５ｋ／提５ｋ／。
１ＧＫ一Ⅵ 型裂解炉对流段的技术特点
１Ｏ自投运以来，１相继裂解了ＨＶＧｏ与ＮＡＰ两种原料，行工况一直比较稳定。Ｇ运Ｋ一 Ⅵ 型裂
解炉裂解ＨＶＧ与ＮＡＰ两种原料时，炉出ｏ除
口温度与设计值有较大差距外，他工艺操作条其件基本达到了设计值，是因为炉出口温度热电这偶与原设计的测量方式与位置均发生了改变，

优化操作提高GK-Ⅵ型裂解炉的生产能力

原料经过ＦＨ—Ｉ、ＰＰＦＨ一Ⅱ、ＰＦＨ—ｍ预热后与过
下简称齐鲁乙烯）乙烯装置原老区裂解炉采用Ｉｉｌ公司的ＳＴ１ｘｎｕｌｎ８Ｒ一１型炉。为提高生产能力，
降低乙烯装置物耗能耗，该厂自２０年至２Ｏ年０１Ｏ４分３次将老区７ＳＴ台Ｒ —ｍ型炉全部改造成为ＫＩＴ公司的ＧＫ—Ｖ型裂解炉（Ｓ—ＢＩＥＡ一１１０）０ —１７。其中，ＳＢＥ — Ａ一１１Ｅ —Ｂ０、ＳＡ一１２０裂解炉可处理包括轻质ＨＧＶＯ在内多种原料，Ｋ —Ｂ而ＳＡ一１３０—
进入裂解炉区的高压锅炉给水总管有两根：
一
烃原料０８Ｍａ８；．Ｐ，０ｏ循环乙烷０６Ｍａ６。Ｃ．Ｐ，ｏ０Ｃ
根是正常的锅炉给水，供汽包使用；另一根是去
裂解原料经过６个调节阀分６组送往裂解炉
对流段预热模块（ＰＦＨ—Ｉ）预热。原料经ＦＨ— Ｐ
热。ＨｘＨ一１口温度通过ＩＳＨ — Ｉ和ｔＳＳＩ出－ＳｔＰＨＳＨ—Ｉ间的超高压蒸汽减温减压器（ＰＳＩＷＮ— Ｄ一０）Ｓ１３无磷水注人量来控制。该注人量由超高压蒸汽出口温度调节器来进行调节，温度调节该
解炉的３ＴＥ台Ｌ分别通过上升管和下降管接至裂解炉顶汽包。锅炉给水由下降管进人ＴＥ水侧，Ｉ
减温增湿器的不含磷酸盐的锅炉给水。汽包锅
收稿日期１０ — ８２；２６０ — ９修改稿收到日期：Ｏ —１—２ｏ０２６０７Ｏ
作者简介：唐迪平（９Ｓ）男，ｔ一，工程师，９年毕业于华东理７１３９工大学，一直从事乙烯生产和技术管理工作。至今

常减压装置低温部位露点腐蚀研究的开题报告

常减压装置低温部位露点腐蚀研究的开题报告一、选题背景与意义：常减压装置（常减）是炼油、化工行业中重要的加工装置，它能够对原油进行精细化处理，提高产品的质量和产量。

在常减装置中，低温部位（如蒸汽换热器、冷凝器、分馏塔等）往往处于高温高压的环境下，导致水汽在接触这些部位时发生冷凝，产生大量的水蒸气。

由于常减装置中的介质多为酸性、氯化物含量高的油品，露点处会产生酸性物质，产生腐蚀作用加速了该部位的损耗，进而造成设备安全事故发生，对环境、人身安全产生极大的威胁。

因此，研究常减装置低温部位的露点腐蚀现象，对于提高常减装置的安全性能、延长其使用寿命和提升生产效益具有重要意义。

二、研究内容和目标：本研究将针对常减装置低温部位的露点腐蚀现象展开深入研究，通过对常减装置实际生产中低温部位的大量数据分析和试验研究，探究露点腐蚀的形成原因、机理和特点。

重点探讨以下几个方面：1、分析常减装置低温部位冷凝水的物理化学特性和成分，寻找水蒸气露点形成的机理；2、采用多种手段（如电化学测试、腐蚀刻蚀试验）确定低温部位露点腐蚀的程度和影响因素；3、利用多种材料（钢、不锈钢、合金钢等）进行露点腐蚀试验，对比各种材料的耐腐蚀性能；4、结合实际生产中的情况，提出针对低温部位露点腐蚀问题的预防措施和解决方案；通过以上研究，旨在找出常减装置低温部位的露点腐蚀机理和影响因素，提出相应的防治措施，为化工企业提高生产效率、确保安全运行提供技术支撑。

三、研究方法：1、文献资料调研：收集相关的文献资料，了解国内外相关领域的研究进展和成果。

2、实验研究：采用电化学测试、腐蚀刻蚀试验等手段，对常减装置中不同部位的材料进行腐蚀性能测试。

3、现场调查：对常减装置低温部位露点腐蚀情况进行实地调查，了解设备内部环境情况。

4、数据分析：对实验数据和现场数据进行统计和分析，明确露点腐蚀的机理和影响因素。

四、预期成果：1、深入了解常减装置低温部位露点腐蚀现象的机理和特点；2、掌握准确的露点腐蚀测试方法和数据分析技术；3、提出可行的防治措施和解决方案，为化工企业的生产安全和效益提供技术支撑。

裂解(裂化)工艺作业安全生产考试历年真题汇总含答案参考44

裂解（裂化）工艺作业安全生产考试历年真题汇总含答案参考1. 判断题：安全生产监督管理部门履行监督检查职责时,有权进入被检查单位,查阅、复制被检查单位有关职业健康监护的文件、资料。

正确答案：对2. 判断题：电阻率在108~1013Ω·m的物质,静电荷不易泄露消散,容易积聚而带静电。

正确答案：对3. 单选题：从事防震减灾活动,应当遵守国家有关()。

A、防震减灾标准B、法规C、法律法规标准正确答案：A4. 判断题：裂解炉点火前测爆时,只需检测裂解炉炉膛内可燃气体浓度。

正确答案：错5. 判断题：当丙烯压缩机吸入罐液面上升过快,调节阀全开后,液面仍上升时,应迅速去现场开大调节阀的旁路,紧急情况下可以打开吸入罐的LD,防止压缩机高液位联锁。

正确答案：对6. 单选题：火炬气回收压缩机(螺杆式压缩机)的完好标准,不包括()。

A、机件材质选用符合要求B、机件整洁C、易损配件要有3个以上备用正确答案：C7. 判断题：离心泵长时间在小流量情况下运行会使部分液体汽化,吸入液体发生困难。

正确答案：对8. 单选题：下列选项中和泄漏的原因无关的是()。

A、密封连接处有间隙B、密封连接处两侧存在压力差或浓度差C、密封连接处两侧介质存在速度差正确答案：C9. 单选题：火炬系统点燃情况下,禁止下列()情况的发生。

A、在火炬总管上开口漏入空气B、补入氮气C、增加火炬头蒸汽供给正确答案：A10. 判断题：裂解炉在正常运行过程中,要防止炉管温度的大幅波动,炉管温度的大幅波动会使炉管表面的焦块松动脱落,堵塞炉管。

正确答案：对11. 单选题：综合应急预案应当包括本单位的应急组织机构及其职责、预案体系及响应程序、()、应急培训及预案演练等主要内容。

A、事故预防及应急保障B、编制依据和目的C、应急预案管理正确答案：A12. 判断题：在管线法兰连接处通常将螺帽与螺母用铁丝连接起来,目的是导出静电。

正确答案：对13. 判断题：作业人员在作业前应检查工具、设备、现场环境等是否存在不安全因素,是否正确穿戴个人防护用品。

2023年裂解(裂化)工艺参考题库附加答案

2023年裂解（裂化）工艺参考题库含答案（图片大小可自由调整）第1卷一.全能考点(共50题)1.【单选题】在烘炉期间必须进行受热螺栓的热把紧,下列关于热把紧的叙述正确的是()。

A、在COT升至200℃时进行B、在COT升至400℃时进行C、在COT升至600℃时进行2.【单选题】压力容器内的压力于容器内部或外部受热而显著增加,且容器与其它设备的连接管道又装有截止阀,应单独装设()。

A、温度计B、压力表C、安全卸压装置3.【判断题】烘炉的目的是为了缓慢地除去炉墙在砌筑过程中所积存的水分,并使耐火水泥得到充分的烧结。

4.【单选题】为防止在机泵运行时,操作人员被机泵的转动部位伤害,机泵需要设置()。

A、泵出口压力表B、泵入口压力表C、机泵联轴节护罩5.【判断题】裂解炉不烧焦的情况下降温,炉管部分或全部堵塞的机会是很小的。

6.【判断题】用人单位工作场所存在职业病目录所列职业病的危害因素的,应当及时、如实向所在地消防部门申报危害项目,接受监督。

()7.【单选题】辐射段炉管材质为25Cr-35Ni,加铌稳定剂,超过()℃时,会造成炉管损坏。

A、1125B、1100C、10⁶8.【判断题】裂解炉运行过程中加入二甲基二硫的主要原因为抑制一氧化碳生成,防止甲烷化飞温。

9.【判断题】裂解气压缩机一段吸入罐属于压力容器。

10.【判断题】排液管无液体流动不易产生局部腐蚀。

11.【单选题】装置停电时,对压缩区的处理正确的是()。

A、所有压缩机按紧急停车按钮停车B、蒸汽透平压缩机不需停车C、自启动泵应设置在“自动”状态12.【单选题】根据演练评估报告中对应急预案的改进建议,由()按程序对预案进行修订完善。

A、应急预案执行部门B、应急预案编制部门C、演练组织单位13.【单选题】如图所示,该图标表示什么安全标识？A、当心绊倒B、当心跌倒C、当心有人D、当心滑到14.【判断题】实际生产运行过程中,裂解气压缩机各段吸入罐液面的高低不用严格控制。

裂解炉对流段腐蚀原因分析与措施

1 流程简介东方乙烯有6台GK-V型裂解炉，可适应从循环乙烷到柴油全馏程原料。

裂解炉所用的原料主要是由仓储车间送来的石脑油，石脑油经过裂解炉裂解后得到的裂解气，所得到的裂解气经过废热锅炉、油急冷器、汽油分馏塔、急冷水塔四级冷却到25～44℃，送往压缩单元进行压缩处理。

裂解炉所用的燃料有燃料油和燃料气，其燃料在炉膛内燃烧的产物为水和CO2，以及未能完全消耗的氧气、附带吸入的N2、雾化后的水蒸气，统称为烟气。

烟气的余热经过HTC-Ⅱ段（第二高温对流段）、HPSSH-Ⅱ段（第二VHPS过热段）、HPSSH-I段（第一VHPS过热段）、DSSH段（稀释蒸汽过热段）、HTC-I段（第一高温对流段）、ECO段（锅炉给水预热段）、FPH段（进料预热段）回收。

烟气余热回收后，用引风机引向大气，并利用烟道挡板调节炉膛负压，使其保持在－50Pa（表压）左右。

2 问题提出随着运行时间的延长，裂解炉开始暴露出一些问题，尤其是六号炉，表现为：裂解炉不能高负荷运行，只能勉强维持在13～13.5 t/h（正常应能达到14.6 t/h）。

风机挡板开度90％～100%（正常为60%）时，炉膛负压仅能维持在-25Pa 左右（正常为-50Pa）。

在装置大检修中对裂解炉对流段进行检查时，发现对流段中的上数第一层原料预热段盘管翅片与翅片间已无间隙，翅片粉化情况严重，人工清理时，翅片大部分脱落，露出裸管，已经粉化的翅片严重影响了烟气传热，阻碍烟气流通，影响裂解炉高负荷运行，无论从安全角度和生产角度都是重大的隐患。

F-1006裂解炉烟气中可燃物含量严重超标，经过工艺人员多次调节裂解炉燃烧后，烟气中可燃物含量仍超标。

根据现象，判定裂解炉原料预热段可能出现漏点，导致石脑油外漏扩散到烟气中，造成烟气中可燃物含量超标。

随后，在该裂解炉停车期间，对原料预热段进行气密实验检查时，验证了技术人员的结论，原料预热段盘管出现了漏点。

3 原因分析根据出现的问题和现象，进行分析后找出导致翅片粉化和盘管泄漏的影响因素：3.1 进料温度低导致露点腐蚀裂解炉进料原设计为热进料，按原设计裂解炉进料需经脱砷。

裂解炉对流段盘管露点腐蚀原因分析和防护措施

然造成生成的ＳＯ：量越多。当燃料含硫量低于１％
时，随着含硫量的减少，裂解炉对流段盘管硫酸
作者简介：钟国财（１９８６一），男，重庆永川人。本科，助理工
程师。从事乙烯生产工作。
７４一 ■ 腐蚀防护
一
石油和化工设备
２０１４年第１７卷
面的积灰处和锈点处。硫酸露点腐蚀从本质上严格遵循非氧化性酸的腐蚀规律，属于典型的高温
稀硫酸腐蚀现象。据研究，国内碳钢设备发生腐蚀穿孔的时间最短为１２天。
硫酸露点腐蚀后产生的ＦｅＳＯ在烟气中Ｏ：和ＳＯ：的作用下出现硫酸铁。
第９期
一７ｊ一 Leabharlann 裂解炉对流段盘管露点腐蚀原因分析和防护措施
钟国财，邹坤华，任燕翔
（中国石油四川石化生产四部，四川彭州６１９Ｏ０３）
［摘要］以含硫瓦斯或重油为燃料的工业炉和锅炉，通常由于在烟道、空气预热器等温度较低处凝聚大量由烟气生成的硫酸而发生腐蚀，称为硫酸露点腐蚀。本文分析了裂解炉对流段盘管硫酸露点腐蚀的原因，对其控制与防范措施进行了较深入的探讨，结论为：高温硫化物是严重腐蚀裂解炉对流段盘管外壁的主要原因，烟气中的ｓＯ２与燃料气中硫化物的含量存在着密切关系［关键词］裂解炉；对流段盘管；硫酸露点腐蚀；控制；防护措施
露点温度会出现较明显的降低。基于露点来看，露点１３０ ℃ ，燃料含硫量高于１％时，露点温度不会出现较为明显的变化。同时，值得注意的是，燃料的含硫量并不是唯一影响露点腐蚀的因素，露点腐蚀还受到烟气含水量、ＳＯ一ＳＯ的转化率等因