格构式型钢井架计算独此精华唯一版本

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PKPM施工系列软件介绍

PKPM施工技术类软件介绍一、PKPM软件所介绍中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所是建筑行业计算机技术开发应用的最早单位之一。

它以国家级行业研发中心、规范主编单位、工程质检中心为依托，技术力量雄厚。

软件所的主要研发领域集中在建筑设计CAD软件，工程造价分析软件，施工技术和施工项目管理系统，图形支撑平台，企业和项目管理信息化协同工作平台方面，并创造了PKPM、ABD等知名全国的软件品牌。

多年来，软件所先后承担了国家六五、七五、八五、九五、十五科技攻关课题和863项目，始终站在建筑业信息化的最前沿。

目前正承担着国家十五攻关和863课题共六项。

由于在推动行业技术进步中的显著作用，软件所共获得国家科技进步二等奖一项，三等奖三项，建设部科技进步奖一到三等共十几项，主要产品连续几年被中国软件行业协会评为全国优秀软件。

获奖项目项目名称奖项类别高层建筑结果空间有限元分析与设计软件SATWE 1999年国家科技进步二等奖微机建筑结构CAD系统（PKPM）1996年国家科技进步三等奖三维建筑CAD软件—ABD 1993年国家科技进步三等奖民用建筑集成化CAD系统研究开发1996年建设部科技进步一等奖建筑CAD图形支撑软件系统1996年建设部科技进步二等奖建筑CAD系统产业化1999年建设部科技进步二等奖工程CAD嵌入式图形支撑软件产业化2003年建设部华夏科技进步一等奖建筑工程工程量计算、钢筋统计及概预算报表软件STAT 2004年建设部华夏科技进步二等奖新规范建筑结构设计软件SATWE、TAT、PMSAP 2005年建设部华夏科技进步一等奖夏热冬冷地区居住建筑节能设计软件开发2005年建设部华夏科技进步二等奖建筑业企业信息化应用软件开发2006年建设部华夏科技进步一等奖工程设计三维CAD系统研究开发及应用工程2006年建设部华夏科技进步二等奖公共建筑节能设计计算软件（PBEC）的开发2006年建设部华夏科技进步三等奖PKPM系列建筑工程CAD系统96版中国优秀软件产品2004年中国软件产业最大规模前100家企业2005年二施工系列软件介绍PKPM施工系列软件投标施工技术基础施工施工安全计算资料管理项目管理形象进度网络计划现场平面图方案图库标书制作三维施工现场平面设计塔吊基础设计钢筋下料单结构计算工具模板设计脚手架专业设计冬期施工计算深基坑支护三维整体分析深基坑支护单元分析超级土钉支护设计建筑施工安全计算市政施工计算建筑施工安全计算项目版临时用电方案建筑工程资料工程质量验收安全资料管理地基处理设计降水沉降分析投标系列1、现场平面图制作根据建筑施工平面布置原理，利用系统丰富的图库资源，快捷、方便的将建筑、道路、围墙、临时设施及设备等合理的布置在平面图上，并自动生成图例。

井架构件计算书

井架构件的计算书1．立柱计算立柱由主角钢组成，它要支承天梁，通过天梁承受吊篮及重物，因而在垂直方向上，主柱底层除承受自身钢结构重量之外，还承受吊篮的重量及承吊物体的重量，和卷扬机的拉力，此外在水平方向的风力，主要由附墙撑支撑，故对附墙撑进行计算。

对缀条又叫横撑和斜撑，因水平方向的风力可用缆风绳来平衡，故缀条不作计算，仅计算主角钢架轴向风力，及其稳定性和天梁受力。

⑴主角钢轴向受压强度计算式中： N ——轴向力N ＝钢结构重量（按30m 高设计）＋起重量＋卷扬机拉力＝2484＋820＋1000＋500＝4804kgAa ——净面积由四根70×70×7的角钢组成，每根钻有连接孔Ф17.5Aa ＝4×9.424×100－4×87.5＝3419.6f ——钢材抗压强度取f ＝235N ／mm2⑵主角钢架稳定性计算式中：N ——轴向力 N ＝48040NA ——承压构件的毛面积 A ＝4×9.428＝37.696cm2 ——轴心受压构件稳定系数，又叫折减系数，由λ按表选f A N a ≤f A N 〈ψψf ——钢材抗压强度，取f ＝235N ／mm2安JGJ －88－92标准附录＝附表2.4的计算式：式中：——主角钢的换算长细比——角钢架长细比——构件横截面积所截垂直X －X 轴的平面内各斜缀条的毛截面积之和U ——长度系数一端固定一端自由的柱U ＝2L ——钢架长度 L ＝30×1000m——截面的最小回转半径（cm ）——角钢在钢架X －X 轴的惯性矩。

因70×70×7角钢，对角钢边的惯性矩为80.29cm4，截面积为9.424cm2所以＝2×[80.29+80×80×(9.424×2)]＝241414.98lx x ox A A 402+=λλmin C ULx =λA C x ν=min ox λx λlx A min C x νx ν03.80696.3756.241414min ===A C x ν7597.7403.801010302min ≈=⨯⨯⨯==C UL x λ每节X 截面方向的缀条图。

JJ45048钢结构井架计算书.

技术文件名称:设计计算书产品名称 : JJ450/48-K井架文件代号 :W-JJ45048/JS-03-20131、概述JJ450/48-K 井架为无绷绳、直立前开口K 型井架。

选材以H 型钢作为井架桁架结构杆件的主要材料。

通过井架模态分析，一阶模态频率1.1，大于1；钻机高宽比4.2，小于5，JJ450/48-K 钻机井架没有全包覆式防风墙，也不存在大跨屋盖结构，不属于风敏感结构。

所以井架结构不作风载动力学分析，采用通常作法，作了风载静力学分析。

吹向井架开口方向的风为0°方向风，顺时针依次为45°和90°方向风。

2、基本参数型号： JJ450/48-K大钩最大载荷： 4500 kN二层台容量：5"钻杆7000m井架有效高度： 48m允许风速（开阔地上10m 基本高度处风速）：预期工况（无钩载、无立根） 87 节 (44.7m/s)非预期工况（无钩载、满立根） 70 节 (36m/s)正常作业工况 32节（16.5 m/s ）游动系统： 6×73、适用的设计规范本计算根据API Spec 4F-2008 第3版《钻井和修井井架、底座规范》的规定进行。

产品规范等级为PSL1，结构安全等级按照SSL E2/U2选取。

根据API Spec 4F 规范载荷组成及采购方的规定，井架按下列设计风载的适用值进行计算。

对每个风环境，最大额定设计风速des V 采用设计基本风速ref V 乘以海岸系数海岸α确定，即海岸α⨯=ref des V V 。

按API Spec 4F 规范中表8.2、表8.3选取：而采购方的规定风速为：故设计基本风速ref V 选用采购方的规定风速计算，所以取最大额定设计风速V des 为：根据(1a)、静载荷100%、钩载荷100%、立根载荷100%、环境载荷100%风速32节、风向00、450、900正吹、斜吹、侧吹；( 2)、静载荷100%、环境载荷100%风速87节、风向00、450、900正吹、斜吹、侧吹；(3a)、静载荷100%、立根载荷100%、环境载荷100%风速70节、风向00、450、900正吹、斜吹、侧吹；( 4)、井架起升状态：计算时进行了井架在风速32节、风向分别为00、450、900起升时的受力。

井架载荷设计计算书

井架载荷设计计算书井架的截面轮廓尺寸为1.60×2.00米。

主肢角钢用∠75×8；缀条腹杆用∠60×6。

一、荷载计算：为简化计算，假定在荷载作用下只考虑顶端一道缆风绳起作用，只有在风荷载作用下才考虑上下两道缆风绳同时起作用。

⑴、吊篮起重量及自重：KQ2=1.20×1000=1200kg⑵、井架自重：参考表2-67，q2=0.10t/m，28米以上部分的总自重为：Nq2=（40-28）×100=1200kg20米以上部分的总自重为：Nq1=20×100=2000kg。

⑶、风荷载：W=W0K2KβA F（kg/m2）式中，基本风压W0=25kg/m2。

风压高度变化系数K Z=1.35（风压沿高度是变化的，现按均布计算，风压高度变化系数取平均值）；风载体型系数K，根据《工业与民用建筑结构荷载规范》表12，K=K p（1+n）=1.3（1+η），挡风系数φ=ΣA c/A F（A c为杆件投影面积；A F为轮廓面积）。

当风向与井架平行时，井架受风的投影面积ΣA c=[0.075×1.40(肢杆长度)×2（肢杆数量）+0.06×2（横腹杆长度）+0.06×2.45（斜腹杆长度）]×29（井架为29节）×1.1（由节点引起的面积增值）=15.13m2，井架受风轮廓面积A F=Hh=40.6×2.0=81.2m2（H为井架高度，h为井架厚度）。

所以，ω=ΣA c/A F=15.3/81.2=0.19，h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.88。

风振系数β，按自振周期T查出，T=0.01H=0.01×40.6=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。

所以，当风向与井架平行时，风荷载：W=W0.K Z.1.3ω（1+η）. β.A F=25×1.35×1.3×0.19×（1+0.88）×1.37×81.2=1740kg沿井架高度方向的平均风载：q=1740/40.6=43kg/m当风向沿井架对角线方向吹时，井架受风的投影面积:ΣA c=[0.075×1.40×3+0.06×2×sin450+0.06×1.6×sin450+0.06×2.45×sin450+0.06×2.13×sin450]×29×1.1=(0.075×1.40×3+0.06×2×0.70+0.06×1.6×0.70+0.06×2.45×0.70+0.06×2.13×0.70)×29×1.1=21.0m2井架受风轮廓面积A F=（b×1.4×sin450+h×1.4×sin450）×29=（1.60×1.4×0.70+2.0×1.4×0.70）×29=102m2所以，ω=ΣA c/A F=21/102=0.206;h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.86。

井架载荷设计计算书

井架载荷设计计算书井架的截面轮廓尺寸为1.60X 2.00米。

主肢角钢用/ 75X 8;缀条腹杆用/ 60 X 6。

一、荷载计算：为简化计算，假定在荷载作用下只考虑顶端一道缆风绳起作用，只有在风荷载作用下才考虑上下两道缆风绳同时起作用。

⑴、吊篮起重量及自重：KQ2=1.20X1000=1200kg⑵、井架自重：参考表2-67, q2=0.10t/m, 28米以上部分的总自重为：Nq2=（40-28）X 100=1200kg20 米以上部分的总自重为：Nq1=20X 100=2000kg。

⑶、风荷载：W二W0K2K B A（kg/m2）式中，基本风压W°=25kg/m2。

风压高度变化系数K Z= 1 .35 （风压沿高度是变化的，现按均布计算，风压高度变化系数取平均值） ;风载体型系数K，根据《工业与民用建筑结构荷载规范》表12, K=K p （1+n）=1.3 （1+n ）,挡风系数© 二艺A/A F（A为杆件投影面积；A F为轮廓面积）。

当风向与井架平行时，井架受风的投影面积艺A二［0.075 X 1.40（肢杆长度）X 2 （肢杆数量）+0.06 X 2（横腹杆长度）+0.06X 2.45(斜腹杆长度)]X 29 (井架为29节)X 1.1 (由节点引起的面积增值)=15.13m f，井架受风轮廓面积A F二Hh=40.6X 2.0=81.2m2(H为井架高度，h为井架厚度)。

所以，3 =艺A C/A F=15.3/81.2=0.19, h/b=2/1.6=1.25,由表2-68 查得n =0.88。

风振系数B,按自振周期T查出，T=0.01H=0.01 X 40.6=0.406秒，由表2-71查得B =1.37。

所以，当风向与井架平行时，风荷载：W=WK Z.1.3 3 (1 + n ). B .A F=25X 1.35 X 1.3 X 0.19 X (1+0.88)X1.37X 81.2=1740kg沿井架高度方向的平均风载：q=1740/40.6=43kg/m当风向沿井架对角线方向吹时，井架受风的投影面积:艺A c=[0.075 X 1.40 X 3+0.06 X 2X sin45 0+0.06 X 1.6 X sin45 0+0.06X2.45X sin450+0.06X2.13X sin450] X29X1.1=(0.075X1.40X3+0.06X2X0.70+0.06X1.6X0.70+0.06X2.45X0.70+0.06X2.13X0.70) X29X1.1=21.0m2井架受风轮廓面积A F= (b X 1.4 X sin45 0+h X 1.4 X sin45 0)X 29 =(1.60X1.4X0.70+2.0X1.4X0.70)X 29=102m2所以，3二艺A/A F=21/102=0.206;h/b=2/1.6=1.25, 由表2-68 查得n =0.86。

品茗软件的应用讲解

安全计算软件与品茗软件的对比�1、品茗在前面多了一个新建工程，工程基本信息可以加入到计算书中，而且输入的工程信息与施工方案书相结合，可以把此时填的相应信息填入施工方案书中；还可以对工程进行密码设置。

（如图所示的对话框）2.品铭软件在新建一个工程之后，提供了添加脚手架的类型（实际意义不大）；品茗软件把梁、板的支撑架放在脚手架中。

这里也相当于提供一个工程项目管理对话框，便于多工程的管理，可以清楚看到一个工程所有计算脚手架的类型。

3、与品茗软件对比，对于脚手架品茗缺少钢管悬挑脚手架计算，竹木脚手架、悬挑架阳角型钢，格构式型钢井架计算以及脚手架的构造要求一、二。

（品茗的计算类型如上图，我们的如下图）4、品茗的落地式脚手架中可以计算脚手架配构件用量；增加扣件抗滑移的折减系数；提供了脚手架中的横杆与立杆、连墙件单双扣件的选择方式；提供了双立杆三种计算方法：，这里面没有提供双立杆计算截面的折减系数（这是不对的），另外提供了脚手架正里面图和侧面图，（这点意义不大）；搭设上小横杆上的大横杆的根数必须大于1，这与规范要求6.2.2条不符合6、品茗没有卸荷的计算，PKPM 有四种卸荷方式的计算，符合施工现场的实际情况，7、荷载参数输入界面和地基承载力选择界面基本类似，没有太大的差别。

7、品茗可以把输入的数据保存为默认值。

8、品茗对不符合规范的数据可以提出警告，但不能对这些数据进行计算；比如在步距中输入大于2.5的数据，会提示输入0.5-2.5之间的数据。

PKPM在这一项没有这个功能，但可以进行计算，能满足用户的进一步需求。

如果软件能综合PKPM和品茗的优点最好。

9、计算书差距形式差距不大，只是品茗多了对工程信息的介绍。

品茗用绿、红颜色表示计算结果。

我们软件用红色表示计算结果。

品铭软件在计算书所提供的“结论和建议”便于用户查错和修改，这点对于初学用户比较好，我们软件借鉴。

品茗的计算书直接就是WORD格式，且是全屏的显示，点击快捷方式就直接进入WORD进行编辑和修改。

格构柱胎架计算

9. 施工验算9.1屋面梁支承台架根据屋面梁支承台架的平面布置情况和受力情况，屋面梁支承台架拟采用截面形式为Φ609×12的焊接钢管。

9.1.1截面特性A=πdt=π×597×12=22506mm2i x=i y=0.35d=0.35×597=208.95mm=20.9cmλ=l/i，截面为b类。

9.1.2承载力计算l=15m时, λ=l/i=1500/20.9=71.8, 查表得φ=0.74N=φAf=0.74×22506×215=3580745N=3580.7KNl=20m时, λ=l/i=2000/20.9=95.7, 查表得φ=0.583N=φAf=0.583×22506×215=2821015N=2821KNl=25m时, λ=l/i=2500/20.9=119.6, 查表得φ=0.439N=φAf=0.439×22506×215=2124229N=2124.2KNl=30m时, λ=l/i=3000/20.9=143.5, 查表得φ=0.331N=φAf=0.331×22506×215=1601639N=1601.6KNl=35m时, λ=l/i=3500/20.9=167.5，查表得φ=0.255N=φAf=0.255×22506×215=1233891N=1233.9KN9.2主拱支承台架根据主拱的分段情况和主拱支承台架的平面布置情况，主拱支承台架拟选用由角钢组成的格构式支架，如图所示：9.2.1组合截面规格为1000×1000组合截面规格为1000×1000，单肢采用L90×8的角钢、缀条采用L63×8的角钢，缀条间距为1m。

①截面特性角钢L63×8的截面特性：A=9.51cm2、I x=34.5cm4、i x=1.90cm、i x0=2.4cm、i y0=1.23cm、z=1.85cm角钢L90×8的截面特性：A=13.9cm2I x=109cm4 、i x=2.76cm、i x0=3.48cmI y=I xi y=i x=√(长细比A/A1x=(4×A/A1y=(4×λ1max②承载力计算l=15m时, λx=λy=l/i=1500/47.6=31.5换算长细比λ0x=λ0y=33.3, 查表得φ=0.924N=φAf=1104549N=1104.5KNl=20m时, λx=λy=l/i=2000/47.6=42换算长细比λ0x=λ0y=43.4, 查表得φ=0.885N=φAf=1057929N=1057.9KNl=25m时, λx=λy=l/i=2500/47.6=52.5换算长细比λ0x=λ0y=53.6, 查表得φ=0.84N=φAf=1004136N=1004.1KNl=30m时, λx=λy=l/i=3000/47.6=63换算长细比λ0x=λ0y=63.9, 查表得φ=0.786N=φAf=939584N=939.6KNl=35m时, λx=λy =l/i=3500/47.6=73.5换算长细比λ0x=λ0y=74.3, 查表得φ=0.724N=φAf=865469N=865.5KN③单肢承载力λ1=l1/i1=1000/17.8=56.2，查表得φ1=0.827N1=φ1A1F=247149N=247.1KN9.2.2组合截面规格为1500×1500组合截面规格为1500×1500，单肢采用L90×8的角钢、缀条采用L63×8的角钢，缀条间距为1m。

格构式井架计算书

格构式井架计算书（缆风绳）编制依据:（1）《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》（JGJ88-92）（2）《建筑施工计算手册》第二版（3）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）1、计算参数格构式型钢井架设计高度H为12.10m，吊重Q为10.00kN，钢井架截面尺寸：长a×宽b =1.82m×1.82m，井架立柱为4L75×8，缀条选用L63×4，缀条形式是交叉斜缀条,井架设1组缆风绳：第一组高度H1为12.10m，缆风绳与地面夹角为α为450，缆风绳安全系数3.50，缆风绳不均匀系数0.80。

2、荷载计算(1)起吊物和吊盘重力（包括索具等）GG=K(Q+q)式中 K—动力系数，K=1.20；Q—起吊物体重力，Q=10.00kNq—吊盘（包括索具等）自重，q=3.00kNG=1.2×(10.00＋3.00)=15.60kN；(2)提升重物的滑轮组引起的钢丝绳拉力SS=f0×G式中f0—引出绳拉力计算系数，取0.27;S=0.27×(1.2×(10.00＋3.00))=4.21kN；(3)井架自重力q，取1.50kN/m;井架的总自重N1=q，×H=1.50×12.10=18.15kN(4)缆风绳自重力因缆风绳对称布置，水平分力相互抵消，只计算垂直分力。

T v=nqL2/8ω式中 n—缆风绳根数，取4根q—缆风绳单位长度自重力，取q=0.008kN/mL—缆风绳长度α—缆风绳与地面夹角ω—缆风绳自重产生的挠度，ω=1/300H1=12.10m T v1=300×4×0.008×12.10/5.65=20.54kN(5)风荷载风向沿井架对角线方向吹时，井架受风向的投影面积：∑Ac=0.075×2.42×3＋0.063×0.85×(1.82＋1.82)＋0.063×0.85×(3.03＋3.03)×(12.10/2.42)=5.32m2井架受风轮廓面积A F=2.42×0.85×(1.82＋1.82)×(12.10/2.42)=37.48m2φ=∑Ac/A F=0.14,h/b=1.00由荷载规范查得η=0.93风荷载体型系数μs=1.3φ(1+η)1.1=1.3×0.14×(1＋0.93)×1.1=0.39β按荷载规范计算得出β=3.2ω,= ω0μZμSβZ A F=0.30×1.00×0.39×3.2×37.48=14.03kN沿井架高度方向的平均荷载：q=14.03/12.10=1.16kN/m3、井架计算(1)风荷载作用下井架的受力计算缆风绳对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下井架的计算简图如下：各支座由下到上的内力分别为：R 1=8.77kN , M 1=-21.23kN ·m R 2=5.26kN , M 2=0kN ·m R max =8.77kN (2)井架轴力计算经过计算得各节点由下到上与井架接点处截面的轴向力分别为：第一个节点处：F 1=G+S+N 1+T v1+│R 2│ctg α=15.60+4.21+18.15+20.54+5.26=63.77kN ；(3)截面验算1)井架截面的力学特性；井架的截面尺寸为1.82m×1.82m . 主肢型钢采用4L75×8；主肢的截面力学参数为：z o =2.15cm ，I xo =Iyo=59.96㎝4，A o =11.50㎝2；型钢井架截面示意图井架的y —y 轴线截面总惯性距： I y =4⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+2000)2(z a A I y =4×[59.96+11.50×(88.85)2]=363378.68cm 4 井架的x —x 轴线截面总惯性距：I x =4⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+2000)2(z bA I x =4×[59.96+11.50×(88.85)2]=363378.68cm 4井架的y ,—y ,轴和x ,—x ,轴线截面总惯性距：I ,y = I,x=o o 45sin I 45cos I 2y 2x +=363378.68cm 4(2)井架的长细比计算：井架的长细比计算公式:λ=)4/(0A I H其中 H —井架的总高度，取H=12.10m;I —井架的截面最小惯性距，取363378.68cm 4；A 0— 主肢截面面积，取11.50㎝2；经过计算得到λ=1210/88.88=13.61。

井字架设计计算书

井字架设计计算书本计算书参照JG ／T5031－93标准及JGB8－92计算一、原始参数1、吊篮额定载重量： 1000KG2、井字架高度： 24M3、有效工作高度： 21M4、井字架主截面： 2M ×2.3M5、适用钢丝绳： 6×19－d ＝11 及d=9.36、选用：主角钢 70×70×7斜撑角钢 50×50×5水平角钢 50×50×5二、钢丝绳选择1、吊篮钢丝绳选择吊篮起重量为1000kg ，吊篮自重181kg 。

根据吊篮与钢丝绳连结，相当于一只动滑轮，因而钢丝绳拉力f ＝1181／2＝590.5kg ＝5905N 。

根据GBI102－74：选用钢丝绳6×19－11－1700N 或6×37－11－1700NΣS=74500N Φ×∑S=0.85×74500＝63325NKs ＝≥[Ks]F S p式中：F ――钢丝绳的额定拉力F ＝5000N1181kg[Ks]――最小安全系数按JG ／T5031－93表7选取当工况为时[]＝5因而＝SP ／F ＝63325／5905＝10.724所以>[]三、吊篮停靠装置计算吊篮在吊运中，需要停靠各楼层，在吊篮开门时，吊篮底部的四个角上需伸出防跌落销四只以保安全，而在吊监运行中，四只防跌落销在关闭吊篮的门时要缩进吊篮，以确保运行，其原理图如下图所示。

要满足下列条件：C ＝A ＋BC==DD 即为防跌落销要求移动的长度。

例如：若D ＝72mm ，吊篮门宽度E ＝1860mm ，从而得A ＝861B ＝69四、超重量限位器5A s K s K s K s K 2EC =22B A+为了使限位器的结构紧凑，故设计装在底滑轮上，考虑到限位器的弹簧杆移动量不大，故采用蝶形弹簧结构，其结构如下图。

当然也可以采用螺旋式压缩弹簧，但结构尺寸就较大些。

井架计算书

钢井架设计计算书根据本工程的实际情况，建筑面积2990m2，六层框架结构，斜屋面，建筑总高度20.6米，层高3米，钢井架设置按技术规范要求，结合本工程的工程量，拟采用2×2米钢井架，节高2米，架体总高度28米，吊篮起重（包自重）Q=1吨，主肢角钢用L75×8，缀条腹杆用L63×6，井架设两道缆风绳，第一道设在离地面16米处，第二道设在井架顶端，缆风绳与井架夹角为45°，摇臂杆设在距顶部6米处（摇臂杆设计从略），算得摇臂杆根部轴力No=37.3KN，起重滑轮组引出索拉力S=21KN，变幅滑轮组钢丝绳的张力T1=19.2KN，其计算简图见图1。

1、荷载计算钢井架在吊重时承受的下列荷载，假定在荷载作用下只考虑顶端一道缆风绳的作用，只有在风荷载作用下才考虑上、下两道缆风绳起作用。

（1）吊篮起重力及自重力KQ2=1.2×10000=12000N（2）井架自重力 q=2kN/m18m以上部分总自重力为：Nq2=（28－16）×1000=12000N16m以下部分自重力为：Nq1=16×1000=16000N（3）风荷载W=W0μZμSβAF式中W0=850N/m2，μz=1.2；μs=1.3Φ（1+η）井架投影面积∑AC=（0.075×2×2+0.063×2+0.063×2.78）×14×1.1=9.26m2（14为井架节数）井架受风轮廓面积AF=H•h=28×2=56m2∴由荷载规范查得η=1.38μs=1.3×0.7(1+1.38)=0.53β按荷载规范计算得出β=2.60， Wo=850N/m2（基本风压）所以当风向与井架平行时，风载为：W=850×1.2×0.53×2.6×56=78712N沿井架高度方向的平均风载：当风向沿井架对角线方向吹时，井架受风的投影面积：∑A¬C=(0.075×2×2+0.063×2×2×sin45°+0.063×2.78×2×sin45°)×14×1.1=11.18m2井架受风轮廓面积:AF=（2×2×sin45°+2×2×sin45°）×14=79.20m2∴由荷载规范查得η=1.38风载体型系数μs=1.3Φ（1+η）ψ=1.3×0.14(1+1.38)×1.1=0.48所以W′=W0μEμSβAF=850×1.2×0.48×2.6×79.20=100818N沿井架高度方向的平均荷载：（4）变幅滑轮组张力下及其产生的垂直与水平分力为：已知：T1=19200N垂直分力：T1V=T1sinβ=19200×sin45°=13576N。

格构式型钢井架计算

格构式型钢井架计算书依据《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》完成。

一、荷载计算:井架所受到的荷载主要包括以下几项：1.起吊物和吊盘重力（包括索具等）G其中 K ──动力系数，K=1.20；Q ──起吊物体重力，Q=10.00kN；q ──吊盘（包括索具等）自重力，q=2.00kN。

经过计算得到 G=14.4kN。

2.提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力S其中 f0──引出绳拉力计算系数，取1.06。

经过计算得到 S=15.26kN。

3.井架自重力为1.00kN/m4.风荷载为 Qw =1.20kN/m5.摇臂杆端点A各杆件的内力摇臂杆的起重荷载为 Q2=16.50kN则起重滑轮组引出的索拉力S1=1.20×16.50=19.8kNA点三向力平衡公式根据已知条件=30.0，=45.0。

其中 N ──摇臂杆的A端点轴力，经计算得到为34.3kN；T1──变幅滑轮组缆风绳的张力，经计算得到为17.75kN。

6.每根缆风绳的自重力其中 Ts ──每根缆风绳自重力产生的张力(kN)；q ──缆风绳单位长度自重力，取0.008kN/m；l ──每根缆风绳长度，H/cos确定(m)；H ──缆风绳所在位置的相对地面高度(m)；──缆风绳与井架的夹角；w ──缆风绳自重产生的挠度(m)，取w=l/300。

经过计算得到由上到下各缆风绳的自重力分别为H1=50m —— Ts1=21.21kNH2=20m —— Ts2=8.49kN格构式型钢井架立面示意图二、井架内力计算:1. 各缆风绳与型钢井架连接点截面的轴向力计算：经过计算得到由上到下各缆风绳与井架接点处截面的轴向力分别为第1道H1=50mN1=14.4+15.26+1.00×(50.00-50)+17.75×sin45.0+2×21.21=84.63kN 第2道H2=20mN2=14.4+15.26+1.00×(50.00-20)+17.75×sin45.0+(34.3-19.8)×sin30.0+2×21.21+2×8.49=13 8.86kN摇臂杆的支点截面处 H=37.5mN O=14.4+15.26+1.00×(50.00-37.5)+17.75×sin45.0+(34.3-19.8)×sin30.0+2×42.42=104.382. 各缆风绳与型钢井架连接点截面的弯矩计算：qA B2000030000型钢井架计算简图经过连续梁的计算得到4.8119.1928.037.035.5220.52型钢井架剪力图(kN)143.892162.805型钢井架弯矩图(kN.m)经过计算得到由上到下各缆风绳与井架接点处截面的弯矩分别为第1道H1=50m弯矩和支点力分别为M1=0kN.m； Q1=0kN第2道H2=20m弯矩和支点力分别为M2=143.892kN.m； Q2=47.22kN摇臂杆的支点截面处 H O=37.5m弯矩为M O=162.805kN.m三、整体稳定性计算:1. 井架截面的力学特性：井架的截面尺寸为1.60×2.00m；主肢的截面力学参数为 A0=11.50cm2，Z0=2.15cm，I x0=60.00cm4，I y0=60.00cm4；格构式型钢井架截面示意图井架的y-y轴截面总惯性矩：井架的x-x轴截面总惯性矩：井架的y1-y1轴和x1-x1轴截面总惯性矩：经过计算得到：I x=440672.64cm4；I y=279028.64cm4；I y'=I x'=359850.64cm4；计算中取井架的惯性矩为其中的最小值279028.64cm4。

格构式井架安装计算书（PKPM计算）

格构式井架计算书工程名称：0000000000编制单位：1、编制依据《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》（JGJ88-92）、《建筑施工计算手册》第二版、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002)。

本格构式型钢井架设计高度为33.00米，吊重10.00kN，钢井架截面尺寸：长a×宽b=2.10m×2.10m，井架立柱为4L75×8角钢，缀条L63×6角钢，附墙架为18a号槽钢，每节高度1.50m，地基承载力100.00kPa,基础厚度500mm,混凝土采用C25。

第一道第二道第三道第四道第五道第六道第七道第八道第九道第十道第十一道第十二道第十三道第十四道第十五道标高7.014.021.028.0间距7.37.07.07.02、荷载计算(1)起吊物和吊盘重力（包括索具等）G=K(Q+q)其中 K—动力系数，K=1.20；Q—起吊物体重力，Q=10.00kNG=1.2×(10.00＋4.00)=16.80kN；(2)提升重物的滑轮组引起的钢丝绳拉力SS=f0×G其中f0—引出绳拉力计算系数，取0.27;S=0.27×(1.2×(10.00＋4.00))=4.54kN；(3)井架自重力q，取1.50kN/m;井架的总重自重N q=q，×H=1.50×33.00=49.50kN 附墙架以上部分自重：N q1=q，×(H－H1)=1.50×(33.00-7.30)=38.55kN；N q2=q，×(H－H2)=1.50×(33.00-14.30)=28.05kN；N qi-1=q，×(H－H i-1)=1.50×(33.00-21.30)=17.55kN；N qi=q，×(H－H i)=1.50×(33.00-28.30)=7.05kN；(4)风荷载风向沿井架对角线方向吹时，井架受风向的投影面积：∑Ac=0.075×1.50×3＋0.063×0.85×(2.10＋2.10)＋0.063×0.85×(2.58＋2.58)×( 33.00/1.50)=18.47m2井架受风轮廓面积A F=1.50×0.85×(2.10＋2.10)×(33.00/1.50)=117.94m2φ=∑Ac/A F=0.16,h/b=1.00由荷载规范查得η=0.92风荷载体型系数μs=1.3φ(1+η)1.1=1.3×0.16×(1＋0.92)×1.1=0.43β按荷载规范计算得出β=3.2ω,= ω0μZμSβZ A F=0.71×1.00×0.43×3.2×117.94=115.22kN沿井架高度方向的平均荷载：q=115.22/33.00=3.49kN/m3、井架计算(1)风荷载作用下井架的受力计算附墙架对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下井架的计算简图如下(取井架的最底部两跨及上部三跨计算)：各支座由下到上的内力分别为：R1=27.61kN , M1=-16.11kN·mR2=22.73kN , M2=-12.68kN·mR i-1=23.16kN , M i-1=-21.17kN·mR i=31.10kN , M i=-38.55kN·mR max=31.10kN;(2)井架轴力计算附墙架与型钢井架连接点截面的轴向力计算：经过计算得到由下到上各附墙架与井架接点处截面的轴向力分别为：第1组H1=+7.00m；N1=G+N q1+S =16.80+38.55+4.54=59.89kN；第2组H2=+14.00m；N2=G+N q2+S=16.80+28.05+4.54=49.39kN；第i-1组H i-1=+21.00m；N i-1=G+N qi-1+S=16.80+17.55+4.54=38.89kN；第i组H i=+28.00m；N i=G+N qi+S=16.80+7.05+4.54=28.39kN；4、截面验算(1)井架截面的力学特性；井架的截面尺寸为2.10m×2.10m；主肢型钢采用4L75×8；主肢的截面力学参数为：z o=2.15cm,I xo=I yo=59.96㎝4，A o=11.50㎝2;型钢井架截面示意图井架的y—y 轴线截面总惯性距：I y =4=4×[59.96+11.50×(102.85)2]=486833.48cm 4⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+2000)2(z a A I y 井架的x—x 轴线截面总惯性距：I =4=4×[59.96+11.50×(102.85)2]=486833.48cm 4x ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+2000)2(z b A I x 井架的y ,—y ,轴和x ,—x ,轴线截面总惯性距：I ,y = I ,==486833.48cm 4x o o 45sin I 45cos I 2y 2x + (2)井架的长细比计算：井架的长细比计算公式:λ=)4/(0A I H 其中 H—井架的总高度，取33.00m;I—井架的截面最小惯性距，取486833.48cm 4；A 0—主肢截面面积，取11.50㎝2；经过计算得到λ=3300/102.88=32.08。

格构式井架计算书井架计算书

格构式井架计算书计算依据：1、《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》JGJ88-20102、《建筑施工计算手册》江正荣编著格构式型钢井架在工程上主要用于垂直运输建筑材料和小型构件，井架立柱、缀条一般由厂家直接预制，施工现场必须严格按照厂商说明书安装。

一、荷载计算1.起吊物和吊盘重力（包括索具等）GG = K(Q+q)其中 K ── 动力系数，K= 1.00 ；Q ── 起吊物体重力，Q= 10.000 kN；q ── 吊盘（包括索具等）自重力，q= 6.000 kN；经过计算得到 G=K×(Q+q) =1.00×(10.000+6.000)= 16.000 kN。

2.提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力SS = f0[K(Q+q)]其中 f0── 引出绳拉力计算系数，取1.02 ；经过计算得到 S= f0×[K×(Q+q)] =1.020×[1.00×(10.000+6.000)]=16.320 kN ；3.井架自重力井架自重力1.5kN/m；井架的总自重N q=1.5×30=45 kN；缆风绳以上部分自重：N q1=1.5×(30-9)= 31.5kN；N q2=1.5×(30-30)= 0kN；4.风荷载为 q = 0.6 kN/m；5.缆风绳的自重力T = nql2/(8ω)其中 T ── 每根缆风绳自重力产生的张力(kN)；n ── 缆风绳的根数，取4根；q ── 缆风绳单位长度自重力，取0.008kN/m；l ── 每根缆风绳长度，由H(i)/cosθ 确定(m)；H ── 缆风绳所在位置的相对地面高度(m)；θ ── 缆风绳与井架的夹角；w ── 缆风绳自重产生的挠度(m)，取w=l/300。

经过计算得到由下到上各缆风绳的自重力分别为：H(1)=9.00m，T(1)=21.60kN；H(2)=30.00m，T(2)=72.00kN；二、井架计算格构式井架【无摇臂】1、基本假定：为简化井架的计算，作如下一些基本假定：（1）井架的节点近似地看作铰接；（2）吊装时，与起吊重物同一侧的缆风绳都看作不受力；（3）井架空间结构分解为平面结构进行计算。

海南省建筑施工现场安全生产管理资料

海南省建筑施工现场安全生产管理资料第九册物料提升机安装施工方案—————————————————————〈〉份安装安全技术交底———————————————————〈〉份物料提升（龙门架井字架）安装验收表（表9—3—1）———〈〉份安全监督部门的使用备案资料——————————————〈〉份拆除施工方案—————————————————————〈〉份拆除安全技术交底———————————————————〈〉份摇臂扒杆计算书————————————————————〈〉份编制日期：2012 年月日海南琼山建筑基础工程公司龙门架（井字架）搭拆施工方案编制：________________审核：________________审批：________________编制单位：海南琼山建筑基础工程公司编制日期：2012 年月日施工组织设计/（方案）报审表工程名称：巨恒大厦编号：致：海南布施工程项目管理有限公司我方已根据施工合同的有关规定完成了__________________工程施工组织设计（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。

附：施工组织设计（方案）承包单位（章）____________________项目经理_____________________日期_____________________ 专业监理工程师查意见：专业监理工程师_____________________日期_____________________ 项目总监审核意见项目监理机构____________________项目总监_____________________日期_____________________目录一、编制依据…………………………………………………二、工程概况…………………………………………………三、施工准备…………………………………………………四、格构式井架计算…………………………………………五、安装位置…………………………………………………六、安装人员组成……………………………………………七、提升架安装程序…………………………………………八、安装后的调试……………………………………………九、安装中技术要求…………………………………………十、安装后整机性能检验……………………………………十一、井架防护棚计算书……………………………………十二、井架落地卸料平台计算书……………………………十三、操作使用及注意事项…………………………………十四、提升机的使用与管理…………………………………十五、井架安装与拆除安全措施……………………………一、编制依据龙门架及井字架物料提升机安全技术规范JGJ88-92，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJB－2001，SBA150型开门自锁断绳保护自升门式提升架安装使用说明书。

格构柱计算(修订版)-精选

格构式轴心受压构件6.7.1 格构式轴心受压构件绕实轴的整体稳定格构式受压构件也称为格构式柱(latticed columns)，其分肢通常采用槽钢和工字钢，构件截面具有对称轴（图6.1.1）。

当构件轴心受压丧失整体稳定时，不大可能发生扭转屈曲和弯扭屈曲，往往发生绕截面主轴的弯曲屈曲。

因此计算格构式轴心受压构件的整体稳定时，只需计算绕截面实轴和虚轴抵抗弯曲屈曲的能力。

格构式轴心受压构件绕实轴的弯曲屈曲情况与实腹式轴心受压构件没有区别，因此其整体稳定计算也相同，可以采用式(6.4.2)按b类截面进行计算。

6.7.2 格构式轴心受压构件绕虚轴的整体稳定1.双肢格构式轴心受压构件实腹式轴心受压构件在弯曲屈曲时，剪切变形影响很小，对构件临界力的降低不到1%，可以忽略不计。

格构式轴心受压构件绕虚轴弯曲屈曲时，由于两个分肢不是实体相连，连接两分肢的缀件的抗剪刚度比实腹式构件的腹板弱，构件在微弯平衡状态下，除弯曲变形外，还需要考虑剪切变形的影响，因此稳定承载力有所降低。

根据弹性稳定理论分析，当缀件采用缀条时，两端铰接等截面格构式构件绕虚轴弯曲屈曲的临界应力为：构式轴心受压构件(图6.1.2d)缀条的三肢组合构件(图6.1.2d)6.7.3 格构式轴心受压构件分肢的稳定和强度计算格构式轴心受压构件的分肢既是组成整体截面的一部分，在缀件节点之间又是一个单独的实腹式受压构件。

所以，对格构式构件除需作为整体计算其强度、刚度和稳定外，还应计算各分肢的强度、刚度和稳定，且应保证各分肢失稳不先于格构式构件整体失稳。

一、分肢稳定和强度的计算方法分肢内力的确定构件总挠度曲线为2．分肢稳定的验算①对缀条式构件：图7.7.1格构式轴心受压构件弯曲屈曲稳定和强度求v0的简化计算方法(规范规定的方法)①由钢构件制造容许最大初弯曲l/1000，考虑其它初始缺陷按经验近似地规定v0=l/500右l/400等。

②根据构件边缘纤维屈服准则来确定v0。

塔吊格构式基础计算书

3#塔吊格构式基础计算书本计算书重要根据本工程地质勘察汇报，塔吊使用阐明书、《钢构造设计规范》（GB50017－2023）、《钢构造设计手册》（第三版）、《建筑构造静力计算手册》（第二版）、《构造荷载规范》（GB5009－2023）、《混凝土构造设计规范》（GB50010-2023）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2023）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2023）等编制。

基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QZT80(5710)；原则节长度b：3m；塔吊自重Gt：577.4kN；塔吊地脚螺栓性能等级：一般8.8级；最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓旳直径d：36mm；塔吊起升高度H：60m；塔吊地脚螺栓数目n：16个；塔身宽度B: 1.6m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：6.2m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.6m；格构柱分肢材料类型：L125x10；格构柱基础缀件节间长度a2：1.2m；格构柱钢板缀件参数:宽260mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.45m；格构柱基础缀件材料类型：L125x10；3、基础参数桩中心距a：1.6m；桩直径d：0.8m；桩入土深度l：46m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：22mm；钢平台宽度：2.3m；钢平台厚度：0.05m；钢平台旳螺栓直径：36mm；钢平台旳螺栓数目：12个；钢平台旳螺栓性能等级：一般8.8级；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：D类密集建筑群，房屋较高；风荷载高度变化系数：0.93；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；非工作状态：所处都市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45 kN/m2；额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：2069.42kN·m；工作状态：所处都市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45 kN/m2，额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：2069.42kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算作用在基础上旳垂直力：N=Gt=577.40=577.40kN；2、塔吊风荷载计算地处浙江杭州市，基本风压ω0=0.45 kN/m2；挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.79；体型系数μs=1.90；查表得：荷载高度变化系数μz=0.93；高度z处旳风振系数取：βz=1.0；因此风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.90×0.93×0.45=0.56kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生旳弯矩计算：Mω=ω×Φ×B×H×H×0.5=0.56×0.79×1.60×60.00×60.00×0.5=1267.92kN·m；总旳最大弯矩值：M max=1.4×(M e+Mω+P×h)=1.4×(800.00+1267.92+30.00×0.05)=2069.42kN·m；4、塔吊水平力计算水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.45×1.60×60.00×0.79+30.00=64.17kN；5、每根格构柱旳受力计算作用于承台顶面旳作用力：F k=577.40kN；M kmax=2069.42kN·m；V k=64.17kN；图中x轴旳方向是随时变化旳，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。

格构式井架专项方案编制模板

浙江品茗高新产业软件园工程格构式井架安全专项施工方案编制人：职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章编制依据--------------------------------------------------- 2 第二章工程概况--------------------------------------------------- 3 第三章井架基础--------------------------------------------------- 3 第四章安全防护装置及要求----------------------------------------- 4一、安全停靠装置或断绳保护装置--------------------------------- 4二、楼层口停靠栏杆（门）--------------------------------------- 4三、吊篮安全门------------------------------------------------- 5四、上料口防护棚----------------------------------------------- 5五、上极限限位器----------------------------------------------- 5六、紧急断电开关----------------------------------------------- 5七、信号装置--------------------------------------------------- 5八、附墙架----------------------------------------------------- 6九、卸料平台--------------------------------------------------- 6十、井字架的架体----------------------------------------------- 6十一、缆风绳及地锚--------------------------------------------- 7 十二、防雷装置------------------------------------------------- 8 十三、卷扬机操作棚--------------------------------------------- 8 第五章安装、拆卸施工要求----------------------------------------- 9 第六章提升机使用及管理------------------------------------------ 11 第七章计算书及相关图纸------------------------------------------ 13一、计算书---------------------------------------------------- 13二、节点图---------------------------------------------------- 21 第一章编制依据《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》JGJ88-2010《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》GB50010-2010中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011中国建筑工业出版社《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005第二章工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】1、工程基本情况2、各责任主体名称第三章井架基础1、根据现场施工需要，现场拟搭设井架高度。

格构式井架施工方案

格构式井架施工方案格构式井架是一种常用于建筑施工中的支撑结构，它能够有效地支撑和保障施工中的安全。

本文将介绍格构式井架施工方案。

1. 方案概述格构式井架施工方案是指在建筑施工过程中采用格构式井架作为支撑结构的具体施工方案。

该方案旨在确保施工现场的安全、稳定，提高施工效率，保障工人的生命财产安全。

2. 施工准备在施工前，必须进行充分的准备工作。

这包括确定井架的类型和规格、计算所需材料数量、准备必要的施工机械设备等。

同时，要对施工现场进行详细的勘察，确认地基情况和承重能力，保证井架的稳固性。

3. 井架搭设井架搭设是整个施工过程的关键环节。

在搭设井架时，必须严格按照设计要求进行操作，确保井架的结构完整，支撑稳固。

在井架搭设过程中，要特别注意安全措施，防止发生意外事故。

4. 施工过程管理在井架搭设完成后，施工过程中的管理至关重要。

要对施工工人进行培训，保证他们了解施工方案并按照要求进行操作。

同时，要加强现场监管，及时发现和解决施工中的安全隐患，确保施工顺利进行。

5. 施工结束及验收当施工完成后，要进行井架的检查和验收工作。

检查井架是否符合设计要求，是否稳固可靠。

同时要进行安全评估，确保施工完成后不会造成安全隐患。

只有通过严格的验收，施工才能算是真正完成。

6. 总结通过本文的介绍，相信读者对格构式井架施工方案有了更深入的了解。

格构式井架在建筑施工中扮演着重要的角色，它不仅是施工过程中的支撑结构，更是工人安全和施工质量的保障。

在实际施工中，要严格按照方案要求进行操作，不容忽视任何细节，确保施工安全、高效。

希望本文能够对读者有所帮助，引起大家对井架施工方案的重视和思考。

愿我们的建筑施工能够更加安全、高效，为社会发展做出贡献。

格构式井架的施工方案

格构式井架的施工方案1. 引言格构式井架是一种常用于施工现场的支撑结构，用于支撑及保护施工中的工人和材料。

本文将介绍格构式井架的施工方案，包括材料准备、施工步骤、质量控制等内容。

2. 材料准备在进行格构式井架的施工前，需要准备以下材料和工具：•钢管：选择高质量的钢管，根据设计要求确定规格和数量。

•钢板：用于制作井架底座，选择适当厚度的钢板。

•螺栓和螺母：用于连接钢管和钢板的螺栓和螺母。

•手动工具：如扳手、榔头等，用于装配和连接。

•安全设备：包括安全帽、安全带、安全网等，保证工人施工安全。

3. 施工步骤步骤1：确定设计要求在施工前，需根据设计要求确定井架的尺寸、高度、荷载等参数。

步骤2：准备施工场地清理施工场地，确保场地平整，并进行标记。

步骤3：安装井架底座1.根据设计要求，将钢板切割成合适的尺寸，作为井架底座。

2.将底座放置在场地上，并进行调整和固定，确保平稳和牢固。

步骤4：安装井架立柱1.将钢管按照设计长度进行切割。

2.将立柱通过螺栓连接到底座上，用扳手紧固螺栓。

3.根据设计要求设置立柱间距和立柱的垂直度，使用水平仪进行调整。

步骤5：安装井架横梁1.切割合适长度的钢管作为横梁。

2.将横梁与立柱连接，通过螺栓进行固定。

步骤6：安装井架水平支撑1.根据设计要求，切割合适长度的钢管作为水平支撑。

2.将水平支撑与立柱连接，通过螺栓进行固定。

步骤7：安装井架斜撑1.根据设计要求，切割合适长度的钢管作为斜撑。

2.将斜撑与立柱连接，通过螺栓进行固定。

步骤8：完善井架安全措施1.安装安全网，确保工人安全。

2.检查井架的稳定性和牢固性，进行调整和修复。

4. 质量控制在格构式井架施工过程中，需要进行质量控制，以确保施工质量和工人安全。

•检查材料质量，确保符合设计要求和相关标准。

•检查井架底座的平整度和固定性。

•检查立柱、横梁、水平支撑和斜撑的连接情况。

•检查安全设备的安装和使用情况。

•在施工过程中，定期检查井架的稳定性，并进行调整和修复。