1 000 MW机组汽机房运转层标高优化
DLT1123-2009《火力发电企业生产安全设施配置》
《火力发电企业生产安全设施配置》DL/T1123-20094.2.2 安全标志的配置要求4.2.2.1安全标志应设在与安全有关的醒目位置，便于进入现场的人员看见，并有足够的时间来注意它所表示的内容。
环境信息标志宜设在有关场所的入口处和醒目处；局部信息标志应设在所涉及的相应危险地点或设备（部件）附近的醒目处。
4.2.2.2安全标志牌不应设在门、窗、架等可移动的物体上，以免这些物体位置移动后，看不见安全标志。
安全标志牌前不应放置妨碍认读的障碍物。
4.2.2.3多个安全标志牌一起设置时，应按警告、禁止、指令、提示类型的顺序先左后右、先上后下排列。
4.2.2.4安全标志牌的固定方式分为附着式、悬挂式和柱式三类。
悬挂式和附着式的固定应稳固不倾斜，柱式的标志牌和支架应牢固地连接在一起（见图2）。
临时悬挂的标志牌应采取防止脱落措施，室外悬挂的临时标志牌应防止被风吹翻，并宜做成双面的标志牌。
4.2.2.5安全标志牌应设置在明亮的环境中，设置高度应尽量与人眼的视线高度相一致；悬挂式和柱式的环境信息标志牌的下缘距地面的高度不宜小于2m；局部信息标志的设置高度应视具体情况决定。
标志牌的平面与视线夹角应接近90°，观察者位于最大观察距离时，最小夹角不低于75°，见图3。
4.2.2.6安全标志的最大观察距离与标志高度之间的关系应符合GB/T 2893.1的规定。
当厂区或车间内所设安全标志牌，其观察距离不能覆盖全厂或整个车间面积时，应多设几个安全标志牌。
4.2.2.7生产场所建筑物入口醒目位置，应根据内部设备、介质的安全要求装设相应的安全标志牌。
4.2.2.8生产场所主要通道入口醒目位置，应装设“必须戴安全帽”指令标志牌。
4.2.2.9产生粉尘的作业场所醒目位置，宜装设“必须戴防尘口罩”指令标志牌；可能产生职业性灼伤和腐蚀的作业场所醒目位置，应装设“当心腐蚀”警告标志牌，宜装设“必须戴防护手套”、“必须穿防护鞋”指令标志牌；产生噪声的作业场所醒目位置，宜装设“必须戴护耳器”指令标志牌；高温作业场所醒目位置，应装设“当心烫伤”警告标志牌；存在放射性同位素和使用放射性装置的作业场所醒目位置，应装设“当心电离辐射”警告标志牌。
浅析火电工程项目造价管理
【 ｙｗ ｒｓＣｎｅｔｎｏｔ ｏ ａａｅ ｅｔ ｏｔ ｔ ｏ ｄｃ ｎ ｒ ｔｎ ｏ Ｋｅ ｏｄ］ｏｃｐ ｏ ｅ ｓＭ ｎｇｍ ｎ； ｎｅ ； ｗｔｒ ｕｅ ｏｓｕ ｉ ｓ ｉ ｆｈ ｃ ｔ Ｃ ｎ Ｈ ｏｅ ｃ ｔ ｃｏ ｃ ｔ
１ 工程造价管理的概念
工程项 目管理有 两种 ． 一是工程投 资管理 ． 二是工程项 目价格管 理。 对于工程投资管 理而言 ． 所谓工程项 目造价的有效控制 ， 就是优化 设计方案 ． 在建设 程序的各个阶段 ， 用一定方法和措施把工 程项 目 采 造价控制在合理的范围和核定 的造价限额内 对 于工程项 目价格管理 而言 ． 就是 为建成一项 工程 ， 预计或实 际在 土地市场 、 设备市 场、 技术 劳务市场 以及 承包 市场等交易活动 中所形成的建筑安装工程 的价格 和建设工程造价 造价管理的核 心问题就是价格机制 ， 要合理有效 的 控制工程造价 ． 提高投资效益
２ 工程造价管理的内容
工程造价 的控 制和降低是一项 系统工程 。涉及每个工程 的全过 程． 包括工程 管理、 工程设计 、 工程施工 、 备材料采购等 。 设 工程设计是 整个工程的龙头。作为龙头 的设计单位更是肩负着重大责任 ． 应把降 低和控制丁程造价 的工作及思路贯穿于整个设计 的全 过程 ， 在各个设 计 阶段制定具体可行的、 可操作的措施如何做好工程造价管理 。 （） １进行 限额设计 降低工程造价 。 必须 建立一套有效控 制造价的 机制 。对于火力发电企业来说 ． 应在可研 、 初步设计 、 施工 图设计 阶段 中实施限额设计 ． 过限额设计来控制工 程造价 ， 限额设 计贯穿于 通 使 设计 工作 的全过程 （） ２ 设计观念的变革 ， 技术方案 的优化 （） ３ 保证设计深度和进 一步进行方案优化。 做到工艺布置简捷 、 可 靠 ． 工程 量和主厂房体积及 占地 ： 减少 进一步优化厂 区平 面布置及竖
百万火电机组主厂房两列式布置的应用
Application of Two-row Layout in Main Building of Million Thermal Power Unit
本文仅对汽机房与除氧间合并布置方案进行应用总结。 2 主要设计条件 2.1 汽轮发电机组型式
汽轮机为哈尔滨汽轮机厂生产的 1000 MW，28.00 MPa（a） /600 ℃ /620 ℃参数的超超临界、一次中间再热、单轴、四缸 四排汽、十级回热抽汽、凝汽式汽轮机。
发电机为哈尔滨发电机厂生产，水 - 氢 - 氢冷却方式、静 态励磁发电机。 热力系统及主要设备
本文所述工程建设 2×1000 MW 超超临界燃煤湿冷发电 机组，同步建设石灰石 - 石膏湿法脱硫设施及 SCR 脱硝装置， 并预留扩建条件。根据模块化设计的思想，主厂房布置通过
模块组合优化后形成若干主厂房布置方案。经技术经济比较， 本工程主厂房工程实施方案确定采用汽机房与除氧间合并， 除氧器布置在锅炉房外侧钢架，采用汽机房＋锅炉房 + 联合 侧煤仓，两台汽轮发电机组顺列布置方式。
其中又包含了电气一次专业的 6 kV 配电间、400 V 配电间、封 母出线及励磁变 ；化学专业的凝结水精处理、土建专业楼梯 间等。 3.1.2 除氧器布置模块
取消除氧间，除氧器布置在锅炉框架炉前第一跨，充分 利用锅炉炉架空余空间，大幅度降低汽机房容积，节省汽机 房投资 ；减小主厂房占地面积，极大地缩短机炉间距，减少 四大管道用量。 3.1.3 给水泵模块
（2）通过调整主厂房某个模块的位置以达到充分利用场 地和节约投资的目的，如采用侧煤仓布局就可以充分利用两 台锅炉中间的场地，同时还可以有效减少四大管道长度。
中国大唐集团公司火力发电工程设计技术规定
中国大唐集团公司火力发电工程设计技术规定大唐集团制〔2013〕189号第一章总则第一条为进一步加强集团公司火电工程建设的规范化和标准化，指导工程设计，推进设备国产化，控制工程造价，提高投资效益，根据国家和行业强制性标准及规范，结合集团公司火电项目工程设计实际，制定本规定。
第二条适用范围（一）本规定适用于中国大唐集团公司及其全资、控股公司所属或管理的国内建设的火力发电工程，在国外投资建设的火力发电工程可参照执行。
（二）本规定适用于单机容量为300MW级～1000MW级凝汽式及供热式燃煤火力发电工程，其它类型或等级的机组可参照执行。
（三）各项目公司和设计单位在开展可研和初步设计之前，应结合工程实际情况，根据本标准确定可研和初步设计的主要原则。
第三条标准和规范本规定未涉及的内容应按照现行《大中型火力发电厂设计规范》（以下简称《大火规》）以及国家和电力行业其它相关标准、规程和规范执行；本标准的内容如与国家强制性标准相矛盾，应按国家强制性标准执行。
第四条火力发电工程的设计应遵守以下主要原则：（一）符合政策。
符合国家、行业强制性标准要求，符合相关规范,满足功能需要。
（二）重点突出。
突出反映节能减排、保护环境，符合产业政策，建设资源节约型和环境友好型电厂，体现最新科技成果。
（三）提高效率。
在安全可靠、经济环保的前提下，着力提高机组运行效率。
（四）效益优先。
简化系统和流程，减少系统和设备裕度，合理控制建设标准，突出提高投资收益的目的。
（五）注重特色。
结合集团公司多年建设经验，积极推广应用新技术，支持技术和设备国产化，建设具有大唐特色的火电厂。
第二章总体规划第五条发电厂的总体规划应贯彻节约集约用地的方针，通过采用新技术、新工艺和设计优化，严格控制厂区、厂前建筑区以及施工区用地面积。
第六条电厂用地范围应根据规划容量，本期工程建设规模及施工需要确定，统筹规划，分期征用，一般情况下不宜将后期用地提前征用。
第七条电厂用地指标应严格控制，满足《电力工程项目建设用地指标》（建标〔2012〕78号）文规定。
1000MW机组热控自动化设计方案探讨
Ｉ Ｏ ０ ０ ＭＷ机 组热 控 自动化设计方案探讨
李延华
（ 江西大唐 国际抚 州发 电有 限责任 公 司，江 西 抚 州 ３ ４ ４ ０ ０ ０）
摘 要 ：江西 大唐 国际抚 州发 电厂 ２ × １ Ｏ ０ ０ Ｍ Ｗ 新 建 工程 ，工程 根据 国内外 大型 火 力发 电厂发 展 方向 ，结合＿ Ｔ － 程 采
２ ０ １ ３ 年第３ ６ 期
（ 总 第 ２ ７ ９ 期 ）
中阂高 新竣才 、 业
ｌ Ｃ Ｈｌ ＂＾ Ｈｌ ０¨ Ｔ Ｅ ｃ¨ Ｅ Ｈ ｃ Ｒ ＲＩ ｓ ￡ｓ
ＮＯ ． ３ ６ ． ２ ０１ ３
（ Ｃ ｕ ｍｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｖ ｅ ｔ ｙ Ｎ Ｏ ． ２ ７ ９）
参考 。
集 中控制 室 、工程 师站室 、运 行交接班 室、现场会议 室、 办票室、卫生 间等布局 ； （ ２ ）为了便于外来人员参观 以及 减少外部 人员对机 组运行人员 的干扰 ，集控 室需配置相应
的隔离设施； （ ３ ）结合项 目整 体布局 以及集 团要求选 择合 适的集控 室面积和合适 的休息厅面 积 ，按功 能合 并辅助生
及管 理等相关人 员提供工作必 需的生活 设施 ，需统筹考 虑
随着 火力 发 电机组朝着 大容量 、高参数方 向发展 ，电
厂热工 自 动化控 制对 ￣ Ｌ ３ Ｏ Ｏ Ｍ Ｗ 、６ ０ ０ Ｍ Ｗ 机组 ，Ｉ Ｏ ０ ０ Ｍ Ｗ 机 组控
制对 象 的特性 更加复杂 ，对机组运 行的安全 性、可靠性指 标及 控制性 能要求更高 。 目前江西省迎 来首个 百万机组 ：
在机组控制方式上主要考虑 ： （ １ ）辅机 设备配供 小型 Ｐ Ｌ Ｃ 控制装置 尽量能取消就取 消 ，直接 由Ｄ Ｃ Ｓ 控制 ，如取 消
1000MW二次再热机组再热汽温调整与优化-4页文档资料
1000MW二次再热机组再热汽温调整与优化一、运行情况概述该厂2×1000MW二次再热锅炉型式为2710t/h超超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛塔式布置、四角切向燃烧、平衡通风。
设计煤种为神华煤。
过热蒸汽/一次/二次再热蒸汽额定温度605/613/613℃ 根据设计在65%～100BMCR负荷段，一次、二次再热蒸汽温度应能达到在额定值。
然而该厂二期两台机组投产初期，均存在再热汽温偏离设计值较多问题，月度均值只有587℃左右，机组效率大幅受限。
由于1000MW 等级的二次再热机组尚属首例，无成功调整经验借鉴，因此该厂从机组特性上深入研究，在磨组组合、吹灰、二次风门调整及煤种掺烧配烧中探索出一条二次再热1000MW超超临界机组再热汽温控制手段。
二、运行调整与优化1.吹灰方式调整从二次再热锅炉受热面布置可以看出，低温过热器受热面处于燃烧器出口，即处炉膛温度最高区域。
由于低温过热器受热面的辐射特性，较干净的低过受热面势必造成低过吸热过多，从而导致锅炉再热汽温低于设计值。
运行数据显示，低温过热器温升及烟气温降均大于设计值，说明低温过热器受热面吸热占较大。
针对此现象通过减少一次再热高再热段以下区域重点减少低过受热面区域吹灰频率和吹灰器数目，达到增加再热器的吸热，提高再热汽温的目的。
2.磨组运行方式优化通过磨煤机的组合方式来调节再热汽温与改变燃烧器的摆角的原理一样，都是改变燃烧中心来调整再热汽温。
选取下列磨组运行方式。
高负荷ABDEF、ABCDF运行时，一、二次再热器汽温距额定值甚远，主要原因是主燃区分为两段，降低了炉膛火焰的集中度，使锅炉燃烧剧烈程度降低。
如表1所示，在磨煤机组合中，ACDEF组合运行时的一、二再热蒸汽温度最高。
一是由于该种运行方式拉长了主燃烧区域的高度，炭粒子在炉膛的停留时间延长所致。
在600MW～800MW，重点比较BCDE/CDEF两种磨组运行方式。
采用上4台磨组运行时，由于主燃烧区域的上移，即火焰中心的上抬，再热汽温有着明显升高。
小型火力发电厂汽机房运转层、集中控制室建筑装修优化
小型火力发电厂汽机房运转层、集中控制室建筑装修优化作者：宋星霖来源：《建筑工程技术与设计》2014年第30期[摘要]小型火力发电厂作为火力发电厂的一种电厂类型，在社会经济发展中发挥着重要作用。
为节省此类型电厂的工程投资，本文特通过常用建筑装修材料的分析比较，对小型火力发电厂中汽机房运转层、集中控制室这两个重要部位的建筑装修设计方案进行了优化，以达到安全、适用、经济、美观的设计要求。
[关键词]小型火力发电厂、汽机房运转层、集中控制室、建筑装修优化1. 装修设计原则小型火力发电厂建筑装修设计按照“安全、适用、经济、美观”的指导方针，装修及材料选择标准按照《火力发电厂建筑装修设计标准》（DL/T-5029-94）要求，同时执行《建筑内部装修设计防火规范》（GB50222-95）、《小型火力发电厂设计规范》（GB50049-2012）及《火力发电厂建筑设计规程》（DL/T-5094-2012）中有关规定。
2. 汽机房运转层建筑装修优化2.1 楼面面层：《火力发电厂建筑装修设计标准》（DL/T-5029-94）中3.1.3.2条规定：汽机房运转层楼面应采用光滑不起尘和耐磨的饰面材料。
《小型火力发电厂设计规范》（GB50049-2012）中20.8.1条规定：建筑物室内地面和楼面材料除工艺要求外，宜采用耐磨、易清洗的材料。
《火力发电厂建筑设计规程》（DL/T-5094-2012）中4.1.28条规定：汽机房运转层楼面面层宜采用不吸水、不吸污、耐磨蚀、易清洁、高强度、防滑的地砖、橡（塑）胶地板、花岗岩或其他材料。
彩色耐磨混凝土面层具有很高的强度、耐磨性、防尘性及防油性，且施工周期短，颜色丰富，地坪平整、光滑、美观。
彩色耐磨混凝土面层是在楼地面混凝土初凝的时候开始撒播耐磨硬化材料，同时使用抹光机加圆盘压实抹平，约1～2小时后，再重复一次撒播耐磨硬化材料及压实的操作，最后用抹光机加刀片将耐磨材料及骨料抛光密封，同时手工修补边角部分，最后喷洒养护剂或覆盖薄膜，防止水分快速挥发引起开裂。
汽机加热器平台及运转层施工方案A
汽机加热器平台及运转层施工方案一、工程概况汽机加热器平台及运转层位于A、B列之间汽机房内,基础底标高为-6.000m,上部分为4.95m加热器平台,8.95m运转层平台。
±0.000相当于绝对标高1034.000m。
基础垫层为C10砼，基础为C25砼，柱为C30砼。
采用工字钢梁，板为C20砼，钢筋采用HRB235（I）级和HPB335（II）级。
独立基础底部尺寸为:J-1为3000㎜×3000㎜、J-2为2500㎜×1800㎜、J-3为2600㎜×2600㎜、J-4为3200㎜×2400㎜、柱为500㎜×500㎜，砼板厚为120㎜。
二.砼工程1.模板工程基础采用定型组合钢模板，柱采用竹胶合板，楼板用竹胶合板支设，模板支撑采用Φ48钢管脚手架，搭设满堂红脚手架。
脚手架搭设时，立杆间距为1.2m,步距为1.5m，立杆底部素土夯实，并垫500×500×50的木板立杆,底部15cm处绑扫地杆,外围绑剪刀撑,在砼柱浇完以后,柱与架体拉结,并且和A列柱架体、汽轮架体，连成一体。
因为存在工字钢梁的安装，所以脚手架第一次搭设高度要低于钢牛腿高度，并在工字钢梁两侧搭设,宽度为1.2m操作平台,操作平台高度为牛腿顶标高下900mm处,操作平台满铺脚手板,并且外侧绑护身栏杆。
工字钢梁安装完毕后,再将脚手架接到板底标高处。
脚手架外围用绿网封闭，并且要加足够斜撑和水平拉杆，保证架体的钢度、强度和稳定性。
基础采用定型组合钢模板，柱模采用竹胶合板，板采用竹胶合板。
所用的模板要表面平整，并且具有足够的钢度，不得有裂缝、弯曲的现象；钢管壁厚不少3.5mm,木方用不小于50×50中间不得有木结,扣件不得有裂缝,在安装基础模板时,应将垫层标高的基础中心线先行核对,伸出基础中心线,并将模板中心线对准基础中心线,再校正模板上口的标高。
支柱模板时,主要解决垂直度,施工侧向稳定及抵抗砼的侧向压力等问题。
DLT1123-2009《火力发电企业生产安全设施配置》
《火力发电企业生产安全设施配置》DL/T1123-20094.2.2 安全标志的配置要求4.2.2.1安全标志应设在与安全有关的醒目位置，便于进入现场的人员看见，并有足够的时间来注意它所表示的内容。
环境信息标志宜设在有关场所的入口处和醒目处；局部信息标志应设在所涉及的相应危险地点或设备（部件）附近的醒目处。
4.2.2.2安全标志牌不应设在门、窗、架等可移动的物体上，以免这些物体位置移动后，看不见安全标志。
安全标志牌前不应放置妨碍认读的障碍物。
4.2.2.3多个安全标志牌一起设置时，应按警告、禁止、指令、提示类型的顺序先左后右、先上后下排列。
4.2.2.4安全标志牌的固定方式分为附着式、悬挂式和柱式三类。
悬挂式和附着式的固定应稳固不倾斜，柱式的标志牌和支架应牢固地连接在一起（见图2）。
临时悬挂的标志牌应采取防止脱落措施，室外悬挂的临时标志牌应防止被风吹翻，并宜做成双面的标志牌。
4.2.2.5安全标志牌应设置在明亮的环境中，设置高度应尽量与人眼的视线高度相一致；悬挂式和柱式的环境信息标志牌的下缘距地面的高度不宜小于2m；局部信息标志的设置高度应视具体情况决定。
标志牌的平面与视线夹角应接近90°，观察者位于最大观察距离时，最小夹角不低于75°，见图3。
4.2.2.6安全标志的最大观察距离与标志高度之间的关系应符合GB/T 2893.1的规定。
当厂区或车间内所设安全标志牌，其观察距离不能覆盖全厂或整个车间面积时，应多设几个安全标志牌。
4.2.2.7生产场所建筑物入口醒目位置，应根据内部设备、介质的安全要求装设相应的安全标志牌。
4.2.2.8生产场所主要通道入口醒目位置，应装设“必须戴安全帽”指令标志牌。
4.2.2.9产生粉尘的作业场所醒目位置，宜装设“必须戴防尘口罩”指令标志牌；可能产生职业性灼伤和腐蚀的作业场所醒目位置，应装设“当心腐蚀”警告标志牌，宜装设“必须戴防护手套”、“必须穿防护鞋”指令标志牌；产生噪声的作业场所醒目位置，宜装设“必须戴护耳器”指令标志牌；高温作业场所醒目位置，应装设“当心烫伤”警告标志牌；存在放射性同位素和使用放射性装置的作业场所醒目位置，应装设“当心电离辐射”警告标志牌。
对1000MW机组火力发电厂汽机基座大体积砼浇筑技术的探讨
对1000MW机组火力发电厂汽机基座大体积砼浇筑技术的探讨作者：陈莉来源：《华中电力》2013年第11期摘要：本文对1000MW机组火力发电厂汽机基座大体积砼浇筑技术进行探讨，仅供参考。
关键词：大体积；混凝土；温度1、概况汽轮发电机基座结构位于主厂房汽机间，分为中间层和运转层，中间层标高为+7.10m，运转层标高为+15.45m。
运转层Ⅰ～Ⅵ轴全部为框架，包括纵梁及横梁，纵梁高度为3500mm和4000mm两种，横梁高度为3500mm、4500mm、4890mm（局部）等。
本工程抗震设防烈度为7度。
1000MW机组火力发电厂汽机基座运转层混凝土约2300方，混凝土标号为C30。
2、大体积混凝土温度计算2.1最大绝热温升3、大体积混凝土温控措施混凝土测温要求及布置点如下：施工测温采用便携式建筑电子测温仪JDC-2。
测温布置原则如下：根据汽机基座运转层结构特点，在框架横梁、框架纵梁、框架柱及剪力墙四类结构中每一类型结构各选择一个构件进行测温布置。
每个构件布置两组测温探头，布置形式为结构平面中心设置一组，结构边布置一组。
每组探头布置方式为，测温探头分别位于结构底部上10cm、结构正中、结构上表面下10cm。
在混凝土浇筑前逐个埋设测温探头、测温导线，埋设时必须根据测点的深度的不同，分开选用适宜规格的测温线。
埋设时要求留在混凝土外面的长度不小于20cm，预埋时可用钢筋做支撑物，先将测温线绑在钢筋上，测温线端部的温敏元件处于测温点位置，但不得与钢筋直接接触。
在混凝土浇筑时将绑好测温点的钢筋植入混凝土中，插头留在外面并用塑料袋罩住，避免受潮，保持清洁。
在混凝土浇筑过程中必须小心振捣，避免砸伤温敏感元件探头或外露插头。
派专人进行砼浇筑后的温度测量纪录，做好混凝土测温记录，测温时间安排：1-3天，每两小时测一次，4-15天，每4小时测一次，15-30天，每8小时测一次。
要确保砼的内外温度相差不过大，防止大体积混凝内部裂缝产生。
百万机组汽轮机基座施工技术及注意事项简述
百万机组汽轮机基座施工技术及注意事项简述摘要：本文结合某百万机组汽轮机基座，详细介绍了大容量机组基座主要施工技术，包括基座轴线、标高控制技术；汽轮机基座中螺栓、套管、锚固板定位固定技术；密布钢筋施工技术；大体积混凝土施工技术等。
为后续相近工程的施工提供参考，保证顺利施工。
关键词百万机组；汽轮机基座；测量控制；精确预埋；施工工艺1.概述随着社会的发展，电力需求量不断提高，充足的电力供应在经济发展中起着至关重要的作用。
在此社会背景下，大容量的机组快速发展，尤其是1000MW的机组。
随着机组容量的不断提高，汽轮机的复杂程度也越来越高，相应的汽轮机基座结构也越来越复杂，增加了施工难度。
本文就某电厂新建工程项目2×1000MW发电机组汽轮机基座施工技术及注意事项进行简要分析说明，为后续相近规模的基座施工提供参考依据。
1.汽轮机基座工程简介本文结合工程为某电厂新建工程项目2×1000MW发电机组工程。
汽轮发电机基础底板平面尺寸为54.680m×17.100m，基础底板的底标高为-7.200m，厚度3.500m。
汽机基座上部结构由中间层和运转层。
汽轮发电机基础上部结构分为两层，中间层和运转层。
中间层标高为8.550m，运转层顶标高为17.000m。
汽轮机运转层主要安装汽轮机高低压缸、对应型号的发电机等设备，设备的定位安装主要通过结构上预留锚板、埋件、套管、螺栓等。
另外汽轮机基座上部结构构件尺寸规模巨大，其中Ⅰ-Ⅲ轴柱截面尺寸为2000mm×1500mm，Ⅳ轴柱截面尺寸为2100mm×1100mm，Ⅴ轴柱截面尺寸为2800mm×1600mm，Ⅵ轴柱截面尺寸为2000mm×1200mm；中间层板面厚度800mm，梁高1400mm，截面宽度1100mm/1200m/1500mm/1600mm/2000mm；运转层JA-JD轴及Ⅰ、Ⅵ轴梁高2930mm，Ⅱ、Ⅲ、Ⅴ轴梁高3430mm，Ⅳ轴梁高3930mm。
百万机组设计优化之主厂房布置
主厂房布置优化设想
五、汽机房运转层高度优化的设想：
汽机房运转层标高降低后（除氧间对应层标高也降低）， 主厂房造价降低，凝汽器坑土建投资适当增加，凝汽 器循环水入口高度降低、循环水流量增加，真空提高。
根据海门电厂的设计计算，运转层标高降低1.5米后， 主厂房造价每台机降低约200万元，运行费用每台机 每年减少约150万元。
百万机组设计优化之主厂房布置
（发电生产部）
台电B厂主厂房设计布置简介
一、汽机房分层及布置
主厂房共分为3层：零米层、中间层（8.6米）、运转层 （17米），汽机房跨距34米，6号机组纵向长度100米、 柱距10米共10跨（7号机组少1跨，纵向长度90米）、 检修通道10米（1跨）、伸缩缝1.8米，2台机组纵向总 厂为201.8米。
主厂房布置优化设想
六、主厂房跨距设计优化的设想 国内百万机组主厂房跨距均选择34米，日本常陆那珂 电厂（1×1000MW）主厂房跨距为33米，日本碧南 电厂4、5号机（2×1000MW）运转层高度为30米。 如果将汽泵布置在零米，可以考虑将主厂房跨距优化至 31米左右，有效降低汽机房投资费用。
一、汽机房分层及布置 汽机房0.0m层从固定端向扩建端顺次布置的主要设备有凝
结水精处理单元、发电机密封油装置、定子水冷却装置、 真空泵、凝结水泵、疏水扩容器、低加疏水冷却器（励 端)、凝汽器、、低加疏水冷却器（汽端)、闭式水循环 水泵及滤网、油净化装置等。
台电B厂主厂房设计布置简介
二、除氧间分层及布置 除氧间共分为五层：0米、8.6米、17米、25米、33米，除
主厂房布置优化设想
三、高加布置的优化设想 2、将高加同层布置在除氧间17米层：如果是选择单列
高加同层布置，则除氧间不用增加跨距，结合汽泵布 置在零米，则主厂房跨距可以从34米优化至31米；如 果双列高加同层布置则需要增加除氧间跨距约3米。高 加同层布置最大的好处是大大缩短主给水管道长度及 抽汽管道长度，系统布置较为简洁。
(完整版)GB50229-96《火力发电厂与变电所设计防火规范》
1 总则1.0.1为确保火力发电厂(以下简称发电厂)和变电所运行中的安全,贯彻“预防为主，防消结合”的消防工作方针，防止或减少火灾危害，保障人身和财产安全，制订本规范。
1.0.2本规范适用于燃煤的3～600MW机组的新建、扩建发电厂以及电压为35～500kV、单台变压器容量为5000kVA及以上的新建地上变电所。
1.0.3发电厂和变电所的防火设计应结合工程具体情况，积极采用新技术、新工艺、新材料和新设备，做到安全适用，技术先进，经济合理。
1.0.4发电厂和变电所的防火设计，除应执行本规范的规定外，尚应符合国家现行的有关标准、规范的要求。
2 发电厂建(构)筑物的火灾危险性分类及其耐火等级2.0.1建(构)筑物的火灾危险性分类及其耐火等级应符合表2.0.1的规定。
注：①除本表规定的建(构)筑物外，其他建(构)筑物的火灾危险性及耐火等级应符合现行的国家标准《建筑设计防火规范》的有关规定。
2.0.2建(构)筑物构件的燃烧性能和耐火极限，应符合现行的国家标准《建筑设计防火规范》的有关规定。
2.0.3承重构件为不燃烧体的主厂房及运煤栈桥，其非承重外墙为不燃烧体时，其耐火极限不应小于0.25h；为难燃烧体时，其耐火极限不应小于0.5h。
2.0.4汽轮机头部油箱及油管道附近的钢质构件应采取防火保护措施。
非承重构件的耐火极限应为0.5h，承重构件的耐火极限应为1h。
当汽轮发电机为岛式布置或运转层楼板开孔较大时，其对应钢屋架的耐火极限应为0.5h。
2.0.5集中控制室、主控制室、网络控制室、汽机控制室、锅炉控制室和计算机房的室内装修应采用不燃烧材料。
2.0.6集中控制楼内的集中控制室、计算机室与其他房间的隔墙应采用不燃烧体，其耐火极限不应小于1h。
2.0.7主厂房中电缆夹层的外墙及隔墙应采用耐火极限不小于1h的不燃烧体。
电缆夹层的顶棚为外露钢梁时，其耐火极限不应小于1h。
2.0.8主厂房的地上部分，防火分区的允许建筑面积不宜大于6台机组的建筑面积；其地下部分不应大于1台机组的建筑面积。
1000MW机组汽机基座运转层施工技术
1000MW机组汽机基座运转层施工技术[摘要]：华能浙江某电厂为国内首座单机容量达千兆瓦的火电厂，也是国际上第一次连续建设4台1000MW机组的火电厂。
作为电厂核心部位的汽机基座，具有工程量大、结构型式复杂、予埋件安装精度要求高等特点，本文介绍了汽机基座运转层的施工顺序、模板工程、预埋件的制作安装及套管施工、钢筋工程、混凝土工程。
[关键词]：1000MW机组汽机基座施工方案研讨华能浙江某电厂设计装机容量4×1000MW超超临界燃煤发电机组，分一二期工程同时建设，采用德国西门子公司技术设计的汽机基座为整体框架式现浇钢筋混凝土结构、型式复杂。
整个基础分底板和上部结构两部分。
本文只介绍上部结构的运转层施工， FL17.0运转层平台长47.65m、宽16.0～11.0m、厚度为3.5～4.2m，由16根框架柱支撑，其上部结构工程量见下表：表1 上部结构工程量项目单位数量混凝土m31260钢筋t 432预埋件t 20预埋螺栓t 160预留套管t 52模板m226001 施工顺序完善施工环境→施工缝处理、插筋除锈→定位放线→弹出框架柱的边框线→搭设框架梁、板承重架及框架柱操作架→框架柱施工→支梁底模→安装梁底埋件→焊接埋套管、埋件加固架→绑扎梁主筋及箍筋→安装梁侧埋件→支梁侧模→绑扎板钢筋→安装埋件、埋管→复核、验收予埋套管、埋件→调整、加固→混凝土浇筑→混凝土养护→脚手架拆除→放交安线、资料整理验收并交安→定期沉降观测。
2 模板工程2.1 支撑系统：采用φ48×3.5钢管搭设普通脚手架，梁底搭满堂脚手架，经过计算，立杆间距纵横均为600mm，水平杆间距为1200mm；板底立杆间距纵横均为1200mm，横杆间距为1200mm。
支撑系统注意事项：（1）严禁使用弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀的脚手管；（2）严禁使用有脆裂、变形、滑丝的扣件及断裂、有疤节的脚手板；（3）生根在回填土上的立杆底部要垫道木；（4）在脚手管上安装临时电源线时，必须加装PVC阻燃绝缘管；（5）脚手架搭设完毕由搭设单位、使用单位及安监人员共同验收合格后方可使用。
燃气蒸汽联合循环电厂主厂房设计优化研究 蔡春荣
燃气蒸汽联合循环电厂主厂房设计优化研究蔡春荣发表时间：2020-03-16T22:58:07.613Z 来源：《电力设备》2019年第20期作者：蔡春荣刘力源[导读] 摘要：主厂房是联合循环电厂的核心建筑，主厂房布置方案优化是设计的重点。
（中国能建广东省电力设计研究院有限公司广州 510663）摘要：主厂房是联合循环电厂的核心建筑，主厂房布置方案优化是设计的重点。
本文针对国内某燃气蒸汽联合循环电厂，根据项目情况，结合主设备的技术特点，对主厂房布置进行设计优化研究，形成联合厂房和独立厂房两个主厂房布置方案，并详细对比了联合厂房和独立厂房的优缺点和经济指标，为同类型工程的设计优化提供借鉴。
关键词：联合循环；主厂房布置；设计优化1、引言主厂房作为联合循环电厂的核心建筑，主机设备和主要的热力系统管线、电气设备布置其中。
主厂房布置的合理性，影响着主厂房土建成本、施工组织顺序、电厂建设周期长短、电厂设备运行和维护的安全性及便利性。
因此主厂房布置方案是燃气蒸汽联合循环电厂设计优化的重点。
国内某项目建设两套460MW级燃气蒸汽联合循环热电联产机组，项目采用9F级改进型燃气轮机组。
一套9F级联合循环机组每套包括一台低NOx燃气轮机、一台燃机发电机、一台蒸汽轮机、一台汽机发电机、一台无补燃三压再热余热锅炉及其相关的辅助设备。
本文对项目主厂房设计优化进行讨论。
2、主厂房设计优化影响因素联合循环电厂，区别于传统燃煤火电，由燃气轮机发电机组、余热锅炉及蒸汽轮发电机组组成。
主厂房布置需要考虑的影响因素有机组轴系配置方式、燃机进气方式、汽轮机排汽方向和发电机放置位置等因素，详见表1。
表1 9F级燃气蒸汽联合循环典型布置考虑因素根据笔者统计，在国内已投运和正在建设的100多套机组中，按主机设备轴系配置特点，燃气轮机发电机组和蒸汽轮机发电机机组有三类典型的布置方案[1]，详见表2。
分别为“一拖一”单轴布置方案，主要应用于调峰机组；“二拖一”分轴布置方案，常见于北方采暖机组；以及“一拖一”分轴布置方案，南方工业供汽机组多采用此类型布置。
发电厂汽机房布置优化
发电厂汽机房布置优化当前我国运行中的燃煤电厂与国际先进水平有一定差距，往往由于设计周期短，在电厂设计中存在因循守旧、套用传统或习惯布置模式有余而优化创新不够，精细设计不够，造成不必要的浪费。
本文通过从技术、经济等方面对某电站汽机房的布置方案进行探讨。
标签：发电厂；汽机房；布置；优化近年来，随着电力体制改革方案的逐步实施，电力企业的思维模式、工作方式、管理体制都面临新的考验。
随着电力市场的逐步建立和电力工业体制改革进程的深化，商业化运营已成为我国电力企业改革的方向。
我国五大发电集团的成立揭开了电力市场全面竞争的序幕。
由于竞争机制的引入，降低厂用电率、降低发电成本、提高上网电价的竞争力已成为各个发电集团努力追求的经济目标，并且越来越迫切。
不断优化设计，/经济适用、系统简单、备用减少、安全可靠、节约用地、节约能源、保护环境、以人为本，已经成为各发电厂设计的需求。
一、慨况通过查阅相关资料可以了解到，火力发电厂厂房布置的一般原则包括满足电力生产工艺流程的要求，管线连接整齐，设施布置紧凑、恰当，空间利用合理，巡回检查通道整洁和检修运行方便等。
这些原则性要求是发电厂主厂房布置优化方法的保障和基础。
从国内电厂的主厂房布局看，比较常用的是四列式布置，即按顺序布置汽机房、除氧间、煤仓间、锅炉房。
火力发电厂主厂房布置是火电厂设计的核心内容，其布置应满足电力生产工艺流程的要求，并满足安装、运行和检修的需要。
因此，主厂房的布置一定要具备整体、整齐、美观、设备分工明确的特点。
但因其占地面积和体积均较大，难以充分利用空间。
在优化主厂房布置时，应坚持“以人为本”的设计理念，从而为电厂工作人员的检修、运行和维护工作创造良好的环境条件。
在实际的厂房布置方案设计中，需结合实际的工作条件和设备情况综合考虑。
只有全面结合实际情况，合理优化主厂房建筑的空间设计，才能使火力发电厂的工作更加完善，不断降低土建结构费用和工程投资。
二、案例分析1.发电厂汽机房的传统布置。
汽轮发电机厂房运转层施工质量控制
汽轮发电机厂房运转层施工质量控制作者：成同松来源：《大陆桥视野·下》2017年第04期中核华电河北核电有限公司【摘要】汽轮发电机厂房运转层作为汽轮机、发电机安装平台，施工质量好坏影响后续设备安装及调试的效果。
本文通过对某电厂汽轮发电机厂房1#机组运转层施工的成功案例，对承重架以及大体积混凝土工程的事前、事中、事后控制的经验进行了总结分析与探讨，供同类工程参考。
【关键词】运转层；承重架；大体积混凝土1. 工程概况某电厂汽轮发电机厂房1#机组运转层为现浇钢筋混凝土结构，结构特点为：钢筋密集、预埋件精度高、混凝土方量大，其平面尺寸为55.94m×17m，主要由纵横实心钢筋混凝土梁组成，其中较大梁截面为，纵梁尺寸2470×2970、底标高5.50m、下部支撑面标高-11.0m，横梁三2357×3970、标高4.50m、下部支撑面标高-11.0m，横梁四2088×4470、标高4.00m、下部支撑面标高-11.0m、-0.05m。
2 .承重架质量控制根据施工图纸经计算，本工程承重架搭设高度最高为纵梁处 H=11.0+4.00=15.00m>8m，施工荷载最大处为横梁四 Q=恒荷载+活荷载=1.2×[（24.00+3.50）×4.47+0.5]×0.9+1.4×（3.0+2.00+2.00）×0.9 =142.1 kN/m2>10kN/m2。
按照建設部建质[2004]213号文件《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》规定，本工程属于“水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的高大模板工程”，因此，必须对其承重架进行严格安全质量控制。
根据以往工程案例，高大模板工程中承重架搭设易发生承载力不能满足实际施工需要，造成承重架坍塌，故在应从前期施工方案、承重架验收过程进行严格控制，防止后期安全质量事故的发生。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
３４ １０ １０．９ ８．６
３４ １２ ２３５ ８．６
双轴、四缸四排汽
３ ４
１ ０
３ ３
１ １ １０ ０
８ １ ５
２ ２． ２ ４
１５ ９
６ １ ２
图２ 东汽、哈汽日本机型对国内三大动力设备公司１ ｍ ００ ０ ｗ超超临 界汽轮机本体及配套凝汽器的布置特点， 参考日 本 １ ｍ ００ ０ ｗ机组凝汽器的布置， 可以通过采用
凝汽器半地下布置 ，在凝汽器穿抽管空间位
上海汽轮机厂生产的１ ｍ ００ ０ ｗ超超临界、 ＨＮ 进水管接 口 一次中间再热、单轴、四缸 四排汽 “ Ｍ ＂ 模块汽轮机 ，配套上海动力设备有限公司生
１ Ｍ ００ ０ Ｗ超超临界机组建设尚处于起步阶段， 学 习国外先进的布置理念， 合理优化１ ０ Ｍ ００ Ｗ超超 临界机组汽机房运转层标高，对降低造价、节省投 资和运行费用意义重大。
１ 运转层标高优化的可行性
汽机房跨度和总长度确定后，运转层标高降 低， 汽机房容积减小， 扣去设备占 用空间和必要的 检修空间，管道的有效布置空间也将会减小。当运 转层标高降低到一定程度，汽机房容积不能满足设 备、 管道布置及检修空间要求时， 汽机房跨度和总 长度就要相应调整。如何在满足设备、管道布置、 检修空间及不增加汽机房跨度及总长度的前提下， 选择最佳运转层标高，是汽机房运转层标高优化的
号、５ 号机组 （ 单轴机组）１ ｍ ２ 。上述 ２ 个电厂均 通过采用凝汽器半地下布置，在凝汽器穿抽管空间
我们对国内在建的１ Ｍ ００ ０ Ｗ超超临界机组与
位置设置必要的凝汽器抽管坑的方法， 来降低运转 层标高。可见，国内１ ０ Ｍ ００ Ｗ超超临界机组与 日 本１ ０ Ｍ ００ Ｗ超超临界机组汽机房运转层标高存在
２２ 东方汽轮机厂 、哈尔滨汽轮机厂１ ＭＷ ． ００ ０ 超超临界汽轮机布置特点 东方汽轮机厂、哈尔滨汽轮机厂分别引进 日 本 日立和东芝技术生产一次中间再热、单轴、四缸四
排汽１ ｍ ００ ０ ｗ超超临界汽轮机， 并分别配套生产 凝汽器。凝汽器为双壳体、 单流程、 双背压型式。 凝汽器与低压缸采用柔性连接，凝汽器支座为滑动
重点。
运转层标高／ ｍ
对于１ Ｗ超超临界机组，国内目 Ｍ ００ ０ 前已建 或在建的项目 均将汽机房运转层标高确定为 １ ｍ ７ ｏ 对 日 ００ 本１ ０ Ｍ Ｗ超超临界机组主厂房布置进行调 研后，发现其运转层标高并不统一， 其中较为典型 的如常陆那坷电厂 （ 双轴机组）１ ｍ ５ ；碧南电厂 ４
出水管接 口
置设置必要的凝汽器抽管坑的方法，来降低 运转层标高。
图１ 上汽西门子机型配套凝汽器
产的双背压凝汽器。根据其特点分析， 凝汽 器最低管排标高约为 ＋ ． ｍ １ 。这说明运转层 ７ 标高降低范围在 ＋ ． ｍ以下，均能保证凝汽 １ ７ 器换热管的顺利穿抽，而不需采取附加措施。
万方数据
东北电力技术
运转层标高降低后，凝汽器循环水进水接口 标高需 相应抬高， 保证 Ａ排柱侧有一条净空大于 ２ｍ的 通道。另外凝汽器底板面标高降低， 局部负挖土方 量增大。 对于东方汽轮机厂、哈尔滨汽轮机厂生产的 １ Ｍ ００ ０ Ｗ超超临界、一次中间再热、单轴、四缸 四排汽汽轮机及相应配套的双背压凝汽器， 根据其 特点分析，当汽机房运转层标高为 １ ｍ时，凝汽 ７ 器最低管排标高仅约为 ＋ ． ｍ ０３ 。运转层标高降低 后，部分凝汽器换热管标高在 ０ ｍ以下。为保证穿 抽换热管的空间， 在穿抽管的位置根据空间需要设 置一个穿抽换热管坑 （ Ａ排外循环水进口管道 在 位置设置一定跨度的毗屋， 并将循环水坑扩至毗 屋， 坑内布置二次滤网、收球网和蝶阀等， 循环水 坑可同时作为穿抽凝汽器换热管的空间） 。同样， 凝汽器底板面标高降低， 局部负挖土方量增大。 根据上述优化方法，在确定汽机房总长度的基 础上， 采取下列有效辅助措施； 采用主厂房模块化 设计， 对模块进行合理规划布置； 采用三维技术和 相关软件对汽机房内设备及管道进行全建模和碰撞 检查； 对次要系统、小管道的布置走向及电缆桥 架、 消防管道等进行统一规划布置，提高空间的有 效利用率。 通过上述有效的优化辅助手段， 汽机房运转层 标高可优化至 １． ｍ ５５ 。该优化措施已在华能海门 电厂２ ００ ｘ Ｍ １ ０ Ｗ工程初步设计中应用。
电厂
日 本常陆那坷电厂 （ ｘ ００ Ｗ） 碧南电厂 ４ １ １０ Ｍ ， 号、 号机组 （ ｘ ０ Ｍ ５ ２ ００ １ Ｗ）的主厂房布置作一 个比 较， 见表２ ０
泰州电厂
常陆那坷电厂 碧南电厂 ４ 号、 号机 ５ 煤仓间侧向布置 单轴、四缸四排汽
３ ０ １ ２
表 １ 国内 ２ 一６０ １５ ０ Ｍ Ｗ机组汽机房运转层标高
机组容量／ Ｗ Ｍ
１５ ３） ２０ ２ （ ５ １ ０ ３０ ０
９ １ ０ １ ６ ２．
较大差异。 运转层标高直接影响汽机房屋顶标高， 进而影 响主厂房投资、循环水泵运行费用等指标。我国
对于汽机房运转层标高的确定，火力发电厂设 计技术规程中没有明确规定。通常的做法是根据汽 机厂提供的汽机本体断面尺寸 （ 包括凝汽器） ，考 虑凝汽器最低管排标高在汽机房 Ｏ ｍ以上， 保证凝 汽器现场拼装时顺利穿管， 初步确定汽机房运转层 的标高； 再根据设备、管道、电缆规划布置的空间 利用情况进行优化。经过主机设备及凝汽器制造 厂、 设计单位的共同优化，国内 １ 一６０ ２ ５ ０Ｍ Ｗ机 组汽机房运转层标高基本定型，见表 ｔ ｏ
范永春，石 佳
后国内１ Ｍ ００ ０ Ｗ超超临界机组建设中主厂房布置优化有一定借鉴作用。 关键词： ００ １ Ｍ ０ Ｗ机组； 汽机房； 运转层标高； 优化 【 中图分类号」Ｔ ６ 【 Ｍ２ 文献标识码」Ｂ 【 文章编号」１ ４ ７１ （ ０） ０１一 ３ ０ 一 ９３ ６ ０一 ０ ０ ０ ２ ０ ９ ４
支座。外形尺寸见图 ２ 。根据凝汽器外形 图纸分
２ 国 ００ 产１ ０ ｍｗ超超临界汽轮机及凝汽器
布置
国内目前在建的１ ｍ ００ ０ ｗ超超临界机组项 目 均将汽机房运转层标高确定为 １ ｍ ７ ，但由于国内 三大动力设备集团 （ 上海电气电站集团、哈尔滨动 力设备股份有限公司、 东方电气集团）１ ｍ ００ ０ ｗ 超超临界机组汽轮机本体及配套凝汽器技术及布置 特点不同，确定运转层标高的依据也有一定区别。 ２１ 上海汽轮机厂１ ０ ｍｗ超超临界汽轮机布置 ． ００
特点 上海汽轮机厂引进德国西门子技术生产一次中
析， 运转层标高为 １ ｍ时， ７ 凝汽器最低管排高度 约为 十 ． ｍ 最高管排标高为 ＋ ． ｍ 凝汽器热 ０３ ， ６１ ； 井、 后水室水侧连通管、凝结水出水管均为地下布
置；凝汽器循环水进出口接口垂直向下。
＋ ５ ０ ４ ｍ １ ． ４ １
（ 广东省电力设计研究院， 广东 广州 ５ ６０ １ ０） ０
摘要：对国内三大汽轮机制造厂引进的１ Ｍ ００ ０ Ｗ超超临界汽轮机及凝汽器的技术和结构特点进行深人分析， 提出了凝汽器 半地下布置， 设置必要的凝汽器抽管坑的方法， 汽机房运转层标高优化至 巧． ｍ 节省主厂房土建投资和运行费用， ５ ， 对今
运转层标高
万方数据
２０ 年第 ９ ０６ 期
东北电力技术
环水管架空布置，Ａ排柱侧预留净空大于２ｍ 的人
行通道 。
表２ 中大部分机组主厂房布置采用汽机房 一 除 氧间 一 煤仓间 一锅炉顺列布置方式 （ 碧南电厂 ４ 号、 号机主厂房采用侧煤仓布置） ５ ，热力系统流 程基本一致。国内１ ｍ ００ ０ ｗ超超临界机组汽机房 总长度为 ２５４一２２４ ０． ２． ｍ ，汽机房运转层标高均 为 １ｍ ７ 。而日 本常陆那坷电厂汽机房总长度为 １ ０ ０ ｍ 运转层标高 １ ｍ ， ５ ；碧南电厂 ４号、 号机汽机 ５ 房总长度为 １ ｍ ９ ，运转层标高 １ ｍ ５ ２ 。根据对比数 据分析，汽机房总长度及运转层标高 日本 １ ００ ０ ｍ ｗ机组均比国内在建项目 要小， 说明在合理控制 主厂房长度的前提下，国内１ ｍ ００ ０ ｗ机组 １ ｍ运 ７ 转层标高完全可以降低， 进行合理优化。
５ ｈ ５０ ０ 进行计算， 年节约运行费用为
２ ０７ １ ０（０ ｘ ７ １５ ５０ ｘ ０／ １２ ． ｘ ｘ ０ ｘ ｘ ５ ０ ３． ０８） ． ５
０２／００（ ４ ． 万元 （ ． １ ０ 二１８７ ６ ） ２台机组 ）
５ 结束语
学习国外先进的主厂房布置理念，突破常规， 通过模块化和三维设计手段， 采用凝汽器半地下布
间再热、 单轴、四缸四排汽１ ０ ｍ ００ ｗ超超临界汽
轮机，配套凝汽器由上海动力设备有限公司引进德
国西门子技术生产，为双壳体、 单流程、双背压型 式。凝汽器与低压缸采用刚性连接， 壳体底部采用 多珠滚轴的支撑型式。外形尺寸见图 １ 。根据凝汽 器外形图纸分析， 运转层标高为 １ ｍ时， ７ 凝汽器最 低管排标高约为十 ． ｍ 最高管排标高为 ＋ ． ｍ １ ， ７ ８１ ； 凝汽器除凝结水出水管外 （ 一 ． ｍ ，整体地 标高 ２０ ） 上布置； 循环水进出口 接口 与前水室水平连接， 循
２０ 年第 ９ ０６ 期
环电厂，土建造价按 ２０ 衬 计算， ９ 元／ 节省费用为
（４＋１） ２０９ １ ｘ １ ０ ｘ ． ｘ ５ ９／０ ０＝４３７ ３ ０ １ ． ２０ ０ ０．
万元
汽机房运转层标高由 １ ｍ降至 １． ｍ ７ ５５ ，汽轮 发电机机座底板也相应降低 １ ｍ ． ． ５ 对于上海汽轮机厂生产的１ Ｍ ００ ０ Ｗ超超临界 机组及相应配套的双背压凝汽器， 增加的负挖土方 量土建费用约为 １ 万元；对于东方汽轮机厂、哈 ０ 尔滨汽轮机厂生产的１ Ｍ ００ ０ Ｗ超超临界机组及相 应配套的双背压凝汽器， 增加的负挖土方量土建费 用约为 ２ 万元。 ５ 土建初投资节省费用： 上海西门子机型： ０．一 ０ ９．万元 （ ４３７ １ ＝ ７ ３３ ２ 台机组） 东汽、 本机型： ０．一 ５ ３８７ 哈汽日 ４３７ ２ 二 ７．万元 （ 台机组） ２ ４２ 水工经济收益 ． 根据额定工况下循环水流量 ３． 砂／；发电 ０７ ５ ｓ 成本价格按 ０２ ． ６元／Ｗ ；机组 年利用小时按 ｋ ＂ ｈ