水泥罐基础验算
水泥罐抗倾覆验算
K114水稳拌合站水泥罐地基承载力及抗倾覆验算计算书日期：2019年5月6日一、各项参数水泥储存罐各项参数：直径3m，高12.5m，自重3.8T；满罐时水泥重100t。
立柱采用4根Φ220×2、壁厚10mm无缝钢管与基础连接，水泥储存罐立柱高4.0m 根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）8.2.9条b短=3100mm<bc+2h0=2100+400+2x2100=7500mm故基础短边尺寸小于或等于承载板宽度加两倍基础有效高度，应按照8.2.9条验算基础交接处截面受剪承载力。
（1）基本组合剪力设计值计算基地净反力：Pj =1.35Fk/A=1.35×1000/3.1/3.1=140.5kPaAl=3.1×（3.1-2.1-0.4）×0.5=0.92m2剪力设计值Vs= Pj× Al=140.5×0.93=130.7kN（2）受剪切承载力计算截面高度影响系数：βhs=（800/h0）1/4=（800/2000）1/4=0.795C35混凝土：ｆt=1.57MPa截面面积：A0=3.1×2.5=7.75m20.7βhsｆt A0=0.7×0.795×1.57×1000×7.75=6771kN（3）受剪验算Vs<0.7βhsｆt A0，受剪切承载力满足规范要求二、计算说明：1、由于水泥储存罐建在高处，所以没有发生意外碰撞的可能，计算时不考虑外界碰撞；水泥储存罐基础在浇筑时，已经对基底标高，顶面标高，预埋钢板标高经过严格控制，高差都控制在±1cm内，所以对水泥储存罐自身倾斜带来的水平分力忽略不计。
计算时主要考虑风对罐体的影响。
2、计算时均按最不利因素考虑，风力采用当地极少见的10级风(风速28.4m/s)，有效的受风面分别计算。
2个罐按连接体计算，对罐与罐之间的空隙不再折减。
集美软件园三期市政五期项目水泥罐基础验算
拌和站基础及立柱设计计算书集美软件园三期市政五期项目砼拌和站设置一台JS750型拌合机，拌合机配备2个罐，共2个水泥罐，每个拌和站的两个水泥罐基础联体设置。
一、设计资料（1）每个水泥罐自重4t，装满水泥重60t，合计64t；水泥罐直径2.5m。
水泥罐基础采用C25钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础高1.5m，外露0.5m。
基础采用φ18@300mm×300mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用φ18@450mm×450mm钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
（2）水泥罐总高12.5米，罐高8.5米，罐径2.5米，柱高4m，柱子为4根正方形布置，柱子间距为2.06米，柱子材料为D21.9cm 厚度8mm的钢管柱。
施工前先对地基进行处理，处理后现场检测，测得地基承载力超过350kpa。
二、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重4t，装满水泥共重64t。
水泥罐总高12.5米，罐高8.5米，柱高4m。
2、地基承载力计算水泥罐基础要求的承载力1)砼基础面积：S=12.25×2=24.5m2；砼体积：V=24.5×1.5=36.75m3；底座自重：Gd=36.75×2500×9.8=900.374KN（砼自重按2500kg/m3）;2）装满水泥的水泥罐自重：Gsz=2×64×9.8=1254.4KN；3）总自重为：Gz=Gd+Gsz=900.374+1254.4=2154.774KN；4）基底承载力：P=Gz/S=2154.774/24.5=87.94kpa；5) 基底经处理后检测的承载力P’≥140kpa；6） P≤P’经验算，地基承载力满足要求。
水泥罐基础满足地基承载力要求3、抗倾覆计算抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
由于水泥搅拌机属于受风敏感且筒体高度较大，为确保筒体和施工人员的安全，根据《高耸结构设计规范》（GBJ135-2006以下简称高规），应考虑风荷载对结构的影响。
3搅拌站水泥罐基础承载力检算
3#搅拌站水泥罐基础承载力检算一、地基基础现场情况根据现场地质报告表明，土层为细砂，现场通过打木桩使其挤密，桩侧摩阻力取为50 Kpa。
二、水泥罐基础尺寸根据罐体确定为22.46×4×1.6m，由于实际需要基础扇型布置。
基础下面采用φ820×8mm，长度为4m，每个罐子下面4根，总根数为24根。
按照此尺寸检算地基承载力与单桩。
1、竖向荷载计算（外力）作用在基础顶面的荷载有竖向力、水平剪力、弯矩，统一按照中心受压基础检算。
荷载计算：FK=6×（G 罐＋G 水泥）＝6（11t+150t）＝966t=9660KNG 罐——罐体重量G 水泥——罐储存水泥重量GK＝基础自重＋回填土重量＝107.81×1.6×25/10＋60.5t =491.7t＝4917KNG=FK+GK＝14577KN最大应力：14577/（1.2×22.46×4）=135Kpa计算结果fK=135KPa≤fa=190KPa 承载力满足要求2、单桩承载力计算（外力）平均一个桩基的单桩承载力为：P=G/24=607.4KN桩打入桩最大容许承载力：〔ρ〕=1/k(U∑f1L1+AR)式中〔ρ〕--桩的容许承载力KNU-----桩身横截面周长mf1----桩身穿过各地层与桩身之间的极限摩阻力KPa ；查《路桥施工计算手册》和设计院地质勘探成果，取f1=50kpa.L1----各土层厚度m L1=3.5A-----桩底支撑面积m2R-----桩尖极限磨阻力Kpa， R=0K----安全系数，本设计采用2。
桩基采用φ820mm钢管桩，壁厚δ=8mm，管内填砂密实，采用打桩振动锤击下沉。
不计桩尖承载力，仅计算钢管桩侧摩阻。
单桩承载力为〔ρ〕=813.3KN,大于钢管桩承受荷载Pmax=607.4KN。
满足要求。
三、抗台风计算罐体总长度21m，支腿长度8m，罐体直径：3.5m，自重：11t，满载时载重150t+11t。
水泥罐基础检算书
水泥罐基础检算书一、编制依据1、长沙市轨道交通1号线一期工程土建施工8标施工设计图纸等设计资料；2、施工现场总平面布置图；3、水泥罐总示意及基础图参数（厂家提供）；4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。
二、工程概况长沙轨道交通1号线一期工程8标盾构工区浆液拌合站设置于省政府站盾构始发端地面上（即车站基坑北侧地面上），为保证盾构浆液生产，配备2个80T 水泥罐，在主机侧面并排布置。
三、水泥罐基础及承台设计1、本水泥罐基础根据现场实际地质情况，采用天然基础；2、基础承台设计为：承台砼为C25、承台尺寸为3800×3800×1000mm ；其水泥罐的地脚螺栓根据厂家说明书配置。
四、水泥罐基础、承台计算1、基础竖向承载力验算：根据设计资料，本基础位置的地基持力层为1-2-2素填土，其该层土的承载力特征值为100kPa 。
900V KN =， 3.8 3.81 2.5361G KN =⨯⨯⨯=，23.8 3.814.44A m =⨯=22()/(361900)/14.4487.33/=100/G V A KN m KN m σσ=+=+=<⎡⎤⎣⎦地地 所以，满足要求。
其中式中：V ——为水泥罐满载时总重量90T ，取水泥罐说明书；G ——为基础承台重量；A ——为基础承台接触面积。
2、基础抗倾覆验算：00.43k z s z w w βμμ==k w ——风荷载标准值（kN/m 2）； z β——高度z 处的风振系数，查《建筑结构荷载规范》取2.5；附件二s μ——风荷载体形系数，查《建筑结构荷载规范》取0.8；z μ——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》取0.62；0w ——基本风压（kN/m 2），查《建筑结构荷载规范》风压按50年一遇，取0.35。
只需计算水泥罐空载情况下抗倾覆即可： 361/(3.8/2)190/M kN m ==稳0.4339.8=88.5/M kN m =⨯⨯⨯倾（）72.15 1.5M M =>稳倾 满足抗倾覆要求。
最新100t水泥罐验算
100t水泥罐验算水泥罐矩形板式基础计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、水泥罐属性二、水泥罐荷载1、水泥罐传递至基础荷载标准值2、水泥罐传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 4 基础宽b(m) 4 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 100 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(k N/m3) 19 基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3) 19 基础埋置深度d(m) 1.25基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4×4×1.25×25=500kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×500=675kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=235.2kN·mF vk''=F vk'/1.2=16.8/1.2=14kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=317.52kN·mF v''=F v'/1.2=22.68/1.2=18.9kN基础长宽比：l/b=4/4=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=4×42/6=10.67m3W y=bl2/6=4×42/6=10.67m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： M kx=M k b/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·m1、偏心距验算满罐时：相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y偏心荷载合力作用点在核心区内。
搅拌站水泥罐基础检算
搅拌站水泥罐基础检算粉罐处地基承载力f=444kp，地基基础长16m,宽4m,高1m,每个基础立5各粉罐，粉罐自重为11t，可装水泥150t，资阳地区历史最大风速为18.3m/s。
地面1、验算地基承载力,按5各粉罐装满水泥验算，123(462 2.41151505)10009.890179600G G G G N =++=⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯=1G -基础混凝土自重，2G —粉罐自重，3G -水泥重量。
21375748/37646G G f N m kp A ====⨯＜444kp ，安全。
2、验算抗倾覆，当空罐是最可能倾覆:垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下式计算:1230w k k k w =式中 w -—---风荷载标准值，kN/m2;2k ----z 高度处的风振系数； 1k --—-风荷载体型系数;3k ——--风压高度变化系数;w --—基本风压值，kN/m2。
基本风压系以当地比较空旷平坦地面上离地 10m 高统计所得到 30 年一遇 10min 平均最大风速 υ0（m/s ）为标准，按 0w ＝υ02/1。
6确定的风压值。
υ0=18。
3m/s1k =0。
82k =1。
0322t 391631[]2400.025*******d R l=2.4102096132Nmm 2k F MP MP A F ττππμ===〈=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=握=0。
922012300.8 1.00.9150.7/1.6v w k k k w N m ==⨯⨯⨯= 155150.716.5 3.1539163F wA N ==⨯⨯⨯=22140.5 3.5462 2.410009.851110009.822222 4.216.53916313.5(21.50.3)2f G G b G K F ⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯===⨯⨯-+4.2＞1.5，安全。
3、验算预埋件抗剪力和抗拔力粉罐预埋件示意图，钢筋采用25的螺纹钢筋2391631[]2400.025*******F MP MP A ττπ===〈=⨯⨯⨯⨯⨯⨯钢筋握裹里的计算:t dR l=2.4102096132N 2F πμ=⨯⨯=握t R 为握裹应力,μ为钢筋周长，l 为钢筋长度,t R 查表得2.4N/2mm 设每根钢筋在风力作用下受到拉力为f, 4×2×5×3f=13.5F,f=4405N ＜F 握,安全。
搅拌站水泥罐基础承载力检算
拌合站水泥罐基础承载力检算一、地基基础现场情况地质报告表明反映持力层地基承载力为65 Kpa，回填土重度取15KN/m3。
二、水泥罐基础尺寸根据罐体确定为22×5.5×1.5m，由于实际需要基础扇型布置。
按照此尺寸检算地基承载力。
1、竖向荷载计算（外力）作用在基础顶面的荷载有竖向力、水平剪力、弯矩，统一按照中心受压基础检算。
荷载计算：FK=G罐＋G水泥＝20t+600t＝620t=6200KNG罐——罐体重量G水泥——罐储存水泥重量最大应力：6200/121=51.24KPaGK＝基础自重＋回填土重量＝453.75＋60.5t =514.25t＝5142.5KN最大应力：5142.5/121=42.5Kpa应力合计5 1.24Kpa＋42.5Kpa＝93.7 Kpa修正后地基承载力特征值fa=65+0*(5.5-3)+5142.5/121=107.5KPa 计算结果fK=93.7KPa≤fa=107.5KPa 承载力满足要求2、抗台风计算本地台风多，罐体必须考虑风力影响，罐体纵、横向受风力影响很大，假设罐体高19米,圆形直径按照平面4.5米宽度计算，风力系数1.12考虑。
则罐体板基础风力W风＝1.5×1×1.12＝1.68KN 罐体板基础弯矩M=1.68KN×（1.5/2）=1.26 KN·M罐体风力W风＝19×4.5×1.12＝95.76KN罐体弯矩M=95.76KN×（3/2）=63.84 KN·M合计风力p=1.68KN+95.76KN=97.44KN合计弯矩M=1.26 +63.84 =65.1 KN·M搅拌站基础受静止荷载，无冲击荷载影响，只考虑风力产生的滑移影响，基础风力（按照台风力）产生的荷载97.44KN。
采取基础增加人工挖孔桩埋置设置，相当于罐体基础增加缆风绳加固。
根据基础地质情况，挖孔桩直径Φ1.5m设计，深度5m，C30混凝土浇注。
(整理)100t水泥罐验算.
水泥罐矩形板式基础计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、水泥罐属性二、水泥罐荷载1、水泥罐传递至基础荷载标准值2、水泥罐传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4×4×1.25×25=500kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×500=675kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=235.2kN·mF vk''=F vk'/1.2=16.8/1.2=14kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=317.52kN·mF v''=F v'/1.2=22.68/1.2=18.9kN基础长宽比：l/b=4/4=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=4×42/6=10.67m3W y=bl2/6=4×42/6=10.67m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·m1、偏心距验算满罐时：相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(1150+500)/16-166.31/10.67-166.31/10.67=71.94kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。
空罐时，相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y(150+500)/16-166.31/10.67-166.31/10.67=9.45kPa≥0=偏心荷载合力作用点在核心区内。
水泥罐基础承载力验算
水泥罐基础承载力验算大沽河特大桥水泥罐基础承载力验算一、工程简介大沽河特大桥中心桩号为K13＋040，大沽河特大桥起讫桩号为k12+095.5～k13+984.5，桥全长1889m。
本桥跨径布置为47×40m，共12联，桥跨组合为11×（4×40）＋1×（3×40）m，交角1000角，桥净宽2×12m。
上部结构采用跨径40装配式后张法预应力简支转连续箱梁，半幅4片，共376片箱梁。
我部拟在K14+295～K14+405路基左侧布置两个拌和站，拌和站水泥罐满装水泥100吨，水泥罐自重10吨。
水泥罐基础采用扩大基础，扩大基础设计为4.2*4.2*0.6 m3的单片钢筋网片基础，扩大基础上布置四个立柱钢筋混凝土基础，立柱顶预埋与水泥罐相连接的钢板。
青岛属于海洋性季风气候，冬季受西伯利亚地区移来的冷高压影响，夏季受西太平洋副热带高压控制。
两者为不同属性的半永久性高压。
3月中旬开始,由于冷高压在海上停留,维持稳定的东南流场,东南风显占优势。
仲秋开始，极地冷空气活跃，北向风重占优势。
受地形影响，我市终年多东南和西北两个风向。
年平均风速4.9m/s,各月平均风速以3月最强为5.6m/s,9月最弱为4.1m/s。
设计水泥罐基础时风速考虑为20 m/s。
二、计算依据(1)《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；(2)《公路施工技术》人民交通出版社 2003；（3）《路桥施工计算手册》人民交通出版社 2001；二、承载力验算(1)水泥罐满装重量及自重：G1=1100KN(2)水泥罐底立柱混凝土及钢筋重量：G2=0.6m*0.6m *1.5m*4*26KN/ m3+2KN =58.2 KN(3)水泥罐扩大基础混凝土及钢筋重量：G3=4.2m*4.2 m *0.6m*26KN/m3+2.6KN =278 KN(4)风速作用力：F=v2/1600*8*2.2=202/1600*8*2.2=44 KN(5)荷载组合：按照地基承载能力极限状态组合原则，基本组合为：G=G1+G2+G3 =1100+58.2+278=1436.2KN(6)基础底面积：S=4.2*4.2=17.64m2(7)基础底面的抵抗矩：W=1/6bl2=1/6*4.2*4.22=12.348 m3(8)作用在基础底面中心的弯矩：M=44KN*6.1m=268.4 KN〃m(9)基底压力P max=G/S+M/W=1436.2KN/17.64 m2+268.4KN〃m /12.348 m3=103.2KPa (10)采用轻型触探仪检测路基承载力为150KPa，后附承载力检测试验资料。
水泥罐基础计算书
水泥罐基础计算书1、基本参数水泥罐自重6t ，满装水泥100t ，共重106t 。
支腿高3m ，罐身8.05m 。
基础深度1.7m ，底面为边长4m 的正方形。
2、地基承载力①修正地基承载力计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算： f a = f ak ＋ηb ·γ·(b －3)＋ηd ·γm ·(d －0.5) (式5.2.4)111水泥罐基础平面图1-1剖面-配筋图式中：f ak = 100.00 kPaηb = 0.00，ηd = 1.00γ = 19 kN/m3，γm = 19 kN/m3b = 4 m，d = 1.7 mfa = fak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)= 100.00＋0.00×19×(4.00－3.00)＋1.00×19×(1.7－0.50)= 122.80 kPa修正后的地基承载力特征值f a = 122.80 kPa②轴心荷载作用下地基承载力：P1+P2=1560KN，受力面积A=16×106mm2，P/A=1560KN/16=97.5KPa≤f a，满足要求。
3、抗倾覆计算①风力计算水泥罐体按通体罐接受水平风荷载计算，所受风荷载：F=A×W=3.4×8.05×0.7=19.159KN式中W为基本风压，深圳市为0.7KN/m2平均作用高度：H=8.05÷2＋3=7.025m倾覆力矩：M倾=F×H=19.159×7.025=134.6KN·m②抗倾覆计算：抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足及抗倾覆满足。
基础及水泥罐总重：P=60+500=560KN稳定力矩：M稳=560×1.7/2=476KN·mM倾/M稳=476/134.6=3.5＞2即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。
水泥罐基础拟计算
水泥罐基础拟采用独立基础或者桩基础。
（1）桩基础拟采用直径为0.8m的4根C25混凝土摩檫桩。
桩径根据罐脚下预埋的600×600mm的钢板取值，直径为0.8米；摩檫桩的桩长未定。
（2）独立基础拟采用4m×4m×0.8m的C30钢筋混凝土基础。
基础的长和宽根据水泥罐的直径为 2.8米，同时需在罐脚下预埋的600×600mm的钢板，故拟定为4m×4m；深度根据《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003第9.1.2条H0≥（b-b0）/2tgαH0≥（4-2.85）/2=0.575 所以深度拟取值为0.8米。
四、独立基础验算1、荷载计算C30混凝土轴心抗压强度设计值f c=14.3Mpa，轴心抗拉强度设计值f t=1.43Mpa。
（1）恒荷载基础自重：F1＝4.0×4.0×0.8×25＝320kN，水泥罐空载时自重F2＝86KN，水泥罐满载时自重F3＝1000KN。
（2）风荷载风荷载标准值按照以下公式计算W k=βz·μz·μs·ω0其中βz--风振系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：βz=1.60；ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：ω0 = 0.5 kN/m2；μz-- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：μz= 1.28；μs -- 风荷载体型系数：按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定取值为0.5；经计算得到，风荷载标准值为:W k = 1.60 ×0.5×1.28×0.5 = 0.512 kN/m2；受风面积S＝0.5×π×d×H＝0.5×3.14×2.8×15＝65.94m2（d为罐身直径，H为罐身高度），则风荷载F风＝S× W k＝1.4×65.94×0.512＝47.3KN,风荷载产生弯距M＝F风×h＝47.3×（15/2+3）＝496.65KN.m（h为风荷载作用点离基础底面的距离）。
水泥罐基础拟计算
水泥罐基础拟采用独立基础或者桩基础。
（1）桩基础拟采用直径为0.8m的4根C25混凝土摩檫桩。
桩径根据罐脚下预埋的600×600mm的钢板取值，直径为0.8米；摩檫桩的桩长未定。
（2）独立基础拟采用4m×4m×0.8m的C30钢筋混凝土基础。
基础的长和宽根据水泥罐的直径为 2.8米，同时需在罐脚下预埋的600×600mm的钢板，故拟定为4m×4m；深度根据《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003第9.1.2条H0≥（b-b0）/2tgαH0≥（4-2.85）/2=0.575 所以深度拟取值为0.8米。
四、独立基础验算1、荷载计算C30混凝土轴心抗压强度设计值f c=14.3Mpa，轴心抗拉强度设计值f t=1.43Mpa。
（1）恒荷载基础自重：F1＝4.0×4.0×0.8×25＝320kN，水泥罐空载时自重F2＝86KN，水泥罐满载时自重F3＝1000KN。
（2）风荷载风荷载标准值按照以下公式计算W k=βz·μz·μs·ω0其中βz--风振系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：βz=1.60；ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：ω0 = 0.5 kN/m2；μz-- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：μz= 1.28；μs -- 风荷载体型系数：按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定取值为0.5；经计算得到，风荷载标准值为:W k = 1.60 ×0.5×1.28×0.5 = 0.512 kN/m2；受风面积S＝0.5×π×d×H＝0.5×3.14×2.8×15＝65.94m2（d为罐身直径，H为罐身高度），则风荷载F风＝S× W k＝1.4×65.94×0.512＝47.3KN,风荷载产生弯距M＝F风×h＝47.3×（15/2+3）＝496.65KN.m（h为风荷载作用点离基础底面的距离）。
水泥罐基础验算
水泥储存罐基础验算本中心拌合站共1台搅拌机，每台搅拌机配置100t水泥储存罐4个。
设计水泥储存罐基础面积62.9m2，厚度1m，基础边缘距罐体支撑立柱中心0.8m。
如图示：1.地基承载力验算：结构物荷载P=P1水泥罐+P2水泥+P3基础重其中P1水泥罐=4个×10t×10N/kg=400KN；P2水泥=4个×100t×10N/kg=4000KN；P3基础=62.9*1*25KN/m3=1572.5KN；则P=P1+P2+P3=400+4000+1572.5=5972.5KN。
对地基压强W=P/S=5972.5/62.9=95Kpa,W*1.2=113.9Kpa。
当实际承载力不小于113.9Kpa时，即满足安全。
2.抗倾覆验算以一个罐体为例，基础尺寸为长3.865m×宽3.865m×高1m。
罐体为圆柱体，安装高度15m，罐高10m，直径3.2m，有4根立柱支撑于基础之上。
基础长垂直于罐体表面风荷载标准值ωk=βz·μs·μz·ωo其中ωk——风荷载标准值，KN/m2；水泥储存罐受力示意图（cm）βz——Z高度处风振系数，取1；μs——风荷载体型系数，取0.8；μz——风压高度变化系数，B累地面粗糙度15m高度取1.14；ωo——基本风压值，内蒙古鄂尔多斯风压取0.5KN/m2。
则ωk=1×0.8×1.14×0.5=0.45KN/m 2，规范为0.5KN/m2,故取0.5KN/m2。
罐体迎风面积S=10×3.2=32m 2风力对地基倾覆点造成的弯矩值为：E1=0.5×32×10=160KN ·m黄土重度γ=13.5KN/m 3，粘聚力c=0，内摩擦角ψ=30°。
则主动土压力F=h )245(tan 212⨯+︒∙⨯ϕγh =0.5×13.5×1×tan 2(45°+30°/2)×1=125.35KN/m则E2=125.35×3.865×1=484.48KN ·m>E1=144KN ·m ，满足抗倾覆安全要求。
搅拌站水泥罐基础检算
搅拌站水泥罐基础检算粉罐处地基承载力f=444kp，地基基础长16m，宽4m，高1m，每个基础立5各粉罐，粉罐自重为11t，可装水泥150t，资阳地区历史最大风速为18.3m/s。
地面1、验算地基承载力，按5各粉罐装满水泥验算，G G1 G2 G3(462 2.41151505)10009.890179600NG1-基础混凝土自重，G2-粉罐自重，G3 f1-水泥重量。
375748N/m 376k p＜444kp，安全。
A 462、验算抗倾覆，当空罐是最可能倾覆：垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下式计算：w k1k2k3w0式中-----风荷载标准值，kN/m2；k2----z 高度处的风振系数；k1----风荷载体型系数；k3----风压高度变化系数；w0---基本风压值，kN/m2。
基本风压系以当地比较空旷平坦地面上离地10m 高统计所得到30年一遇10min 平均最大风速υ0（m/s）为标准，按＝υ02/1.6确定的风压值。
υ0=18.3m/sk1=0.8k k 23=1.01MP []240MP=0.9 544A 0.0254F握R t l=2.4102096132Nmm2w k1k2k3w 0 0.8 1.00.9150.7N /m1.62G G2wwF391632544d22vF 5wA 1 5150.7 16.5 3.15 39163NK fG 1 0.5 3.5 4 62 2.4 1000 9.8 5111000 9.8 2 2 2 2 2 16.5 39163 13.52 4.2 4.2＞1.5，安全。
3、验算预埋件抗剪力和抗拔力粉罐预埋件示意图，钢筋采用 25 的螺纹钢筋 5 44A 39163 0.025421MP []240MP钢筋握裹里的计算： F 握 R t l=2.4 d2 1020 96132N R t 为握裹应力， 为钢筋周长，l 为钢筋长度， R t 查表得 2.4N/ mm2 b G G 4 2 2F (21.5 0.3) F 5 44设每根钢筋在风力作用下受到拉力为f，4×2×5×3f=13.5F,f=4405N＜F握,安全。
混凝土搅拌站基础验算
混凝土搅拌站基础验算一、概况XX工程扭王块预制场拟采用JS750搅拌站一台，现根据厂家图纸和现场地基条件设计和验算储料罐基础承载力及罐体抗倾覆能力。
二、基础地质根据现场开挖的情况，基础地质为细砂，地基承载力参照工程区域勘察资料，地基承载力基本容许值fa为150 kpa，容重14KN/m3。
三、承载力计算基础承载力按照《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011相关公式计算。
（1）基础底面压力的计算计算公式：水泥罐的重量：水泥罐高10.0m，直径约3.0m，罐体和储料重量按照1000KN计算。
基础重量：基础3.5*3.5*0.8（长*宽*高）基础重量：3.5*3.5*0.8*24=235.2KN覆土重量：3.5*3.5*2.2*14=377.3KNP k=（1000+235.2+377.3）*1.2（自重分项系数）/(3.5*3.5)=158kpa（2）地基承载力特征值计算承载力修正系数查表得：ηb=2.0,ηd=3.0基础底面以上土的加权平均重度：r m=(24*0.8+14*2.2)/(0.8+2.2)=16.7 KN/m3修正后的地基承载力特征值为：fa=150+2*14*（3.5-3）+3.0*16.7*（3-0.5）=289.25kpa（3）地基承载力结论地基承载力满足规范要求。
四、抗倾覆计算按照《港口工程荷载规范》JTS144-1-2010相关公式计算。
（1）风荷载计算：查《建筑结构荷载规范》风荷载体型系数：取0.8风压高度变化系数：查表取1.56基本风压：按照崇武取值0.85风荷载标准值：0.8*1.56*0.85=1.061kpa（2）抗倾覆计算计算图示计算概况：水泥罐为空罐时为最不利工况空罐与基础自重P1=167KN（空罐重量）+235.2+377.3=779.5KN风荷载P2=1.061*47（罐子受风面积）=50KNK=M1/M2=（P1*0.5*3.5（基础宽））/（50*14（罐子中心距离基础底的距离））=779.5*0.5*3.5/700=1.95抗倾覆结论：抗倾覆稳定系数满足规范大于1.5的要求。
水泥罐基础计算书
水泥罐及粉煤灰罐基础计算书1、千灯湖站地层情况自上而下分布如下：杂填土:0～3.3m；粉细砂层：0～5.5m;粉砂岩：0～6.5m。
该地层经过了φ550@400 深约14m的深层搅拌桩加固。
2、荷载分析静荷载：支架40.5t；水泥罐装水泥60t; 粉煤灰可装40T。
动荷载：施工不考虑;风荷载：根据气象资料，按10级台风计算。
3、水泥罐及粉煤灰罐基础设计承台砼为C30，承台尺寸为：8900mm×4400mm×600mm。
4、受力及变形验算（1）基础竖向承载力验算静荷载：V=405+1000=1405kNG =8.9×4.4×0.6×25=586.5kN式中V—为水泥罐自重水泥罐空壳及支架自重40.5T，水泥罐可装60T水泥，粉煤灰可装40T；G—为基础重量；深层搅拌桩复合地基承载力：f——复合地基承载力特征值（kPa）spkm——面积置换率，桩的截面积除以设计要求每一根桩所承担的处理面积；a R ——单桩竖向承载力特征值（KN ）p A ——桩的截面积（2m ）β——桩间土承载力折减系数，当桩端土未经修正的承载力特征值大于桩周土的承载力特征值的平均值时，可取0.1～0.4，差值大时取低值；当桩端土未经修正的承载力特征值小于或等于桩周土的承载力特征值的平均值时，可取0.5～0.9，差值大时或设置褥垫层时均取高值；桩竖向承载力特征值a R 可按下列二式进行估算，由水泥强度确定的a R 宜大于地基抗力所提供的a R 。
1P na p si i p i R u q l q A α==+∑ ① a cu P R f A η= ②式中：p u ——桩的周长（m ）；n ——桩长范围内的土层数；si q ——桩周第i 层土的侧阻力特征值，淤泥可取4～7kpa ；淤泥质土可取6～12kpa ；软塑状的黏性土可取10～15kpa ；对可塑状的黏性土、稍密中粗砂可取12～18kpa ；对稍密粉土和稍密的粉细砂可取8～15kpa ；p q ——桩端地基土未经修正的承载力特征值（kpa ），可按现行广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ-15-31有关规定取值；i l ——第i 层土层的厚度（m ）；α——桩端天然地基土的承载力折减系数，可取0.6～0.8；承载力高时取低值； η——桩身水泥土强度折减系数；cu f ——桩身水泥标准抗压强度；根据地质勘察资料：V+G/A=50.86（Kpa）<fspk满足要求（2）抗倾覆验算：0.95MG－1.2 MK＞0MG—自重及压重产生的稳定力矩kN.m，0.95安全系数，按最不利情况（空罐）考虑；MK—风荷载产生的力矩kN.m，1.2安全系数；MG=(405+750)×2.5= 2887.5kN.mMK=WK×2.5WK—风荷载标准值；WK=βZμSμZWO=2.0×0.8×1.25×0.5=1.0 kN/m2βZ—风振系数，取2.0；μS—体型系数，取0.8；μZ—风压高度变化系数，取1.25；WO—基本风压，按10级大风计算，取0.5 kN/m2；0.95MG－1.2 MK=0.95×2887.5-1.2×1.0×18×2.8×2×9= 2743.125- 1088.64= 1654.485＞0满足要求。
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集料拌和站基础及立柱设计计算书
汉十铁路客运专线HSSG-6标段一工区砼拌和站设置两台HZS-180型拌合机，每台拌合机配备6个罐，共4个水泥罐，每个拌和站的两个水泥罐基础联体设置。
一、设计资料
（1）每个水泥罐自重8t，装满水泥重100t，合计108t；水泥罐直径。
水泥罐基础采用C25钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
6个罐放置在圆环形基础上，圆环内径7米，外径米，基础高，外露。
基础采用φ18@300mm×300mm上下两层钢筋网片，架立筋采用φ18@450mm×450mm钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
（2）水泥罐总高米，罐高米，罐径米，柱高5m，柱子为4根正方形布置，柱子间距为米，柱子材料为厚度8mm的钢管柱。
施工前先对地基进行处理，处理后现场检测，测得地基承载力超过350kpa。
二、水泥罐基础计算书
1、计算基本参数
水泥罐自重8t，装满水泥共重108t。
水泥罐总高米，罐高米，柱高5m。
2、地基承载力计算
水泥罐基础要求的承载力
1)砼基础面积：S=；
砼体积：V=×=；
底座自重：Gd=×2500×=（砼自重按2500kg/m3）;
2）装满水泥的水泥罐自重：Gsz=6×108×=；
3）总自重为：Gz=Gd+Gsz=+=；
4）基底承载力：P=Gz/S==102kpa；
5) 基底经处理后检测的承载力P’≥140kpa；
6） P≤P’
经验算，地基承载力满足要求。
水泥罐基础满足地基承载力要求，则主机也同时满足承载力要求。
3、抗倾覆计算
抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
由于水泥搅拌机属于受风敏感且筒体高度较大，为确保筒体和施工人员的安全，根据《高耸结构设计规范》（GBJ135-2006以下简称高规），应考虑风荷载对结构的影响。
1）风荷载强度计算：跟全国风压表，枣阳地区最大风荷载取值为㎡。
2）风力计算：
平均作用高度为：H=2+5=；
单根水泥罐的风力大小为F=A×W=××=；
1个水泥罐的叠加倾覆力矩
M1=F×H=*=·m
6个水泥罐的叠加倾覆力矩
Mz=F×H*6=**6=·m
3）抗倾覆计算
抗倾覆计算以空罐计算，6个水泥罐自重48t，力矩为基础宽度的米，则基础与水泥罐总重产生的稳定力矩为
Gw=(Gd+Gs) /2×L=（+48× /2*= KN·m
Mz<G，则抗倾覆合格。
4、钢柱承载力计算
1）空罐钢柱承载力
对于单个罐体的四根柱子，每个罐体总重8t，每根承力柱的受力面积为Ss=**=㎡
四根承力柱的受力面积为Ssz=***4=㎡
对于单个罐体每根柱子所受的压应力fk=8*=
在风荷载作用下，考虑对其中一根柱子最大叠加应力，叠加应力时，最大力的柱脚的力臂为L=米，最大风力矩为M1=·m，叠加应力ft=M1/(Ss*L)=（*）=
柱子所有的最大应力=fk+ft=+=
Q235钢材的容许应力为205MPa，故在最大不利条件小，柱子的强度满足要求。
2）满罐钢柱承载力
对于单个罐体的四根柱子，每个罐体和水泥总重108t，每根承
力柱的受力面积为Ss=**=㎡
四根承力柱的受力面积为Ssz=***4=㎡
对于单个罐体每根柱子所受的压应力fm=108*=
在风荷载作用下，考虑对其中一根柱子最大叠加应力，叠加应力时，最大力的柱脚的力臂为米，最大风力矩为·m ，叠加应力ft=M 1/(Ss*L)=（*）=
柱子所有的最大应力=fm+ft=+=
Q235钢材的容许应力为205MPa ，故在最大不利条件小，柱子的强度满足要求。
5、钢柱的柔度稳定性
考虑在四根柱子情况下的失稳条件，利用压杆的欧拉公式进行验算。
在风荷载叠加的最不利条件下，计算主力的临界应力。
惯性矩为I=*****2=，柱脚为刚性连接，故压杆长度系数为μ=2，柱子的弹性模量为E=206GPa ；罐体柔度几乎为0，故整体的杆体计算长度为柱子的长度，计算长度为L=5米，根据压杆欧拉临界失稳欧拉公式
22)
(L EI F CR μπ==**206*109*（2*5)2= 失稳应力==7962*103*MPa
柱子所有的最大应力=f+ft=+=，所以柱子不会失稳倾覆。
经以上验算，水泥罐的柱子、基础均满足强度及抗倾覆要求，水泥罐时安全的。