水泥罐基础验算
水泥罐抗倾覆验算
K114水稳拌合站水泥罐地基承载力及抗倾覆验算计算书日期：2019年5月6日一、各项参数水泥储存罐各项参数：直径3m，高12.5m，自重3.8T；满罐时水泥重100t。
立柱采用4根Φ220×2、壁厚10mm无缝钢管与基础连接，水泥储存罐立柱高4.0m 根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）8.2.9条b短=3100mm<bc+2h0=2100+400+2x2100=7500mm故基础短边尺寸小于或等于承载板宽度加两倍基础有效高度，应按照8.2.9条验算基础交接处截面受剪承载力。
（1）基本组合剪力设计值计算基地净反力：Pj =1.35Fk/A=1.35×1000/3.1/3.1=140.5kPaAl=3.1×（3.1-2.1-0.4）×0.5=0.92m2剪力设计值Vs= Pj× Al=140.5×0.93=130.7kN（2）受剪切承载力计算截面高度影响系数：βhs=（800/h0）1/4=（800/2000）1/4=0.795C35混凝土：ｆt=1.57MPa截面面积：A0=3.1×2.5=7.75m20.7βhsｆt A0=0.7×0.795×1.57×1000×7.75=6771kN（3）受剪验算Vs<0.7βhsｆt A0，受剪切承载力满足规范要求二、计算说明：1、由于水泥储存罐建在高处，所以没有发生意外碰撞的可能，计算时不考虑外界碰撞；水泥储存罐基础在浇筑时，已经对基底标高，顶面标高，预埋钢板标高经过严格控制，高差都控制在±1cm内，所以对水泥储存罐自身倾斜带来的水平分力忽略不计。
计算时主要考虑风对罐体的影响。
2、计算时均按最不利因素考虑，风力采用当地极少见的10级风(风速28.4m/s)，有效的受风面分别计算。
2个罐按连接体计算，对罐与罐之间的空隙不再折减。
集美软件园三期市政五期项目水泥罐基础验算
拌和站基础及立柱设计计算书集美软件园三期市政五期项目砼拌和站设置一台JS750型拌合机，拌合机配备2个罐，共2个水泥罐，每个拌和站的两个水泥罐基础联体设置。
一、设计资料（1）每个水泥罐自重4t，装满水泥重60t，合计64t；水泥罐直径2.5m。
水泥罐基础采用C25钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础高1.5m，外露0.5m。
基础采用φ18@300mm×300mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用φ18@450mm×450mm钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
（2）水泥罐总高12.5米，罐高8.5米，罐径2.5米，柱高4m，柱子为4根正方形布置，柱子间距为2.06米，柱子材料为D21.9cm 厚度8mm的钢管柱。
施工前先对地基进行处理，处理后现场检测，测得地基承载力超过350kpa。
二、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重4t，装满水泥共重64t。
水泥罐总高12.5米，罐高8.5米，柱高4m。
2、地基承载力计算水泥罐基础要求的承载力1)砼基础面积：S=12.25×2=24.5m2；砼体积：V=24.5×1.5=36.75m3；底座自重：Gd=36.75×2500×9.8=900.374KN（砼自重按2500kg/m3）;2）装满水泥的水泥罐自重：Gsz=2×64×9.8=1254.4KN；3）总自重为：Gz=Gd+Gsz=900.374+1254.4=2154.774KN；4）基底承载力：P=Gz/S=2154.774/24.5=87.94kpa；5) 基底经处理后检测的承载力P’≥140kpa；6） P≤P’经验算，地基承载力满足要求。
水泥罐基础满足地基承载力要求3、抗倾覆计算抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
由于水泥搅拌机属于受风敏感且筒体高度较大，为确保筒体和施工人员的安全，根据《高耸结构设计规范》（GBJ135-2006以下简称高规），应考虑风荷载对结构的影响。
3搅拌站水泥罐基础承载力检算
3#搅拌站水泥罐基础承载力检算一、地基基础现场情况根据现场地质报告表明，土层为细砂，现场通过打木桩使其挤密，桩侧摩阻力取为50 Kpa。
二、水泥罐基础尺寸根据罐体确定为22.46×4×1.6m，由于实际需要基础扇型布置。
基础下面采用φ820×8mm，长度为4m，每个罐子下面4根，总根数为24根。
按照此尺寸检算地基承载力与单桩。
1、竖向荷载计算（外力）作用在基础顶面的荷载有竖向力、水平剪力、弯矩，统一按照中心受压基础检算。
荷载计算：FK=6×（G 罐＋G 水泥）＝6（11t+150t）＝966t=9660KNG 罐——罐体重量G 水泥——罐储存水泥重量GK＝基础自重＋回填土重量＝107.81×1.6×25/10＋60.5t =491.7t＝4917KNG=FK+GK＝14577KN最大应力：14577/（1.2×22.46×4）=135Kpa计算结果fK=135KPa≤fa=190KPa 承载力满足要求2、单桩承载力计算（外力）平均一个桩基的单桩承载力为：P=G/24=607.4KN桩打入桩最大容许承载力：〔ρ〕=1/k(U∑f1L1+AR)式中〔ρ〕--桩的容许承载力KNU-----桩身横截面周长mf1----桩身穿过各地层与桩身之间的极限摩阻力KPa ；查《路桥施工计算手册》和设计院地质勘探成果，取f1=50kpa.L1----各土层厚度m L1=3.5A-----桩底支撑面积m2R-----桩尖极限磨阻力Kpa， R=0K----安全系数，本设计采用2。
桩基采用φ820mm钢管桩，壁厚δ=8mm，管内填砂密实，采用打桩振动锤击下沉。
不计桩尖承载力，仅计算钢管桩侧摩阻。
单桩承载力为〔ρ〕=813.3KN,大于钢管桩承受荷载Pmax=607.4KN。
满足要求。
三、抗台风计算罐体总长度21m，支腿长度8m，罐体直径：3.5m，自重：11t，满载时载重150t+11t。
水泥罐基础计算书
水泥罐及粉煤灰罐基础计算书1、千灯湖站地层情况自上而下分布如下：杂填土:0～3.3m；粉细砂层：0～5.5m;粉砂岩：0～6.5m。
该地层经过了φ550@400 深约14m的深层搅拌桩加固。
2、荷载分析静荷载：支架40.5t；水泥罐装水泥60t; 粉煤灰可装40T。
动荷载：施工不考虑;风荷载：根据气象资料，按10级台风计算。
3、水泥罐及粉煤灰罐基础设计承台砼为C30，承台尺寸为：8900mm×4400mm×600mm。
4、受力及变形验算（1）基础竖向承载力验算静荷载：V=405+1000=1405kNG =8.9×4.4×0.6×25=586.5kN式中V—为水泥罐自重水泥罐空壳及支架自重40.5T，水泥罐可装60T水泥，粉煤灰可装40T；G—为基础重量；深层搅拌桩复合地基承载力：f——复合地基承载力特征值（kPa）spkm——面积置换率，桩的截面积除以设计要求每一根桩所承担的处理面积；a R ——单桩竖向承载力特征值（KN ）p A ——桩的截面积（2m ）β——桩间土承载力折减系数，当桩端土未经修正的承载力特征值大于桩周土的承载力特征值的平均值时，可取0.1～0.4，差值大时取低值；当桩端土未经修正的承载力特征值小于或等于桩周土的承载力特征值的平均值时，可取0.5～0.9，差值大时或设置褥垫层时均取高值；桩竖向承载力特征值a R 可按下列二式进行估算，由水泥强度确定的a R 宜大于地基抗力所提供的a R 。
1P na p si i p i R u q l q A α==+∑ ① a cu P R f A η= ②式中：p u ——桩的周长（m ）；n ——桩长范围内的土层数；si q ——桩周第i 层土的侧阻力特征值，淤泥可取4～7kpa ；淤泥质土可取6～12kpa ；软塑状的黏性土可取10～15kpa ；对可塑状的黏性土、稍密中粗砂可取12～18kpa ；对稍密粉土和稍密的粉细砂可取8～15kpa ；p q ——桩端地基土未经修正的承载力特征值（kpa ），可按现行广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ-15-31有关规定取值；i l ——第i 层土层的厚度（m ）；α——桩端天然地基土的承载力折减系数，可取0.6～0.8；承载力高时取低值； η——桩身水泥土强度折减系数；cu f ——桩身水泥标准抗压强度；根据地质勘察资料：V+G/A=50.86（Kpa）<fspk满足要求（2）抗倾覆验算：0.95MG－1.2 MK＞0MG—自重及压重产生的稳定力矩kN.m，0.95安全系数，按最不利情况（空罐）考虑；MK—风荷载产生的力矩kN.m，1.2安全系数；MG=(405+750)×2.5= 2887.5kN.mMK=WK×2.5WK—风荷载标准值；WK=βZμSμZWO=2.0×0.8×1.25×0.5=1.0 kN/m2βZ—风振系数，取2.0；μS—体型系数，取0.8；μZ—风压高度变化系数，取1.25；WO—基本风压，按10级大风计算，取0.5 kN/m2；0.95MG－1.2 MK=0.95×2887.5-1.2×1.0×18×2.8×2×9= 2743.125- 1088.64= 1654.485＞0满足要求。
水泥罐基础检算书
水泥罐基础检算书一、编制依据1、长沙市轨道交通1号线一期工程土建施工8标施工设计图纸等设计资料；2、施工现场总平面布置图；3、水泥罐总示意及基础图参数（厂家提供）；4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。
二、工程概况长沙轨道交通1号线一期工程8标盾构工区浆液拌合站设置于省政府站盾构始发端地面上（即车站基坑北侧地面上），为保证盾构浆液生产，配备2个80T 水泥罐，在主机侧面并排布置。
三、水泥罐基础及承台设计1、本水泥罐基础根据现场实际地质情况，采用天然基础；2、基础承台设计为：承台砼为C25、承台尺寸为3800×3800×1000mm ；其水泥罐的地脚螺栓根据厂家说明书配置。
四、水泥罐基础、承台计算1、基础竖向承载力验算：根据设计资料，本基础位置的地基持力层为1-2-2素填土，其该层土的承载力特征值为100kPa 。
900V KN =， 3.8 3.81 2.5361G KN =⨯⨯⨯=，23.8 3.814.44A m =⨯=22()/(361900)/14.4487.33/=100/G V A KN m KN m σσ=+=+=<⎡⎤⎣⎦地地 所以，满足要求。
其中式中：V ——为水泥罐满载时总重量90T ，取水泥罐说明书；G ——为基础承台重量；A ——为基础承台接触面积。
2、基础抗倾覆验算：00.43k z s z w w βμμ==k w ——风荷载标准值（kN/m 2）； z β——高度z 处的风振系数，查《建筑结构荷载规范》取2.5；附件二s μ——风荷载体形系数，查《建筑结构荷载规范》取0.8；z μ——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》取0.62；0w ——基本风压（kN/m 2），查《建筑结构荷载规范》风压按50年一遇，取0.35。
只需计算水泥罐空载情况下抗倾覆即可： 361/(3.8/2)190/M kN m ==稳0.4339.8=88.5/M kN m =⨯⨯⨯倾（）72.15 1.5M M =>稳倾 满足抗倾覆要求。
最新100t水泥罐验算
100t水泥罐验算水泥罐矩形板式基础计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、水泥罐属性二、水泥罐荷载1、水泥罐传递至基础荷载标准值2、水泥罐传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 4 基础宽b(m) 4 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 100 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(k N/m3) 19 基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3) 19 基础埋置深度d(m) 1.25基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4×4×1.25×25=500kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×500=675kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=235.2kN·mF vk''=F vk'/1.2=16.8/1.2=14kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=317.52kN·mF v''=F v'/1.2=22.68/1.2=18.9kN基础长宽比：l/b=4/4=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=4×42/6=10.67m3W y=bl2/6=4×42/6=10.67m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： M kx=M k b/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·m1、偏心距验算满罐时：相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y偏心荷载合力作用点在核心区内。
搅拌站水泥罐基础检算
搅拌站水泥罐基础检算粉罐处地基承载力f=444kp，地基基础长16m,宽4m,高1m,每个基础立5各粉罐，粉罐自重为11t，可装水泥150t，资阳地区历史最大风速为18.3m/s。
地面1、验算地基承载力,按5各粉罐装满水泥验算，123(462 2.41151505)10009.890179600G G G G N =++=⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯=1G -基础混凝土自重，2G —粉罐自重，3G -水泥重量。
21375748/37646G G f N m kp A ====⨯＜444kp ，安全。
2、验算抗倾覆，当空罐是最可能倾覆:垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下式计算:1230w k k k w =式中 w -—---风荷载标准值，kN/m2;2k ----z 高度处的风振系数； 1k --—-风荷载体型系数;3k ——--风压高度变化系数;w --—基本风压值，kN/m2。
基本风压系以当地比较空旷平坦地面上离地 10m 高统计所得到 30 年一遇 10min 平均最大风速 υ0（m/s ）为标准，按 0w ＝υ02/1。
6确定的风压值。
υ0=18。
3m/s1k =0。
82k =1。
0322t 391631[]2400.025*******d R l=2.4102096132Nmm 2k F MP MP A F ττππμ===〈=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=握=0。
922012300.8 1.00.9150.7/1.6v w k k k w N m ==⨯⨯⨯= 155150.716.5 3.1539163F wA N ==⨯⨯⨯=22140.5 3.5462 2.410009.851110009.822222 4.216.53916313.5(21.50.3)2f G G b G K F ⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯===⨯⨯-+4.2＞1.5，安全。
3、验算预埋件抗剪力和抗拔力粉罐预埋件示意图，钢筋采用25的螺纹钢筋2391631[]2400.025*******F MP MP A ττπ===〈=⨯⨯⨯⨯⨯⨯钢筋握裹里的计算:t dR l=2.4102096132N 2F πμ=⨯⨯=握t R 为握裹应力,μ为钢筋周长，l 为钢筋长度,t R 查表得2.4N/2mm 设每根钢筋在风力作用下受到拉力为f, 4×2×5×3f=13.5F,f=4405N ＜F 握,安全。
搅拌站水泥罐基础承载力检算
拌合站水泥罐基础承载力检算一、地基基础现场情况地质报告表明反映持力层地基承载力为65 Kpa，回填土重度取15KN/m3。
二、水泥罐基础尺寸根据罐体确定为22×5.5×1.5m，由于实际需要基础扇型布置。
按照此尺寸检算地基承载力。
1、竖向荷载计算（外力）作用在基础顶面的荷载有竖向力、水平剪力、弯矩，统一按照中心受压基础检算。
荷载计算：FK=G罐＋G水泥＝20t+600t＝620t=6200KNG罐——罐体重量G水泥——罐储存水泥重量最大应力：6200/121=51.24KPaGK＝基础自重＋回填土重量＝453.75＋60.5t =514.25t＝5142.5KN最大应力：5142.5/121=42.5Kpa应力合计5 1.24Kpa＋42.5Kpa＝93.7 Kpa修正后地基承载力特征值fa=65+0*(5.5-3)+5142.5/121=107.5KPa 计算结果fK=93.7KPa≤fa=107.5KPa 承载力满足要求2、抗台风计算本地台风多，罐体必须考虑风力影响，罐体纵、横向受风力影响很大，假设罐体高19米,圆形直径按照平面4.5米宽度计算，风力系数1.12考虑。
则罐体板基础风力W风＝1.5×1×1.12＝1.68KN 罐体板基础弯矩M=1.68KN×（1.5/2）=1.26 KN·M罐体风力W风＝19×4.5×1.12＝95.76KN罐体弯矩M=95.76KN×（3/2）=63.84 KN·M合计风力p=1.68KN+95.76KN=97.44KN合计弯矩M=1.26 +63.84 =65.1 KN·M搅拌站基础受静止荷载，无冲击荷载影响，只考虑风力产生的滑移影响，基础风力（按照台风力）产生的荷载97.44KN。
采取基础增加人工挖孔桩埋置设置，相当于罐体基础增加缆风绳加固。
根据基础地质情况，挖孔桩直径Φ1.5m设计，深度5m，C30混凝土浇注。
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水泥罐基础验算
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集料拌和站基础及立柱设计计算书
汉十铁路客运专线HSSG-6标段一工区砼拌和站设置两台HZS-180型拌合机，每台拌合机配备6个罐，共4个水泥罐，每个拌和站的两个水泥罐基础联体设置。
一、设计资料
（1）每个水泥罐自重8t，装满水泥重100t，合计108t；水泥罐直径。
水泥罐基础采用C25钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
6个罐放置在圆环形基础上，圆环内径7米，外径米，基础高，外露。
基础采用φ18@300mm×300mm上下两层钢筋网片，架立筋采用φ18@450mm×450mm钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
（2）水泥罐总高米，罐高米，罐径米，柱高5m，柱子为4根正方形布置，柱子间距为米，柱子材料为厚度8mm的钢管柱。
施工前先对地基进行处理，处理后现场检测，测得地基承载力超过350kpa。
二、水泥罐基础计算书
1、计算基本参数
水泥罐自重8t，装满水泥共重108t。
水泥罐总高米，罐高米，柱高5m。
2、地基承载力计算
水泥罐基础要求的承载力
1)砼基础面积：S=；
砼体积：V=×=；
底座自重：Gd=×2500×=（砼自重按2500kg/m3）;
2）装满水泥的水泥罐自重：Gsz=6×108×=；
3）总自重为：Gz=Gd+Gsz=+=；
4）基底承载力：P=Gz/S==102kpa；
5) 基底经处理后检测的承载力P’≥140kpa；
6） P≤P’
经验算，地基承载力满足要求。
水泥罐基础满足地基承载力要求，则主机也同时满足承载力要求。
3、抗倾覆计算
抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
由于水泥搅拌机属于受风敏感且筒体高度较大，为确保筒体和施工人员的安全，根据《高耸结构设计规范》（GBJ135-2006以下简称高规），应考虑风荷载对结构的影响。
1）风荷载强度计算：跟全国风压表，枣阳地区最大风荷载取值为㎡。
2）风力计算：
平均作用高度为：H=2+5=；
单根水泥罐的风力大小为F=A×W=××=；
1个水泥罐的叠加倾覆力矩
M1=F×H=*=·m
6个水泥罐的叠加倾覆力矩
Mz=F×H*6=**6=·m
3）抗倾覆计算
抗倾覆计算以空罐计算，6个水泥罐自重48t，力矩为基础宽
度的米，则基础与水泥罐总重产生的稳定力矩为
Gw=(Gd+Gs) /2×L=（+48× /2*= KN·m
Mz<G，则抗倾覆合格。
4、钢柱承载力计算
1）空罐钢柱承载力
对于单个罐体的四根柱子，每个罐体总重8t，每根承力柱的受力面积为Ss=**=㎡
四根承力柱的受力面积为Ssz=***4=㎡
对于单个罐体每根柱子所受的压应力fk=8*=
在风荷载作用下，考虑对其中一根柱子最大叠加应力，叠加应力时，最大力的柱脚的力臂为L=米，最大风力矩为M1=·m，叠加应力ft=M1/(Ss*L)=（*）=
柱子所有的最大应力=fk+ft=+=
Q235钢材的容许应力为205MPa，故在最大不利条件小，柱子的强度满足要求。
2）满罐钢柱承载力
对于单个罐体的四根柱子，每个罐体和水泥总重108t ，每根承力柱的受力面积为Ss=**=㎡
四根承力柱的受力面积为Ssz=***4=㎡
对于单个罐体每根柱子所受的压应力fm=108*=
在风荷载作用下，考虑对其中一根柱子最大叠加应力，叠加应力时，最大力的柱脚的力臂为米，最大风力矩为·m ，叠加应力ft=M 1/(Ss*L)=（*）=
柱子所有的最大应力=fm+ft=+=
Q235钢材的容许应力为205MPa ，故在最大不利条件小，柱子的强度满足要求。
5、钢柱的柔度稳定性
考虑在四根柱子情况下的失稳条件，利用压杆的欧拉公式进行验算。
在风荷载叠加的最不利条件下，计算主力的临界应力。
惯性矩为I=*****2=，柱脚为刚性连接，故压杆长度系数为μ=2，柱子的弹性模量为E=206GPa ；罐体柔度几乎为0，故整体的杆体计算长度为柱子的长度，计算长度为L=5米，根据压杆欧拉临界失稳欧拉公式2
2)(L EI F CR μπ==**206*109*（2*5)2= 失稳应力==7962*103*MPa
柱子所有的最大应力=f+ft=+=，所以柱子不会失稳倾覆。
经以上验算，水泥罐的柱子、基础均满足强度及抗倾覆要求，水泥罐时安全的。