污泥部分高程计算
吨每天城市污水处理厂设计计算
污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、粗格栅1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =则： 最大流量Q max ＝×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数85.449.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=45)3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.01m则：B=s （n-1）+bn=×（45-1）+×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m L L 30.0260.0212===6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 102.060sin 81.929.0)02.001.0(4.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m 则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=+=0.7m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=++=0.802m 8.格栅总长度(L)L=L 1+L 2+++ H 1/tan α=++++tan60°= 9. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ⨯⨯=⨯⨯-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：α1αα图1-1 粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规范，集水池的容积应大于污水泵5 min的出水量,即:V＞0.347m3/s×5×60=104.1m3,可将其设计为矩形，其尺寸为3 m×5m，池高为7m，则池容为105m3。
城污水厂高程布置
适用于污水厂内短距离输送 ；
设计坡度采用 0.01～0.02； (2) 压力流输泥管道：
最小管径 DN200，中途设清通口。 适用于长距离输送，或加压设备加压后输送；
部分污水厂总高差统计
东区污水厂2.7m(至二沉池) 曹阳污水厂2.5m(至二沉池) 北郊污水厂1.3m(至二沉池) 天山污水厂3.05m(至二沉池) 泗塘污水厂5.31m(至接触池) 程桥污水厂2.4m(至接触池) 闵行污水厂3.7m(至接触池)
在初步设计时，压力流输泥管道也可采用以下简单的
计算方法：[崔玉川编, 城市污水厂处理设施设计计算, P432]
按清水计算，并乘以比例系数；
在紊流状态下，污泥含水率大于98％时，污泥管道的 水头损失为清水的2～4倍；含水率为90％～92％时，为清 水的6～8倍。
当污泥管道较长时，为了不使水头损失过大，一般流 速采用1.0m/s。丹麦Kruger 公司设计指南中对污泥管道的计 算做如下规定：
时为0.4～0.6m/s; 3. 在确定连接管时，可考虑留有水量发展的余地； 4. 生化池至二沉池的管道流量为：设计流量+回流污泥量。
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四、高程布置的计算
(3)计量设备：水头损失应通过计算确定。初 步设计时可按 0.2m估算。 (4)配水设备：配水井的水头损失可按一般水 力学公式计算。
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四、高程布置的计算
污水处理厂高程布置
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污水处理高程布置图
一. 目的 二. 任务 三. 一般规定 四. 计算 五. 绘图
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一、高程布置的目的
1. 确保污水、污泥通畅流动。 2. 降低水头损失，节省运行费用。
污水处理厂高程计算
污水处理厂高程计算污水处理厂高程计算是指根据实际情况对污水处理厂的高程进行测量和计算，以确定厂区内各个设备、管道和建筑之间的高差关系，从而保证污水在处理过程中的正常流动和排放。
高程计算是污水处理工程设计的重要环节，其准确性和合理性直接关系到工程的稳定运行和效果。
高程计算主要包括以下几个方面的内容：1.地形测量和高程测量：通过地形测量和高程测量，获取厂区内地表的高程数据和厂房、设备的高程数据。
地形测量一般使用全站仪或者GPS进行，通过测量厂区内各个点的坐标值，并结合地形图，绘制出高程等值线图。
高程测量通常使用水准仪进行，通过测量设备的仪表高与基准高之差，确定其高程。
2.管道管线的高差计算：在污水处理厂中，存在着许多污水管道和污水处理设备之间需要建立联通的管线系统。
通过高程测量和地形测量，确定管道系统中各个点的高程值，再通过计算，确定各个管段之间的高差和坡度。
在计算过程中，还需考虑到管道的阻力和摩擦系数等因素，以确保污水在管道中正常流动。
3.设备的安装高度计算：污水处理厂中的各个污水处理设备，如格栅、沉砂池、曝气池等，其安装高度的确定需要根据实际情况来计算。
一般情况下，需要考虑池底水位、池内液位、设备底部与液位之间的高差等因素，以及设备在使用过程中的运行要求，综合考虑来确定设备的安装高度。
4.建筑物的高差计算：在污水处理厂中，还存在着许多建筑物，如办公楼、工艺房等。
建筑物的高差计算一般是根据设备的安装高度和功能需求来确定的，需要考虑到建筑物内部的设备布置和排水要求，以及建筑物周围的地势状况，综合考虑来确定建筑物的高差。
在进行高程计算时，需要注意以下几个问题：1.确定高程基准：在进行高程计算时，需要确定统一的高程基准。
一般来说，可以选取附近的高程基准点或者公共基准点作为参考，以确保各个测量点之间的高差计算准确。
2.考虑地形起伏：在进行高程计算时，需要考虑到地形的起伏情况。
在设计过程中，可以通过对地形的测量和分析，将地形信息与高程计算相结合，以确定各个设备、管道和建筑之间的高差关系。
污水处理厂高程设计参考
精心整理1处理流程高程设计为使污水能在各处理构筑物之间通畅流动，以保证处理厂的正常运行，需进行高程布置，以确定各构筑物及连接管高程。
为降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动已按重力流考虑为宜；污泥也最好利用重力流动，若需提升时，应尽量减少抽升次数。
为保证污泥的顺利自流，应精确计算处理构筑物之间的水头损失，并考虑扩建时预留的储备水头，高程图的比例与水平方向的比例尺一般不相同，一般垂直比例大，水平的比例小些[12]。
1.1主要任务(1)(2)(3)1.2(1)(2)(3)(4) 1.3沿程水头损失按下式计算：iL L RC v h f ==22（7.1）式中f h ——为沿程水头损失，m ；L ——为管段长度，m ；R ——为水力半径，m ；v ——为管内流速，m s ；C ——为谢才系数。
局部水头损失为：gv h m 22ξ=（7.2）式中ξ——局部阻力系数，查阅《给排水设计手册第一册》获得。
1.3.1构筑物初步设计时，构筑物水头损失可按经验数值计算。
污水流经处理构筑物的水头损失，主要产生在进7.1。
1.3.2沉砂池至厌氧池取一个进出口损失及一个90︒弯头损失，取局部阻力系数为：0.1+1.0+1.1=2.2。
管渠水力计算见表7.2。
表7.2污水管渠水力计算表1.3.3。
以0.751.3.4污泥处理构筑物高程布置 (1)污泥管道的水头损失管道沿程损失按下式计算：85.117.149.2⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⎪⎭⎫⎝⎛=H f C v D L h （7.3） 管道局部损失计算：式中H C D v (2)污泥处理构筑物水头损失当污泥以重力流排出池体时，污泥处理构筑物的水头损失以各构筑物的出流水头计算，浓缩池一般取1.5m ，二沉池一般取1.2m 。
(3)污泥高程布置设计中污泥在二沉池到污泥浓缩池以及贮泥池到脱水车间得到提升，取脱水机房标高为53m ，贮泥池泥面相对地标为0.000m ，超高0.3m 。
污泥部分高程计算
污泥部分高程计算1．污泥管道水头损失管道沿程损失 85.117.1)()(82.6Hf C v D L h ⋅= 管道局部损失 gv h j 22ξ=式中，C H 表示污泥浓度系数；D 表示污泥管管径，m ；L 表示管道长度，m ；v 表示管内流速，m/s ；ξ表示局部阻力系数。
查计算表可知污泥含水率为%时，污泥浓度系数C H =96；污泥含水率为97%时，污泥浓度系数C H =71。
各连接管采用铸铁管，水头损失计算结果见表.表 污泥管道水头损失计算表2．污泥高程计算考虑土方平衡确定浓缩池泥面在地面以上，则浓缩池泥面标高为，机械脱水间室内地面标高为，泥路高程计算结果见表.表 泥路部分高程计算表3．回流泵房的设计计算1）选择集泥池与机器间合建式的矩形泵站，选用3台回流污泥泵（两用一备），则一台泵的流量为：Q=2=（L/s）集泥井的容积按每台泵5min的流量设计，则V=×5×60÷1000=（m3）集泥池的有效深度H=，则集泥池的面积为：B×L=V/H=÷=（m2）采用集泥池的平面尺寸为L×B=×。
2）泵的扬程回流污泥所需提升的高度为：H=++ =（m）因此，选用型泵，该泵的相关参数为：Q=1650m3/h，扬程H=，转速n=735r/min，效率74%，配用功率110kw。
回流泵房平面尺寸为L×B=12000mm×7500mm。
4．剩余污泥的提升和泵的选择1）流量： Q=s2）提升高度： H=+ =（m）则选用150NWL210-11型泵，该泵的相关参数：流量Q=210m3/h，扬程H=11m，转速n=980r/min，效率67%，配用功率15kw。
污水处理厂高程设计计算
污水处理厂平面及高程设计平面布置及高程布置一、污水处理厂的平面布置污水处理厂的平面布置应包括：处理构筑物的布置污水处理厂的主体是各种处理构筑物。
作平面布置时，要根据各构筑物（及其附属辅助建筑物，如泵房、鼓风机房等）的功能要求和流程的水力要求，结合厂址地形、地质条件，确定它们在平面图上的位置。
在这一工作中，应使：联系各构筑物的管、渠简单而便捷，避免迁回曲折，运行时工人的巡回路线简短和方便；在作高程布置时土方量能基本平衡；并使构筑物避开劣质土壤。
布置应尽量紧凑，缩短管线，以节约用地，但也必须有一定间距，这一间距主要考虑管、渠敷设的要求，施工时地基的相互影响，以及远期发展的可能性。
构筑物之间如需布置管道时，其间距一般可取5-8m，某些有特殊要求的构筑物（如消化池、消化气罐等）的间距则按有关规定确定。
厂内管线的布置污水处理厂中有各种管线，最主要的是联系各处理构筑物的污水、污泥管、渠。
管、渠的布置应使各处理构筑物或各处理单元能独立运行，当某一处理构筑物或某处理单元因故停止运行时，也不致影响其他构筑物的正常运行，若构筑物分期施工，则管、渠在布置上也应满足分期施工的要求；必须敷设接连人厂污水管和出流尾渠的超越管，在不得已情况下可通过此超越管将污水直接排人水体，但有毒废水不得任意排放。
厂内尚有给水管、输电线、空气管、消化气管和蒸气管等。
所有管线的安排，既要有一定的施工位置，又要紧凑，并应尽可能平行布置和不穿越空地，以节约用地。
这些管线都要易于检查和维修。
污水处理厂内应有完善的雨水管道系统，以免积水而影响处理厂的运行。
辅助建筑物的布置辅助建筑物包括泵房、鼓风机房、办公室、集中控制室、化验室、变电所、机修、仓库、食堂等。
它们是污水处理厂设计不可缺少的组成部分。
其建筑面积大小应按具体情况与条件而定。
有可能时，可设立试验车间，以不断研究与改进污水处理方法。
辅助建筑物的位置应根据方便、安全等原则确定。
如鼓风机房应设于曝气池附近以节省管道与动力；变电所宜设于耗电量大的构筑物附近等。
(完整版)污水处理厂工艺设计说明计算书：城市生活污水,2.0万吨每天,AO活性污泥法
第一章 污水处理构筑物设计计算一、粗格栅1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =1.5则： 最大流量Q max ＝1.5×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数85.449.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=45)3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.01m则：B=s （n-1）+bn=0.01×（45-1）+0.02×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m L L 30.0260.0212===6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 102.060sin 81.929.0)02.001.0(4.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2.4将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.4+0.3=0.7m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.4+0.102+0.3=0.802m 8.格栅总长度(L)L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H 1/tan α=0.6+0.3+0.5+1.0+0.7/tan60°=2.8 9. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ⨯⨯=⨯⨯-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：图1-1 粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规范，集水池的容积应大于污水泵5min 的出水量,即:V ＞0.347m 3/s ×5×60=104.1m 3,可将其设计为矩形，其尺寸为3m ×5m ，池高为7m ，则池容为105m 3。
污水处理厂毕业设计带CAD图纸及相关资料
辽宁省WF市排水工程规划及污水处理厂设计第一章设计任务与内容前言在我国城市和工业飞速发展的今天，污水排放量与日俱增。
据统计，我国城市污水年排放量达400多亿立方米，现已有一批城市兴建了污水处理厂，一大批工业企业建设了工业废水处理厂，更多的城市和工业企业在规划、筹划和设计污水处理厂。
但这些污水处理厂几乎全在近100个大城市中。
近几十年来，污水处理技术无论在理论研究方面还是在应用方面，都取得了一定的进步，新工艺、新技术大量涌现，氧化沟系统和高效低耗的污水处理技术，如各种类型的稳定塘,AB法工艺,间歇式（序列式）活性污泥法,脱氮、脱磷的A-O系统，湿地系统都取得了长足的进步和应用。
这些新工艺、新技术已成为水污染防治领域的热门研究课题。
在国家科委、建设部、国家环境保护局的组织和领导下，广泛、深入地开展了这些课题的科学研究工作，取得了一批令人瞩目的研究成果。
不应回避，我国水资源严重短缺，我国人均水资源为世界人均水资源的四分之一，在我国北方一些城市人民生活水平的提高和工农业生产的发展已受到水资源不足的制约。
城市污水和工业废水回用，以城市污水作为第二水源的趋势，不久将成为必然。
这就是我国污水事业面临的现实。
作为给水排水工程专业的学生，就更应该深刻地了解这种形势，掌握并发展污水处理的新工艺、新技术，成为跨世纪的工程技术人才，将我国的污水处理技术达到世界领先水平。
设计说明1.2.1 设计题目辽宁省WF市排水工程规划及污水处理厂设计1.2.2 设计任务与内容(1) 排水管网规划设计，含两个以上的方案比较；(2) 污水泵站工艺设计，含部分工艺施工图设计；(3) 污水处理工艺设计，含部分单体构筑物的工艺施工图设计；(4) 污泥水处理工艺设计，含部分单体构筑物的工艺施工图设计；(5) 排水管网与污水处理厂的工程概算；(6) 有条件的同学还可以在教师指导下自选一个专题进行深入研究或设计。
1.2.3 基本要求1.2.3.1 排水工程毕业设计的要求(1) 完成排水管网和雨水管道的定线，至少应对两个排水管网定线方案（也可以是局部变化的方案）进行技术经济比较，从中选优。
生物反应池(SBR、AAO)与高程计算
生物反应池（ SBR 、AAO ）与高程计算一、SBR 生物反应池平均水量 40000T/d,Kz=1.37 Qmax=54800T /d ，主要设计参数：生物选择池 反应时间： 1hr ；生物主反应池：进水同时曝气，其中进水时间 0.5 hr ，曝气反 应时间 2.8 hr ，沉淀时间 1 hr ，排水时间 0.5 hr ，一个周期共 4.8 hr ，每天 有 24/4.8=5 个周期。
设排出比 1/m=1/4 ，（选取） 反应池 MLSS=3500 mg/L ，BOD 污泥负荷 0.07kgBOD/kgMLSS.d, 单池反应器容积：mq 4 V= nNq=5 4 40000 =8000m3有效水深： 6m,故所需水面积为 1333 m 2, 设主曝气区单格平面尺寸（组） ： 长 55.0 ×宽 24.0m ，则所需表面积为 1320 m 2。
反应器运行水位计算如下： （反应器水位概念图如图 3.4 ） h 1（LWL 排水结束后的水位）55=611.125 41 44mh 3 h 2 h 1 h 4h 2（MWL 一个周期的平均进水量进水结束后1的水位） =65.33m1.125h 3（ HWL1个周期的最大污水量进水结束后的水位） =6m,h （ HHWL 超过 1 个周期最大污水量的报 h s （污泥界面） =4-0.5=3.5m. 生物选择池容积为： 40000/24 1=1667 m 3h s图 3.4 反应器水位概念图有效水深： 6m （与主反应区同深） , 故所需表面积为 278 m 2 生物选择池数量： 2 池， 每池与两主反应区对应 净尺寸约为： 2 池×3.0 ×48.0m 实际有效容积：1728m 3生物反应池计算简图生物选择池搅拌功率：3～5w/m3 设剩余污泥产率为0.9kgDS/kgBOD5 原污水BOD5 为150mg/L, 经预处理后降低25%，则进入反应池的污水，其BOD5为：150（1-25%）=112.5mg/L 水中非溶解性BOD5 值：BOD5= 7.1bXaCe式中Ce ——处理水中悬浮固体浓度，取值20mg/L Xa——活性微生物在处理水中所占的比例，取值0.4 b——微生物自身氧化率，一般介于0.05 ～0.1 之间，取0.1 代入各值，BOD5= 7.1 0.1 0.4 20 =5.7 mg/L 处理水中溶解性BOD5值为20-5.7=14.3 mg/L 去除了112.5-14.3=98.2 mg/L，去除率为98.2/112.5=87%剩余污泥0.9 98.2 54800/1000=4843kgDS/d量：污泥龄：31680 3.54843 / 0.7 =16dDa Lrb MLVSS T A +4.57N O -2.86N D A式中 O D ——每周期需氧量， kg O 2/周期；Lr —— BOD 去除量， kg BOD/周期；∑MLVS —S —反应器内的生物量， kg ；T A ——曝气时间， h/ 周期； N o ——硝化量， kg N/ 周期； N D ——脱氮量， kg N/ 周期； a ——系数， kgO 2/kg BOD 5，取 1；b ——污泥自身氧化需氧率， kgO 2/ (kg MLVSS ·h )，取 0.07；O D =1 98.2 54800/(5 1000)+0.07 3.5 2283 2.8 +4.57 3 54800/(5 1000)-2.86 30 54800/(5 1000)=1778 kg O 2/ 周期=635 kg O2/h635最大需气量：331.4 21.5% 20%=10548m/h=176 m /min176 60 24气水比：=6.3 ︰ 140000混合液回流比： R 1=20%； 上清夜排出装置：每池的排水负荷每池设一台滗水器，则排水负荷为 54800考虑到流量变化系数为则滗水器的最大排水负荷为 33.3 ×1.37=45.6 m 3/min=2737 m 3/h 。
生物反应池(SBR、AAO)与高程计算
生物反应池（SBR、AAO）与高程计算一、SBR生物反应池平均水量40000T/d,Kz=1.37 Qmax=54800 T/d，主要设计参数：生物选择池反应时间：1hr；生物主反应池：进水同时曝气，其中进水时间0.5 hr，曝气反应时间2.8 hr，沉淀时间1 hr，排水时间0.5 hr，一个周期共4.8 hr，每天有24/4.8=5个周期。
设排出比1/m=1/4，（选取）反应池MLSS=3500 mg/L，BOD污泥负荷0.07kgBOD/kgMLSS.d,单池反应器容积：V=qnNm=40000454⨯⨯=8000m3有效水深：6m,故所需水面积为1333 m2, 设主曝气区单格平面尺寸（组）：长55.0×宽24.0m，则所需表面积为1320 m2。
反应器运行水位计算如下：（反应器水位概念图如图3.4）h1（LWL排水结束后的水位）=m4414125.116=-⨯⨯h2（MWL的水位）=m33.5125.116=⨯h3（HWL1个周期的最大污水量进水结束后的水位）=6m,h4（ HHWL超过1个周期最大污水量的报图3.4 反应器水位概念图警、溢流水位）=6+0.5=6.5m,hs（污泥界面）=4-0.5=3.5m.生物选择池容积为：40000/24⨯1=1667 m3有效水深：6m（与主反应区同深）,故所需表面积为278 m2生物选择池数量：2池，每池与两主反应区对应净尺寸约为：2池×3.0×48.0m实际有效容积：1728m3生物反应池计算简图生物选择池搅拌功率：3～5 w/m3设剩余污泥产率为0.9kgDS/kgBOD5原污水BOD5为150mg/L,经预处理后降低25%，则进入反应池的污水，其BOD5为：150（1-25%）=112.5mg/L水中非溶解性BOD5值：BOD5=7.1bXaCe式中 Ce——处理水中悬浮固体浓度，取值20mg/LXa——活性微生物在处理水中所占的比例，取值0.4b——微生物自身氧化率，一般介于0.05～0.1之间，取0.1代入各值，BOD5=7.10.10.420⨯⨯⨯=5.7 mg/L处理水中溶解性BOD5值为20-5.7=14.3 mg/L去除了112.5-14.3=98.2 mg/L，去除率为98.2/112.5=87%剩余污泥量：0.998.254800/1000⨯⨯=4843kgDS/d 污泥龄：7.0/ 48435.331680⨯=16d SBR需氧量：O D A MLVSS T +4.57N -2.86N D a Lr b O =⨯+⨯∑∑式中 O D ——每周期需氧量，kg O 2/周期；Lr ——BOD 去除量，kg BOD/周期； ∑MLVSS ——反应器内的生物量，kg ； T A ——曝气时间， h/周期； N o ——硝化量，kg N/周期； N D ——脱氮量，kg N/周期； a ——系数，kgO 2/kg BOD 5，取1；b ——污泥自身氧化需氧率，kgO 2/（kg MLVSS ·h ），取0.07；D O =198.254800/(51000)+0.07 3.52283 2.8+4.57354800/(51000)-2.863054800/(51000)⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯ =1778 kg O 2/周期 =635 kg O 2/h最大需气量：%20%5.214.1635⨯⨯=10548m 3/h=176 m 3/min气水比：400002460176⨯⨯=6.3︰1混合液回流比：R 1=20%；上清夜排出装置：每池的排水负荷=⨯⨯⨯==60115440000D d NnT Q Q 33.3 m 3/min每池设一台滗水器，则排水负荷为33.3 m 3/min ，考虑到流量变化系数为548001.3740000=， 则滗水器的最大排水负荷为33.3×1.37=45.6 m 3/min=2737 m 3/h 。
高程计算
3.5.2.2 污水处理构筑物高程布置设计计算
本设计污水处理厂的污水排入磁窑河，磁窑河洪水位较低，污水处理厂出水能够在洪水位时自流排出。
因此，在污水高程布置上主要考虑土方平衡，设计中以二沉池水面标高为基准，由此向两边推算其他构筑物高程。
由于河流最高水位较低，污水处理厂出水能够在洪水位时自流排出。
因此，在污水高程布置上主要考虑土方平衡，厂区地势平坦，地面标高为344.75m。
计算中以消毒池水面标高为基准，取为344.75m ，由此向两边推算其他构筑物高
3.5.2.3 污泥处理构筑物高程布置设计计算 （1）污泥处理构筑物高程布置设计计算 ①污泥管道水头损失 管道沿程水头损失：
86
.117.149.2⎪⎪⎭
⎫
⎝⎛⎪⎭⎫ ⎝⎛=H
f C v
D L h
管道局部损失：
g v h j 22
ξ
=
式中： CH ——污泥浓度系数； ξ——局部阻力系数； D ——污泥管管径（m ）； V ——管内流速（m/s ）； L ——管道长度（m ）。
查计算表可知：污泥含水率97%时，污泥浓度系数 CH=71；污泥含水率95%时， 污泥浓度系数 CH=53。
污水处理厂设计计算书
云南省F县污水处理厂设计计算书目录1工程要求及方案概述 (3)1.1设计情况概述 (3)1.2设计要求 (4)1.2.1工程规模 (4)1.2.2进水水质 (4)1.2.3设计出水水质 (5)1.3工程方案概述 (5)1.3.1工艺流程概述 (5)1.3.2分段去除率列表 (6)2构筑物计算 (7)2.1格栅 (7)2.1.1水量计算 (7)2.1.2中格栅 (8)2.1.3细格栅 (9)2.2进水泵房 (10)2.3旋流沉砂池 (10)2.4洗砂间 (12)二级处理部分： (12)2.5SBR池 (12)2.5.1设计参数（处理效果） (12)2.5.2 SBR池的基本尺寸计算 (13)2.5.3曝气系统计算 (15)2.6化学除磷加药罐 (17)2.7鼓风机房 (17)三级处理部分 (17)2.8二级泵站 (17)2.9砂滤池 (18)2.9.1设计数据 (18)2.9.2设计计算 (18)2.10加氯消毒间 (23)污泥处理与处置部分： (24)2.11储泥池 (24)2.11.1污泥流量 (24)2.11.2设计参数 (25)2.11.3储泥池的尺寸计算 (25)2.12污泥泵站 (25)2.13污泥浓缩脱水一体机房 (25)3总体设计 (26)3.1平面布置 (26)3.2管网布置 (28)3.2.1管网设计范围及原则 (28)3.2.2管网计算 (28)3.3高程布置 (28)3.3.1高程布置原则 (28)3.3.2高程计算说明 (29)3.3.3高程计算 (29)3.3.4高程布置图 (38)4泵站设计 (38)4.1一级泵站 (38)4.2二级泵站 (38)4.3反冲洗泵 (39)4.4污泥泵站 (39)4.5鼓风机房 (40)5参考资料 (40)1工程要求及方案概述1.1设计情况概述为保护F县的水环境，根据规划和所给的其他原始资料，完成F县污水处理厂一期工程的工艺设计，具体内容包括：（1）确定污水处理厂的工艺流程，选择处理构筑物并通过计算确定其尺寸（附必要的草图）；（2）污水厂的工艺平面布置图，内容包括：标出水厂的范围、全部处理构筑物及辅助构筑物、主要管线的布置、主干道及处理构筑物发展的可能性（1#图）；（3）污水厂工艺流程高程布置，表示原水、各处理构筑物的高程关系、水位高度及污水厂排放口的标高（1#图）；（4）按施工图标准画出主要生物处理构筑物（一个即可）的平面、立面和剖面图（1#图）；（5）按扩大初步设计的要求，画出沉淀池的工艺设计图，包括平面图、纵剖面图及横剖面图（1#图）；（6）编写设计说明书、计算书。
高程图
污水流经各构筑物的水头损失
水头损失/m 0.25～0.5
0.5～1.5
水头损失/m 构筑物名称 0.1～0.25
0.1～0.25
曝气池：污水潜流入池
曝气池：污水跌水入池
平流式沉淀池 0.2～0.4
生物滤池(工作高度为2m时)： (1)装有旋转式布水器： 2.7～2.8 (2)装有固定喷洒布水器： 4.5～4.75 混合池 接触池 0.1～0.3 0.1～0.3
(5)各种设备和仪表 》格栅、泵、风机、水下推进器、曝气机、微孔曝气器、吸 刮泥机等； 》计量设备：流量计、计量槽、气体流量计等； 》闸板、必要的阀门(排泥管、上清液管、排砂管、空气管 等)； 》液位计、DO探头、pH测定仪等； (6)各种标注 》标高：地面、水面、构筑物顶、底； 》排放水体的水位：20年一遇，常水位； 》污水、污泥、空气干管的管径，标注污水、污泥、空气的 流向； 》构筑物的名称； 》图例、说明、主要设备仪表一览表等。
(4)构筑物的横向大小的处理 可进行拉伸或压缩，但大小要相当；对于特别长的构筑物， 如曝气池，可在中间折断。 (5)确定好出图比例后，再进行其他内容的绘制。
高程图应包括的内容
(1)污水、污泥处理构筑物，含鼓风机房、污泥脱水间等 (2)地面线、室内地坪 》室内地坪一般比室外地面高出200～400mm； (3)各种管线 》污水管、污泥管 》空气管、沼气管 》上清液管 》加药管 》排砂管 (4)污水、污泥、栅渣和砂的来源和最终去向 》污水自何处来？(自城市污水管网) 》处理后污水的出路？(绘出排放水体及水面) 》泥饼、栅渣、砂的出路？(文字描述)
辐流式沉淀池 0.5～0.6 竖流式沉淀池 0.4～0.5
双层沉淀池
氧化沟
0.1～0.2
污泥部分高程计算
污泥部分高程计算 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】污泥部分高程计算1．污泥管道水头损失管道沿程损失 85.117.1)()(82.6Hf C v D L h ⋅= 管道局部损失 gv h j 22ξ=式中，C H 表示污泥浓度系数；D 表示污泥管管径，m ；L 表示管道长度，m ；v 表示管内流速，m/s ；ξ表示局部阻力系数。
查计算表可知污泥含水率为%时，污泥浓度系数C H =96；污泥含水率为97%时，污泥浓度系数C H =71。
各连接管采用铸铁管，水头损失计算结果见表.2．污泥高程计算考虑土方平衡确定浓缩池泥面在地面以上，则浓缩池泥面标高为，机械脱水间室内地面标高为，泥路高程计算结果见表.表 泥路部分高程计算表3．回流泵房的设计计算1）选择集泥池与机器间合建式的矩形泵站，选用3台回流污泥泵（两用一备），则一台泵的流量为：Q=2=（L/s）集泥井的容积按每台泵5min的流量设计，则V=×5×60÷1000=（m3）集泥池的有效深度H=，则集泥池的面积为：B×L=V/H=÷=（m2）采用集泥池的平面尺寸为L×B=×。
2）泵的扬程回流污泥所需提升的高度为：H=++ =（m）因此，选用型泵，该泵的相关参数为：Q=1650m3/h，扬程H=，转速n=735r/min，效率74%，配用功率110kw。
回流泵房平面尺寸为L×B=12000mm×7500mm。
4．剩余污泥的提升和泵的选择1）流量： Q=s2）提升高度： H=+ =（m）则选用150NWL210-11型泵，该泵的相关参数：流量Q=210m3/h，扬程H=11m，转速n=980r/min，效率67%，配用功率15kw。
AB法污水处理工艺设计计算
目录摘要 (1)前言 (2)1.设计原始资料 (2)2。
工艺比较及选择 (2)2.1 污水特征 (2)2。
2 工艺比较 (3)2。
2.1 普通活性污泥工艺 (3)2.2.2 氧化沟工艺 (5)2.2.3 SBR工艺 (4)2.2。
4 AB法工艺 (4)2.3 工艺选择 (5)3。
设计计算 (6)3.1 污水处理程度的确定 (6)3。
2 污水处理工艺流程的选择 (6)3.3 各处理单元设计计算 (7)3.3.1 格栅 (7)3。
3.2 曝气沉砂池 (8)3.3.3 AB工艺参数 (9)3.3.4 A段曝气池 (11)3.3.5 B段曝气池 (14)3。
3.6 A段中沉池 (17)3。
3。
7 B段终沉池 (17)3.3.8 污泥浓缩池 (18)3.3。
9 贮泥池 (19)3。
3.10 污泥消化池 (20)3。
3.11 污泥脱水机 (25)3。
4 附属建筑物 (27)3。
5 处理厂规划 (27)3.5。
1 平面布置 (27)3。
5.2 高程布置 (27)3.6 污水提升泵选择 (29)4。
结论 (30)参考文献 (31)致谢 (32)AB法污水处理工艺设计计算摘要：通过分析污水特征和工艺比较，污水处理厂采用AB法污水处理工艺。
AB属超高负荷活性污泥法，其设计特点一般为不设初沉池，A段和B段的回流系统分开.A段和B段负荷在极为悬殊的情况下运行.A段污泥负荷高、污泥龄短、产泥量多，B段污泥负荷低、污泥龄长、产泥量较少。
两段的沉淀池表面负荷差异也较大。
AB法产泥量较大,需设污泥消化工艺,解决污泥处理和出路问题。
此外,AB法污水处理厂中的分期建设可缓解资金不足问题，同时使污水得到较大程度处理。
本设计中选用的各参数数据参考现运行AB法污水厂的经验数据。
关键词： AB法，负荷，设计，参数The design and calculationof AB wastewater treatment technologyAbstract：By means of analyzing the sewage characteristic and comparing treatment technologies， this wastewater treatment plant adopts the AB process. AB process belongs to the ultrahigh load activated sludge process. The design feature of AB process is that the primary sedimentation tank is generally unnecessary, and the refluence systems of section A and section B are separated. The load of Section A and section B are extremely different. Section A has high sludge load， short sludge age and more sludge production，while section B has low sludge load， long sludge age and less sludge production。
污水处理厂高程计算
第三章高程计算一、水头损失计算计算厂区内污水在处理流程中的水头损失，选最长的流程计算，结果见下表：污水厂水头损失计算表名称设计流量〔L/s〕管径〔mm〕I〔‰〕V(m/s)管长〔m〕IL〔m〕ΣξΣξgv22〔m〕Σh〔m〕出厂管231.5 600 1.48 0.84 80 0.118 1.00 0.036 0.154 接触池0.3 出水控制井0.2出水控制井至二沉池115.8 400 3.08 0.92 100 0.308 6.18 0.267 0.575 二沉池0.5 二沉池至流量计井115.8 400 3.08 0.92 10 0.031 3.84 0.166 0.197流量计井0.2 氧化沟0.5 氧化沟至厌氧池115.8 400 3.08 0.92 12 0.037 4.22 0.182 0.219 厌氧池0.3 厌氧池至配水井151 450 2.82 0.95 15 0.042 5.00 0.230 0.272 配水井0.2 配水井至沉砂池301 600 2.41 1.07 60 0.145 7.26 0.424 0.569 沉砂池0.33 细格栅0.26提升泵房2.0Σ＝6.776中格栅0.1进水井0.2ΣΣ＝7.076二、高程确定1.计算污水厂处神仙沟的设计水面标高根据式设计资料，神仙沟自本镇西南方向流向东北方向，神仙沟沟底标高为-1.5m，河床水位控制在0.5－1.0m。
而污水厂厂址处的地坪标高根本上在2.25m左右〔2.10－2.40〕，大于神仙沟最高水位 1.0m〔相对污水厂地面标高为-1.25〕。
污水经提升泵后自流排出，由于不设污水厂终点泵站，从而布置高程时，确保接触池的水面标高大于0.8m 【即神仙沟最高水位(－1.25+0.154+0.3〕＝-0.796≈0.8m】,同时考虑挖土埋深。
2.各处理构筑物的高程确定设计氧化沟处的地坪标高为 2.25m〔并作为相对标高±0.00〕，按结构稳定的原那么确定池底埋深-2.0m，再计算出设计水面标高为 3.5-2.0＝1.5m，然后根据各处理构筑物的之间的水头损失，推求其它构筑物的设计水面标高。
污水处理厂高程计算
污水处理厂高程计算（1）接纳水体广澳湾近岸海域??→巴式计量槽0WL 水位设计为3.50m出水管：DN1000，钢筋混凝土管道管底坡度：0.03i =管长：约50m流量：33max 2736m /h=0.76m /s Q =1L =排出管出口管底标高：3.00m2L =排出管进口管底标高：3.15m正常水深=0.65m,而临界水深=0.58，管中水为非满流，自由出流至广澳湾近岸海域。
管道进口水力损失为0.031WL =巴式计量出口槽标高2L +正常水深+管道进口水力损失3.150.650.03 3.83m =++=1WL ——巴式计量槽下游水面标高（2）巴式计量槽??→接触消毒池巴式喉管是由不锈钢制成，浇铸于巴式计量槽中；巴式计量槽水力高程2 3.15m L =，3 3.56m L =，4 3.41m L =，5 3.61m L =，6 3.20m L =计量设备的水头损失计算巴式计量槽在自由流的条件下，计量槽的流量按下式计算：10.0261.5690.372(3.28)b Q b H =式中 Q ——过堰流量，0.763m /s ；b ——喉宽，m ；1H ——上游水深，m 。
设计中取 1.00m b =，则11.5702.402Q H =，得10.73m H =对于巴式计量槽只考虑跌落水头。
淹没度151()/(3.83 3.61)/0.730.3WL L H =-=-=可以满足自由出流。
521 3.610.73 4.34m WL L H =+=+=2WL 为巴式计量槽上游水面标高[]3=(4.34 3.20) 1.680.39m/s v -?=0.75/3v 为巴式槽上游渠中流速320.05WL WL H =++?(渠道等约为0.1m)4.340.050.1 4.49m =++=式中 3WL ——接触池出水堰下游水面标高73L WL =+自由跌落到3=4.49+0.05=4.54m WL堰长为3m堰上水头约为h =0.3m74 4.540.3 4.84m h WL L +=+==4WL 为接触池水面标高（3）接触池??→ 配水池 DN800，L=10m管底坡度：0.003i =堰上水头约为h =0.3m254/290g WL WL ?+?+=出水（10）（0.98-0.50）弯头（0.40.98/2g ）2+40.0007+500.00095+配水井配进水管道和弯头（0.50.98/2g ）+h4.840.0140.00280.0060.00350.0470.0250.3=+++++++5.24m =配水井溢流堰顶标高58L WL =+自由出流至5WL 标高5.240.1 5.34m =+=68 5.340.3 5.64m h WL L +=+==h ——堰上水头约为0.3m（4）配水井??→SBR 反应池 760.010.01 5.66m WL WL +=+=7WL ——接触池进口处最大水位标高DN800，L=10m管底坡度：0.003i =，滗水器水力损失为0.05mSBR 反应池水位0.030.05 5.78m 87WL WL =++= (4) SBR 反应池??→配水井 DN800，L=10m管底坡度：0.003i =堰上水头约为h =0.3m298/290g WL WL ?+?+=出水（10）（0.98-0.50）弯头（0.40.98/2g ）2+40.0007+500.00095+配水井配进水管道和弯头（0.50.98/2g ）+h5.780.0140.00280.0060.00350.0470.0250.3=+++++++6.18m =配水井溢流堰顶标高99L WL =+自由出流至9WL 标高6.180.1 6.28m =+=109=6.280.3 6.58m h WL L ++==h ——堰上水头约为0.3m（5）配水井??→初沉池 11100.1 6.580.1 6.68m WL WL =+=+=1011L WL =+自由出流至10WL 标高=6.68+0.1=6.78m式中 10L ——平流沉淀池出水槽渠底标高1210 6.780.2 6.98m WL L h =+=+=式中 12WL ——平流沉淀池出水槽水面标高h ——平流沉淀池出水自由跌落（6）平流沉淀池??→钟式沉砂池1312WL WL =+自由跌落到10 6.980.097.07m WL =+=堰宽为3m式中 13WL ——平流沉淀池出水处水面标高14130.17.070.17.17m WL WL =+=+=14WL ——平流沉淀池进水处水面标高1114L WL =+自由出流至12WL 标高=7.17+0.09=7.26m式中 11L ——平流沉淀池第二格集水槽末端标高15117.260.17.36m WL L h =+=+=式中 15WL ——平流沉淀池第二格集水槽水面标高1615WL WL +=平流沉淀池底部隔墙孔损失1h7.360.027.38m =+=取1h 为0.02m式中 16WL ——平流沉淀池第一格集水槽水面标高平流沉淀池与钟式沉砂池之间的管道连接DN800砼管，L=50m20.5m A =0.2m R =0.76/0.20.38m/s v ==20.6670.38/()0.00078400.2I ??== 1716WL WL +=出水至平流沉淀池20.38500.00078?+?（1.1/2g)+转弯和从渠道进入管道2(0.50.38/2)g ?7.44=17WL ——钟式沉砂池出水渠堰末端水面标高1217L WL =+自由落水至13WL 标高7.440.1=+7.54m =式中 12L ——钟式沉砂池出溢流堰堰顶标高堰长2 2.55m =?=1.50.76 1.825Q h ==??则0.1910.2m h =≈12187.540.27.74m WL L h =+=+=式中 18WL ——钟式沉砂池最高水位（7）钟式沉砂池??→细格栅 1918WL WL =+2个钟式沉砂池闸板孔损失2个闸板孔面积22 1.0 1.0 2.0m =??= 0.76/2.00.38m/s v ==过闸板孔损失22.230.38/2g =?+水流减速转弯和格栅后涡流等大约0.02m0.036m =则19180.0367.740.0367.78m WL WL +=+==细格栅处渠道底标高12L =6.34m（1）格栅水头损失计算0f h kh =20sin 2v h g ξα=，43=S b ξβ?? ??? 式中 f h ——过栅水头损失，m ；0h ——计算水头损失，m ；k ——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般3k =；ξ——阻力系数，与栅条断面形状有关，，k 为系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，与栅条断面形状有关，可按《给排水设计书册（第5册）》提供的计算公式和相关系数计算。
污水处理厂高程设计参考
1处理流程高程设计为使污水能在各处理构筑物之间通畅流动，以保证处理厂的正常运行，需进行高程布置，以确定各构筑物及连接管高程.为降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动已按重力流考虑为宜；污泥也最好利用重力流动，若需提升时,应尽量减少抽升次数。
为保证污泥的顺利自流,应精确计算处理构筑物之间的水头损失，并考虑扩建时预留的储备水头，高程图的比例与水平方向的比例尺一般不相同，一般垂直比例大，水平的比例小些［12］。
1。
1 主要任务污水处理厂污水处理流程高程布置的主要任务是:（1) 确定各处理构筑物和泵房的标高；(2）确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高；（3)通过计算确定各部分的水面标高，从而能够使污水沿处理流程在处理构筑物之间畅通地流动，保证污水处理厂的正常运行。
1。
2 高程布置的一般原则（1）计算各处理构筑物的水头损失时,应选择一条距离最长、水头损失最大的流程进行较准确的计算，考虑最大流量、雨天流量和事故时流量的增加.并应适当留有余地,以防止淤积时水头不够而造成的涌水现象,影响处理系统的正常运行.(2）计算水头损失时，以最大流量（设计远期流量的管渠与设备，按远期最大流量考虑）作为构筑物与管渠的设计流量.还应当考虑当某座构筑物停止运行时,与其并联运行的其余构筑物与有关的连接管渠能通过全部流量.（3)高程计算时，常以受纳水体的最高水位作为起点，逆废水处理流程向上倒推计算,以使处理后废水在洪水季节也能自流排出，并且水泵需要的扬程较小。
如果最高水位较高,应在废水厂处理水排入水体前设置泵站，水体水位高时抽水排放。
如果水体最高水位很低时,可在处理水排入水体前设跌水井,处理构筑物可按最适宜的埋深来确定标高。
（4）在做高程布置时，还应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需要提升的污泥量.1。
3 污水高程计算在污水处理工程中，为简化计算一般认为水流是均匀流。
管渠水头损失主要有沿程水头损失和局部水头损失。
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污泥部分高程计算
1．污泥管道水头损失
管道沿程损失 85
.117
.1)()(
82.6H f C v D
L h ⋅= 管道局部损失 g
v h j 22
ξ=
式中，C H 表示污泥浓度系数；D 表示污泥管管径，m ；L 表示管道长度，m ；v 表示管内流速，m/s ；ξ表示局部阻力系数。
查计算表可知污泥含水率为99.6%时，污泥浓度系数C H =96；污泥含水率为97%时，污泥浓度系数C H =71。
各连接管采用铸铁管，水头损失计算结果见表6.4.
表6.4 污泥管道水头损失计算表
2．污泥高程计算
考虑土方平衡确定浓缩池泥面在地面以上 2.5m ，则浓缩池泥面标高为274.5m ，机械脱水间室内地面标高为272.5m ，泥路高程计算结果见表6.5.
表6.5 泥路部分高程计算表
3．回流泵房的设计计算
1）选择集泥池与机器间合建式的矩形泵站，选用3台回流污泥泵（两用一备），则一台泵的流量为：
Q=694.40/2
=347.2（L/s）
集泥井的容积按每台泵5min的流量设计，则
V=347.2×5×60÷1000
=104.16（m3）
集泥池的有效深度H=2.5m，则集泥池的面积为：
B×L=V/H
=104.16÷2.5
=41.664（m2）
采用集泥池的平面尺寸为L×B=9.0m×5.0m。
2）泵的扬程
回流污泥所需提升的高度为：
H=275.79+0.1+1.64-270.90+2.5 =9.13（m）
因此，选用350NWL1650-13.5型泵，该泵的相关参数为：Q=1650m3/h，扬程H=13.5m，转速n=735r/min，效率74%，配用功率110kw。
回流泵房平面尺寸为L×B=12000mm×7500mm。
4．剩余污泥的提升和泵的选择
1）流量： Q=11.5L/s
2）提升高度： H=274.50+2.63-270.90+2.5
=8.73（m）
则选用150NWL210-11型泵，该泵的相关参数：流量Q=210m3/h，扬程H=11m，转速n=980r/min，效率67%，配用功率15kw。