简报主题一
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濃縮酸投入量由4500 減為3900(公升 /小時)
改善後 文氏管濃縮塔
改善前
填充物式舊濃縮塔
蒸發量由1500增為 2100(公升 /小時)
焙燒爐
設計廢酸投入量6000(公升 /小時) 廢酸循環濃縮
P10
十、效益評估 ․減少焙燒爐的天然氣消耗量： ․有效降低CO2之排放量： ․有形效益：
255,000 NM3/年
P3
濃縮廢酸
回收洗滌塔 的清洗水 7m3/hr
回收酸洗線 的清洗水 8m3/hr
吸 收 酸 氣
吸 收 塔
洗 滌 酸 氣
鼓 風 機
洗 滌 塔
排 氣 煙 囪
回收再生酸 6.9 m3/hr供酸洗線用
酸洗線 酸洗除銹
酸液
產出物
熱排氣
三、改善前：傳統填充式預濃器濃縮效果差
改善前：預濃器及示意圖
風 道
陶瓷填充物 濃縮效果差
加大循環 量，提高 熱交換效 果
說明：1.文氏管式預濃器熱交換效果好、濃縮效果佳。 2.加大循環量，冷卻、洗滌粉塵效果佳。
P5
五、改善前、後的預濃器相片
改善前：傳統填充式預濃器
P6
改善後：文氏管式預濃器
六、改善前、後的熱交換方式示意圖
循 環 廢 酸
噴嘴4個
分流盤
文氏管
改善前：
P7
循環廢酸以分 流方式與熱排 氣進行熱交換
533 噸/年
3,140,000元/年
--本主題簡報完畢--
P11
改善後：
循環廢酸以噴霧 混合方式與熱排 氣進行熱交換
七、改善前的濃縮效率計算
P8
1.濃縮前鐵濃度：135 g/l 2.濃縮後鐵濃度：179 g/l 3.改善後的濃縮效率計算
P9
1.濃縮前鐵濃度：130 g/l 2.濃縮後鐵濃度：200 g/l 3.濃縮比率 = (200－130) /200 = 35 ％
P2
產生清洗水
廢酸 再生線 廢酸焙燒回收
副產品： 氧化鐵粉
二、酸液再生線生產流程圖
主要設備： 1.焙燒爐： 熱排氣 噴 廢酸進行氧化 灑 還原反應 焙 燒 2.濃縮塔： 濃 焙 廢酸吸熱濃縮 燒 縮 3.吸收塔： 爐 塔 氧 鹽酸氣回收 焙燒溫度約 化 700°c 4.鼓風機： 鐵 製程氣體輸送 儲 氧 槽 化 5.洗滌塔： 本次改善重點 鐵 洗滌鹽酸氣 粉 6.排氣煙囪： 廢酸液 水氣排放 1.2 噸/hr 6 m3/hr 7.氧化鐵儲槽： 包裝後銷售給 原料 儲存氧化鐵 磁性材料業
Y51 簡報主題(一)
提升酸液再生線 濃縮塔效率
簡報單位:軋鋼三廠 酸洗冷軋工場 報告人:劉明政 95.09.12
P1
一、酸液再生循環示意圖
酸洗線鋼帶除銹
鋼帶
酸洗槽 產生廢酸
回收再生酸
製程特點：
●無廢酸污染排放問題， ARP 回收率達 99 % 以上。 ●廢酸經 ARP 焙燒， 轉為可循環利用的再生酸。 ●產出高附加價值的磁粉原料 ------ 氧化鐵粉。
九、提高濃縮比率可節省能源
1.改善前濃縮比率25%, 廢酸蒸發量:6000*25%=1500(公升 /小時) 2.改善後濃縮比率35%, 廢酸蒸發量:6000*35%=2100(公升 /小時) 3.投入焙燒爐處理量減少＝2100－1500＝600(公升 /小時) 4.每小時可減少天然氣使用量經換算為42(立方米/小時)
排 氣 流 向
排氣：溫度400℃ 廢酸液：溫度90℃
隔熱磚塊
液 面 升 降
說明：#1 ARP預濃器以陶瓷填充物作熱交換，易堵塞差壓高， 濃縮效果差。 擬改善措施：更新為濃縮效果較佳的文氏管(VENTURI)預濃器。
P4
四、改善後：文氏管式預濃器濃縮效果佳
將霧狀液體噴 進熱排氣中， 進行熱交換 喉部將 排氣加速
改善後 文氏管濃縮塔
改善前
填充物式舊濃縮塔
蒸發量由1500增為 2100(公升 /小時)
焙燒爐
設計廢酸投入量6000(公升 /小時) 廢酸循環濃縮
P10
十、效益評估 ․減少焙燒爐的天然氣消耗量： ․有效降低CO2之排放量： ․有形效益：
255,000 NM3/年
P3
濃縮廢酸
回收洗滌塔 的清洗水 7m3/hr
回收酸洗線 的清洗水 8m3/hr
吸 收 酸 氣
吸 收 塔
洗 滌 酸 氣
鼓 風 機
洗 滌 塔
排 氣 煙 囪
回收再生酸 6.9 m3/hr供酸洗線用
酸洗線 酸洗除銹
酸液
產出物
熱排氣
三、改善前：傳統填充式預濃器濃縮效果差
改善前：預濃器及示意圖
風 道
陶瓷填充物 濃縮效果差
加大循環 量，提高 熱交換效 果
說明：1.文氏管式預濃器熱交換效果好、濃縮效果佳。 2.加大循環量，冷卻、洗滌粉塵效果佳。
P5
五、改善前、後的預濃器相片
改善前：傳統填充式預濃器
P6
改善後：文氏管式預濃器
六、改善前、後的熱交換方式示意圖
循 環 廢 酸
噴嘴4個
分流盤
文氏管
改善前：
P7
循環廢酸以分 流方式與熱排 氣進行熱交換
533 噸/年
3,140,000元/年
--本主題簡報完畢--
P11
改善後：
循環廢酸以噴霧 混合方式與熱排 氣進行熱交換
七、改善前的濃縮效率計算
P8
1.濃縮前鐵濃度：135 g/l 2.濃縮後鐵濃度：179 g/l 3.改善後的濃縮效率計算
P9
1.濃縮前鐵濃度：130 g/l 2.濃縮後鐵濃度：200 g/l 3.濃縮比率 = (200－130) /200 = 35 ％
P2
產生清洗水
廢酸 再生線 廢酸焙燒回收
副產品： 氧化鐵粉
二、酸液再生線生產流程圖
主要設備： 1.焙燒爐： 熱排氣 噴 廢酸進行氧化 灑 還原反應 焙 燒 2.濃縮塔： 濃 焙 廢酸吸熱濃縮 燒 縮 3.吸收塔： 爐 塔 氧 鹽酸氣回收 焙燒溫度約 化 700°c 4.鼓風機： 鐵 製程氣體輸送 儲 氧 槽 化 5.洗滌塔： 本次改善重點 鐵 洗滌鹽酸氣 粉 6.排氣煙囪： 廢酸液 水氣排放 1.2 噸/hr 6 m3/hr 7.氧化鐵儲槽： 包裝後銷售給 原料 儲存氧化鐵 磁性材料業
Y51 簡報主題(一)
提升酸液再生線 濃縮塔效率
簡報單位:軋鋼三廠 酸洗冷軋工場 報告人:劉明政 95.09.12
P1
一、酸液再生循環示意圖
酸洗線鋼帶除銹
鋼帶
酸洗槽 產生廢酸
回收再生酸
製程特點：
●無廢酸污染排放問題， ARP 回收率達 99 % 以上。 ●廢酸經 ARP 焙燒， 轉為可循環利用的再生酸。 ●產出高附加價值的磁粉原料 ------ 氧化鐵粉。
九、提高濃縮比率可節省能源
1.改善前濃縮比率25%, 廢酸蒸發量:6000*25%=1500(公升 /小時) 2.改善後濃縮比率35%, 廢酸蒸發量:6000*35%=2100(公升 /小時) 3.投入焙燒爐處理量減少＝2100－1500＝600(公升 /小時) 4.每小時可減少天然氣使用量經換算為42(立方米/小時)
排 氣 流 向
排氣：溫度400℃ 廢酸液：溫度90℃
隔熱磚塊
液 面 升 降
說明：#1 ARP預濃器以陶瓷填充物作熱交換，易堵塞差壓高， 濃縮效果差。 擬改善措施：更新為濃縮效果較佳的文氏管(VENTURI)預濃器。
P4
四、改善後：文氏管式預濃器濃縮效果佳
將霧狀液體噴 進熱排氣中， 進行熱交換 喉部將 排氣加速