钢板支座计算程序
板式橡胶支座重量计算公式
板式橡胶支座重量计算公式板式橡胶支座是一种常用的结构支座，用于支撑和承受建筑物或桥梁等结构的重量。
其设计需要考虑到结构的负荷，以确保支座能够承受并稳定地支撑结构，并在日常使用和特殊情况下起到减震和吸能的作用。
本文将介绍板式橡胶支座重量计算公式。
首先，需要明确的是，计算板式橡胶支座重量的公式不是唯一的，具体的公式会根据支座的材料、结构形式和尺寸等因素而有所不同。
一般而言，板式橡胶支座的重量可以分为以下几个部分：橡胶垫层、钢板和压力板。
下面将分别介绍各部分的重量计算公式。
1.橡胶垫层的重量计算公式：橡胶垫层的重量可以通过以下公式计算：W=L×A×ρ其中，W为橡胶垫层的重量（单位：千克，kg），L为橡胶垫层的长度（单位：米，m），A为橡胶垫层的宽度（单位：米，m），ρ为橡胶的密度（单位：千克/立方米，kg/m³）。
2.钢板的重量计算公式：钢板的重量可以通过以下公式计算：W=L×B×T×ρ其中，W为钢板的重量（单位：千克，kg），L为钢板的长度（单位：米，m），B为钢板的宽度（单位：米，m），T为钢板的厚度（单位：米，m），ρ为钢的密度（单位：千克/立方米，kg/m³）。
3.压力板的重量计算公式：压力板的重量可以通过以下公式计算：W=L×B×H×ρ其中，W为压力板的重量（单位：千克，kg），L为压力板的长度（单位：米，m），B为压力板的宽度（单位：米，m），H为压力板的高度（单位：米，m），ρ为钢的密度（单位：千克/立方米，kg/m³）。
需要注意的是，以上公式仅为基本计算公式，实际计算中还需要考虑一些其他因素，如边角修整、边角的弯曲等。
此外，对于特殊形状的支座，还需要进行相应的修正和调整。
在实际设计中，需要根据具体的工程要求和条件，选择合适的板式橡胶支座的材料、尺寸和结构类型等。
以上提供的重量计算公式可以作为参考，但具体的设计和计算还需要根据实际情况进行。
板式橡胶支座的设计计算
7.3 板式橡胶支座的设计计算板式橡胶支座的设计计算包括确定支座尺寸，验算支座受压偏转角情况及验算支座的抗滑稳定性。
1．确定支座的平面尺寸桥梁支座设计过程实际上是一个成品支座选配的过程，一般可根据主梁的实际情况，先假设板式橡胶支座的平面尺寸或直径d ，然后根据板式橡胶支座的构造规定（加劲板与支座边缘的最小距离不应小于5mm ）确定加劲钢板尺寸b a l l ×b a l l 00×或直径，从而计算出加劲钢板的面积0d b a e l l A 00×=或。
然后根据橡胶支座的压应力不超过它们相应的压应力限值的要求来验算假设的平面尺寸是否满足设计要求。
橡胶支座压应力按式（7.1）计算：4/20d A e π= c eckA R σσ≤=（7.1） 式中：——支座有效承压面积（承压加劲钢板面积）；e A ck R ——支座使用阶段的压力标准值，车道荷载应计入冲击系数；c σ2．确定支座的厚度现（见图7.8），因此要确定支座的厚度h 生的支座剪切变形值。
显然，水平位移之间应满足下列关系：l ∆l ∆][ααtg t tg el ≤∆=式中，[]αtg 为橡胶片的容许剪切角正切值，对于硬度为55°～60°的氯丁橡胶，规范规定，当不计汽车制动力作用时采用0.5，计及汽车制动力时可采用0.7。
因此上式可写成:不计制动力时 t l e ∆≥2 (7.2)计入制动力时 l e t ∆≥43.1 (7.3) 式中：t e ——支座橡胶层总厚度，u es es l es e t t n t t ,,)1(+−+=；u es t ,、、——分别为支座上、下层和中间层橡胶层厚度；l es t ,es t n ——加劲钢板层数；l ∆——g l ∆=∆(不计制动力时)或bk F g l ∆+∆=∆(计入制动力时)；g ∆——上部结构由温度、混凝土收缩和徐变等作用标准值引起的支座的水平位移； Fbk ∆——由车道荷载制动力引起的一个支座上的水平位移。
支座的设计
3.1 桥墩类型和主要材料
1、 上部构造为装配式预应力混凝土空心板； 2、 预制板全长：（伸缩缝宽4cm）； 3、 桥墩型式：圆端型实体重力式桥墩； 4、 桥墩材料：墩帽用C25钢筋混凝土，墩身和基础用20号片
石混凝土； 5、 地基：岩石地基，地基容许承载力。
3.2 桥墩截面尺寸拟定
2.3 支座平面尺寸的确定
橡胶支座的平面尺寸。a×b要由橡胶板本身的抗压强度、梁 部或墩台顶混凝土的局部承压强度等三方面因素全面考虑后来 确定。在一般情况下，尺寸a×b多由橡胶支座的强度来控制。
对于橡胶板 式中：—支座压力标准值，汽车荷载应计入冲击系数；
—橡胶支座使用阶段的平均压应力限值，；S应 在范围内取用。
3.6m，对于实体桥墩，不考虑活载冲击力。
单孔单列 双孔双列
3、纵向力计算
1 汽车制动力
制动力按布置载荷载长度内的一行汽车车道荷载的10%计算,且制动 力不得小于90KN，本桥为双向两车道，采用一个车道的汽车重力。
Fb不应小于90KN，取90KN。 ②制动力对墩身各截面产生的弯矩
1——1截面 5——5截面 基底截面
1、偏心距计算
1——1截面 组合II
式中y——截面重心至偏心方向截面边缘的距离。 满足规范要求。
5——5截面 组合II
满足规范要求。
2、强度计算
按《桥规》（JTG D2004）中第3.0.2条的规定，对1——1、5——5 截面强度进行验算。
1——1截面 组合I
m--截面形状系数,对箱形或矩形截面取8； ；
15.46
515.9
1.488
15.46
17.51
725.4
1.648
17.51
钢板支座计算
1、已知条件： 底板宽度：a ＝底板长度：b ＝支座设计高度：H=支座球半径大小：r=底板设计厚度：t ＝ 立板及筋板厚度：t0 底板螺栓孔径：D ＝ 橡胶垫厚度：d0= 最大支反力：R ＝ 对应支座水平力：Vx 对应支座水平力： 支座水平合力: V= 钢材强度设计值：f ＝210N/mm^2加肋板与立板焊缝高度：hf= 柱的轴心抗压强度设计值：fcc ＝10.625N/mm^2（按C25混凝土计算）(fcc ＝0.85×12.5＝10.625) 加劲板宽度：e ＝(a －t0)÷2＝113mm 立板与筋板计算高度：h ＝H －r －t －t0－d0＝126mm 底板螺栓孔的面积：A0＝4×3.142×（D÷2）^2＝2828mm^22、支座底板厚度及立板、筋板厚度验算： 底板净面积：Apb=a ×b －A0=54772mm^2砼柱的分布反力：δc=(R/Apb)+(6*V*H)/(a*a*a)=8.26N/mm^2≤1.5fcc底板两相邻支撑板的对角线长度：a1＝{[(a －t0)÷2]^2+[(b －t0)÷2]^2}^0.5＝160mm b1为支座底板中心到a1的垂直距离；b1＝[(a －t0)÷2]×[(b －t0)÷2]÷a1＝80mmb1/a1＝0.50故弯矩系数：α=底板弯矩：Mmax ＝α*δc*a1^2＝12660N*mm 底板厚度：tpb ≥(6Mmax/f)^0.5=19.0mm支座节点板厚度 t ≥ 0.7×tpb=13mm3、支座节点板间焊缝计算： ①一般取支座底板的0.7倍计算。
②双面焊缝计算：δfs ＝(δM^2+τv^2)^0.5≤[δ]＝160N/mm^2垂直加劲肋与支座立板的垂直角焊缝的计算长度：Lwv ＝h －2Hf ＝90mm铰接压力支座计算书偏心弯矩：M ＝R÷4×(e÷2)＝5367500N*mm剪力：V ＝R÷4＝1750N在偏心矩M 作用下垂直焊缝的正应力：δM ＝6M÷（2×0.7×h f ×Lwv^2）＝157.77N/mm^2在剪力V 作用下垂直角焊缝的剪应力：τv ＝V÷(2×0.7×hf×Lwv)＝0.77N/mm^2所以：δfs = (δM^2+τv^2)^0.5 =158≤[δ]=160N/mm^24、支座底板与节点板和垂直加劲肋的水平连接焊缝，一般采用角焊缝，焊角尺寸hf 在6~10mm 范围内。
钢板桩基坑支护计算书
钢板桩基坑支护计算书一、结构计算依据1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行业强制性标准规范、规程。
2、提供的地质勘察报告。
3、工程性质为管线构筑物，管道埋深4.8~4.7米。
4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。
5、管顶地面荷载取值为：城-A级。
6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。
7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。
（1）内支撑计算内支撑采用25H 型钢 A=92.18cm 2i x =10.8cm i y =6.29cm Ix=10800cm 4Iy=3650cm4Wx=864cm 3][126.11529.6725][13.678.10725λλλλ===<===y y x i l i l x查得464.0768.0==y x ϕϕ内支撑N=468.80kN ，考虑自重作用，M x =8.04N ·m MPa f A N fy y 215][6.1091018.92464.01080.46823=<=⨯⨯⨯=⋅=ϕ MPa f Wx Mx A N fx x 215][05.58107.1361004.810117768.01080.4684623=<=⨯⨯+⨯⨯⨯=+⋅=ϕ（2）围檩计算取第二道围檩计算，按2跨连续梁计算，采用30H 型钢A=94.5cm 2 i x =13.1cm i y =7.49cm Ix=20500cm 4 Iy=6750cm 4 Wx=1370cm 3[ 计算结果 ]挡土侧支座负弯距为：M max =0.85×243.3kN ·m=206.8kN ·m ，跨中弯矩为M max =183.4kN ·m 支座处： MPa cmmkN Wx M 9.15013708.206max 13=⋅==σ，考虑钢板桩结构自身的抗弯作用，可满足安全要求。
跨中：][87.13313704.183max 23σσ<=⋅==MPa cmm kN Wx M支护结构受力计算5.3米深支护计算---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护[ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 截面验算 ]基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)σnei = Mn / Wx= 134.931/(2200.000*10-6)= 61.332(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)σwai = Mw / Wx= 115.502/(2200.000*10-6)= 52.501(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足式中:σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.180圆弧半径(m) R = 12.220圆心坐标X(m) X = -3.876圆心坐标Y(m) Y = 2.422---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数:M p ——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
压型钢板计算程序
当h/t<100 时 当h/t≥ 100时
OK
六、挠
度：
挠度=
-3.7
L/250=
20
故该 板能 满足 要 求！
三、压型
钢板支座
处腹板局
部受压承
载力：
R
<
Rw
OK
R=
1390
系数，中
间支座取
0.12，端
部支座取
a
0.06
=
0.12
lc
支座处的支撑长度，10mm<lc<200mm,端部支座取
120
f
=
205
Rw=
15123.38
四、压型
钢板同时
承受弯矩
M和支座
反力R时
的验算：
We=
0.00506
M=
-0.208
-0.52 KN/m -0.29 KN/m
内力计算结果：
反力Ra=
-0.97 KN
反力Rb=
-3.22 KN
反力Rc=
-0.97 KN
弯矩Mb=
弯矩 M1max= 弯矩 M2max=
挠度 1.611 v1max=
挠度 -0.906 v2max=
-0.906
板宽度= b= bs= h= b1=
t=
820 mm 20 mm 70 mm 45 mm 410 mm 1.2 mm
Mu=
M/Mu= -0.20052 ≤1.0
R/Rw= 0.091911 ≤1.0
M/Mu+R/ Rw=
-0.10861
M/Mu+R/ Rw
≤1.25
1.0373
OK OK
高速拼宽段钢板桩防护计算与施工方法
高速拼宽段钢板桩防护计算与施工方法对于桥头路段、涵台后、挡土墙路段路基的拼接施工,由于原来的旧结构物施工时采用透水性材料填筑，导致可能开挖到砂性土层。
且此类拼宽施工需要开挖基础，开挖深度大；放坡开挖场地受到限制，开挖坡度设置较陡。
需要结合实际情况选择适宜的支护方案，做好坑壁支护。
结构物拼宽施工段路基钢板桩支护开挖示意图根据基坑所处地条件,结合开坑深度和坑壁地层地质、地下水特点，基坑开挖中钢板桩无支撑支护,加强防排水措施，确保基坑坑壁稳定.开挖深度大于3.0m，地质状况较差，基坑开挖施工防护选用钢板桩防护，要求钢板桩入土深度不小于桩长0。
5倍，钢板桩桩长和型号选用按施工实际计算确定。
1、钢板桩计算说明案例以XK46+862.93 1*13m 拼宽桥0#桥台扩大基础开挖钢板桩防护为例进行计算:1)、工程概况XK46+862。
93拼宽桥为1—13m预应力混凝土空心板结构，桥梁全长26。
70m。
在原广惠高速桥梁基础上右侧拼宽。
右侧拼宽566.9cm—509。
6cm.桥台为U型桥台；基础采用扩大基础.主要工程数量有：混凝土58。
5m3，钢纤维砼4.2m3，钢筋9686.3kg，钢绞线651.1 kg，支座16个，13m预应力混凝土空心板4片.0#桥台扩大基础底面高程为6。
508m，稳定地下水位为0。
70m。
本基坑开挖施工时，施工作业层将不会有地下水存在。
2）、钢板桩选用计算基坑深度:3。
803m =11。
311m（桥台台身底面高程）-7。
508m（扩大基础底面高程）,广惠高速公路填料按照砂质粉质粘土或者粉质粘土考虑，内摩擦角φ为30°,板桩支撑形式为无撑,水文地质为第2种情况,坑沿活载8.5kN/m2（坑顶护道上均布荷载4.5 kN/m2+广惠高速公路行驶客车均布活荷载标准值4 kN/m2），计算钢板桩所需入土深度和钢板桩型号。
查《公路施工手册桥涵（上）》（交通部第一公路工程总公司主编）图5-42板桩计算图（一），曲线2-2计算如下：(1）固定荷载h=1.01H=1.01＊3。
板式橡胶支座的设计与计算
矩形支座：S =
l0al0b
2tes (l0a + l0b )
圆形支座：
S=
d0
4tes
Qingdao Technological University
第七章 梁式桥支座
4. 验算支座的抗滑移稳定性：
——保证支座与砼间有足够的摩擦力来抵抗水平力 板式橡胶支座: （1）不计制动力时：
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第七章 梁式桥支座
1、确定支座的平面尺寸
——由橡胶板的抗压强度和梁部或墩台顶砼的局 部承压强度确定
对橡胶板：
σ
=
Rck Ae
≤σc
（7.1）
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第七章 梁式桥支座
对混凝土: Ncj ≤ lalb βRab /γm
⎧ ⎪
µRGk
≥ 1.4Ge
⋅ Ag
⋅ ∆l te
⎨ ⎪⎩
µRck
≥
1.4Ge
⋅
Ag
⋅
∆l te
+ Fbk
思考题
1、桥梁支座的功能是什么？公路桥支座有哪些 类型？
2、详述板式橡胶支座和盆是橡胶支座的构造？ 板式橡胶支座和盆式橡胶支座的活动机理分 别是什么？后者有哪些优点？
3、桥梁支座布置时应依据什么原则？ 4、如何设计板式橡胶支座？
36℃，安全设计等级取二级。边主梁人群最大支点反力 17.7KN，车道集中荷载最大支点反力110.70KN，车道均 布 荷 载 最 大 支 点 反 力 44.5KN ， 恒 载 支 点 反 力 标 准 值 =157.00KN。假设梁的抗弯刚度B=0.19877×107KN/m2， 确定：支座的型号和规格。
板式橡胶支座的单位
板式橡胶支座的单位一、引言板式橡胶支座是一种新型的桥梁支座，其具有良好的减震和隔振效果，被广泛应用于桥梁、隧道等工程中。
本文将从单位制、结构特点、材料选择、设计计算等方面进行详细介绍。
二、单位制板式橡胶支座的单位制主要包括长度单位、质量单位和力学单位。
在国际标准体系下，长度单位采用米（m），质量单位采用千克（kg），力学单位采用牛顿（N）。
三、结构特点板式橡胶支座由上下两个钢板和中间的橡胶垫组成。
钢板通常为Q235或Q345钢板，厚度在10mm至50mm之间。
橡胶垫通常为天然橡胶或合成橡胶，硬度在40-70之间。
其厚度根据设计要求而定。
四、材料选择4.1 钢板钢板是构成板式橡胶支座的主要材料之一。
通常采用普通碳素结构钢Q235或高强度低合金结构钢Q345作为材料。
其中Q235钢板具有良好的可焊性和塑性，适用于厚度较小的板式橡胶支座；Q345钢板具有较高的强度和韧性，适用于厚度较大的板式橡胶支座。
4.2 橡胶垫橡胶垫是板式橡胶支座的核心材料，其主要作用是减震和隔振。
常用的橡胶材料包括天然橡胶、丁腈橡胶、氯丁橡胶等。
其中天然橡胶具有良好的弹性和耐磨性，但价格较高；丁腈橡胶具有良好的耐油性和耐候性，适用于工业环境中使用；氯丁橡胶具有良好的耐水性和耐化学腐蚀性能。
五、设计计算5.1 承载力计算板式橡胶支座承载力主要由钢板和橡胶垫共同承担。
钢板承受垂直荷载时产生弹性变形，而橡胶垫则承受剪切变形。
根据杆件理论，板式橡胶支座的承载力可以通过以下公式计算：F = k * A * Δ其中，F为板式橡胶支座的承载力（N）；k为刚度系数（N/m）；A为钢板的面积（m²）；Δ为板式橡胶支座的弹性变形量（m）。
5.2 变形计算板式橡胶支座在受到荷载作用时会产生一定的变形。
根据杆件理论，板式橡胶支座的变形可以通过以下公式计算：δ = F * L / k其中，δ为板式橡胶支座的变形量（m）；F为荷载作用下的承载力（N）；L为钢板长度（m）；k为刚度系数（N/m）。
支座预埋钢板施工流程
支座预埋钢板施工流程下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。
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腿式及支承式支座计算
型式特征 型式
短臂 长臂 加长臂 A B C
支座号
1～5 6～8 1～5 6～8 1～3 4～8
垫板
有 有 有
盖板
无 有 无 有 有 Ⅰ Q235A
适用公称直径DN（mm）
300～2600 1500～4000 300～2600 1500～4000 300～1400 1000～4000 Ⅱ 16MnR Ⅲ 0Cr18Ni9 Ⅳ 15CrMoR
材料代号 材料代号 支座的筋板和底板材料
四、支承式支座
JB/T 4712.4-2007， 支座××
支座号(1～8) 支座型号（A,B）
注:1.若支座高度h,垫板厚度δ 3与标准尺寸不同,则在设备图样中零件名称或备注栏注明。如:h=450,δ 3=12。 2.支座及垫板的材料应在设备图样的材料栏内标注，表示方法如下：支座材料/垫板材料。
二、腿式支座
JB/T 4712.2-2007，支腿 ××-×-×
垫板厚度δ a,mm(对于A,B,C型支腿,标注此项) 支承高度H,mm 支座号 型号（A,AN,B,BN,C,CN）
型式 角钢支柱 钢管支柱 H型钢支柱 AN A BN B CN C
支座号 1～7 1～5 1～10
垫板
无 有 无 有 无 有
一、鞍式支座
JB/T 4712.1-2007，支座 ××-×
固定鞍座 F，滑动鞍座 S 公称直径，mm 型号(A，BⅠ，BⅡ，BⅢ，BⅣ，BⅤ)
注：1.若鞍座高度h，垫板宽度b4，垫板厚度δ 4，底板滑动长孔长度l与标准尺寸不同，则应设备图样零件 名称栏或备注栏注明。如：h=450，b4=200，δ 4=12，l=30。 2.鞍座材料应在设备图样的材料栏内填写，表示方法为:支座材料/垫板材料。无垫板时只注支座材料。
板式固定铰支座计算
1、2、支座底板厚度及立板、筋板厚度验算：底板螺栓孔的面积：A 0=4×π×(D÷2)2=4×π×(34÷2)^2=3631.7mm^2支撑柱轴心抗压强度：f cc =14.3N/mm 2底板净面积：A pb ＝a×b－A 0＝280×280－3631.7 =74768.3mm 2≥ Rn÷fcc ＝80000 / 14.3 ＝5594.4mm 2OK柱的分布反力：δc=R÷Apb＝80000/74768.3＝1.07N/mm 2≤fcc底板相邻支撑板的对角线长度：a 1={[(a-t 0)÷2]2+[(b-t 0)÷2]2}0.5＝[((280-12)/2)^2+((280-12)/2)^2]^0.5 ＝189.5mmb 1为支座底板中心到a 1的垂直距离： b 1＝[(a－t 0)÷2]×[(b－t 0)÷2]÷a 1＝＝ [(280-12)/2*(280-12)/2]/189.5 ＝94.8mm因 b 1/a 1＝0.50；故弯矩系数：α=0.060042底板弯矩：M 1＝α*δc *a 12＝0.060042*1.07*189.5^2 ＝2307.05N*mm剪力的附加弯矩：M 2＝V×(H－t－d 0)＝4680N*mm Mmax ＝ M1 ＋ M2 ＝6987.05N*mm设计底板厚：t pb =(6M max /f)0.5＝(6*6987.05/215)^0.5 ＝13.96mm≤t=实际底板厚，底板厚度满足要求。
OK支座节点板的厚度一般取支座底板的0.7倍计算。
节点板厚度 t 0 ≥ 0.7×t pb =9.8mm OK节点板底宽：bj1=＝( 280-12 )/2 ＝134mm 节点板高： hj1=＝250-200/2－2×16－0 ＝118mmbj1/hj1＝1.136这里节点板宽厚比为：≤42.8×(bj1／hj1)＝48.62节点板宽厚比验算：bj1／to=134/12=11.16666667OK3、支座节点板间焊缝计算：2018/6/28钢板板式固定铰支座计算书计算日期：假定加肋板与立板之间的焊缝高度：h f1=角焊缝双面焊缝计验算依据：δfs＝(δM2+τv2)0.5≤[δ]＝160N/mm2立板与筋板计算高度：h0＝H－r－d0＝250-100-0＝150mm加劲板宽度：e＝(a－t0)÷2＝(280-12)/2＝134mm垂直加劲肋与支座立板的垂直角焊缝的计算长度：Lwv=h0－25-＝150-25-2*8109mm偏心弯矩：M=R n÷4×(e÷2)=80×1000/4×(134/2)=1340000N*mm剪力：V＝R n÷4＝80*1000/4 ＝ 20000N在偏心矩作用下垂直焊缝的正应力：δM＝6M÷（2×0.7×hf1×Lwv2）=6*1340000/(2*0.7*8*109^2)=60.4N/mm2在剪力V作用下垂直角焊缝的剪应力：τv＝V÷(hf1×Lwv)=20000/(2*0.7*8*109)=16.4N/mm2所以：δfs=(δM2+τv2)0.5 =(60.4^2+16.4^2)^0.5=62.6N/mm2≤[δ]=160N/mm2OK 焊缝构造要求：最小焊角尺寸： hf≥1.5*t0.5＝ 5.2mm(t为较厚板件厚度)最大焊脚尺寸： hf≤1.2×t=14.4mm(t为较薄板件厚度)4、支座底板与节点板和垂直加劲肋的水平连接焊缝一般采用角焊缝，焊角尺寸hf在6~10mm范围内。
支座计算
• QGZ 球型钢支座
成品盆式橡胶支座的选配
１．成品盆式橡胶支座的系列 成品盆式橡胶支座的主要系列有：GPZ、TPZ-1等。其中， GPZ表示由我国交通部中交公路规划设计院设计的系列盆式橡胶 支座；TPZ-1则表示我国铁道部科学研究院设计的系列盆式橡胶 支座。另外，还有其它科研院所设计的类同系列的盆式橡胶支
成正比）。根据支座稳定的要求，支座的总厚度不得大于平面最小尺寸 的30%。
形状系数
S ab 2(a b)t
t
a b
• 构造特点：常用的板式橡胶支座采用薄钢板或钢丝网作为加劲层以 提高支座的竖向承载能力。
• 变形机理：（1）不均匀弹性压缩实现转动；（2）剪切变形实现水 平位移；（3）无固定和活动支座之分。
一 概述
• 作用：
• 传递上部结构恒载、活载引起的竖向力、水平力到下部墩台 • 保证结构在各种荷载下自由变形，以符合计算力学模型。
支座传递的竖、横向力
• 竖向力： • 结构自重反力、活载最大反力；应计入汽
车 冲击影响；支座应考虑是否上拔，计算最大 上拔力。
• 水平力： • 直线桥计算纵向水平力，斜弯桥考虑离心
2、其它钢支座
2 普通钢支座
平板支座 弧形支座 摇轴支座 辊轴支座
3 橡胶支座主要优点
桥梁支座现已由刚性支座改为橡胶支座。与刚 性支座相比，橡胶支座：
❖ 性能可靠、结构简单、安装和使用方便、使用 寿命长(无需养护30~50年)、造价低(钢支座 10% ~30%)、建筑高度极小;
❖ 可以吸收部分振动，减小活载对桥梁结构及墩 台的冲击;
S
ab
2a b t
式中： a 顺桥方向橡胶支座的长度； b 横桥方向橡胶支座的宽度； t 中间橡胶层的厚度。
支座
1.支腿腿也, 站着支撑着人体,时间长了比较累,除非脚大一点,腿粗一点2.裙座椅子也坐着支撑着人体,舒适一点,时间长了也要累,除非垫子厚一点这就是我选择的原则一．支座设备支座用来支承设备重量和固定设备的位置。
支座一般分为立式设备支座、卧式设备支座和球形容器支座。
立式设备支座分为悬挂式支座、支承式支座、腿式支座和裙式支座四种。
卧式设备支座分为鞍式支座、圈式支座和支腿三种。
球形容器支座分为柱式、裙式、半埋式、高架式支座四种。
1．悬挂式支座（JB/T4725-92）悬挂式支座又称耳座，一般由两块筋板及一块底版焊接而成。
耳座的优点是简单，轻便；缺点是对器壁易产生较大的局部应力。
●耳座适用范围（JB/T4725-92）：适用于公称直径不大于4000mm的立式圆筒形容器。
●耳座数量一般应采用四个均布，但容器直径小于等于700mm时，支座数量答应采用2个。
●耳式支座标准中分为A、AN（不带垫板），B、BN（带垫板）四种; A、AN型用于一般立式设备，B、BN型用于带保温的立式设备。
●支座与筒体连接处是否加垫板，应根据容器材料与支座连接处的强度或刚度决定。
对低温容器的支座，一般要加垫板。
对于不锈钢制设备，当用碳钢制作支座时，为防止器壁与支座在焊接的过程中，不锈钢中合金元素的流失，也需在支座与筒连接处加垫板。
●JB/T4725-92特点：1.考虑支座弯矩对容器圆筒所产生的局部应力，避免筒体由于局部应力过大有可能引起失效。
局部径向弯矩包括设备自重、水平载荷（风载荷或地震载荷）及偏心载荷所产生的弯矩。
2.提出了支座的制造要求，以保证支座的制造质量。
若容器壳体有热处理要求时，支座垫板应在热处理前焊接在器壁上。
3.改进了垫板结构。
为改善容器的受力情况，JB/T4725-92将垫板四角倒圆；并在垫板中心开一通气孔，以利于焊接或热处理时气体的排放。
●耳式支座设计计算：支座处容器圆筒内存在以下几种应力：（1）内压引起的一次总体薄膜应力Pm；（2）支座弯矩引起的一次局部薄膜应力Pl；（3）支座弯矩引起的一次弯曲应力Pb；根据应力分析的方法按照下列原则计算：Pm≤[σ]Pm+Pl≤1.5[σ]Pm+Pl+Pb≤1.5[σ]至于组合应力，按照第三强度理论进行计算。
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1、已知条件： 底板宽度：a ＝
底板长度：b ＝
支座设计高度：H=
支座球半径大小：r=
底板设计厚度：t ＝ 立板及筋板厚度：t0 底板螺栓孔径：D ＝ 橡胶垫厚度：d0= 最大支反力：R ＝ 对应支座水平力：Vx 对应支座水平力： 支座水平合力: V= 钢材强度设计值：f ＝305
N/mm^2
加肋板与立板焊缝高度：hf= 柱的轴心抗压强度设计值：fcc ＝12.16N/mm^2（按C30混凝土计算）(fcc ＝0.85×14.3＝12.16) 加劲板宽度：e ＝(a －t0)÷2＝
287.5
mm 立板与筋板计算高度：h ＝H －r －t －t0－d0＝229
mm 底板螺栓孔的面积：A0＝4×3.142×（D÷2）^2＝14529
mm^2
2、支座底板厚度及立板、筋板厚度验算： 底板净面积：Apb=a ×b －A0=
345471
mm^2
砼柱的分布反力：δc=(R/Apb)+(6*V*H)/(a*a*a)=
4.57N/mm^2≤1.5fcc
底板两相邻支撑板的对角线长度：a1＝{[(a －t0)÷2]^2+[(b －t0)÷2]^2}^0.5＝407mm b1为支座底板中心到a1的垂直距离；b1＝[(a －t0)÷2]×[(b －t0)÷2]÷a1＝203
mm
b1/a1＝0.50
故弯矩系数：α=
底板弯矩：Mmax ＝α*δc*a1^2＝45377N*mm 底板厚度：tpb ≥(6Mmax/f)^0.5=
29.9
mm
支座节点板厚度 t ≥ 0.7×tpb=
21mm
3、支座节点板间焊缝计算： ①一般取支座底板的0.7倍计算。
②双面焊缝计算：
δfs ＝(δM^2+τv^2)^0.5≤[δ]＝160N/mm^2
垂直加劲肋与支座立板的垂直角焊缝的计算长度：Lwv ＝h －2Hf ＝201mm
铰接压力支座计算书
偏心弯矩：M ＝R÷4×(e÷2)＝########N*mm 剪力：V ＝R÷4＝
1500
N
在偏心矩M 作用下垂直焊缝的正应力：δM ＝6M÷（2×0.7×h f ×Lwv^2）＝416.35
N/mm^2
在剪力V 作用下垂直角焊缝的剪应力：τv ＝V÷(2×0.7×hf×Lwv)＝0.38
N/mm^2
所以：δfs = (δM^2+τv^2)^0.5 =
416
≤[δ]=160N/mm^2
4、支座底板与节点板和垂直加劲肋的水平连接焊缝，一般采用角焊缝，焊角尺寸hf 在6~10mm 范围内。
每块加劲板与底板之间的连接焊缝长度：ΣL=（e －2×Hf ）×2 =519
mm
因为：δf = R/4÷(0.7×hf×ΣL) ≤[δ]=160N/mm^2 hf ≥ R/4÷(0.7×160×ΣL) ＝
6.58
mm
支座立板板与底板之间的连接焊缝长度：ΣL=（a －t0－2×Hf)×2 =1094
mm
因为：δf = R/2÷(0.7×hf×ΣL) ≤[δ]=160N/mm^2 hf ≥R/2÷（0.7×160×ΣL ）＝
6.24
mm
5、支座预埋件一般按构造要求，锚筋为
16~24mm 。
若为受压预埋件时；锚固长度≥25d ；若为受拉预埋件时，锚固长度应≥35d 。
6、支座底板抗剪件计算：
支座底板与混凝土之间的摩擦力V fb 应满足：V fb ＝
0.4R ﹥V=设计支座的最大水平力，否则应设抗剪件。
支座底板与混凝土之间的摩擦力V fb ＝0.4R ＝
612
N
附注：
1、α与b1/a1的关系：
85×14.3＝12.16)
m^2。