沉井计算书
沉井施工计算书
沉井施工计算书计算依据：1、《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》CECS 137∶20152、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20074、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-20115、《建筑施工计算手册》江正荣编著6、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著7、《地基与基础》第三版一、参数信息1、基本参数沉井总体示意图二、砂垫层铺设厚度验算沉井承垫材料：垫木垫木宽度L(m)： 2 砂的天然容重γs(kN/m3)：20 砂垫层的压力扩散角θ(°)：25砂垫层厚度h0(m)：0.5砂垫层底部地基承载力设计值[P](kPa)：150 砂垫层计算简图沉井第一节沿井壁单位长度重量：G0=tH s(G2k+G1k)=0.5×3×(24+1)=37.5kN/m砂垫层底部荷载计算值：P=G0/(2h0tanθ+L)+γs h0=37.5/(2×0.5×tan25°+2)+20×0.5=25.205kpa≤[P]=150kpa 满足要求！三、垫架拆除井壁强度验算两支承点之间最大距离L1(m)：7 支承点距端部的距离L2(m)： 1.5 矩形沉井按4点支承：沉井垫架拆除示意图沉井在开始下沉特别是在抽垫木时，井壁会产生较大的弯曲应力。
沉井井壁抗弯按深受梁考虑，参考GB50010-2010附录G，深受梁计算第G.0.82 条，0.2Hs范围内纵向受力实际钢筋面积经计算：A's底部=A's顶部=1608.495mm 支座弯矩M支：M支=-G0L22/2-G0(B s/2-t)(L2-t/2)=-37.5×1.52/2-37.5×(8/2-0.5)×(1.5-0.5/2)=-206.25kN·m 跨中弯矩M中：M中=G0L12/8-M支=37.5×72/8-206.25=23.438kN·m将沉井结构按深梁结构进行验算，根据《混凝土结构设计规范》，计算如下：h0跨中=H s-0.1×H s=3-0.1×3=2.7m取f y×A s=f'y×A's，则x=0<0.2h0，取x=0.2h0=0.2×2.7=0.54m αd跨中=0.8+0.04×L1/H s=0.8+0.04×7/3=0.893z跨中=αd跨中×(h0跨中-0.5×x)=0.893×(2.7-0.5×0.54)=2.171mA s底部=M跨中/(f y×z跨中)=23.438×106/(300×2170.8)=35.989mm2A s底部=35.989mm2≤A's底部=1608.495mm2满足要求！h0支座=H s-0.2×H s=3-0.2×3=2.4m取f y×A s=f'y×A's，则x=0<0.2h0，取x=0.2h0=0.2×2.4=0.48m αd支座=0.8+0.04×L1/H s=0.8+0.04×7/3=0.893z支座=αd支座×(h0支座-0.5×x)=0.893×(2.4-0.5×0.48)=1.93mA s顶部=M支/(f y×z支座)=206.25×106/(300×1929.6)=356.291mm2A s顶部=356.291mm2≤A's顶部=1608.495mm2满足要求！四、沉井下沉验算沉井下沉计算土层参数：沉井下沉力系平衡图当沿沉井深度土层为多类别时，单位摩阻力可取各层土单位摩阻力标准值的加权平均值。
沉井计算书共10页
沉沉井井计计算算书书滨江区污水预处理厂实施性施工组织设计计算书根据滨江区给排水公司要求、上海市政工程设计研究院提供的设计图纸、我公司编制的投标施工组织设计及相关施工规范规程、及以往同类工程的施工经验，在原则上遵循招标文件要求及施工投标文件的承诺的施工技术方案的前提下编制滨江区污水预处理厂的实施性施工组织设计。
由于本工程的特殊性，即本工程的难度及进度关键线路均为集约化沉井的施工，为了较合理地安排集约化沉井的施工，给施工组织设计的编制提供较详细的理论依据，特编制本计算书。
一、沉井自重计算由于沉井配筋比例高，自重单位体积重量取2.5T/m3（25KN/m3），按施工程序的安排，拟在-2.8m及2.0m高程设施工分节，故计算结果如下：-8.3m~-2.8m重1205T-2.8m~2.0m重927T2.0m~5.5m重583T即沉井总重为2715T，沿周长单位长度重量为27.89T/m，按沉井三次浇筑，两次下沉井计算，在浇筑到2.0m高程时，沿下沉自重为2132T，此时沿周长单位长度自重为22T/m。
二、预制过程中地基处理的计算根据如上计算，在沉井浇筑到2.0m高程时沉井生重2132T，故沿周长单位长度自重为22T/m。
根据施工安排，拟沉井预制底高程面控制为2.0m，刃脚下部采用20cm厚C素砼垫层+50cm厚粗砂垫层（换土厚度），按一般常规计算，换土层、20垫层及其他临时加载的自重取2T/m2。
综上两项，沉井到完成第二次浇筑时，对地基沿周长单位长度的压力为24T/m。
此时下处于地质编号为2-2层，该层土的相关力学性能为：渗透系数=170Kpa，沉井外壁与土体间的单位摩阻2.16×10-4，地基承载力标准值fk力q=25Kpa。
s在此次的计算中，承载力取标准承载力值即为170 Kpa(即17T/m2)。
由于如上计算则可计算垫层最小有效受力宽度为24T/m=1.41m17T/m2考虑到施工支架搭设的方便及增加素砼垫层的受力性能，将砼垫层宽度考虑取值1.8m，其中为便于垫在起沉时的破除，需按5m间距设置沿直径方向的施工缝。
沉井工程量计算书
#NAME? m3
(3.3+3.3+2.5+2.5)*2*(10.4-1.85)+3.14*0.5*0.5*2
#NAME? m2
第 3 页，共 5 页
顶板C30砼
项目
顶板模板(高10.4m)
刃Hale Waihona Puke C10砼垫层刃脚C10砼垫层模板
刃脚砂填层
脚手架
井筒砌筑
井筒1:2水泥砂浆粉刷
Φ750钢纤维铸铁井盖座
钢筋Φ
2.74*1.21*(2.5)/0.2*2 2.86*1.21*(2.5)/0.2*2 (12.86+35*0.016)*1.58*11 3.44*1.58*11*4 4.66*1.21*(3.3)/0.2*4 1.05*1.21*(3.3)/0.2*4 1.08*1.58*(3.3)/0.2*4 (8.55-0.65)*1.21*(3.3)/0.2*8 (8.55-0.1+35*0.02)*2.47*16 3.64*1.58*(10.4-1.85)/0.2*4 6.24*1.58*(10.4-1.85)/0.2*4 (10.96+13.04+35*0.02*2)*4 1.02*0.395*(1.4/0.2)*4*2 1.6*1.21*(10.4-1.85)/0.2*4 3*1.21*(3.3)/0.2*2 3*1.58*4
项目
工程名称:沉井
计算公式 ((0.25+0.4+0.6)*2+0.6*2)*0.6/2*(8.2+6.2)*2 (8.2+6.2)*2*13.15
(11.14+35*0.022)*2.98*(13.15-2.75)/0.2*2 (8.82+35*0.022)*2.98*(13.15-2.75)/0.2*2 7.64*2.98*(13.15-2.75)/0.2*2 5.32*2.98*(13.15-2.75)/0.2*2 (9.5+0.7+0.2+1.64+35*0.018)*2*(8.2+6.2)/0.2*4 (13.15+35*0.018)*2*16 2.24*1.58*(13.15-2.75)/0.2*4 1.5*0.888*(8.2)/0.2*2*2 7.8*0.395*(0.6+0.55+0.5)/0.2*2*2 3.9*2*(7-0.15*2)/0.2 3.8*2*(7-0.15*2)/0.2 7.4*1.58*(5-0.15*2)/0.2 7.3*1.58*(5-0.15*2)/0.2
沉井结构计算书(详细)讲解-共22页
深圳市城市轨道交通4号线工程主体工程4302标段二工区（沉井）结构计算书计算:校核: 审定:中铁二局工程××公司深圳市轨道交通4号线4302标二工区项目部2019年10月1目录1目录 (2)1.1顶管概况 (3)1.2顶管工作井、接收井尺寸 (3)1.31200mm管顶力计算 (3)1.3.1推力计算 (3)1.3.2壁板后土抗力计算： (4)1.3.3后背土体的稳定计算： (4)1.4工作井（沉井）下沉及结构计算 (4)1.4.1基础资料： (4)1.4.2下沉计算： (5)1.4.3下沉稳定计算： (5)1.4.4刃脚计算： (5)1.4.5沉井竖向计算： (6)1.4.6井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (7)1.4.7底板内力计算：(理正结构工具箱计算) (12)1.5接收井（沉井）下沉及结构计算 (13)1.5.1基础资料： (13)1.5.2下沉计算： (14)1.5.3下沉稳定计算： (14)1.5.4抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后)： (14)1.5.5刃脚计算： (14)1.5.6沉井竖向计算 (15)1.5.7井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (16)1.1顶管概况（1）钢筋Ф—HRB335级钢筋强度设计值fy=fy′=300N/ mm2（2）圆管砼：采用C50，沉井采用C30。
（3）所顶土层为黏土，r=17KN/ m3本计算除井壁、底板外未采用专业计算软件。
1.2顶管工作井、接收井尺寸1、工作井尺寸的设计、核算由检查井的设计要求及顶管操作技术要求决定。
（1）、工作井的宽度计算公式B =D+2b+2c 式中：B——工作井宽度；D——顶进管节的外径尺寸；b——工作井内安好管节后两侧的工作空间，本工程采用每侧0.8m；c——护壁厚度，本工程采用0.4m；本工程的顶管直径为D1000，壁厚200。
工作井的宽度尺寸为 B=8.7mm；（2）工作井底的长度计算公式：L=L1+L2+L3+2L4+L5式中：L——工作井底部开挖长度；L1——管节长度取2m ；L2——顶镐机长度取1.1m ；L3——出土工作长度，取1.1m；；L4——后背墙的厚度，取0.4m；；L5——已顶进的管节留在导轨上的最小长度，取0.3m。
沉井计算书
上部结构计算书总信息、风、重量、地震、位移、剪重比、侧向刚度等结果说明: 计算中不考虑风荷载时，则不给出侧向刚度及比值。
一、总信息层数= 1 底层支承点数= 6 活载组数= 1 X 向风载信息= 1 Y 向风载信息= 1X 向地震信息= 1 Y 向地震信息= 1轴向变形信息= 2 扭转变形信息= 1 输出信息= 4 安全等级= 3 梁支座弯矩调幅系数= 0.80 梁刚度增大系数= 1.00 连梁刚度折减系数= 0.60 梁扭矩折减系数= 0.80 梁跨中弯矩增大系数= 1.00模拟施工计算信息= 0 结构类型:框架结构鞭梢小楼层数= 0 抗震烈度或地震影响系数= 0.04 场地类别或特征周期= 0.65 设计地震分组号= 1 阻尼比= 0.05单、双向水平地震作用计算扭转效应信息= 1 地震力调整系数= 1.00振型数= 3 框架抗震等级= 2 剪力墙抗震等级= 2 抗震活载折减系数= 0.50 周期折减系数= 0.80 抗震剪力调整信息= 0基本风压= 0.50 体型系数= 1.30 地面粗糙度= 2.结构基底标高= 0.00层号层高梁混凝土强度等级(C) 柱混凝土强度等级(C)1 5.90 30. 30梁钢筋强度：Fyb= 400000. 梁箍筋强度：Fyvb= 400000.柱钢筋强度：Fyc= 400000. 柱箍筋强度：Fyvc= 400000.剪力墙钢筋强度：Fyw= 300000. 剪力墙分布筋强度：Fyvw= 270000.二、风荷载及作用点坐标(相对于第一点)层号X 向风(kN) Y 向风(kN) X(m) Y(m)1 18.96 39.96 5.30 2.51----------------------------------------SUM: 18.96 39.96三、各层的重量、质量和质心坐标(相对于第一点)层号重量(kN) 质量(kN) X(m) Y(m)1 608.18 594.85 5.31 2.52----------------------------------------SUM: 608.18 594.85四、地震计算结果X 向地震:振型: 1 周期: 0.3689 (SEC.)层号特征向量地震作用(kN)1 0.1284 23.7938------------------SUM 23.7938Y 向地震:振型: 1 周期: 0.3824 (SEC.)层号特征向量地震作用(kN)1 0.1284 23.7938------------------SUM 23.7938X 向总地震作用= 23.79 (kN)Y 向总地震作用= 23.79 (kN)五、各工况荷载产生的位移恒荷载产生的各层竖向最大位移:层号Z 向最大位移(mm)1 0.1681活荷载产生的各层竖向最大位移:层号Z 向最大位移(mm)1 0.0095X 向风荷载产生的各层水平位移:层号X 向位移(mm) U/H 层间位移(mm) u/h1 1.0770 1/ 5385 1.0770 1/ 5385-------------------------------------平均值: 1.0770 1/ 5385 X 向地震作用产生的各层水平位移:层号X 向位移(mm) U/H 层间位移(mm) u/h1 1.3514 1/ 4292 1.3514 1/ 4292-------------------------------------平均值: 1.3514 1/ 4292 Y 向风荷载产生的各层水平位移:层号Y 向位移(mm) U/H 层间位移(mm) u/h1 2.4381 1/ 2379 2.4381 1/ 2379-------------------------------------平均值: 2.4381 1/ 2379 Y 向地震作用产生的各层水平位移:层号Y 向位移(mm) U/H 层间位移(mm) u/h1 1.4517 1/ 3995 1.4517 1/ 3995-------------------------------------平均值: 1.4517 1/ 3995 六、楼层的水平地震剪力验算(层剪重比)“高层建筑混凝土结构技术规程”中要求楼层的水平地震剪力标准值应满足：V eki > 入Gs (Gs=Gi+Gi+1...+Gn)即：各层剪重比Veki/Gs > 入其中：Veki-- i 层的水平地震剪力标准值;入--水平地震剪力系数;Gs-- i 层及其以上各层的重力荷载之和。
沉井计算书
沉井计算书一、下沉验算1、沉井自重G k=[3.14×（5.52－4.52）×10.75÷4－（0.55＋0.7）×0.15×3.14×2.325×2÷2－0.35×0.5×3.14×2.45×2÷2＋0.15×2.3×3.14×2.8×2]×25＋0.15×8.1×3.14×2.8×2×18=85.56×25＋21.36×18=2523.56KN2、井壁摩阻力f Ka=（1.2×10＋2.6×8＋2.8×25＋3.8×20）÷（1.2＋2.6＋2.8＋3.8）=17.19Kpa摩阻力F fK=（2.5＋3.2）×3.14×5.5×f Ka×2÷3＋f Ka×2.3×3.14×5.8 =1128.11＋720.05=1848.16KN下沉过程中的水的浮托力F fw.K=（85.56－3.53）×10=820.3KNK St=（G k－F fw.K）÷F Fk=（2523.56－820.3）÷1848.16=0.92下沉验算不符合要求。
二、外力计算按重液地压公式计算：P W＋E=13h=13×11.4=148.2 KpaP W=10×10.75=107.5 Kpa三、结构内力计算及配筋1、计算截面所在土层的内摩擦角θ=13.4。
则θA=θ＋5=18.4。
；θB=θ－5=8.4。
；tg2（45。
－θA/2）=0.520；tg2（45。
－θB/2）=0.745；m=0.745/0.520=1.43；m－1=0.43 考虑井内水压：压力差：P A=（13×9.8－91.5）=35.9KpaN A=35.9×1.27×2.65×（1＋0.785×0.43）=161.63KN：N B=P A r c（1＋0.5×0.43）=146.80KNM A=-0.1488 P A r c2W‘=-0.1488×35.9×1.27×2.652×0.43=-20.48KN·M M B=-0.1366 P A r c2W‘=-0.1366×35.9×1.27×2.652×0.43=-18.81KN·M 不考虑井内水压：P A=127.4×1.27=161.80KpaN A=161.80×2.65×（1＋0.785×0.43）=573.6KN：N B=P A r c（1＋0.5×0.43）=520.96KNM A=-0.1488 P A r c2W‘=-0.1488×161.80×2.652×0.43=-72.70KN·MM B=-0.1366 P A r c2W‘=-0.1366×161.80×2.652×0.43=-66.7KN·M 按内力：M A=-72.70 KN·M；N A=573.6KN计算配筋。
沉井下沉稳定性验算计算书
沉井下沉稳定性验算计算书依据《建筑施工计算手册》(江正荣编著)以及市政相关规范等。
一. 参数信息沉井在软弱土层中下沉时，需要对沉井下沉进行稳定性验算。
沉井相关计算参数如下：沉井外径为 20.00m,壁厚为 1.00m,井深为 16.50m,混凝土密度为 24.00kN/m^3,沉井井身混凝土量为 470.00m^3,地基承载力设计值为 130.00kN/m^2,隔墙和底梁总支撑面积为 0.00m^2.采用排水下沉方式，不考虑地下水浮力的作用。
刃脚尺寸数据(如图所示)：h=1.45m,h1=1.25m,C=0.20m,C1=0.70m,C2=0.20m,a=0.10m.二. 沉井计算沉井的下沉稳定性以下沉稳定系数 K 表示，可按下式验算:其中K －沉井下沉稳定系数，应小于1；G －沉井的自重力；B －地下水浮力，排水下沉，B=0，不排水下沉时总浮力的70%；－沉井外壁有效摩擦力总和.Rf－刃脚踏面及斜面下土的支撑力.R1－沉井的平均直径.DC －刃脚踏面宽度；n －刃脚斜面与井内土体接触面的水平投影宽度；R－沉井内部隔墙和底梁下土的支撑力；2－隔墙和底梁的总支撑面积；A1－土的极限承载力。
fu所以有，沉井的自重力为：G = 470.00×24.00=11280.00kN采用排水下沉，不需要考虑地下水的浮力：B = 0沉井外壁摩擦力总和为：Rf = 3.14×20.00×16.50×22.60 = 23430.00kN因沉井刃脚斜面土被掏空，不考虑斜面土的支承力，刃脚踏面支承力为：R1 = 3.14×19.90×1.45×130.00 = 11784.59kN沉井隔墙和底梁支承力为：R2 = 0.00×130.00 = 0.00kN则下沉稳定系数为：K = (11280.00-0.00) / (23430.00+11784.59+0.00) = 0.32 下沉稳定系数 K < 1.0，沉井在自重下能够稳定。
沉井计算书
沉井计算书摘要：1.沉井计算书的概述2.沉井计算书的重要性3.沉井计算书的主要内容4.沉井计算书的应用实例5.沉井计算书的发展趋势正文：沉井计算书是一种重要的工程技术文书，主要用于指导和记录沉井工程的设计、施工和验收过程。
在沉井工程中，计算书是确保工程质量和安全的关键依据，具有不可替代的作用。
沉井计算书的重要性体现在以下几个方面：首先，计算书是沉井工程的设计基础。
在沉井工程的设计阶段，技术人员需要根据实际情况和设计要求，进行各种计算和分析，以确定沉井的结构形式、尺寸和材料等。
这些计算结果需要以计算书的形式记录下来，作为后续施工和验收的依据。
其次，计算书是沉井工程施工的指导书。
在施工过程中，工程技术人员需要根据计算书的要求，进行各项施工操作，以确保沉井工程的顺利进行。
同时，计算书也是沉井工程验收的重要依据。
在沉井工程验收时，验收人员需要根据计算书的要求，对沉井工程的质量和安全进行全面检查，以确保沉井工程符合设计要求和相关标准。
沉井计算书的主要内容包括以下几个方面：首先，沉井工程的基本情况。
包括沉井的工程背景、设计要求、施工条件等。
其次，沉井工程的计算分析。
包括沉井的结构计算、材料计算、稳定性计算等。
再次，沉井工程的设计图纸。
包括沉井的结构图纸、施工图纸、安装图纸等。
最后，沉井工程的施工技术要求。
包括沉井的施工方法、质量要求、安全措施等。
随着科技的发展和工程技术的进步，沉井计算书也在不断发展和完善。
目前，沉井计算书已经从传统的手算阶段，发展到了计算机辅助设计和计算的阶段。
同时，沉井计算书的内容也在不断丰富和完善，更加注重沉井工程的可行性、经济性和美观性。
在未来，沉井计算书将会更加智能化和自动化。
随着人工智能和机器学习等技术的发展，沉井计算书将会更加高效和精准，为沉井工程的设计、施工和验收提供更好的服务。
沉井计计算书
沉井结构计算采用沉井结构形式，沉井的结构布置见下图，底板顶面标高-4.5m ，壁顶标高4.5m ，地面以下为8.7m ，持力层在第4层土上，kPa f ak 160=,地下水位最高高程为2.0m 。
一、正常使用阶段1、抗浮验算地下水位正常使用期高程为2.0m 抗浮重量计算：顶板200厚： kN G 5.3591=外池壁600厚： kN G 5.652025)25.722.13(6.05.102=⨯⨯+⨯⨯⨯= 内池壁300厚： kN G 4.10163=阀门室底板250厚和侧墙300厚：kN G 1.2384=底板700厚：kN G 15755= 二次现浇素混凝土：kN G 10646= 封底混凝土600厚：kN G 12317=∑=kN Gi12004浮力kN F k 5.89577.82.13)8.52(10=⨯⨯+⨯= 抗浮稳定系数34.15.895712004==K ， 满足。
2、底板配筋计算最大浮力kPa p k 72)27.05.4(10=++⨯=底板最大净反力kPa p jk 5.61)1025(7.072=-⨯-= 底板最大净反力设计值kPa p j 742.15.61=⨯= ⑴ 板块1：8.1x3.2mmkN Mx⋅=⨯⨯=852.374812构造配筋：选20@200（1592） ⑵ 板块2：45.91.8⨯=⨯y x l l 则765.045.91.8= 30506.67022=⨯=qlm kN M x⋅=⨯⨯⨯+=3271.874)0317.061062.0(221770mm As =mkN My⋅=⨯⨯⨯+=2061.874)062.061032.0(221120mm As =构造配筋量210501000700%015.0mm As =⨯⨯= 3、池壁配筋计算池壁按上下端铰支，两侧固支（或弹性固支）进行计算，土压力+水压力：kpap 120=，各池壁内力计算如下：○1.m l x 5.9=，m l y 3.8=978.0=xy l l m kN ql y ⋅=103792m KN M X⋅-=⨯-=37310379036.00mKN M X⋅=⨯=156103790161.0mKN My⋅=⨯=135********.0○2.m l x 1.8= ，m l y 3.9=m l l yx 87.0= m KN ql y ⋅=78732m KN M X⋅-=⨯-=29678730376.00mKN M X⋅=⨯=1347873017.0 mKN My⋅=⨯=2.9978730126.0水平弯矩考虑相邻边的分配，则 棱边m KN M ⋅=3400二、沉井施工阶段1、侧向土压力计算 降水下沉，干封底,rzk P a ⋅= 取49.0)1045()245(22=-=Φ-=ty ty k a将池壁沿高度方向分为5段0～3.3；3.3～5.3；5.3～7.3；7.3～9.3；9.3～11.3H 0H r Ka P z ⋅= 0～3.3 KPa 303.31805=⨯⨯ 3.3～5.3 KPa 483.5185.0=⨯⨯ 5.3～7.3 KPa 663.7185.0=⨯⨯ 7.3～9.3 KPa 843.9185.0=⨯⨯ 9.3～11.3 KPa 1023.11185.0=⨯⨯2、侧向土压力下内力及配筋计算按框架计算内力，其内力如下图，各截面内力对应上述P值内力表单位：mKN池壁厚度h=600mm裂缝宽度满足0.2mm 三、沉井下沉计算井壁剖面见图：1、井壁与土壤的摩阻力计算根据勘探报告，摩阻力按土层厚度加权平均计算， 161.11252.2105.5204.2121=⨯+⨯+⨯+⨯=ka f kPa下沉总摩阻力：a fk Uf F =，U=43.8 m 。
沉井计算书
沉井计算书（原创版）目录1.沉井计算书的概述2.沉井计算书的重要性3.沉井计算书的主要内容4.沉井计算书的应用实例5.沉井计算书的未来发展正文沉井计算书是一种重要的工程技术文献，主要用于指导和规范沉井工程的设计、施工和运营。
沉井工程是一种常见的地下工程，广泛应用于建筑、市政、交通等领域。
为了确保沉井工程的安全、稳定和高效，沉井计算书发挥着至关重要的作用。
沉井计算书概述：沉井计算书是对沉井工程进行系统分析、设计和计算的成果汇总。
它包含了沉井工程的基本参数、设计原则、施工方法、运行管理等方面的信息，是沉井工程技术人员必备的参考资料。
沉井计算书的重要性：沉井计算书对于沉井工程具有极高的实用价值。
首先，它可以为工程设计提供科学依据，确保设计方案的安全性和可行性。
其次，沉井计算书可以为施工提供指导，确保施工过程的顺利进行。
最后，沉井计算书还可以为工程运营提供参考，保证工程长期稳定运行。
沉井计算书的主要内容：沉井计算书主要包括以下几个方面的内容：1.沉井工程的基本参数：包括沉井的尺寸、形状、结构形式、地质条件等。
2.沉井工程的设计原则：包括沉井的稳定性、承载力、抗渗性、耐久性等设计要求。
3.沉井工程的施工方法：包括沉井的开挖、支护、下沉、封底等施工工艺。
4.沉井工程的运行管理：包括沉井的监测、维护、检修、应急处理等管理措施。
沉井计算书的应用实例：在我国，沉井计算书已广泛应用于各类沉井工程中，如地铁车站沉井、桥梁基础沉井、大型储罐沉井等。
通过沉井计算书的指导，这些工程均取得了良好的经济效益和社会效益。
沉井计算书的未来发展：随着科技的进步和社会的发展，沉井计算书将继续完善和提高。
未来的沉井计算书将更加注重工程的环保、节能和可持续发展，为沉井工程提供更加科学、合理、高效的技术支持。
总之，沉井计算书是沉井工程领域不可或缺的重要技术文献。
沉井工程量计算书
结果 #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
单位 m3 m2 m3 m2 m3 m2 m3 m2 只
备注
#NAME?
kg
#NAME?
kg
#NAME?
kg
#NAME?
kg
#NAME?
kg
#NAME?
1Φ14
2Φ14
3Φ16
4Φ16
5Φ14
6Φ14
7Φ16
8Φ14
8"Φ20
9Φ16
10Φ16
11Φ20
12Φ8
13Φ14
14Φ14
15Φ16
工程名称:沉井
计算公式 3.3*4*0.25 2.5*2.5+0.25*3.3*4 (0.25+0.4)*(3.3+3.3)*2*0.25 3.3*4*0.25*2 (0.25+0.4+0.6)*(3.3+3.3)*2*0.6 3.3*4*10.4 3.14*(0.6*0.6-0.35*0.35)*1.5 3.14*(1.2+0.7)*1.5 1.000
结果 #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
单位 kg kg kg m3 m2 套 m3 kg
备注
第 5 页，共 5 页
7.11*3.85*(8.2+6.2)*2/0.2 (11.14+35*0.025)*3.85*17*2 7.64*3.85*17*2 (8.82+35*0.025)*3.85*1*2 5.32*3.85*1*2 (8.82+35*0.02)*2.47*19*2 5.32*2.47*19*2 1.17*0.617*(8.2+6.2)/0.2*2 1.5*1.58*(8.2+6.2)/0.2*2
沉井计算书
沉井计算书
沉井计算书是用于计算沉降井的设计参数和施工方法的技术文档。
沉降井是一种用于处理地下水位下降或地面沉降引起的地基沉降问题的工程措施。
沉井计算书通常包括以下内容：
1. 沉井设计参数：包括沉井的尺寸、深度、孔距等设计参数。
这些参数通常根据现场具体情况和设计要求确定。
2. 地基参数：沉井的设计需要考虑地基的性质和稳定性。
地基参数包括土壤的强度、压缩性、渗透性等。
3. 沉降井施工方法：包括沉井的施工步骤、工具、设备和施工工艺。
施工方法需要考虑地质条件、地下水位和沉降情况等因素。
4. 沉井的监测与检测：沉井的施工过程中需要进行监测和检测，以确保沉降井的稳定性和功能。
监测和检测内容包括沉降量、沉降速率、地下水位等。
5. 沉井的验收标准：沉降井的施工完成后需要进行验收。
验收标准通常包括沉降量满足设计要求、沉井的稳定性和功能满足要求等。
沉井计算书是沉井工程设计和施工的重要参考文献，它能够提供理论依据和技术指导，确保沉井工程的质量和安全。
沉井施工计算书
沉井施工计算书计算依据：1、《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》 CECS 137∶20152、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-20113、《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTG D63-20074、《公路桥涵施工技术规范》 JTG/T F50-20115、《建筑施工计算手册》江正荣编著6、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著7、《地基与基础》第三版一、参数信息1、基本参数沉井总体示意图二、砂垫层铺设厚度验算砂垫层计算简图沉井第一节沿井壁单位长度重量：G0=tH s(G2k+G1k)=0.5×3×(24+1)=37.5kN/m砂垫层底部荷载计算值：P=G0/(2h0tanθ+L)+γs h0=37.5/(2×0.5×tan25°+2)+20×0.5=25.205kpa≤[P]=150kpa 满足要求！三、垫架拆除井壁强度验算矩形沉井按4点支承：沉井垫架拆除示意图沉井在开始下沉特别是在抽垫木时，井壁会产生较大的弯曲应力。
沉井井壁抗弯按深受梁考虑，参考GB50010-2010附录G，深受梁计算第G.0.8条，0.2Hs范围内纵向受力实际钢筋面积经计算：A's底部=A's顶部=1608.495mm2支座弯矩M支：M支=-G0L22/2-G0(B s/2-t)(L2-t/2)=-37.5×1.52/2-37.5×(8/2-0.5)×(1.5-0.5/2)=-206.25kN·m跨中弯矩M中：M中=G0L12/8-M支=37.5×72/8-206.25=23.438kN·m将沉井结构按深梁结构进行验算，根据《混凝土结构设计规范》，计算如下：h0跨中=H s-0.1×H s=3-0.1×3=2.7m取f y×A s=f'y×A's，则x=0<0.2h0，取x=0.2h0=0.2×2.7=0.54mαd跨中=0.8+0.04×L1/H s=0.8+0.04×7/3=0.893z跨中=αd跨中×(h0跨中-0.5×x)=0.893×(2.7-0.5×0.54)=2.171mA s底部=M跨中/(f y×z跨中)=23.438×106/(300×2170.8)=35.989mm2A s底部=35.989mm2≤A's底部=1608.495mm2满足要求！h0支座=H s-0.2×H s=3-0.2×3=2.4m取f y×A s=f'y×A's，则x=0<0.2h0，取x=0.2h0=0.2×2.4=0.48mαd支座=0.8+0.04×L1/H s=0.8+0.04×7/3=0.893z支座=αd支座×(h0支座-0.5×x)=0.893×(2.4-0.5×0.48)=1.93mA s顶部=M支/(f y×z支座)=206.25×106/(300×1929.6)=356.291mm2A s顶部=356.291mm2≤A's顶部=1608.495mm2满足要求！四、沉井下沉验算沉井下沉计算土层参数：沉井下沉力系平衡图当沿沉井深度土层为多类别时，单位摩阻力可取各层土单位摩阻力标准值的加权平均值。
沉井计算书
一．主要材料及要求：1．混凝土: 混凝土强度等级为C25。
2．钢筋：Φ-HRB400级钢，fy=360N/mm 2 二．设计采用主要规范：1．《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）； 2．《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； 3．《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 4．《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）；三、决定沉井高度及各部分尺寸1.沉井高度根据施工要求定出沉井顶面标高为32.5m ，沉井底面标高为25m 。
2.沉井平面尺寸采用圆形沉井，圆端的外直径为6.9m 。
井壁厚度0.7m ，其它尺寸详见施工图。
刃脚踏面底宽度采用0.2m ，刃脚高度为0.866m ，刃脚内侧倾角为θ=60︒。
四、下沉系数计算1. 沉井自重计算 砼重度 γ=25 kN/m 3体积 V=π(3.452-2.752)×9.4=128m 3 自重 Q=128×25=3200kN 2. 井壁摩擦力计算该沉井穿过○1、○2、○3层土，取加权平均摩阻力单位摩阻力为18f KPa =。
h =9.4mu =2π×3.45 =21.7 m∑=u h f T =18×9.4×21.7=3672kN 3. 下沉系数计算施工采用排水下沉，下沉过程中水浮托力为零，则下沉系数为 Ksts=Q/T=3200/3672=0.87<1.05，不满足要求。
需要采用特殊施工工艺来使得沉井下沉。
五、抗浮验算1. 沉井底板自重计算 砼重度 γ=25 kN/m 3体积 V 1=π×2.752×0.7=16.6m 3 自重 Q 1=16.6×25=415kN 2. 水浮托力标准值计算水重度 γw =10 kN/m3水浮托力标准值 F fw,k =（π×3.452×8.2+1.2×0.7×π×3.1）×10=3146kN 3. 使用阶段抗浮计算施工采用排水下沉，采用干封底，无需进行封底抗浮计算。
1元计算书_22_沉井下沉验算计算书
沉井下沉验算计算书依据《建筑施工计算手册》(江正荣编著)以及市政相关规范等。
一. 参数信息沉井下沉时，应对其在自重和附加荷重的作用下能否下沉进行验算。
沉井相关参数如下：沉井外径为 20.00m,壁厚为 1.00m,沉井全高为 16.50m,刃脚高度为 1.50m,混凝土密度为24.00kN/m^3,井身混凝土量为 1000.00m^3,附加荷重为 100.00kN,土层平均摩擦系数为 22.60kN/m^2 。
采用排水下沉方式。
二. 沉井计算沉井下沉力系平衡如上图，下沉安全系数可按下式计算：其中K －下沉安全系数，一般应大于1.15－1.25；Q －沉井自重及附加荷重(kN)；B －被井壁排出的水量(kN)，如采取排水下沉时，则B=0；T －沉井与土间的摩擦力(kN)R －刃脚反力(kN)对于井壁与土间的摩擦力，通常有两种计算方法，如图所示：(1) 假定摩擦力随土深而加大，并且在5m深达到最大值，5m以下，保持常值，则有：T = πD(H-2.5)f(2) 假定摩擦力随土深而加大，在刃脚台阶处达到最大值，以下即保持常值，则有：T = πDf(H+h)/2其中 D －沉井外径；H －沉井全高；h －刃脚高度；f －井壁与土间的摩擦系数.不考虑浮力作用，B = 0.00kN.一般采取将刃脚底面土方挖空，故不考虑刃脚反力作用，R=0 。
沉井自重及附加荷重为：Q = 1000.00×24.00 + 100.00 = 24100.00kN沉井与土间的摩阻力，按第一种假定计算为：T = 3.14×20.00×(16.50-2.5)×22.60 = 19880.00kN则沉井的下沉系数 K = (24100.00-0.00)/(19880.00+0.00) = 1.21下沉系数 K>1.15，故能下沉。
沉井与土间的摩阻力，按第二种假定计算为：T = 3.14×20.00×(16.50+1.50)/2 × 22.60 = 12780.00kN则沉井的下沉系数 K = (24100.00-0.00)/(12780.00+0.00) = 1.89下沉系数 K>1.15，故能下沉。
沉井计算书范文
沉井计算书范文项目：沉井计算井别：水平井井深：3000米井眼直径：8.5英寸钻井液密度：1.1 g/cm³钻井液粘度：30cP沉井剂密度：2.6 g/cm³沉井剂用量：30 kg/m³井眼直径与钻井液切割速度的关系：井眼直径（英寸）切割速度（m/h）677108148.51691910241.计算沉井液性质：钻井液密度= 1.1 g/cm³钻井液粘度=30cP2.计算切割速度：由于井眼直径为8.5英寸，其切割速度为16m/h。
3.计算溢流速度：溢流速度=钻井液泵入速度-钻井液循环速度由于钻井液泵入速度和钻井液循环速度始终保持一致，所以溢流速度为0。
4.计算沉井剂用量：沉井剂用量= 30 kg/m³5.计算沉井剂浓度：沉井剂浓度=(沉井剂用量/计算液体总体积)*100%计算液体总体积=井眼容积+井眼长度*π*(井眼半径²-井眼内径²)井眼半径=8.5/2=4.25英寸井眼内径=（井眼直径-2*沉井剂层厚度）/2沉井剂层厚度=30/(沉井剂密度-钻井液密度)沉井剂层厚度=30/(2.6-1.1)=23.08英寸井眼内径=（8.5-2*23.08）/2=-18.66英寸由于井眼内径为负数，表示沉井剂层厚度超出了井眼直径的范围。
因此沉井剂浓度无法计算。
结论：根据以上计算，沉井剂浓度无法计算。
可能的原因是沉井剂用量过高或者井眼直径不足以容纳沉井剂层。
建议：1.重新评估井眼直径和沉井剂用量，确保其符合实际需求。
2.考虑调整井眼直径，使其能够容纳所需的沉井剂层。
3.对井眼直径和沉井剂用量进行实际测试，并根据测试结果进行调整。
附注：。
1.5x3.0矩形沉井计算书
3.0x1.5矩形沉井结构设计计算1、设计条件井壁厚t 1=0.30m ，外长11L =3.6m ，外宽12L =2.1m ，刃脚踏面宽度a=0.2m ，b=0.15m ，c=1.10m ，底板厚度取0.4m ，高H=4.8m 。
2、抗浮验算验算使用阶段抗浮沉井井壁自重标准值为：G k =408.864KN底板自重为：G 底=45 KN总重为：G= G k + G 底=453.864KN浮力为：,bfw k F =216KN沉井抗浮系数为：k fw =G/,bfw k F =2.09>1.0，满足抗浮要求3、下沉验算多层土的加权平均单位摩阻力标准值为：f ka =5.41kPa井壁总摩阻力为标准值为：F fk =185KN由于采用排水下沉，故下沉过程中水对沉井的浮力,fw k F =0沉井下沉系数为：k st =（G k -F fw,k ）/ F fk =1.61>1.05，满足下沉要求。
4、封底验算因考虑排水下沉，可以采用干封底，无需进行封底计算。
5、下沉前井壁竖向弯曲计算（采用四个支点）（1） 单位周长井壁自重标准值：g=43.19KN/m（2）单位周长井壁自重设计值： g s =1.27g=54.9KN/m（3）进行内力计算：支座弯矩210*(*0.15)2M g L =支=6.7KN/m跨中弯矩210*(*0.17)2M g L M =-中支=29.9KN/m（4）按深梁进行配筋：跨中：内力臂：1100.65z L ==2.145m1s y A M f z =中=392mm支座：内力臂：2100.6z L ==1.98m2s y A M f z =支=92mm因求得的钢筋值很小，按构造配筋已能满足要求。
6、刃脚计算（1） 刃脚根部竖向的向内弯曲（取沉至设计标高）等效内摩擦角为：D φ=15.61°刃脚上部水平向侧压力设计值：P ’epl=97kN刃脚底端水平向侧压力设计值：Pepl=103.07kN刃脚根部向内的竖向弯矩为：Ml= 2(2')epl epl l P P h +/6=4.55KN*m（2） 配筋计算（按承载能力配筋）内侧垂直配筋：Φ14@100外侧垂直配筋：Φ16@1007、井壁计算（封底前）（1） 取刃脚根部以上1.5倍井壁厚度一段进行配筋计算：计算高度：h cal =1.5t=0.45m1）强度计算配筋井壁所受荷载为''1epl P P ==97kN刃脚范围内传来的水平荷载：'()2epl epl l P P P h =+=30kN因f a >1.0,水平框架的水平荷载不作修正，井壁所受的总荷载为'11s P P P =+=127kN跨中弯矩：211024s M P L =中=57.6KN*m ，所以配筋为Φ14@100支座弯矩：211012s M P L =支=115.3KN*m ，所以配筋为Φ14@1002）裂缝验算井壁所受荷载为（标准值）''1AL P P ==70.4kN刃脚范围内传来的水平荷载：'()2AL AL l P P P h =+=21.8kN井壁所受的总荷载为'11P P P =+=92.2kN跨中弯矩：2110M PL =中=42KN*m ，所以配筋为Φ14@100(ω=0.13mm )支座弯矩： 211012M PL =支=84KN*m ，所以配筋为Φ14@100(ω=0.10mm )(2) 取刃脚影响区以上进行配筋计算：1）强度计算配筋井壁所受的总荷载为P =87.8kN跨中弯矩：211024s M P L =中=40KN*m ，所以配筋为Φ14@150支座弯矩：211012s M P L =支=80KN*m ，所以配筋为Φ14@1502）裂缝验算井壁所受荷载为（标准值）P =63.35kN跨中弯矩：2110M PL =中=29KN*m ，所以配筋为Φ14@150(ω=0.13mm )支座弯矩： 211012M PL =支=57KN*m ，所以配筋为Φ14@150(ω=0.10mm )8、施工阶段的井壁竖向抗拉计算由于本工程地基为土质均匀的软土地基，沉井下沉系数较大，不必进行竖向拉断计算。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
滨江区污水预处理厂实施性施工组织设计计算书杭州萧宏建设集团有限公司滨江区污水预处理厂工程项目部二OO二年元月五日滨江区污水预处理厂实施性施工组织设计计算书根据滨江区给排水公司要求、上海市政工程设计研究院提供的设计图纸、我公司编制的投标施工组织设计及相关施工规范规程、及以往同类工程的施工经验，在原则上遵循招标文件要求及施工投标文件的承诺的施工技术方案的前提下编制滨江区污水预处理厂的实施性施工组织设计。
由于本工程的特殊性，即本工程的难度及进度关键线路均为集约化沉井的施工，为了较合理地安排集约化沉井的施工，给施工组织设计的编制提供较详细的理论依据，特编制本计算书。
一、沉井自重计算由于沉井配筋比例高，自重单位体积重量取2.5T/m3（25KN/m3），按施工程序的安排，拟在-2.8m及2.0m高程设施工分节，故计算结果如下：-8.3m~-2.8m重1205T-2.8m~2.0m重927T2.0m~5.5m重583T即沉井总重为2715T，沿周长单位长度重量为27.89T/m，按沉井三次浇筑，两次下沉井计算，在浇筑到2.0m高程时，沿下沉自重为2132T，此时沿周长单位长度自重为22T/m。
二、预制过程中地基处理的计算根据如上计算，在沉井浇筑到2.0m高程时沉井生重2132T，故沿周长单位长度自重为22T/m。
根据施工安排，拟沉井预制底高程面控制为2.0m，刃脚下部采用20cm厚C20素砼垫层+50cm厚粗砂垫层（换土厚度），按一般常规计算，换土层、垫层及其他临时加载的自重取2T/m2。
综上两项，沉井到完成第二次浇筑时，对地基沿周长单位长度的压力为24T/m。
此时下处于地质编号为2-2层，该层土的相关力学性能为：渗透系数2.16×10-4，地基承载力标准值f k=170Kpa，沉井外壁与土体间的单位摩阻力q s=25Kpa。
在此次的计算中，承载力取标准承载力值即为170 Kpa(即17T/m2)。
由于如上计算则可计算垫层最小有效受力宽度为24T/m=1.41m17T/m2考虑到施工支架搭设的方便及增加素砼垫层的受力性能，将砼垫层宽度考虑取值1.8m，其中为便于垫在起沉时的破除，需按5m间距设置沿直径方向的施工缝。
具体基地布置如下图示。
三、每层浇筑的混凝土拌和物用量按施工规程的相关要求，砼宜按30cm左右一层沿垂直方向分层浇筑，考虑到沉井第一次浇筑时，结构宽度为1.0m至-2.8m，上部结构宽度分别为0.8m和0.6m。
故要计算混凝土拌和物的供应及浇注工艺时，主要考虑务必满足第一次浇筑即可。
根据计算。
按30cm每层浇筑时，每层混凝土量为29.2m3，可采用两台750型电子计量拌和设备拌制沉井用混凝土拌和物，根据常规施工及拌和机的相关性能参数，两台750型拌和机每小时可出料35~40 m3，加上砼输送泵导管的拆管及移管时间，浇筑完每层需用时间50~60min，在低气温季节中，此速度可满足砼初凝的要求。
第一次浇筑高度为5.5m，按如上计算，浇筑第一节需连续18小时。
四、沉井下沉的下沉系数计算按有关同类工程的计算经验，沉井下基本均在下沉5m左右后达到摩阻力大值，按下沉5m的深度估算，沉井可以较快下沉。
此处计算基本沉至-8.3m高程时的摩阻力，根据经验公式，本工程按沉井外壁为阶梯状的计算公式计算如下：T ‘f=πDfh+0.6πD’f’(H- h-2.5)＝3.14×32×14×5.5+0.6×3.14×31.6×25×(10.3-5.5-2.5)＝7737+3423＝11160KN（1116T）另沉井底部刃脚所承受的竖向支承力计算按沉井进入2-4层土计算，该层土地基承载力标准值为f k=160KPA，但该层土距其下层淤泥质粘土层只有约50cm厚一层，故其计算承载力取上下2层的平均值，为100KPA。
桩底受力面积按0.8m宽度计算，计算为如下：N=100×0.8×31×3.14=7782KPA(778T)按如上计算，沉井下沉到-8.3高程后的阻力为1116+778=1894T另由于沉井在下沉时采用的是排水下沉，故在计算下沉系数时，不计沉井所受浮力，具体如下：K=2132/1894=1.126>1.05故认为沉井可以下沉。
但因下沉系数大于规范值，且沉井刃脚下层土质即为淤泥质粘土层，故在沉井封底施工时有可能面临沉井超沉问题，需在方案中予以考虑。
五、沉井下沉稳定系数计算按计算公式，K0=G t/(R f+R1+R2)G t——沉井总重KN，取2132TG t——沉井外壁摩阻力总和，取1116TG t——沉井刃脚下支承力KN，取16×0.8×31×3.14=1246TG t——沉井内部隔墙及支撑梁的支承力，本沉井无此支承力K0=2132/1116+1246=2132/2362=0.9<1.0故依据计算，认为沉井可以稳定。
六、施工中的沉井抗浮稳定计算在沉井封底施工完成后，即应该考虑沉井由于外侧水位的上深而增加沉井的浮力，此处仅计算底板施工即底板加载之前，沉井最不利抗浮的情况下的稳定性。
按公式K w=G+0.5T f/P fw≥1.1其中T f——总摩阻力P fw——沉井所受浮力P fw=(2132+0.5×1116)/1.1=2690T封底后沉井浮力按圆筒计算，则井外水位高度限度计算为：h<2690/16×16×3.14=3.35m即沉井封底后，沉井外的水位应不高于封底砼底标高以上3.35m。
但由于沉井底板的加载及沉井内部的加载，沉井本身由于不断的加载而不断增加其抗浮性能。
具体应在沉井的施工过程中，根据加载的速度及沉井外水位的观测随时计算以正确指导施工。
七、模板侧压力及支撑钢楞的计算新浇混凝土的侧压力（混凝土以60cm为每次计算单位）F1,根据公式F1=0.22γc t0β1β2v0.5γc——砼重力密度（KN/ m3）t0——200/(T+15),T为砼温度(200/20+15=5.71)β1——有外加剂取1.0，无则取1.2β2——坍落度修正系数v——砼浇筑速度m/hF=0.22×24.5×6×1.0×1.15×0.60.5=28.8KN/m2=28800N/106mm2根据模板布置，次楞计算间距为0.45m，主楞计算间距为1.2m。
则次楞的相关计算如下：倾倒混凝土的侧压力F2，取6KN/m2，分项系数取1.4，则F2=1.4×6=8.4 KN/m2故侧压力合计F3= F2 +F1=8.4+28.8=37.2KN/m2则次钢楞承受的均布荷载q=bF3=0.45×37.2=16.74KN/m次楞强度验算，M=1/8ql2=1/8×16.74×4502=423731.25J=M/W xj=423731.25/4.49×103=94.37N/mm2<205 N/mm2对于其挠度验算，仅计算新浇混凝土的侧压力。
q’= b F1=0.45×28.8=12.96KN/mIxj=10.87×104mm4E=2.06×105N/mm2V=(5 q’l4)/(384E Ixj)=0.309mm允许[V]=450/900=0.9m>0.309mm即次楞挠次值满足要求。
关于主楞强度的计算如下：按连续梁的计算模型，梁端的反力为0.6qlp=0.60ql=0.60×16.74×0.45=4.52KN按公式计算强度，M=1/4×4.52×1.2=1.356×106N/mm2J=M/W xj=423731.25/4.49×103=151N/mm2>205 mm2对于主楞的挠度计算，p=0.60q’l=0.60×12.96×0.45=3.5KNE、Ixj取值如上，则V=Kw(pl3)/(100E Ixj)=0.309mm=1.58×(3.5×12003)/(100×2.06×105×2×10.87×104)=1.87mm允许[V]=1200/900=2.4>1.87即主楞挠度值亦满足要求。
八、对拉螺栓的计算考虑到支架及模板的相关参数，按初步确定对拉螺栓水平间距0.45m，垂直间距1.2m，具体布置详见模板设计图，即每四只螺杆之间加固的面积为0.54m2,计算公式如下：N≤An×fN——侧压力An——螺栓面积（mm2）F——抗拉强度设计值，取f=0.17KN/mm2An≥28.8×0.54/0.17=91.5 mm2则R=√(91.5/3.14)=5.4mm故螺栓采用直径为Ф12。
九、沉井内涌水量计算公式：Q=K·A·i其中：K——渗透系数,取0.172m/dA——水渗流面，即井底面积,706.5m2K——水力坡度，取h/(h+2t),h按确保沉井不浮的井外位，即3m前提下计算，取0.455Q=0.455×706.5×0.172=55.3 m3/d=0.00064 m3/s十、滤鼓的滤管长度计算L=Q/q=0.00064/0.001919=0.33m十一、深井渗水量计算由于属无压完整井，故按轻型井点一般公式计算。
公式：x0=√A/π=22m（从深井到沉井中心）A——基槽面积初步布置本工程使用4只深井，深度16m，直径65cm，造孔直径120cm，地下水位深度1.0m。
各土质层厚度如下(ZK7钻孔样)：2-1层、2.4m-0.6m=1.8m2-2层、5.7m-2.8m=2.9m2-3层、12.8m-5.7m=7.1m2-4层、14.8m-12.8m=2m渗透系数加权平均值：K=（3.6×1.8+2.16×2.9+1.66×7.1+1.46×2）×10-4/13.8=1.989×10-4cm/s=17.2cm/d实际由于受周边河道等自然水影响，K值取试验值的3倍计算。
即K=3×1.989×10-4cm/s=3×17.2cm/d=51.6cm/d=0.52m/d抽水影响半径R=1.95S√(H×K),其中S为原地下水位高至降水后的水位高差，K为渗透系数，H为含水层厚度。
R=1.95×（4.6+8.3）×√(14.6×0.52)=69.31m(取70m)Q=1.366K(2H-S)S/(lgR-lgX0)=1.366×0.52×(2×14.6-12.9)×12.9/(lg70-lg22)=297m3/d=0.0034m3/秒（渗水量）深井单位长度进水量q=2πrl√K/15q=2×3.14×0.325×1×√1.959×10-4/15=0.001919 m3/秒故深井滤管长度L=Q/q=1.77m。