沉井施工计算书

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沉井计算书共10页

沉沉井井计计算算书书滨江区污水预处理厂实施性施工组织设计计算书根据滨江区给排水公司要求、上海市政工程设计研究院提供的设计图纸、我公司编制的投标施工组织设计及相关施工规范规程、及以往同类工程的施工经验，在原则上遵循招标文件要求及施工投标文件的承诺的施工技术方案的前提下编制滨江区污水预处理厂的实施性施工组织设计。

由于本工程的特殊性，即本工程的难度及进度关键线路均为集约化沉井的施工，为了较合理地安排集约化沉井的施工，给施工组织设计的编制提供较详细的理论依据，特编制本计算书。

一、沉井自重计算由于沉井配筋比例高，自重单位体积重量取2.5T/m3（25KN/m3），按施工程序的安排，拟在-2.8m及2.0m高程设施工分节，故计算结果如下：-8.3m~-2.8m重1205T-2.8m~2.0m重927T2.0m~5.5m重583T即沉井总重为2715T，沿周长单位长度重量为27.89T/m，按沉井三次浇筑，两次下沉井计算，在浇筑到2.0m高程时，沿下沉自重为2132T，此时沿周长单位长度自重为22T/m。

二、预制过程中地基处理的计算根据如上计算，在沉井浇筑到2.0m高程时沉井生重2132T，故沿周长单位长度自重为22T/m。

根据施工安排，拟沉井预制底高程面控制为2.0m，刃脚下部采用20cm厚C素砼垫层+50cm厚粗砂垫层（换土厚度），按一般常规计算，换土层、20垫层及其他临时加载的自重取2T/m2。

综上两项，沉井到完成第二次浇筑时，对地基沿周长单位长度的压力为24T/m。

此时下处于地质编号为2-2层，该层土的相关力学性能为：渗透系数=170Kpa，沉井外壁与土体间的单位摩阻2.16×10-4，地基承载力标准值fk力q=25Kpa。

s在此次的计算中，承载力取标准承载力值即为170 Kpa(即17T/m2)。

由于如上计算则可计算垫层最小有效受力宽度为24T/m=1.41m17T/m2考虑到施工支架搭设的方便及增加素砼垫层的受力性能，将砼垫层宽度考虑取值1.8m，其中为便于垫在起沉时的破除，需按5m间距设置沿直径方向的施工缝。

沉井计算书

上部结构计算书总信息、风、重量、地震、位移、剪重比、侧向刚度等结果说明: 计算中不考虑风荷载时，则不给出侧向刚度及比值。

一、总信息层数= 1 底层支承点数= 6 活载组数= 1 X 向风载信息= 1 Y 向风载信息= 1X 向地震信息= 1 Y 向地震信息= 1轴向变形信息= 2 扭转变形信息= 1 输出信息= 4 安全等级= 3 梁支座弯矩调幅系数= 0.80 梁刚度增大系数= 1.00 连梁刚度折减系数= 0.60 梁扭矩折减系数= 0.80 梁跨中弯矩增大系数= 1.00模拟施工计算信息= 0 结构类型:框架结构鞭梢小楼层数= 0 抗震烈度或地震影响系数= 0.04 场地类别或特征周期= 0.65 设计地震分组号= 1 阻尼比= 0.05单、双向水平地震作用计算扭转效应信息= 1 地震力调整系数= 1.00振型数= 3 框架抗震等级= 2 剪力墙抗震等级= 2 抗震活载折减系数= 0.50 周期折减系数= 0.80 抗震剪力调整信息= 0基本风压= 0.50 体型系数= 1.30 地面粗糙度= 2.结构基底标高= 0.00层号层高梁混凝土强度等级(C) 柱混凝土强度等级(C)1 5.90 30. 30梁钢筋强度：Fyb= 400000. 梁箍筋强度：Fyvb= 400000.柱钢筋强度：Fyc= 400000. 柱箍筋强度：Fyvc= 400000.剪力墙钢筋强度：Fyw= 300000. 剪力墙分布筋强度：Fyvw= 270000.二、风荷载及作用点坐标(相对于第一点)层号X 向风(kN) Y 向风(kN) X(m) Y(m)1 18.96 39.96 5.30 2.51----------------------------------------SUM: 18.96 39.96三、各层的重量、质量和质心坐标(相对于第一点)层号重量(kN) 质量(kN) X(m) Y(m)1 608.18 594.85 5.31 2.52----------------------------------------SUM: 608.18 594.85四、地震计算结果X 向地震:振型: 1 周期: 0.3689 (SEC.)层号特征向量地震作用(kN)1 0.1284 23.7938------------------SUM 23.7938Y 向地震:振型: 1 周期: 0.3824 (SEC.)层号特征向量地震作用(kN)1 0.1284 23.7938------------------SUM 23.7938X 向总地震作用= 23.79 (kN)Y 向总地震作用= 23.79 (kN)五、各工况荷载产生的位移恒荷载产生的各层竖向最大位移:层号Z 向最大位移(mm)1 0.1681活荷载产生的各层竖向最大位移:层号Z 向最大位移(mm)1 0.0095X 向风荷载产生的各层水平位移:层号X 向位移(mm) U/H 层间位移(mm) u/h1 1.0770 1/ 5385 1.0770 1/ 5385-------------------------------------平均值: 1.0770 1/ 5385 X 向地震作用产生的各层水平位移:层号X 向位移(mm) U/H 层间位移(mm) u/h1 1.3514 1/ 4292 1.3514 1/ 4292-------------------------------------平均值: 1.3514 1/ 4292 Y 向风荷载产生的各层水平位移:层号Y 向位移(mm) U/H 层间位移(mm) u/h1 2.4381 1/ 2379 2.4381 1/ 2379-------------------------------------平均值: 2.4381 1/ 2379 Y 向地震作用产生的各层水平位移:层号Y 向位移(mm) U/H 层间位移(mm) u/h1 1.4517 1/ 3995 1.4517 1/ 3995-------------------------------------平均值: 1.4517 1/ 3995 六、楼层的水平地震剪力验算(层剪重比)“高层建筑混凝土结构技术规程”中要求楼层的水平地震剪力标准值应满足：V eki > 入Gs (Gs=Gi+Gi+1...+Gn)即：各层剪重比Veki/Gs > 入其中：Veki-- i 层的水平地震剪力标准值;入--水平地震剪力系数;Gs-- i 层及其以上各层的重力荷载之和。

沉井课程设计计算书

基础工程课程设计计算书沉井基础计算书一、方案比选此次所做的是桥梁的桥墩，上部荷载较大，基础埋深比较大，采用沉井基础不仅使桥墩的整体性好，而且相对于其他的深基础也更经济，故经过比选后决定采用沉井基础。

二、持力层选择1、根据工程地质资料选择持力层；由设计资料可知，沉井高度m H 5.10=，又沉井高出地面m 5.0，所以沉井埋深m h 0.10=。

根据工程地质资料持力层为灰色粘土层，沉井刃脚根部深入灰色粘土层m 5.55.15.25.010=---。

2、确定沉井基础的尺寸和埋深；R350沉井平面布置图R300沉井高度m H 5.10=，又沉井高出地面m 5.0，所以沉井埋深m h 0.10=。

沉井内径m d 0.6=。

底节沉井高度m H 756.11=，外径m D 6.6=，壁厚mm t 5002=，刃脚踏面宽度mm a 150=；三、荷载计算1. 上部结构荷载活载及墩身自重产生的竖向力kN N 15000=，对沉井底面形心轴的力臂为0.5m ；水平力为kN H 585=，对沉井底面形心轴的力臂为18.5m 。

2. 沉井自重(伸入井壁的部分在计算井壁的自重时计算)：顶盖重1G kN G 86.7062514614.32514d 221=⨯⨯⨯=⨯⨯•=π 封底混凝土重2G ： KN d G 89.204925)4.05.2(422=⨯+••=π 井孔填粘土3G ： KN d G 99.335818)4.05.215.10(423=⨯---••=π 刃脚与井壁重：KN d D d D G 19.174625)756.15.10()(425756.1)(42222214=⨯-⨯-+⨯⨯-=ππ枯水位时沉井受的浮力:KN g D D G 74.2127)756.15.45.10(4756.142215=••⎥⎦⎤⎢⎣⎡--⨯•+⨯•=ρππ 则沉井自重93.786119.174699.335889.204986.7064321=+++=+++=G G G G G四、沉井基础承载力计算根据上部结构荷载及地基条件，进行基底应力验算、横向抗力验算。

沉井结构计算书(详细)

深圳市城市轨道交通4号线工程主体工程4302标段二工区（沉井）结构计算书计算:校核: 审定:中铁二局工程有限公司深圳市轨道交通4号线4302标二工区项目部2016年10月1目录1 目录 (2)1.1 顶管概况 (3)1.2 顶管工作井、接收井尺寸 (3)1.3 1200mm管顶力计算 (3)1.3.1 推力计算 (3)1.3.2 壁板后土抗力计算： (4)1.3.3 后背土体的稳定计算： (4)1.4 工作井（沉井）下沉及结构计算 (4)1.4.1 基础资料： (4)1.4.2 下沉计算： (5)1.4.3 下沉稳定计算： (5)1.4.4 刃脚计算： (5)1.4.5 沉井竖向计算： (6)1.4.6 井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (7)1.4.7 底板内力计算：(理正结构工具箱计算) (12)1.5 接收井（沉井）下沉及结构计算 (13)1.5.1 基础资料： (13)1.5.2 下沉计算： (14)1.5.3 下沉稳定计算： (14)1.5.4 抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后)： (14)1.5.5 刃脚计算： (14)1.5.6 沉井竖向计算 (15)1.5.7 井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (16)1.1顶管概况（1）钢筋Ф—HRB335级钢筋强度设计值fy=fy′=300N/ mm2（2）圆管砼：采用C50，沉井采用C30。

（3）所顶土层为黏土，r=17KN/ m3本计算除井壁、底板外未采用专业计算软件。

1.2顶管工作井、接收井尺寸1、工作井尺寸的设计、核算由检查井的设计要求及顶管操作技术要求决定。

（1）、工作井的宽度计算公式B =D+2b+2c 式中：B——工作井宽度；D——顶进管节的外径尺寸；b——工作井内安好管节后两侧的工作空间，本工程采用每侧0.8m；c——护壁厚度，本工程采用0.4m；本工程的顶管直径为D1000，壁厚200。

工作井的宽度尺寸为 B=8.7mm；（2）工作井底的长度计算公式：L=L1+L2+L3+2L4+L5式中：L——工作井底部开挖长度；L1——管节长度取2m ；L2——顶镐机长度取1.1m ；L3——出土工作长度，取1.1m；；L4——后背墙的厚度，取0.4m；；L5——已顶进的管节留在导轨上的最小长度，取0.3m。

顶管沉井基坑支护施工相关计算书

19.4 (10.92
5) 78
KN
=12741
=25318kN< +
=20592+12741=33333
地基承载力满足要求!
1.3 吊车起重量复核计算根据吊车的参数50t吊车工作幅度为20m（长36m），起重
量为3.5t。
表 1（节选）
单位：kg
工
主臂
主主臂＋副臂(m)
作 Ⅰ缸伸至 100% ，支腿全伸，侧方、臂
吊装示意草图 1.4 沉井墙模板（木模板）计算书
计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性
新浇混凝土墙名称沉井井壁新浇混凝土墙墙厚 1000
粉质黏土的的承载力为 170KPa,
=114.4*170=19448kN
摩阻力 KN
——沉井井壁的最大容许
沉井外壁为直壁，井壁侧摩阻力分布图如图所示
Ffk 上下
fk 5 2
fk
(H
5) 93.7
19.4 5 2
19.4 (9 5) 93.7
KN
=11816
=25740kN<
+
地基承载力满足要求!
21.868kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载 2
标准值Q3k(kN/m2)
新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k ＝ min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×6.65] ＝min[21.87，151.6]＝21.87kN/m2

混凝土沉井计算书1

混凝土沉井计算书一、计算思路：1）确定荷载，按30#墩沉井承受荷载计算，29#、33#承台底高程发生变化时，采取挖除周围土方和控制水位高程等措施，使沉井所受荷载不增加。

2）简化计算模型3）沉井配筋、强度计算4）下沉计算二、荷载的确定沉井下沉深度为7.343m ，处于细砂层，可不考虑粘聚力影响，侧壁所受的土压力按静土压力来计算，容重取饱和容重sat γ，根据相关资料，可得饱和容重320/sat KN m γ=，静止土压力系数0K 取0.5计算。

根据00p K z γ=，可得沿沉井高度方向沉井荷载分布，如下图所示：三、计算模型的确定3.1 几点假设a) 内支撑梁只考虑轴力作用，为此，两道内支撑梁可等效成单向铰接。

b) 沉井刃脚处按双向铰接考虑。

c) 沉井纵、横向所受荷载和结构形式基本一致，故可取一个方向进行计算。

根据此假设可得沉井计算模型，如图2所/图1 沉井荷载分布示意图图2 沉井计算模型示，从计算模型可确定每道支撑梁及沉井的计算荷载。

3.2 支撑梁及沉井设计荷载的确定根据图2的所示的荷载和计算模型，可得沉井剪力图和单位壁宽弯矩图，如图3和图4所示：经计算，沉井两道支撑梁处的设计荷载如下：底部支撑梁：227.76 KN/m上部支撑梁：113.743 KN/m沉井竖向配筋的设计弯矩取：M max =61.8 KN*m ，M min =-38.3 KN*m （沉井中间位置）四、底部支撑梁配筋计算取沉井的对称结构计算，计算示意图如图5所示：根据图5可计算得底部支撑梁的轴向压力：N=866.42KN按轴心受压构件计算底部支撑梁的配筋。

先假定截面尺寸为300图3 剪力图-71.9054KN/m -117.522KN/m 110.239KN/m-73.33KN/m 40.413KN/m -38.3KN*m 图4 单位沉井壁宽弯矩图61.8KN*m 38.3KN*mq=227.76KN/m×500mm ，根据《混凝土结构设计规范》，构件两端固结，则构件的计算长度l 0取0.5l （l 为4.38m ），则：l 0=0.5l =2.19m由l 0/b=2.19/0.3=7.3<8，查《混凝土结构设计规范》表7.3.1可得钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数ϕ=1.0求纵向钢筋面积s A ':1()0.9N A f A s c f y ϕ'=-' 式中：按Ⅱ级钢筋计算：2300/y f N mm '=，混凝土设计为C30：214.3/c f N mm =A=300×500=150000mm 2把以上参数代入公式，得 s A 0'<，则可按构造配筋。

沉井计算书范文

沉井计算书范文
计算书的内容主要包括以下几个方面：
1.沉井的设计参数。

沉井的设计参数包括井的尺寸、钢筒或钢管的尺寸、井的深度等。

根据工程的需要和土壤的情况，确定合理的设计参数。

2.承载力计算。

沉井的承载力计算是指确定钢筒或钢管在地下承受土
壤和水压力的能力。

根据材料的强度、钢筒或钢管的尺寸和埋深等因素，
计算承载力，并与工程的要求进行比较。

3.流量计算。

根据沉井的设计参数和工程的需要，计算沉井的流量，
即每小时可以取得的地下水或污水的量。

流量计算涉及到土壤的渗透系数、钢筒或钢管的孔隙率等参数的确定。

4.沉井施工的安全计算。

沉井施工的安全计算主要包括钢筒或钢管在
沉井过程中的稳定性分析、钢筒或钢管与周围土壤的摩擦力计算、水压和
水力作用的计算等。

通过对这些安全因素进行计算，可以确定沉井施工的
安全性，为工程提供可靠的依据。

5.环境影响评价。

沉井施工对周围环境可能产生一定的影响，例如地
下水水位的变化、土壤的变形等。

通过进行环境影响评价，可以预测和评
估施工对环境的潜在影响，并采取相应的措施进行调整和保护。

总结起来，沉井计算书是一本重要的工程手册，通过其中的详细计算，可以为沉井施工提供科学、合理的依据。

这些计算涉及到沉井的设计参数、承载力、流量、施工安全和环境影响等多个方面。

通过对这些参数的计算
和分析，可以确定沉井工程的各项指标，确保施工的质量和安全。

沉井施工计算书

沉井施工计算书计算依据：1、《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》 CECS 137∶20152、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-20113、《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTG D63-20074、《公路桥涵施工技术规范》 JTG/T F50-20115、《建筑施工计算手册》江正荣编著6、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著7、《地基与基础》第三版一、参数信息1、基本参数沉井总体示意图二、砂垫层铺设厚度验算砂垫层计算简图沉井第一节沿井壁单位长度重量：G0=tH s(G2k+G1k)=0.5×3×(24+1)=37.5kN/m砂垫层底部荷载计算值：P=G0/(2h0tanθ+L)+γs h0=37.5/(2×0.5×tan25°+2)+20×0.5=25.205kpa≤[P]=150kpa 满足要求！三、垫架拆除井壁强度验算矩形沉井按4点支承：沉井垫架拆除示意图沉井在开始下沉特别是在抽垫木时，井壁会产生较大的弯曲应力。

沉井井壁抗弯按深受梁考虑，参考GB50010-2010附录G，深受梁计算第G.0.8条，0.2Hs范围内纵向受力实际钢筋面积经计算：A's底部=A's顶部=1608.495mm2支座弯矩M支：M支=-G0L22/2-G0(B s/2-t)(L2-t/2)=-37.5×1.52/2-37.5×(8/2-0.5)×(1.5-0.5/2)=-206.25kN·m跨中弯矩M中：M中=G0L12/8-M支=37.5×72/8-206.25=23.438kN·m将沉井结构按深梁结构进行验算，根据《混凝土结构设计规范》，计算如下：h0跨中=H s-0.1×H s=3-0.1×3=2.7m取f y×A s=f'y×A's，则x=0<0.2h0，取x=0.2h0=0.2×2.7=0.54mαd跨中=0.8+0.04×L1/H s=0.8+0.04×7/3=0.893z跨中=αd跨中×(h0跨中-0.5×x)=0.893×(2.7-0.5×0.54)=2.171mA s底部=M跨中/(f y×z跨中)=23.438×106/(300×2170.8)=35.989mm2A s底部=35.989mm2≤A's底部=1608.495mm2满足要求！h0支座=H s-0.2×H s=3-0.2×3=2.4m取f y×A s=f'y×A's，则x=0<0.2h0，取x=0.2h0=0.2×2.4=0.48mαd支座=0.8+0.04×L1/H s=0.8+0.04×7/3=0.893z支座=αd支座×(h0支座-0.5×x)=0.893×(2.4-0.5×0.48)=1.93mA s顶部=M支/(f y×z支座)=206.25×106/(300×1929.6)=356.291mm2A s顶部=356.291mm2≤A's顶部=1608.495mm2满足要求！四、沉井下沉验算沉井下沉计算土层参数：沉井下沉力系平衡图当沿沉井深度土层为多类别时，单位摩阻力可取各层土单位摩阻力标准值的加权平均值。

沉井计算书

沉井计算书一、下沉验算1、沉井自重G k=[3.14×（5.52－4.52）×10.75÷4－（0.55＋0.7）×0.15×3.14×2.325×2÷2－0.35×0.5×3.14×2.45×2÷2＋0.15×2.3×3.14×2.8×2]×25＋0.15×8.1×3.14×2.8×2×18=85.56×25＋21.36×18=2523.56KN2、井壁摩阻力f Ka=（1.2×10＋2.6×8＋2.8×25＋3.8×20）÷（1.2＋2.6＋2.8＋3.8）=17.19Kpa摩阻力F fK=（2.5＋3.2）×3.14×5.5×f Ka×2÷3＋f Ka×2.3×3.14×5.8 =1128.11＋720.05=1848.16KN下沉过程中的水的浮托力F fw.K=（85.56－3.53）×10=820.3KNK St=（G k－F fw.K）÷F Fk=（2523.56－820.3）÷1848.16=0.92下沉验算不符合要求。

二、外力计算按重液地压公式计算：P W＋E=13h=13×11.4=148.2 KpaP W=10×10.75=107.5 Kpa三、结构内力计算及配筋1、计算截面所在土层的内摩擦角θ=13.4。

则θA=θ＋5=18.4。

；θB=θ－5=8.4。

；tg2（45。

－θA/2）=0.520；tg2（45。

－θB/2）=0.745；m=0.745/0.520=1.43；m－1=0.43 考虑井内水压：压力差：P A=（13×9.8－91.5）=35.9KpaN A=35.9×1.27×2.65×（1＋0.785×0.43）=161.63KN：N B=P A r c（1＋0.5×0.43）=146.80KNM A=-0.1488 P A r c2W‘=-0.1488×35.9×1.27×2.652×0.43=-20.48KN·M M B=-0.1366 P A r c2W‘=-0.1366×35.9×1.27×2.652×0.43=-18.81KN·M 不考虑井内水压：P A=127.4×1.27=161.80KpaN A=161.80×2.65×（1＋0.785×0.43）=573.6KN：N B=P A r c（1＋0.5×0.43）=520.96KNM A=-0.1488 P A r c2W‘=-0.1488×161.80×2.652×0.43=-72.70KN·MM B=-0.1366 P A r c2W‘=-0.1366×161.80×2.652×0.43=-66.7KN·M 按内力：M A=-72.70 KN·M；N A=573.6KN计算配筋。

泵房沉井计算书

X X X 泵房沉井工程结构计算书审核：校对：计算：日期：2012年11月结构计算书一．设计总信息：1．本工程上部结构采用现浇钢筋混凝土框架，框架抗震等级：四级。

地下结构采用钢筋混凝土沉井。

2．结构设计使用年限50年;建筑结构安全等级II级，结构重要性系数1.0。

3．基本风压0.4KN/m2，基本雪压0。

65KN/m2。

4．抗震设防烈度6度；设计基本地震加速度值为0。

05g；设计地震分组为第Ⅰ组；场地类别Ⅲ类；建筑抗震设防分类为丙类。

5．地基基础设计等级丙级。

二．主要材料及要求：1．混凝土：（1) 水下混凝土封底采用C20；（2)垫层和填充混凝土为C15;（3）沉井壁板和底梁为C30,其余为C25;（4）地下结构混凝土抗渗标号均为S6.2．钢筋：HPB235级钢，fy=210N/mm2；HRB335级钢，fy=300N/mm23．砌体材料：Mu10非承重粘土多孔砖砌体墙，块体自重≤11KN/m3，混合砂浆强度等级为M7.5（地下部分为水泥砂浆）。

三．设计采用主要规范:1．《泵站设计规范》（GB/T50265—97）；2．《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）；3．《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001）；4．《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；5．《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002）；6．《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；7．《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）；8．《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》(CECS 137:2002);9．《地下工程防水技术规范》(GB50108—2001)四．结构计算方法及应用软件：1．上部结构按钢筋混凝土框架结构应用PKPM结构系列软件(2005版）及TSSD(2。

7版)。

2．下部沉井特种结构主要采用手算。

五．主要结构计算：(一)设计条件：沉井长L=12。

2m，沉井宽B=8.1m。

沉井计算书

县府路、虹桥路改造工程沉井专项施工方案计算书编制人：复核人：审核人：批准人：XXXXXXXXXX有限公司2018年03月沉井专项施工方案计算书一、刃脚混凝土厚度计算本工程工作井4*6m工作井4座，接收井4*4m接收井3座，为了确保沉井新浇注混凝土的质量，尽量减少浇灌过程中地基的沉降量，其垫层厚度可按下式计算：h砼=(G/R1-b)/2式中，h—砼垫层厚度（m）G—沉井第一节单位长度重量（KN/m）R1—砂垫层的承载力设计值一般为100~200KN/m2，在此取100 KN/m2b—刃脚踏面宽度（m）对于500mm厚内池壁，沉井第一节外壁混凝土方量为25.5m3，长度为20m，刃脚踏面宽度为0.15m。

G=25.5×25/20=31.875 KN/mh砼=(31.875/100-0.15)/2=0.0844m外池壁刃脚混凝土垫层按0.3m厚度、1.2m宽度浇筑；500mm内池壁刃脚混凝土垫层按0.1m厚度、1.2m宽度浇筑。

确保沉井第一节制作过程中保持稳定。

二、砂垫层铺设计算砂垫层的厚度根据第一节沉井重量和垫层底部地基土的承载力计算而定。

第一节基础验算时在刃脚下取1m 的单元体验算，各层地基承载力按照设计值控制。

计算公式为：G/(ι+hs)≤fa得hs≥G/fa-ι式中：hs—砂垫层的厚度（m）G—沉井的单位长度重量（KN/m）fa—地基承载力设计值（KN/m2）ι—刃脚混凝土垫层宽度开挖2.5m地基土为淤泥，地基承载力为50KPa；刃脚混凝土垫层宽度取1.3m，因此：hs≥90.5/50-1.3=0.61m为确保砂垫层有足够承载力，施工中砂垫层按1.5米厚度铺设，碾压密实。

内外刃脚高低差部分亦采用砂垫层铺设，在其上浇筑混凝土垫层。

砂垫层宽度B按下式计算：B≥b+2h tanθ式中：b—混凝土垫层底面宽度（m）h—砂垫层厚度（m）θ—砂垫层压力扩散角，在此取22.5°对800mm厚外池壁B≥1.5＋2×1.5×0.414=2.742m对600mm厚内池壁B≥1.2＋2×0.1×0.414=1.283m（刃脚高低差部分）对500mm厚内池壁B≥1.2＋2×0.7×0.414=1.780m（刃脚高低差部分）砂垫层按基坑开挖的范围满铺，其宽度从混凝土垫层边外扩h×tan θ即可。

沉井下沉稳定性验算计算书

沉井下沉稳定性验算计算书依据《建筑施工计算手册》(江正荣编著)以及市政相关规范等。

一. 参数信息沉井在软弱土层中下沉时，需要对沉井下沉进行稳定性验算。

沉井相关计算参数如下：沉井外径为 20.00m,壁厚为 1.00m,井深为 16.50m,混凝土密度为 24.00kN/m^3,沉井井身混凝土量为 470.00m^3,地基承载力设计值为 130.00kN/m^2,隔墙和底梁总支撑面积为 0.00m^2.采用排水下沉方式，不考虑地下水浮力的作用。

刃脚尺寸数据(如图所示)：h=1.45m,h1=1.25m,C=0.20m,C1=0.70m,C2=0.20m,a=0.10m.二. 沉井计算沉井的下沉稳定性以下沉稳定系数 K 表示，可按下式验算:其中K －沉井下沉稳定系数，应小于1；G －沉井的自重力；B －地下水浮力，排水下沉，B=0，不排水下沉时总浮力的70%；－沉井外壁有效摩擦力总和.Rf－刃脚踏面及斜面下土的支撑力.R1－沉井的平均直径.DC －刃脚踏面宽度；n －刃脚斜面与井内土体接触面的水平投影宽度；R－沉井内部隔墙和底梁下土的支撑力；2－隔墙和底梁的总支撑面积；A1－土的极限承载力。

fu所以有，沉井的自重力为：G = 470.00×24.00=11280.00kN采用排水下沉，不需要考虑地下水的浮力：B = 0沉井外壁摩擦力总和为：Rf = 3.14×20.00×16.50×22.60 = 23430.00kN因沉井刃脚斜面土被掏空，不考虑斜面土的支承力，刃脚踏面支承力为：R1 = 3.14×19.90×1.45×130.00 = 11784.59kN沉井隔墙和底梁支承力为：R2 = 0.00×130.00 = 0.00kN则下沉稳定系数为：K = (11280.00-0.00) / (23430.00+11784.59+0.00) = 0.32 下沉稳定系数 K < 1.0，沉井在自重下能够稳定。

沉井计计算书

沉井结构计算采用沉井结构形式，沉井的结构布置见下图，底板顶面标高-4.5m ，壁顶标高4.5m ，地面以下为8.7m ，持力层在第4层土上，kPa f ak 160=,地下水位最高高程为2.0m 。

一、正常使用阶段1、抗浮验算地下水位正常使用期高程为2.0m 抗浮重量计算：顶板200厚： kN G 5.3591=外池壁600厚： kN G 5.652025)25.722.13(6.05.102=⨯⨯+⨯⨯⨯= 内池壁300厚： kN G 4.10163=阀门室底板250厚和侧墙300厚：kN G 1.2384=底板700厚：kN G 15755= 二次现浇素混凝土：kN G 10646= 封底混凝土600厚：kN G 12317=∑=kN Gi12004浮力kN F k 5.89577.82.13)8.52(10=⨯⨯+⨯= 抗浮稳定系数34.15.895712004==K ，满足。

2、底板配筋计算最大浮力kPa p k 72)27.05.4(10=++⨯=底板最大净反力kPa p jk 5.61)1025(7.072=-⨯-= 底板最大净反力设计值kPa p j 742.15.61=⨯= ⑴ 板块1：8.1x3.2mmkN Mx⋅=⨯⨯=852.374812构造配筋：选20@200（1592） ⑵ 板块2：45.91.8⨯=⨯y x l l 则765.045.91.8= 30506.67022=⨯=qlm kN M x⋅=⨯⨯⨯+=3271.874)0317.061062.0(221770mm As =mkN My⋅=⨯⨯⨯+=2061.874)062.061032.0(221120mm As =构造配筋量210501000700%015.0mm As =⨯⨯= 3、池壁配筋计算池壁按上下端铰支，两侧固支（或弹性固支）进行计算，土压力+水压力：kpap 120=，各池壁内力计算如下：○1.m l x 5.9=，m l y 3.8=978.0=xy l l m kN ql y ⋅=103792m KN M X⋅-=⨯-=37310379036.00mKN M X⋅=⨯=156103790161.0mKN My⋅=⨯=135********.0○2.m l x 1.8= ，m l y 3.9=m l l yx 87.0= m KN ql y ⋅=78732m KN M X⋅-=⨯-=29678730376.00mKN M X⋅=⨯=1347873017.0 mKN My⋅=⨯=2.9978730126.0水平弯矩考虑相邻边的分配，则棱边m KN M ⋅=3400二、沉井施工阶段1、侧向土压力计算降水下沉，干封底,rzk P a ⋅= 取49.0)1045()245(22=-=Φ-=ty ty k a将池壁沿高度方向分为5段0～3.3；3.3～5.3；5.3～7.3；7.3～9.3；9.3～11.3H 0H r Ka P z ⋅= 0～3.3 KPa 303.31805=⨯⨯ 3.3～5.3 KPa 483.5185.0=⨯⨯ 5.3～7.3 KPa 663.7185.0=⨯⨯ 7.3～9.3 KPa 843.9185.0=⨯⨯ 9.3～11.3 KPa 1023.11185.0=⨯⨯2、侧向土压力下内力及配筋计算按框架计算内力，其内力如下图，各截面内力对应上述P值内力表单位：mKN池壁厚度h=600mm裂缝宽度满足0.2mm 三、沉井下沉计算井壁剖面见图：1、井壁与土壤的摩阻力计算根据勘探报告，摩阻力按土层厚度加权平均计算， 161.11252.2105.5204.2121=⨯+⨯+⨯+⨯=ka f kPa下沉总摩阻力：a fk Uf F =，U=43.8 m 。

沉井计算书范文

沉井计算书范文项目：沉井计算井别：水平井井深：3000米井眼直径：8.5英寸钻井液密度：1.1 g/cm³钻井液粘度：30cP沉井剂密度：2.6 g/cm³沉井剂用量：30 kg/m³井眼直径与钻井液切割速度的关系：井眼直径（英寸）切割速度（m/h）677108148.51691910241.计算沉井液性质：钻井液密度= 1.1 g/cm³钻井液粘度=30cP2.计算切割速度：由于井眼直径为8.5英寸，其切割速度为16m/h。

3.计算溢流速度：溢流速度=钻井液泵入速度-钻井液循环速度由于钻井液泵入速度和钻井液循环速度始终保持一致，所以溢流速度为0。

4.计算沉井剂用量：沉井剂用量= 30 kg/m³5.计算沉井剂浓度：沉井剂浓度=(沉井剂用量/计算液体总体积)*100%计算液体总体积=井眼容积+井眼长度*π*(井眼半径²-井眼内径²)井眼半径=8.5/2=4.25英寸井眼内径=（井眼直径-2*沉井剂层厚度）/2沉井剂层厚度=30/(沉井剂密度-钻井液密度)沉井剂层厚度=30/(2.6-1.1)=23.08英寸井眼内径=（8.5-2*23.08）/2=-18.66英寸由于井眼内径为负数，表示沉井剂层厚度超出了井眼直径的范围。

因此沉井剂浓度无法计算。

结论：根据以上计算，沉井剂浓度无法计算。

可能的原因是沉井剂用量过高或者井眼直径不足以容纳沉井剂层。

建议：1.重新评估井眼直径和沉井剂用量，确保其符合实际需求。

2.考虑调整井眼直径，使其能够容纳所需的沉井剂层。

3.对井眼直径和沉井剂用量进行实际测试，并根据测试结果进行调整。

附注：。

沉井工程量计算书

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结果 #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
单位 m3 m2 m3 m2 m3 m2 m3 m2 只
备注
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工程名称:沉井
计算公式 3.3*4*0.25 2.5*2.5+0.25*3.3*4 (0.25+0.4)*(3.3+3.3)*2*0.25 3.3*4*0.25*2 (0.25+0.4+0.6)*(3.3+3.3)*2*0.6 3.3*4*10.4 3.14*(0.6*0.6-0.35*0.35)*1.5 3.14*(1.2+0.7)*1.5 1.000
结果 #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
单位 kg kg kg m3 m2 套 m3 kg
备注
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7.11*3.85*(8.2+6.2)*2/0.2 (11.14+35*0.025)*3.85*17*2 7.64*3.85*17*2 (8.82+35*0.025)*3.85*1*2 5.32*3.85*1*2 (8.82+35*0.02)*2.47*19*2 5.32*2.47*19*2 1.17*0.617*(8.2+6.2)/0.2*2 1.5*1.58*(8.2+6.2)/0.2*2

沉井计算书

沉井计算书
沉井计算书是用于计算沉降井的设计参数和施工方法的技术文档。

沉降井是一种用于处理地下水位下降或地面沉降引起的地基沉降问题的工程措施。

沉井计算书通常包括以下内容：
1. 沉井设计参数：包括沉井的尺寸、深度、孔距等设计参数。

这些参数通常根据现场具体情况和设计要求确定。

2. 地基参数：沉井的设计需要考虑地基的性质和稳定性。

地基参数包括土壤的强度、压缩性、渗透性等。

3. 沉降井施工方法：包括沉井的施工步骤、工具、设备和施工工艺。

施工方法需要考虑地质条件、地下水位和沉降情况等因素。

4. 沉井的监测与检测：沉井的施工过程中需要进行监测和检测，以确保沉降井的稳定性和功能。

监测和检测内容包括沉降量、沉降速率、地下水位等。

5. 沉井的验收标准：沉降井的施工完成后需要进行验收。

验收标准通常包括沉降量满足设计要求、沉井的稳定性和功能满足要求等。

沉井计算书是沉井工程设计和施工的重要参考文献，它能够提供理论依据和技术指导，确保沉井工程的质量和安全。

沉井计算书

一．主要材料及要求：1．混凝土: 混凝土强度等级为C25。

2．钢筋：Φ-HRB400级钢，fy=360N/mm 2 二．设计采用主要规范：1．《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）； 2．《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； 3．《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 4．《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）；三、决定沉井高度及各部分尺寸1.沉井高度根据施工要求定出沉井顶面标高为32.5m ，沉井底面标高为25m 。

2.沉井平面尺寸采用圆形沉井，圆端的外直径为6.9m 。

井壁厚度0.7m ，其它尺寸详见施工图。

刃脚踏面底宽度采用0.2m ，刃脚高度为0.866m ，刃脚内侧倾角为θ=60︒。

四、下沉系数计算1. 沉井自重计算砼重度 γ=25 kN/m 3体积 V=π(3.452-2.752)×9.4=128m 3 自重 Q=128×25=3200kN 2. 井壁摩擦力计算该沉井穿过○1、○2、○3层土，取加权平均摩阻力单位摩阻力为18f KPa =。

h =9.4mu =2π×3.45 =21.7 m∑=u h f T =18×9.4×21.7=3672kN 3. 下沉系数计算施工采用排水下沉，下沉过程中水浮托力为零，则下沉系数为 Ksts=Q/T=3200/3672=0.87<1.05，不满足要求。

需要采用特殊施工工艺来使得沉井下沉。

五、抗浮验算1. 沉井底板自重计算砼重度 γ=25 kN/m 3体积 V 1=π×2.752×0.7=16.6m 3 自重 Q 1=16.6×25=415kN 2. 水浮托力标准值计算水重度 γw =10 kN/m3水浮托力标准值 F fw,k =（π×3.452×8.2+1.2×0.7×π×3.1）×10=3146kN 3. 使用阶段抗浮计算施工采用排水下沉，采用干封底，无需进行封底抗浮计算。