2019年第12期“面向中低压直流系统的功率变换与控制”专辑征文启事
2010年第12期“数字PWM控制技术”专辑征文启事
［］ 顾 为 东． 国 风 电产 业 发 展 新 战 略 与风 电非 并 网理 论 【】 ２ 中 Ｍ． 北 京 ： 学 工 业 出 版社 ，０ ６ 化 ２０ ．
［］ Ｋ ｎＨ ｎ Ｇ ｏｚｕＣ ｅ ． ｏｅ Ｃ ｎ ｏ Ｓｒｔ ｙｏ ｎ ３ ｕ ａ ， ｕ — ｈ ｎ Ｎ ｖｌ ｏ ｔ ｌ ｔ ｅ ｆ ｈ Ａ ｒ ａ ｇ Ｗｉｄ
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流 突 变而 产 生 电压 尖 峰 对 电路造 成 的不 利影 响 ， 这 与 理论 分析 一致 。 图 ５ ｃ示 出后 级 ４路 Ｂ ｃ ｕ ｋ变 换器
ｇ ｅｒ ｇ ｎ ｄ ｓ ａ Ａｅｄ ｎｍｉ ，０ ０８５ ：７ —９ ． ｉ ｅｉ ｄＩ ｕｔ ｌ ｒ ｙａ ｃ ２ ０ ，（）２ ７ ２ １ ｎ ｎａ ｎ ｒ ｏ ｉ ｓ ［］ Ｚ ｕ ｍｎＦ ｎ ， ｎＣ ｅ ，ｈ ｈｎ ，ｈ ｏ ｉｇ ｉｎ ｏ— ５ ｈ ｏ ｉ ｅｇＭｉ ｈｎＺ ｅ ａ ｇＺ ａｍｎ ａ． Ｃ ｕ Ｚ Ｑ Ａ
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参 考 文 献
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一
些 关键 问题 ， 基于 该变 换器 进行 了风洞 试验 ． 并 测
试 出 了风 力机 的气 动特 性 曲线 。实 验证 明了该 变换 器具 有输 入 电压 范 围宽 ， 出电流控 制 精度 高 ， 输 动态 响应 快等 优 点 ， 用于 风力 机特 性测 试 。 适
2010年第12期“数字PWM控制技术”专辑征文启事
特性 ： ②提高风 电场的功率 因数 ， 即提高无功补偿量 可有效增加风电场的最大装机容量； ③并网联络线、 风机 布 置 对 风 电接 入 容 量 的影 响 反 映 在 风 电场 与
系 统之 间 的 电气 距 离 上 ， 离 越 近 ， 入 风 电容 量 距 接
值 ． 明必须将 稳态 和暂态 的分析方 法 结合起 来 ， 说 才 能得 出使 系统和 风 电场都 稳定 的风 电接入 容量 值 。
线 、 电接 入容 量 为 ３ ， 生故 障方 式① ， 风 ６ＭＷ 发 曲线 如 图 ２所 示 ， 由图可 见 。 电场 有功输 出在 故 障瞬 间 风
如图 １ ａ所示 。 由图可 见 ， 统 电压在 故 障瞬 间大 幅 系 下 降 ， 除故 障后 又 迅速上 升至 稳态 值 。 由图 １ 切 ｂ可
时 （ 网方式 Ｂ ， 电场 最大 接纳 风 电能力 。 并 ）风 通过对 比 ， 见系 统短 路容 量越大 ， 电接入 容量 也越 大。 可 风
越大 ： 提 高系 统短 路容量 ， 相应 提高 风 电接入 容 ④ 会 量 ： 风 电接入 容 量 受 阵风 、 变 风 影 响较 小 ， 系 ⑤ 渐 受 统 故障 影 响较 大 ： 利 用稳 态 分 析法 得 出的系 统 最 ⑥ 大接 受风 电容量 值 大于利 用暂 态校 验法 得 出的容 量
技术 ，０ ３ ２ （） ７ — ９ ２ ０ ，７ ７ ：８ ７ ．
［ 王承 煦 ， ２ ］ 张
２０ ０３．
源 ． 力 发 电 【 ． 京 ： 国 电力 出版 社 ， 风 Ｍ】 北 中
［］ 雷亚洲 ， ｏｄｎＬｇｔｏ ｙ国外风力发电导则及动态模型 ３ Ｇ ｒｏ ｉｈｂｄ ．
低压直流配电系统保护研究综述
低压直流配电系统保护研究综述发布时间：2021-01-14T01:52:45.195Z 来源：《中国电业》（发电）》2020年第23期作者：陈晨[导读] 大规模建设推广光伏建筑，就地发电就地使用，可在很大程度上替代传统能源，并减少输电损耗。
海南电网公司输变电检修分公司 570000摘要：直流配电系统包括中压配电网和用户侧配电网，与传统的交流配电网相比较，由于其损耗低、没有频率和无功问题、应用直流设备时可减少交直流转换的次数等特点，具有高效率、电能质量优良、节约能源的优势。
本文对低压直流配电系统保护研究进行分析，以供参考。
关键词：低压直流；配电系统；保护研究引言大规模建设推广光伏建筑，就地发电就地使用，可在很大程度上替代传统能源，并减少输电损耗。
光伏建筑低压直流配电系统一般由光伏系统、储能装置、直流配电网络、能量管理系统以及直流负荷组成，是安全、可靠、绿色、高效、智慧的源、网、荷、储一体化建筑配电系统。
直流供电与交流供电相比，具有供电效率高、线损少、安全可靠性高等优点，尤其是光伏建筑，采用直流供电可以方便地接入光伏发电及储能设备，减少逆变成本和电能损失，对于实现建筑电力负荷的移峰填谷，降低配电容量和初投资成本，提高电网效能等具有重要作用。
1低压直流配电系统构架低压直流配电系统的结构，包括电池、低压单元、中央控制单元、绝缘监测等。
在操作中，交流输入信号提供给两种方式的交流，其中一种方式是在调节配电装置后为充电模块选择交流输入信号。
充电模块输出稳定的直流电源，补充电池组并提供组合制动输出，同时通过低压单元提供正常的负载运行电流。
绝缘监测在线监测直流母线和各道路的相对绝缘。
集中式监视单元可控制和管理交流配电装置、充电模块、直流供电装置、隔离监视单元、直流母线和电池组的运行参数，并可由后台操作人员通过远程界面进行监视。
System Control Unit 具有中央控制器设备结构，主要由CPU单片电路、隔离输入电路、隔离输出电路、显示器和键盘、通信通道、工作电路等组成。
2019年第12期“面向中低压直流系统的功率变换与控制”专辑征文启事
高频模块化直流变压器通用损耗计算方法表1 HFMDCT 各部分损耗模型Table 1 Power loss model of HFMDCT参数名数值P (vnq{/訥从(讪+巾0) (2+3D-4")L&0(几〃1+几1〃2)L期曲2(1_2°/3)L 23 实验为对上述结论进行验证，在实验室搭建一个 2 kW 的HFMDCT 样机，样机参数如下：额定功率 2 kW ； [7,=400 V ； (72=4OO V ；开关频率 20 kHz ；H 1(出桥臂子模块数均为4；高频变压器漏感40 jiH ； 桥臂电感30(1H ；高频变压器变比1：1；电容电压平衡方法为轮换平衡方法。
图4为实验波形。
容电压均衡策略的正确性。
图4d 给出了 HFMDCT的实验损耗百分比及理论计算损耗百分比随传输功率的变化曲线。
从图中可知，实验样机的损耗与理论计算值的误差均在0.5%以内，说明了所提方 法具有良好的计算精度,验证了理论分析的正确性。
4结论提出了 HFMDCT 的通用损耗计算方法，并以 方波调制下的实验样机为例对所提方法进行验 证。
同时，与方波调制的分析过程相似，所提方法可扩展到正弦波调制、梯形波调制及其他调制方 法中，即所提损耗计算方法具有良好的适应性，可以为工程应用带来极大的便利。
(姜> 00 虽/<0 2、r/(400 ps/格)虽/VSZ壬//(20 ps/格)//(40 ps/格)流(b)方波调制下的高频环节电气駐言86Kn 4芝2+ 01.5 1.6 1.7 1.8 1.9 22.1传输功率/kW(c)桥臂II 个子模块的输出电压(d)实骗损耗与理论计算值比较曲线图4 HFMDCT 损耗计算实验验证Fig. 4 Experimental verification of HFMDCT loss calculation图4a,b 分别给出了方波调制移相控制下HFMDCT 样机的直流侧运行波形及高频环节运行波形。
低压电器,投稿模板
低压电器,投稿模板篇一：国内所有电力核心期刊(介绍、网址、投稿方式、格式要求)中国电机工程学报（旬刊）网址：通讯地址：北京清河中国电力科学研究院内《中国电机工程学报》编辑部；100085 联系电话：传真：投稿方式：在线投稿或电子投稿，投稿邮箱：E-mail:csee@电力系统自动化（半月刊）网址：通讯地址：南京市南瑞路8号；210003联系电话：；投稿方式：在线投稿或电子投稿，投稿邮箱：aeps@，投稿时主题务必加上电工技术学报（月刊）通讯地址：北京百万庄大街22号《电工技术学报》编辑部；100037联系电话：传真：投稿方式：电子投稿，投稿邮箱：xuebao@电网技术（半月刊）网址：.cn/CN/volumn/通讯地址：北京市海淀区清河小营东路15号中国电力科学研究院内；100192 联系电话：（010）投稿方式：在线投稿电池（双月刊）网址：/通讯地址：湖南省长沙市仰天湖新村1号；410015联系电话： 5143046-8013投稿方式：打印稿或电子投稿，投稿邮箱：battery@电源技术（月刊）网址：p> 通讯地址：天津市296信箱44分箱；300381联系电话：(022)cjps@高电压技术（月刊）网址：通讯地址：湖北省武汉市珞瑜路143号；430074联系电话：电工电能新技术（季刊）通讯地址：北京2703信箱；100080联系电话：dgdnedit@中国电力（月刊）通讯地址：北京市宣武区白广路二条1号；100761 联系电话：xx_zzs@继电器（改名为:电力系统保护与控制）（半月刊）网址：通讯地址：河南省许昌市许继大道 1706号；461000 联系电话：，电力自动化设备（月刊）通讯地址：江苏省南京市新模范马路38号《电力自动化设备》杂志社；210003联系电话：,,,E-mail: epae@电力系统及其自动化学报（双月刊）通讯地址：天津市南开区卫津路92号天津大学第六教学楼电力及其自动化工程研究所；300072联系电话：(022)电力电子技术（月刊）网址：通讯地址：陕西省西安市朱雀大街94号；710061联系电话：dldzjstg@高压电器（双月刊）网址：p> 通讯地址：西安市西二环北段18号；710077联系电话：gydq@微特电机（月刊）通讯地址：上海市虹漕路30号；XX33联系电话：(021)wtdj@电化学（季刊）通讯地址：厦门市思明区思明南路422号；361005 联系电话：电机与控制学报（双月刊）通讯地址：哈尔滨市三大动力路23号哈尔滨理工大学《电机与控制学报》编辑部；150040联系电话：2华北电力大学学报（双月刊）网址：通讯地址：河北省保定市青年路204号华北电力大学中2信箱；071003 联系电话：journal@变压器通讯地址：沈阳市浑南新区世纪路39号沈阳变压器研究所；110004联系电话：024－sti-tp@微电机（月刊）通讯地址：陕西省西安市桃园西路2号；710077联系电话：(029)micromotors@电气传动（月刊）通讯地址：天津市河东区津塘路174号《电气传动》编辑部；300180联系电话：磁性材料及器件（双月）通讯地址：四川绵阳105信箱《磁性材料及器件》编辑部；621000联系电话：（0816）2868133；传真：（0816）2869085 mmj@；mywym559@ 电机与控制应用（月刊）通讯地址：上海市武宁路505号；XX63联系电话： -417投稿方式：打印稿或电子投稿，投稿邮箱：eec@华东电力（月刊）网址：通讯地址：上海市邯郸路171号《华东电力》编辑部；XX37联系电话：(021)；传真：(021)投稿方式：打印稿或电子投稿，投稿邮箱：hddl@绝缘材料（双月刊）网址：.cn/jycl/通讯地址：广西桂林市辰山路1号《绝缘材料》编辑部；541004联系电话：；传真：投稿方式：电子投稿，投稿邮箱：jy9988@低压电器（半月刊）网址：暂无通讯地址：上海市武宁路505号；XX63联系电话：投稿方式：打印稿或电子投稿，投稿邮箱：lva@篇二：低压电器论文低压电器可靠性概况及其发展低压电器的可靠性是指产品在规定的条件下及规定的时间内完成规定功能的能力，产品的可靠性是产品质量的一个重要组成部分。
2010年第12期“数字PWM控制技术”专辑征文启事
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（） 入 棚 电 流 垌Ｉ ｃ输 ＭＯＳ Ｅ ］ｕ 形 Ｆ Ｔｆ ｏ波 ￣ Ｊ
（） ｄ 电感 改 为 Ｉ ｔｌ ｌ 的输 入相 电流 ｍ｝ｌ
图 ４ 实验 波 形
在 Ｂ ｏｔ ｏｓ电感 为 ２０ ０ Ｈ和 １ ｍＨ条件 下分 别测 试输 入 电流畸变 率 （ＨＤ）发 现差 别不 大 ， Ｔ ， 都能满 足
额 定条件 下 Ｔ Ｄ＜ ％， 明纹 波 电流大 对 Ｔ Ｈ ５ 说 ＨＤ影响 很 小 ．这在理 论上 也可 以解释 ，因 为一般 测试 的是
图 ３ 软件 流 程 图
４ 实 验 结 果及 结论
在实验 室建立三 相三 电平 Ｐ Ｃ电路 ，控 制 电路 Ｆ 由 Ｔ ３０ ２ １ ＭＳ ２ Ｆ ８ ２型 Ｄ Ｐ及其 外围 电路组成 。Ｐ Ｃ主 Ｓ Ｆ 电路参 数为 ： 定输入线 电压为 ３ ０Ｖ５ ｚ满 载输 额 ８ ／０Ｈ ；
这 种新 算法 的可行性 。
出功 率为 ３ｋ 输 出直流 电压 为 Ｅ ８０Ｖ： Ｗ： ＝０ 开关 频率 为 ６ Ｈ ； 入 Ｂ ｏｔ ０ｋ ｚ输 ｏｓ 电感 。 ｂ ＝ ０ Ｈ； 出电 ２０ 输
容 Ｃ１Ｃ ９ ０ｔ 。实验波 形如图 ４所示 。 『 以＝ ４ Ｆ １ ＝ ｘ 图 ４ 示 出额 定 条件 下 ． 输 入 电流波 形 。 电 ａ ｂ相
＝
。
流 ， 试 把 Ｂ ｏｔ 尝 ｏ ｓ 电感 改 为 １ｍ 由 图 ４ Ｈ， ｄ可见 ， 纹
波
矢量 ， ＝ ， ０ 把大矢 量 的作用 时 间 ｔ里 分配 的时 间 。 给小矢 量 即可 ． 计算 如下 ： ＝Ⅱ ，ｔ 或 ｔ ） ２ ，ｔ ＝ ｔ＝ ￡ ０ （ ｄ ＝ 如 ｂ ， ０ ０ － － ｒ ｒ 基于 以上分 析 ， 软件 流程 图如 图 ３所 示。
2013年第12期“功率集成电路及其应用”专辑征文启事
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苎
…
１
２ ０ ０ ８， ６ （ ３ ） ： ７ ８ — ８ ２ ．
鲁宗 相 ， 王 彩霞 ， 闵
幡０ 疆
０． ３ ２
勇， 等． 微 电网研 究综述 【 Ｊ 】 ２ ０ ０ ７ ， ３ １ （ １ ９ ） ： １ ０ ０ — １ ０ ７ ． 杨佩佩 ． 微 网 的经 济运行 分析与研 究【 Ｄ］ ． 保定： 华 北 电
术： ａ 抗 辐 射 功 率 集 成 电路 等 。 欲投 稿的作 者请 在 ２ ０ １ ３年 ０ ９月 ３ ０ 日前 将 论 文发 送 至 本 刊 编 辑 部 邮 箱 （ Ｅ ｍ ａ ｉ ｌ ： ｄ ｌ ｄ ｚ ｊ ｓ ｔ ｇ ＠１ ６ ３ ． ｃ ｏ ｍ） ， 并注 明“ 功
率 集 成 电路 及 其 应 用 ” 字样 。 所 投 论 文 将 按 本 刊 常规 审 稿 程 序 请 国 内 外 同 行 专 家 评 审 ， 评 审 结果将 于 ２ ０ １ ３年 １ ０月
３ １日前 通 知 作 者 。 本 刊 将 邀 请 电 子 科 技 大 学 张 波 教 授 作 为 本 专 辑 特 邀 主 编 ， 对 本 领 域 的 研 究 及 专 辑 的 论 文 进 行 分
析 和 点 评
截 稿 日期 ： ２ ０ １ ３年 ０ ９月 ３ ０日
录 用 通 知 发 出 日期 ： ２ ０ １ ３年 １ Ｏ月 ３ １日 论 文刊登 预期 ： ２ ０ １ ３年 第 １ ２期 （ ２ ０ １ ３年 １ ２月 ２ ０ 日出 版 ）
用” 专辑 ． 以 集 中反 映 这 一 领 域 国 内外 近 期 的 研 究 情 况 、 关键 技 术 的 发 展 和 创 新 。主 要 征 文 范 围 包括 ： ① 可 集 成 功 率
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远 离 时 ， ，ｐ和 的实验 波形 。 图 ５ ， ｖ 与 ａ相 比， 图５． ｂ Ｃ中系 统开 机后 至稳 定运 行在 Ｍ Ｐ所 需要 的 Ｐ
时 间较 长 ，其 主 要 原 因是 当所 设定 的 远 离 时 ． Ｉ Ｃ的 ＭＰ Ｔ中断服 务子程 序开 始运行 之后 ． 在 Ｎ Ｐ
窨ｇ
『 Ｉ ｔ（ ０ｍｓ格） ／２０ ／ （ Ｕｒ ＜Ｕ ｂ） ｆ ｍ
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Ｌ ｔ ２ ｏｍｓ懵 ） ／ ｏ ／ （ （ ） ｆ ｃ Ｕ ＞
图 ５ 实 验 波 形
６ 结 论
采样信号 ｌ ｉ采样信号
电压 ｌ 电流 ｐ ｖＩ Ｉ ｖ
ｆ 开关箭Ｖ Ｑ
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统。图４示出系统原理框图。其中 Ｄ Ｐ控制器采用 Ｓ
Ｔ ３０ ２ １ ＭＳ ２ Ｆ ８ ２芯片 实现 。
三 邑
ห้องสมุดไป่ตู้ｓ
ｌ驱动信号
分析 了光 伏系统 ＭＰ ｒ算法程 序 中参 考 电压 初 Ｐ 值 的设置 对太 阳 能 电池 ＭＰ Ｔ的 影 响 。指 出在 Ｉ Ｃ Ｐ Ｎ
ＤＳＰ 制 器 （ Ｓ ２０ ２８ ２ 控 ＴＭ ３ Ｆ Ｉ ）
等 ＭＰ Ｔ参 数初 始化 程序 中参 考 电压初 值 的设定 对 Ｐ
系统 开机 时的跟 踪速度 影 响很大 ，并提 出一种新 的 参 考 电压初值 设 置方法 ．当参 考 电压初 值设 定在 当 前 太 阳光强 时 的最 大功 率点 电压 附近 时 ．系 统能 迅
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波 形
３ Ｉ ３ ｝ ３ ｝
ｊ 为进 字 促 数
３ 术” Ｉ技 专辑 ， 集 以
：相关情况 ｝ 和发展 ｊ 专题的征文范围包括： ①数字 Ｐ ＷＭ控制的基础理论 ， 含数字 Ｐ ｗＭ控制系统延迟、 极限环振荡等问题的分析和建模等 ３ ｝ 研究； ②数字Ｐ Ｍ控制 Ｗ 器设计和实现技术， Ｗ Ｄ Ｍ结构，Ｄ 等； ＣＤ Ｐ Ａ Ｃ ③Ｄ Ｉ Ｃ变换器数字 Ｐ Ｍ控制技术④Ｕ Ｓ Ｗ Ｐ 及其它电压
理 论分 析 、 真及 实验 表 明 ， 电路 很 容易 实现 仿 该 三相 单位功率 因数和低 电流畸变 ， 有效抑制三 相大 可
功率 电镀 电源 的网侧 电流 谐波 ： 负载 电压 电流相位 一 致 ， 实现 Ｚ Ｓ 减 小开关损耗 ， 高电源 利用效率 。 可 Ｃ， 提 ７ 结 论 该 电源采用 三相 Ｐ ＷＭ 高功率 因数整流 方案 很 好地解 决了 电镀 电源 的电流 严重畸变 问题 ： 使用全桥
３型逆变器数字控制技术研究于应用 ； Ｆ Ｉ ⑤ＰＣ电路及 Ｐ ＷＭ整流器的数字控制 ： ⑥风电及太阳能发电逆变器数字控制算法及
ｊ控 制器实现 ⑦数字控制技术在运动控制ｃ的应用； ｐ ⑧基于数字控制的电 能管理和通信技术； ⑨数字Ｐ Ｍ控制的其它研究 Ｗ
３和应用。 ｝ ３ Ｉ 欲投稿的作者请在 ２ １ ００年９月 ３ 前将论文电邮至本刊编辑部（—ａ：ｄ ｓ ＠１３ ｏ ， ０日 Ｅｍ ｉ ｌｊｇ ６ ．ｍ）并注明“ ｌ ｚｔ ｄ ｃ 数字 Ｐ ＷＭ控制技
．
软 开关技 术 使 功率 器件 实现零 电压 软开 关 ． ｄ Ｔ 减 ， 开关 损耗及 噪声 提 高 了效率 。基于 Ｔ ３ ０ Ｆ ８ ２ ＭＳ ２ Ｌ ２ １ 的电镀 电源 充 分利 用 Ｄ Ｐ的高速 运算 能 力和 丰 富 Ｓ
新型牵引供电系统直流侧二次波动分析与抑制
新型牵引供电系统直流侧二次波动分析与抑制宋平岗;吴继珍;董辉【摘要】为解决传统牵引供电系统中存在的电能质量和过分相问题,介绍了一种基于模块化多电平换流器的多端柔性直流输电系统(MMC-MTDC)的新型牵引供电系统.分析了新型牵引供电系统中出现的直流电压、电流二倍频波动问题,主要有两方面原因:一是受端单相H桥型模块化多电平换流器(SPH-MMC)正常工作时内部环流将流入直流侧引起直流电压、电流二倍频波动;二是送端三相MMC因电网电压不平衡时桥臂中存在的零序电压分量造成直流电压、电流二倍频波动.为此,对于SPH-MMC基于准比例谐振控制器和二阶广义积分器设计环流抑制控制器;对于三相MMC设计无需锁相环和无需电流正、负序分解的电网不对称故障控制器,利用电压补偿技术设计直流侧二倍频波动抑制器.最后,以三端单相-三相MMC-MTDC 仿真模型为例验证该文的分析结果和所提出的控制策略.%To solve the problems of power quality and split section that exist in the traditional traction power supply system (TPSS),a novel TPSS that based on the modular nultilevel converter multi terminal high voltage direct current (MMC-MTDC) was introduced.The issue of double frequency ripples in the DCvoltage/current which appears in the novel TPSS was analyzedand it was caused by two reasons;One reason is the circulating current of single-phase H bridge MMC (SPH-MMC) flow into the DC network.Another is a zero sequence voltage component existing in the bridge voltage of three-phase MMC in unbalanced grid condition.To suppress the double frequency fluctuation,a circulating current suppressing controller based on the quasi proportional resonant (quasi-PR) regulator and the second ordergeneralized integrator (SOGI) filter was design for SPHMMC;And a controller without PLL and separate positive and negative sequence components of current was proposed for three-phase MMC,besides a DC voltage ripple suppressing control strategy based on the voltage compensation was proposed.Finally,a three terminal single-phase to three-phase MMC-MTDC simulation model was built to support the theoretical analysis and proposed control schemes.【期刊名称】《电工技术学报》【年(卷),期】2017(032)009【总页数】12页(P80-91)【关键词】多端直流输电;牵引供电系统;模块化多电平换流器;二倍频波动【作者】宋平岗;吴继珍;董辉【作者单位】华东交通大学电气与自动化学院南昌 330013;华东交通大学电气与自动化学院南昌 330013;华东交通大学电气与自动化学院南昌 330013【正文语种】中文【中图分类】TM46目前我国牵引供电系统主要采用的是单相工频交流供电模式，牵引变压器将公共电网的三相交流电降压成两单相交流电后，分别向变电所两侧的供电臂提供能量[1]。
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民用低压直流供电系统保护综述
民用低压直流供电系统保护综述李露露;雍静;梁仕斌;田庆生;曾礼强【摘要】节能环保的低压直流供电方式在民用建筑等常规领域具有很大的应用潜能,保护与安全问题的解决是其推广的关键.相较传统交流系统而言,直流系统的保护面临着更多挑战,目前该方面的研究综述鲜见.本文尝试根据国内外已有的文献资料,从民用的角度出发,对低压直流供电系统中涉及电气安全的保护策略、短路电流计算、直流灭弧问题、电容放电问题、电击防护、末端过电流保护和负载保护的特殊要求等方面的研究现状做了一个较为全面的阐述.同时,提出了低压直流供电系统保护需要进一步解决的问题.【期刊名称】《电工技术学报》【年(卷),期】2015(030)022【总页数】11页(P133-143)【关键词】低压直流供电系统;保护;电气安全;电击防护;短路【作者】李露露;雍静;梁仕斌;田庆生;曾礼强【作者单位】输配电装备及系统安全与新技术国家重点实验室(重庆大学) 重庆400030;输配电装备及系统安全与新技术国家重点实验室(重庆大学) 重庆400030;云南电力试验研究院(集团)有限公司昆明 650217;云南电力试验研究院(集团)有限公司昆明 650217;输配电装备及系统安全与新技术国家重点实验室(重庆大学) 重庆400030【正文语种】中文【中图分类】TM77近年来，一些可直接使用直流电的家电设备不断涌现，如计算机、液晶电视、变频空调和电冰箱等。
目前，这些家电都经过整流装置将交流电转化为直流电使用，由此，研究者提出了在用户末端直接采用低压直流（Low Voltage Direct Current，LVDC）供电的构想，这种供电方式不仅能减少电能变换环节，降低系统电能损耗，还能消除其中的谐波污染，提高电能质量[1]。
事实上，早在1997年，荷兰能源研究中心（ECN）就提出了在住宅中采用直流供电技术的实施方案，国际能源机构（IEA）、美国电力研究会（EPRI）都对民用建筑实施直流供电的技术给予高度关注。
2019年第12期“面向中低压直流系统的功率变换与控制”专辑征文启事
一种适用于MMC 的环流抑制策略研究306000.05 0.1 0.15 0.2t/s (a)输出电压、电流1061-600A 200£-200-30>102987772)=219.76%0.4 0.6 0.8t/s (b)桥臂环流5250200J50:100500 0 200 400 600 800 I 000/Hz (d)环流控制前谐波分析图7仿真结果'坏流控制川动250200,150JOO 50 094|___________________________0 0.2 0.4 0.6 0.8t/s (c)子模块电容电压5.73%200400 600 800 1 000flHz (e)环流控制后谐波分析o Fig. 7 Simulation results 4.2 实验验证为验证环流控制的可行性，在4电平MMC 样 机上进行实验，实验波形见图8O (萝专(鰹、：.0)3//(10 ms/格)(a)输出电压、电流(建 V2.J //(100 ms/格)(b)桥臂环流/环流控制启动〃(100 ms/格)(c)子模块电容电压图8实验波形Fig. 8 Experimental waveforms 样机采用DSP 28335作为控制核心，DSP 时 钟周期为150 MHz,釆样频率为12.8 kHz,开关管 死区时间为2.6眩。
主电路参数如下：直流电压为60 V,子模块电容为1.2 mF,桥臂电感为2 mH,负 载电阻为30(1,负载电感为2mH 。
交流输出电 压、电流波形见图8a,环流控制前后桥臂环流、子 模块电容电压波形如图8b,c 所示。
由图8可见，在环流控制启动后，由于环流控制器在上、下桥臂的调制信号上同时叠加了环流补偿信号，子模块电容电压的波动减弱，相对于额定电压，波动范围 由土2V 降低至±1.2V 。
环流明显减小，相对于直 流分量，波动范围由±1.5 A 降低至±0.3 A ,环流抑制效果显著。
中低压直流配电网规划设计技术规范-标准全文
中低压直流配电网规划设计技术规范Technical specification for planning and designing of Medial & Low DCDistribution Network目次目次 (2)前言 (3)中低压直流配电网规划设计技术规范 (4)1 范围 (4)2 规范性引用文件 (4)3 术语和定义 (5)4 总则 (5)5 主要技术原则 (5)5.1 供电分区 (5)5.2 负荷预测分析 (6)5.3 电压等级 (6)5.4 容载比 (7)5.5 无功补偿 (7)5.6 电能质量及其监测 (7)5.7 电气计算 (7)6 一次系统设计 (8)6.1 网架结构 (8)6.2 设备选型 (9)7 二次系统设计 (10)7.1 继电保护 (10)7.2 直流电能量计量装置 (11)7.3 通信系统 (11)7.4 自动化 (11)8 接入要求 (12)8.1 分布式电源接入 (12)8.2 储能接入 (12)8.3 充换电设施接入 (12)8.4 用户接入 (12)附录 A （资料性附录）直流配电网直流侧电网结构示意图 (14)编制说明............................................................. 错误!未定义书签。
前言本标准根据GB/T-2009《标准化导则第1部分：标准的结构和编写》给出的规则起草。
本标准由中国电力企业联合会提出。
本标准由直流配电系统标准化技术委员会归口。
本标准的附录A为资料性附录。
本标准起草单位：国网安徽省电力有限公司经济技术研究院、国网上海能源互联网研究院、中国电力科学研究院有限公司、国网安徽省电力有限公司、国网安徽众兴电力设计院有限公司。
本标准起草人：。
本标准为首次发布。
本标准在执行过程中的意见或建议反馈至中国电力企业联合会标准化管理中心（北京市白广路二条一号，100761）。
低压直流供电技术研究综述及工程案例
低压直流供电技术研究综述及工程案例1.引言由于直流输电技术水平的限制，直流输配电比交流方式更难实现，现今的电力系统仍以交流输配电为主。
近年来，随着电力电子技术的发展，直流输配电面临的技术问题得到了逐步解决，直流系统的技术优势也已呈现。
相比于交流系统，直流系统可以显著提高输配电运行水平，使输配电更简单、高效，并且降低了输配电成本。
在电力用户侧，光伏发电、储能电池和现代电力电子负载等直流终端大量接入，使得直流供电系统比交流系统更具优势。
大部分可再生能源发电系统为直流电源，如光伏电池和燃料电池。
虽然风力发电机是交流电机，但其需要经过交-直-交变换才能通过交流并网，而通过直流并网可以避免双变换，使风电系统并网更加方便和高效。
电视、LED灯、电话、电脑等现代电力电子负载内部都是直流负载，未来电动汽车的普及将会增加直流供电需求，促进直流供电发展。
可见，直流供电技术的发展，主要受直流技术优势的内在驱动，以及分布式能源和直流负荷发展的外在促进。
本文首先介绍直流供电技术发展现状，然后分析直流供电的关键技术和设备研制情况，最后整理了直流供电的工程研究与应用情况。
2.直流供电技术现状2.1 低压直流技术发展情况19世纪80年代，安迪生电力照明公司利用“巨汉号”直流发电机给上千只白炽灯供电，形成了直流供电技术的雏形。
到20世纪末，低压直流配电已成功应用于数据通信中心、航空、舰船和城市轨道交通等对供电质量要求较高的领域。
2010年，美国弗吉尼亚理工大学提出SBN(sustainable building and nanogrids)系统，该系统有DC 380V和DC 48V2个电压等级。
美国北卡罗来纳大学提出了用于接纳和管理新能源的FREEDM(the future renewable electric energy delivery and management)的交直流混合配电网，英国、瑞士和意大利等国学者提出了类似功能的UNIFLEX-PM(universal and flexible power management)系统。
2019年第12期“面向中低压直流系统的功率变换与控制”专辑征文启事
电动汽车尢电模块并联控制策略研究为了进一步验证所提控制方法的实用性与有 效性，在所搭建的实验平台上进行实验验证。
充电模块参数如下：交流侧滤波电感7 mH,直流侧电 容 3 300 |1F,Buck 电路电感 7 mH ,电容 680 |xF o 充电模块1串联0.1 <1线路阻抗，充电模块2串联0.15 Q 线路阻抗，充电模块3串联0.2。
线路阻抗，负载阻抗20 0,输出直流电压400 V 。
图9a 为输出电流不均等时并联系统产生的 零序环流，可见，3个未添加环流抑制措施的并联 充电模块交流侧电流均产生不同程度的畸变，采用所提添加零序电压分量的抑制措施后，交流侧电流波形得到明显改善，零序环流得到有效抑制, 如图9b 所示。
对于线路阻抗不同而同时导致的不均流问题采用所提均流控制方法。
由图9c 可知, 未加均流措施时输出电流分别为4.2 A,6.9 A,8.9 A,7s 时刻启动一致性算法，利用CAN 通讯交换相邻整流之间的电流信息，通讯周期为10 ms,1.25 s 后3个模块的电流趋向于一致，实现均流效果。
一致性算法均流在稳态下可以获得高精度均流效果，在暂态模式下依然能够获得很好的均 流效果，其波形如图9d 所示。
//(10 ms/格)(a)未采用零序环流抑制(b)采用零序坏流抑制"'(250 ms/格)(c)一致性算法均流图9实验波形〃(丨 00 ms/格)(d)负载突增Fig. 9 Experimental waveforms6结论针对非隔离型充电模块并联时产生的零序环流问题，在此提出一种在空间矢量脉宽调制波中增添零序电压分量补偿的方法，该方法简单易行, 环流抑制效果显著。
又针对电源模块间并联的不 均流问题提出一种一致性算法的均流策略，该方 法具有以下两个优点：相对于下垂控制，该控制策 略在保证均流精度的同时也能保证电压精度；相 对于主从控制，该控制策略无主模块从模块之分,冗余性高。
2019年第12期“面向中低压直流系统的功率变换与控制”专辑征文启事
图4 实验波形2
Fig. 4 Experimental waveforms 2
由图可见，补偿正序无功时直流侧总电压保 持平稳，正母线电压呈现3次波动，补偿负序电 流时总母线呈现2次波动，单侧母线波动为2次 与基波的叠加，这与功率波动模型所得结果相 同。图3a中，正母线电压呈现峰峰值约为20 V的 波动，图3b中加入所提中点电位控制算法 ，正母 线电压波动得到明显抑制。
参考文献
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2019年第12期“面向中低压直流系统的功率变换与控制”专辑
征文启事 为集中反映中低压直流系统这一技术领域的最新科研成果、新理论、新方法和关键技术发展与创新，新产品的开发与 设计，本刊拟将《电力电子技术》杂志2019年第12期辟为“面向中低压直流系统的功率变换与控制”专辑，欢迎相关企业、 研究机构和高校专家学者踊跃投稿。欲投稿作者请于2019年9月30日前将论文发送到本刊编辑部邮箱（Email： dldzjstg@），并注明"面向中低压直流配电系统的功率变换与控制”字样。
《电工电气》征稿启事
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2019年第10期“定子频率自控式同步电动机调速新技术”专辑征文启事
第53卷第2期2019年2月Vol.53,No.2February2019电力电子技术Power Electronics器件的导轨车牵引蓄电池充电机能使启动性能及稳态运行性能稳定，能够满足导轨车牵引蓄电池的应用。
通过实验证明了全碳化硅高压MOSFET 器件应用的稳定性及可靠性。
4.3与原硅器件充电机效率对比表1为硅器件充电机与碳化硅器件效率T/s, %c对比，可得，通过在输入电压不同，输出功率不同的情况下对比原导轨车硅器件充电机和全碳化硅器件充电机，当输出功率较低时因采用全碳化硅充电机的开关频率比原有充电机提高一倍，在输出功率较低时％c较低。
随着输出功率逐步提升,％较％c有明显提升。
可见釆用碳化硅器件在提髙了充电机开关频率时，系统效率有着明显优势。
说明高压全碳化硅器件在轨道交通应用方面有广阔的应用前景。
表1硅器件充电机与碳化硅器件效率对比Table1Efficiency contrast between Si and SiC功率/kW输入电压/V Vsi4sc5300.8959660310.883262132 125800.8657786890.8483935747500.8437170010.8037070715300.9111234640.921827411 205800.9053357210.9108409327500.8753894080.8790130925300.9161490680.93360572 275800.9072164950.9241025647500.8845360820.8861609915300.9185336050.939237899 315800.9096509240.917578847500.8870636550.894773663表2为硅器件充电机与碳化硅器件温升对比。
表2硅器件充电机与碳化硅器件温升对比Table2Temperature rise contrast between Si and SiC功率/kW运行时间/min101525203032 27303934404236504437可得，当输出功率为27kW时，碳化硅器件由于开关频率提升一倍，碳化硅器件温升忌在开始时较快,但随运行时间的增加，7»迅速稳定，7®相比硅器件充电机温升从较低。
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特高压输电工程高端阀厅气流组织模拟与分析
于阀体表面的散热。
阀体前、后侧可以看到气流的
热浮升效应，阀体下半部气流的速度，与同水平高
度其他部位相比有明显增加，而在阀体上半部由
于喷口下送风的存在，热浮升效果较弱。
9.111,.833
*4.555
M 2.2780图7 *56.9 m 截面速度矢量图
Fig. 7 Speed vector at 兀=56.9 m cross-sectional 图8显示了 y=17m 截面即回风口横切面上
的空气流动情况。
可见，整个截面气流呈现出向回
风口处积聚的趋势，无局部涡旋产生，气流分布均
匀。
在截面的左上角(阀厅的右后方)速度矢量线 比较稀疏，存在空气滞留现象，但该部位离阀体较
远，对整个阀厅的气流组织影响不大。
9.111^6.833
'|4.555
= 2.278
o'图8 y=17m 截面速度矢量图Fig. 8 Speed vector at y=17 m cross-sectional
图9显示了 z = 14.6 m 截面上的空气流动情 况,此截面位于阀体后侧，其中包括第3排喷口和
回风口。
可见在⑤，⑥号换流阀中下部出现两个明
显的气流涡旋，是由下送风喷口与向下的地面送
风射流相遇后产生，正是由于这些漩涡的存在，导
致了⑤，⑥号阀体表面局部温度相对较高，长时间
积聚可能会对阀体的正常运行造成安全隐患。
此
外，①，②号阀体距离回风口较近，其上喷口的下
送气流存在一定的短路现象。
图9 z=14.6 m 截面速度矢量图Fig. 9 Speed vector at z=14.6 m cross-sectional
5结论
以新疆某个±1 100 kV 特高压直流输电工程 高端阀厅暖通施工图为基础，使用Fluent 软件对
该阀厅进行了温度场、速度场的数值模拟和分析，
结果表明阀厅全室温度分布较为均匀，上、下温度 分层温差在3七以内，厅内平均温度为36.18力， 最高温度为41.5 -t,现有空调风系统方案能够满
足阀厅运行时的热环境要求，并留有安全裕量。
通过对阀体各表面温度分布特征的分析可 知，阀体顶面和底面温度较低且分布均匀，侧面中 心温度普遍偏高，沿y 轴向上、下方递减，局部高
温区域附近存在明显的气流涡旋，建议在空调风 系统设计时合理分配上、下送风口风量并借助计 算流体动力学等工具校核送风气流状态，有效控 制涡旋产生的位置。
④号换流阀右侧面正好经过
地面风口，气流速度大小和方向均比较稳定，近似 于单向流，阀体表面散热效果明显改善，建议结合
换流阀的摆放特点来确定送风口位置。
参考文献[1] 文德斌，吴广宁，周利军.中国高压直流输电技术发展 综述[J].科教导刊,2010,40(3):62-63.[2] 苟少清.换流站阀厅室内气流组织的CFD 模拟研究[D]. 北京：北京交通大学,2010.[3] 李 慧.±800 k V 普洱换流站阀厅通风及空调设计研 究[J].科技创新与应用,2016,133(13):261.
2019年第12期“面向中低压直流系统的功率变换与控制”专辑征文启事
为集中反映中低压直沆系统这一技术领域的最新科研成果、新理论、新方法和关键技术发展与创新，新产品的开发与 设计，本刊拟将《电力电子技术》杂志2019年第12期辟为“面向中低压直流系统的功率变换与控制”专辑，欢迎相关企业、 研究机构和高校专家学者踊跃投稿。
专辑的征文范国包括■但不限于以下内容：①中低压直流变压器与直流能量路由器技术；②中低压直流系统组网与运行 控制技术；③中低压直流断路器与协同保护技术；④中低压直流■系统的潮流调控技术；⑤分布式能源的中低压直流并网技 术；⑥中低压直流与交沆系统互联和控制技术；⑦中低压直流系统的稳定技术与电能质量治理；⑧舰船/航天/航海等独立 中低压直流系统飭先进应用；⑨相关工程、案例与标准研究。
欲投稿作者请于2019年9月30日前将论文发送到本刊编辑部邮箱(Email :dldzjstg@ ),并注明"面向中低压直 流配电系统的功率变换与控制”字样。
所投论文将按本刊常规评审程序请国内同行专家评审。
评审结果将于2019年10月 31 EJ 前通知作者。
本刊将邀请上海交通天学朱淼教授和天津大学何晋伟教授为该专辑的特邀主编，对该领域的研究及该专 辑的论文进行分析与点评。
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