盘扣式移动操作平台计算书

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移动式施工操作平台计算书

移动式施工操作平台计算书移动式施工操作平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。

一、参数信息:1.基本参数移动式施工操作平台平面尺寸为4.8m×3.6m，高度8m。

立杆横向间距或排距l a(m):，立杆步距h(m)：；立杆纵向间距l b(m):，平台支架计算高度H(m)：；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):，平台底钢管间距离(mm)：；钢管类型(mm):Φ48×，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):；栏杆自重(kN/m):；材料堆放最大荷载(kN/m2):；施工均布荷载(kN/m2):；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):；立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:。

4.风荷载参数施工操作平台计算中不考虑风荷载作用。

二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W = 5.08 cm3；截面惯性矩I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = + ×= kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 2×= kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = ×= kN/m2.强度验算:依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布荷载：q1 = ×q11+ ×q12 = ×+ ×= kN/m；均布活载：q2 = ×= kN/m；最大弯距M max = ××+ ××= ；最大支座力N = ××+ ××= kN；最大应力σ = M max / W = ×106 / (5080) = N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12 = kN/m；均布活载：p = kN/m；ν = ×+××12004/(100××105×121900)=0.837 mm；纵向钢管的最大挠度为0.837 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度1200/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P = kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩M max = ；最大变形V max = 4.069 mm ；最大支座力Q max = kN ；最大应力σ= N/mm2；横向钢管的计算应力N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 4.069 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度1200/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。

盘扣计算书——精选推荐

盘扣计算书1. ⼯程概况禄丰⽴交主线K74+066.5和BK0+779匝道桥是昆明⾄楚雄⾼速公路扩建⼯程SJ-2标5合同段的建设内容，其中K74+066.5为左右双幅，每幅共5联，总共10联，跨径为：左幅：（20+21+19）+（3*17）+（27+36+27）+2*（3*20）；右幅：（20+21+19）+（2*20）+（27+36+27）+（3*17）+（4*20），箱梁⾼为1.8⽶，顶板、底板厚度均为0.25⽶，腹板厚度为0.55⽶，翼板宽度为2.25⽶，下部结构为三柱墩，桥墩下设钻孔灌注桩基础；两岸桥台均采⽤重⼒式桥台。

BK0+779匝道为1联，跨径为（18+20+18）⽶，箱梁⾼1.4⽶，顶板、底板厚度均为0.25⽶，腹板厚度为0.55⽶，翼板宽度为2.25⽶，下部结构构造为双柱墩下设钻孔灌注桩基础；两岸桥台采⽤肋板式桥台。

梁桥均为现浇钢筋混凝⼟连续箱梁和现浇预应⼒混凝⼟连续箱梁。

主线K74+066.5和BK0+779匝道桥采⽤盘扣式满堂⽀架法施⼯。

图1.1 K74+066.5主线桥盘扣脚⼿架纵断⾯图图1.2 K74+066.5主线桥盘扣脚⼿架平⾯图图1.3 BK0+779匝道桥盘扣脚⼿架纵断⾯图2. ⽀架基本结构主线K74+066.5和BK0+779匝道桥采⽤盘扣脚⼿架⽀撑，采⽤⽅易⿍M60模板⽀撑系统⽀架，钢管材质为Q345B低合⾦钢，外径60mm，壁厚3.2mm，纵向间距⼀般为150cm，重要部位采⽤90+60cm间距。

横向间距采⽤150cm、90cm、60cm。

在端横梁、中横梁处加密。

⽀架上、下均采⽤可调顶托和底座进⾏调整，原则上底座调平，顶托与顶杆调节桥梁横坡与⾼度。

⽀架上部布置主龙⾻，主龙⾻上布置次龙⾻，次龙⾻上布置多层胶⽊板作为模板。

主龙⾻为16#标准⼯字钢，次龙⾻为50×70mm⽅钢管，模板为15mm厚多层胶⽊板。

竖向斜拉杆按照⽀架排列图进⾏搭设，⽔平剪⼑撑（或⽔平斜拉杆）沿⾼度⽅向每4.5⽶设置⼀道，所⽤材料为φ48*3.2钢管，长度为6⽶，⽤转卡⼦与架体⽔平横杆联接。

板模板(盘扣式)计算书

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/37500＝2.292N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×281250)=0.143mmνmax=0.143mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.463×0.92+0.117×1.26×0.92＝0.238kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.238，0.014]＝0.238kN·mσ=M max/W=0.238×106/54000=4.406N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.463×0.9+0.617×1.26×0.9＝1.49kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.49，0.272]＝1.49kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.49×1000/(2×40×90)＝0.621N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.119×9004/(100×8415×243×104)＝0.46mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.535×0.9+1.2×1.26×0.9＝2.881kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.795×0.1＝0.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.729kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.179×0.9＝2.158kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.295kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.441×106/4490=98.287N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.796×1000/424＝13.187N/mm2≤[τ]=125N/m m2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.546mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.142mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.12kN，R2=5.389kN，R3=5.389kN，R4=4.12kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ＝0.483不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.12，5.389，5.389，4.12]/0.6=8.982kN f＝N1/(ΦA)＝8982/(0.483×424)＝43.859N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[4.12,5.389,5.389,4.12]/0.6+1.2×0.15×3.325=9.5 8kNf=N/(φ1A)＝9.58×103/(0.371×424)=60.901N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.325/30=0.111≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×40×3.325×3.2+0.55×40×3.2)=143.844kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.325/(0.9×0.9))×40×302/2=18075kN·mM T=143.844kN·m≤M R=18075kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1h1)=1×1.4×(1×40×3.3252+0.55×40×3.2)=717.675kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×3.325/ (0.9×0.9))]×40×302/2=79068kN·mM T=717.675kN·m≤M R=79068kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=9.58kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=9.58kN满足要求！。

移动式施工操作平台计算书

一、参数信息:1.基本参数移动式施工操作平台平面尺寸为4.8m×3.6m，高度8m。

4.风荷载参数施工操作平台计算中不考虑风荷载作用。

二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = + × = kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q 12 = 2× = kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = × = kN/m2.强度验算:依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布荷载：q1 = × q11+ × q12 = ×+ × = kN/m；均布活载：q2 = × = kN/m；最大弯距 M max = ×× + ×× = ；最大支座力 N = ×× + ×× = kN；最大应力σ = M max / W = ×106 / (5080) = N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12 = kN/m；均布活载：p = kN/m；ν = ×+××12004/(100××105×)=0.837 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.837 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P = kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = ；最大变形 V max = 4.069 mm ；最大支座力 Q max = kN ；最大应力σ= N/mm2；横向钢管的计算应力 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 4.069 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。

板模板(盘扣式)计算书

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f＝ N1/(ΦA)＝78336/(0.732×571)＝187.419N/mm2≤[f]＝300N/mm2 满足要求！考虑风荷载: Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.115×1.5×1.52/10＝0.049kN·m N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[39.875,77.738,78.336,34.439]+0.049/1.2=78.377kN f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝78377/(0.732×571)+0.049×106/7700＝193.881N/mm2≤[f] ＝300N/mm2 满足要求！非顶部立杆段： λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552 查表得，φ1=0.558 不考虑风荷载:
N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[39.875,77.738,78.336,34.439]+1.2×0.15×5.25=79.2 81kN
f=N/(φ1A)＝79.281×103/(0.558×571)=248.828N/mm2≤[σ]=300N/mm2 满足要求！
基本风 ω0(kN/m2)
压 0.45
地基粗糙程度

D 类(有密集建筑群且房屋较高市区) 0.115
模板支架顶部距地
9 面高度(m)
1
风压高度变化系数
0.51 μz
风荷载作用方向
风荷载体型系数 μs 0.5 沿模板支架横向作用
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离 h2(m)
3.9
三、模板体系设计
计算简图如下：
6
1、强度验算 M1＝0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2＝0.125×6.867×1.22+0.125×1.05×1.22＝1.425kN·m M2＝q1L12/2=7.917×0.152/2＝0.089kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[1.425，0.089]＝1.425kN·m σ=Mmax/W=1.425×106/121500=11.729N/mm2≤[f]=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.625q1 静 L+0.625q1 活 L＝0.625×6.867×1.2+0.625×1.05×1.2＝5.938kN V2＝q1L1＝7.917×0.15＝1.188kN Vmax＝max[V1，V2]＝max[5.938，1.188]＝5.938kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.938×1000/(2×90×90)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q ＝ (γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.9)+1×3)×0.25 ＝ 6.473kN/m 挠度,跨中 νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×6.473×12004/(100×8415×546.75×104)＝ 1.52mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；悬臂端 νmax ＝ ql14/(8EI)=6.473×1504/(8×8415×546.75×104) ＝ 0.009mm≤[ν] ＝ min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm 满足要求！

盘扣式脚手架计算书

引言：盘扣式脚手架是一种常用的施工辅助设备，它具有搭设简便、稳定牢固、适用性强等特点，广泛应用于建筑施工中。

本文是盘扣式脚手架计算书（二）的详细解析，旨在帮助读者更好地理解盘扣式脚手架的结构和计算方法。

概述：盘扣式脚手架计算书的主要目的是确定脚手架的稳定性和安全性。

计算书通常包括脚手架的静力学计算、结构材料计算、脚手架组件的选型与数量计算等内容。

本文将按照五个大点进行阐述。

正文：一、静力学计算1.脚手架的受力分析：通过分析脚手架的受力情况，确定各个结构组件的受力状态。

2.垂直荷载计算：根据设计要求和施工负荷，计算脚手架各个水平横梁的垂直荷载。

3.水平荷载计算：考虑施工过程中的风荷载等外力，计算脚手架水平横梁的水平荷载。

4.脚手架的稳定性计算：分析脚手架的倾覆和滑移可能性，并采取相应的措施确保其稳定性。

5.脚手架的变形计算：根据静力学原理，计算脚手架在荷载作用下的变形情况，以保证施工安全。

二、结构材料计算1.钢管的强度计算：根据标准规范，计算钢管的强度，确保脚手架的承载力。

2.扣件的强度计算：根据扣件的材料和尺寸，计算扣件的强度，以确保脚手架的连接牢固。

3.脚手架板材的强度计算：根据板材的材料和尺寸，计算脚手架板材的强度，以满足脚手架的使用要求。

4.脚手架横梁的强度计算：根据横梁的材料和尺寸，计算横梁的强度，以确保脚手架的稳定性和安全性。

5.脚手架立杆的强度计算：根据立杆的材料和尺寸，计算立杆的强度，以保证脚手架的稳定承载能力。

三、脚手架组件的选型与数量计算1.脚手架板材的选型与数量计算：根据施工要求和脚手架的使用情况，选定适当的板材类型和数量。

2.脚手架横梁的选型与数量计算：根据脚手架的跨度和荷载要求，选定合适的横梁类型和数量。

3.脚手架立杆的选型与数量计算：根据脚手架的高度和荷载要求，选定合适的立杆类型和数量。

4.扣件的选型与数量计算：根据脚手架的结构特点和设计要求，选定适当的扣件类型和数量。

盘扣式移动操作平台计算书

盘扣式移动操作平台计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、构造参数每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.17 脚手板自重标准值G1k(kN/m2) 0.3横杆自重标准值G2k(kN/m) 0.028 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2平台堆放荷载标准值F k(kN) 1 非工作状态下产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m)0.1工作状态下产生的水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.2 是否考虑风荷载是基本风压ω0(kN/m2) 0.3 风荷载体型系数μs0.35 风荷载高度变化系数μz0.65 风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.068 附图如下：立面图(平台纵向)立面图(平台横向)平面图三、材料参数中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图：承载能力极限状态q=γ0b(γG G1k+γQ Q1k)=1×0.25×(1.2×0.3+1.4×2)=0.79kN/mp=γ0γQ F k/K=1×1.4×1/2=0.7kN正常使用极限状态q'=b(γG G1k+γQ Q1k)=0.25×(1×0.3+1×2)=0.575kN/mp'=γQ F k/K=1×1/2=0.5kN计算简图（抗弯不利）计算简图（抗剪不利）1、抗弯验算M max=ql2/8+pl/4=0.79×(1200/1000)2/8+0.7×1200/1000/4=0.352kN·m M max＝0.352kN.m≤[M]＝5kN.m满足要求！2、抗剪验算V max=ql/2+p=0.79×1200/1000/2+0.7=1.174kNV max＝1.174kN≤[V]＝10kN满足要求！3、挠度验算νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=5×0.575×12004/(384×206000×16.55×104)+0.5×103×12003/(48×206000×16.55×104)=0.983mm≤[ν]=5mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：R1=ql+p=0.79×1.2+0.7=1.648kN正常使用极限状态：R1'=q'l+p'=0.575×1.2+0.5=1.19kN五、横杆验算脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：p=R1/j=1.648/2=0.824kN横杆自重设计值：q=γ0γG G2k=1×1.2×0.028=0.034kN/m正常使用极限状态：脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：p'=R1'/j=1.19/2=0.595kN横杆自重标准值：q'=γG G2k=1×0.028=0.028kN/m计算简图如下：1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.621kN·mσ＝M max/W＝0.621×106/3860＝160.931N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=2V max/A=2×2.487×1000/357＝13.934N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算变形图(mm) 跨中νmax=2.008mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：R max=2.487kN正常使用极限状态：R max'=1.798kN六、工作状态立杆验算l0=μh=1.45×1500=2175mm查表得：φ=0.276λ=l0/i=2175/15.9=136.792≤[λ]=210满足要求！2、立杆轴力计算将活荷载乘以活荷载组合系数φc=0.9，重新带入第四-六步计算，即得横杆传递至立杆的支座反力R max=2.256kNN=R max+γ0γG g k H =2.256+1×1.2×0.17×4.5=3.174kN3、可刹脚轮验算N=3.174kN≤[N]=20kN满足要求！4、立杆稳定性计算M w=γ0γQφcωk×max[l a，l b]h2/10=1×1.4×0.9×0.068×max[1.2,0.9]×1.52/10=0.023kN.mσ=N/(φA)+M w/W=3.174×103/(0.276×4.5×102)+0.023×106/4.55×103=30.642N/mm2≤[f]= 300N/mm2满足要求！5、架体高宽比实际高宽比Ж=H/min[nl a，ml b]=4.5×103/min[3×1200，2×900]=2.5≤[Ж]=36、施工过程抗倾覆验算计算简图如下：在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，倾覆力矩M T由风荷载W和考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：W=ωk nl a H=0.068×3×1.2×4.5=1.102kNF=Q3k nl a=0.2×3×1.2=0.72kNM T=γQφc(WH/2+FH)=1.4×0.9×(1.102×4.5/2+0.72×4.5)= 7.205kN·m抗倾覆力矩M R由操作平台自重G承担：G=g k nmH+G1k nl a ml b=0.17×3×2×4.5+0.3×3×1.2×2×0.9=6.534kNM R=γ0γG G(ml b/2+Bsinθ) =1×0.9×6.534×(2×0.9/2+1.2×sin135°)=10.282kN·mM T=7.205kN·m≤M R=10.282kN·m满足要求！七、非工作状态立杆验算1、立杆轴力计算未知因素等带来的附加轴力(nl a=3×1200=3600> ml b=2×900=1800，取平台纵向验算)F=γ0φcγQ Q2k l a=1×0.9×1.4×0.1×1.2=0.151kN最大附加轴力N1=3FH/[(I+1)ml b]=3×0.151×4.5/[(0+1)×2×0.9]=1.134kNN=N1+γ0γG(g k H+l a l b G1k)=1.134+1×1.2×(0.17×4.5+1.2×0.9×0.3)=2.441kN2、脚轮验算N=2.441kN≤[N]=20kN满足要求！3、立杆稳定性计算l0=μh=1.45×1500=2175mmλ=l0/i=2175/15.9=136.792查表得：φ=0.276σ=N/(φA)=2.441×103/(0.276×4.5×102)=19.652N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！4、行进状态抗倾覆验算计算简图如下：在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，倾覆力矩M T由风荷载W和考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生：W=ωk nl a H=0.068×3×1.2×4.5=1.102kNF=Q2k nl a=0.1×3×1.2=0.36kNM T=γQφc(WH/2+FH)=1.4×0.9×(1.102×4.5/2+0.36×4.5)= 5.164kN·m抗倾覆力矩M R由操作平台自重G承担：G=g k nmH+G1k nl a ml b=0.17×3×2×4.5+0.3×3×1.2×2×0.9=6.534kNM R=γ0γG G(ml b/2) =1×0.9×6.534×(2×0.9/2)=5.293kN·mM T=5.164kN·m≤M R=5.293kN·m满足要求！。

盘扣计算书

1. 工程概况禄丰立交主线K74+066.5和BK0+779匝道桥是昆明至楚雄高速公路扩建工程SJ-2标5合同段的建设内容，其中K74+066.5为左右双幅，每幅共5联，总共10联，跨径为：左幅：（20+21+19）+（3*17）+（27+36+27）+2*（3*20）；右幅：（20+21+19）+（2*20）+（27+36+27）+（3*17）+（4*20），箱梁高为1.8米，顶板、底板厚度均为0.25米，腹板厚度为0.55米，翼板宽度为2.25米，下部结构为三柱墩，桥墩下设钻孔灌注桩基础；两岸桥台均采用重力式桥台。

BK0+779匝道为1联，跨径为（18+20+18）米，箱梁高1.4米，顶板、底板厚度均为0.25米，腹板厚度为0.55米，翼板宽度为2.25米，下部结构构造为双柱墩下设钻孔灌注桩基础；两岸桥台采用肋板式桥台。

梁桥均为现浇钢筋混凝土连续箱梁和现浇预应力混凝土连续箱梁。

主线K74+066.5和BK0+779匝道桥采用盘扣式满堂支架法施工。

图1.1 K74+066.5主线桥盘扣脚手架纵断面图图1.2 K74+066.5主线桥盘扣脚手架平面图图1.3 BK0+779匝道桥盘扣脚手架纵断面图图1.4 BK0+779匝道桥盘扣脚手架平面图2. 支架基本结构主线K74+066.5和BK0+779匝道桥采用盘扣脚手架支撑，采用方易鼎M60模板支撑系统支架，钢管材质为Q345B低合金钢，外径60mm，壁厚3.2mm，纵向间距一般为150cm，重要部位采用90+60cm间距。

横向间距采用150cm、90cm、60cm。

在端横梁、中横梁处加密。

支架上、下均采用可调顶托和底座进行调整，原则上底座调平，顶托与顶杆调节桥梁横坡与高度。

支架上部布置主龙骨，主龙骨上布置次龙骨，次龙骨上布置多层胶木板作为模板。

主龙骨为16#标准工字钢，次龙骨为50×70mm方钢管，模板为15mm厚多层胶木板。

竖向斜拉杆按照支架排列图进行搭设，水平剪刀撑（或水平斜拉杆）沿高度方向每4.5米设置一道，所用材料为φ48*3.2钢管，长度为6米，用转卡子与架体水平横杆联接。

移动式操作平台计算书

移动式操作平台计算书本计算书依据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

移动式操作平台立面图移动式操作平台侧面图一、参数信息钢管类型(mm): Φ48 × 3.5；操作平台高度: 5200mm；平台上口宽度: 2800mm；平台上口长度: 3000mm；扫地杆高度: 400mm; 每侧水平杆层数: 4; 次梁根数: 9；扣件连接方式: 双扣件；扣件抗滑系数: 0.8；脚手板自重: 0.22kN/m2；施工均布活荷载: 1.5kN/m2；次梁受集中活荷载: 1kN；二、次梁钢管计算次梁采用Φ48 × 3.5钢管，间距375mm。

1.荷载效应计算：=0.22×0.375=0.083 kN/m；模板自重标准值G1k=3.84×10×10-3=0.038kN/m；钢管自重标准值G2k= 0.083+0.038=0.121 kN/m；永久荷载标准值Gk=1.5×0.375=0.563 kN/m；施工均布活荷载标准值Q1k计算次梁时用集中活荷载进行验算P=1kN；（1）永久荷载和均布活荷载效应组合q=1.2×0.121+1.4×0.563=0.933kN/m；M1=0.125ql2 =0.125×0.933×2.82 =0.914 kN·m；（2）永久荷载和集中活荷载效应组合q=1.2×0.121 =0.145kN/m；P=1.4×1 =1.400kN；M2=0.125ql2 +0.25Pl=0.125×0.145×2.82 +0.25×1.400×2.8=1.122 kN·m；2.次梁强度验算σ=M/W=0.9×1.122×106/5.08×103 =198.811N/mm2上式中0.9的说明：根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）》考虑对荷载效应值×0.9的结构重要性系数。

型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书

型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性) 基本风压ω0(kN/m2) 0.30.379，0.33 风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性)1.264，1.1风荷载体型系数μs 1搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m) 0.028横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度b(mm) 250 单块脚手板一侧爪钩数量j(只) 2 爪钩间距s(mm) 200 承载能力极限状态：q=b(1.3×G kjb+1.5×Q kzj)=0.25×(1.3×0.35+1.5×2)=0.864kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=0.864×1.5/2=0.648kN横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3×0.028=0.036kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kzj)=0.25×(0.35+2)=0.588kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.588×1.5/2=0.441kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.028kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.489kN·mσ=γ0M max/W=1×0.489×106/3860=126.801N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2 满足要求。

操作平台计算书

操作平台计算书根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第12项，活荷载取值为3.5KN/M2,因此Q=1.4*3.5*2.1=10.29KN/M.支座反力R A＝QL-R AM A=QL2/2-1.5R B=0计算可得：R B=15.13KN,R A=6.48KNM ACMAX=QL 2(1-K2)2K=0.6/1.5=0.4M ACMAX=4KN·Mf=M/1.1W=4*106/1.1W≤[f]=215N/MM2W=4*106/1.1*215=16913mm3查80*40*4mm钢方管，Wx=17780mm3所以选用80*40*4mm钢方管,强度满足！查《建筑结构静力计算手册》，此结构当N为奇数：Mmax=(n 2-1)*PL/24n=48*15.13*2.4/216=8.1KN·Mf=M/1.1W=8.1*106/1.1W≤[f]=215N/MM2W=8.1*106/1.1*215=34249.5mm3查100*50*5钢方管，Wx=34730mm3所以选用100*50*5mm钢方管,强度满足！Ra=Rb=7P/2=52.96KNτ=VS/IT≤[fv]=125N/MM2选用8*100钢板，Ix=66.67cm4,Sx=10cm3τ=VS/IT=55.96*103*10*103/66.67*10*8 =99.29≤[fv]=125N/MM2满足剪压力强度要求！吊装方案计算书1.吊车荷载计算Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KNTa 为单元板块重量（kg）Tb 为小车自重2.横向水平荷载Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KNη系数，取为0.2Q为吊车额定起重量Q1为吊车重量N为吊车一侧车轮数3.纵向水平荷载Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN4.吊车梁荷载设计值吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KNT=γTk=1.4*1.175=1.65KN局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN5.强度计算：选用普工20σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000=170.4MPa≤f=215MPa强度满足要求！6.稳定计算：σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000＝157.7MPa≤f=215MPa稳定性满足要求！7.桡度计算：Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+ 5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm桡度满足要求！8. 160x80x4钢方管强度校核校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2悬挑梁最危险截面特性：截面面积：A=1856mm^2惯性矩：Ix=6235800mm^4抵抗矩：Wx=77950mm^3弯矩：Mmax=3231200N*mm轴力：N=0Nσmax=N/A+Mmax/γW=0/2400+3231200/1.05*77950=39.478 N/mm^2<215N/mm^2强度能够满足要求。

板模板(盘扣式)计算书汇总

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距l a(mm) 900 立柱横向间距l b(mm) 900 水平拉杆步距h(mm) 1200450 顶层水平杆步距hˊ(mm)600 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度l1(mm) 100 主梁最大悬挑长度l2(mm) 150模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.22+0.117×4.2×0.22＝0.038kN·mσ＝M max/W＝0.038×106/37500＝1.019N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×2004/(100×9350×281250)=0.028mmνmax=0.028mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k＝1.816kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.2＝0.976kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.2＝0.84kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.976×0.92+0.125×0.84×0.92＝0.184kN·m M2＝q1L12/2=1.816×0.12/2＝0.009kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.184，0.009]＝0.184kN·mσ=M max/W=0.184×106/54000=3.404N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.976×0.9+0.625×0.84×0.9＝1.021kNV2＝q1L1＝1.816×0.1＝0.182kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.021，0.182]＝1.021kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.021×1000/(2×40×90)＝0.426N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.2＝1.413kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.413×9004/(100×8415×243×104)＝0.236mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.413×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.2＝1.864kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.2＝1.024kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.2＝0.84kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.2＝1.453kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.864×0.9＝2.097kN按悬臂梁，R1＝1.864×0.1＝0.186kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.258kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.453×0.9＝1.635kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.453×0.1＝0.145kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.981kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.475×106/4490=105.879N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×3.464×1000/424＝16.338N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.725mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.292mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.084kN，R2=5.98kN，R3=5.98kN，R4=4.084kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2) 424l01=hˊ+2ka=600+2×0.7×450=1230mml0=ηh=1.2×1200=1440mmλ=max[l01，l0]/i=1440/15.9=90.566≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.2 = 1.78kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝3.899kN，R2＝5.709kN，R3＝5.709kN，R4＝3.899kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1230.000/15.9=77.358查表得，φ＝0.739不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[3.899，5.709，5.709，3.899]/0.6=9.514kN f＝N1/(ΦA)＝9514/(0.739×424)＝30.364N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×0.9×1.22/10＝0.012kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+M w/l b=Max[3.899,5.709,5.709,3.899]/0.6+0.012/0.9=9.528kN f＝N1w/(φA)+ M w/W＝9528/(0.739×424)+0.012×106/4490＝33.081N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=1440.000/15.9=90.566查表得，φ1=0.661不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[3.899,5.709,5.709,3.899]/0.6+1.2×0.15×10=11.31 4kNf=N/(φ1A)＝11.314×103/(0.661×424)=40.369N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×0.9×1.22/10＝0.012kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H+M w/l b=Max[3.899,5.709,5.709,3.899]/0.6+1.2×0.15×1 0+0.012/0.9=11.328kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝11.328×103/(0.661×424)+0.012×106/4490=43.092N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=10/30=0.333≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1120×130/1000=84.492kN≥F1=11.328kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=11.328kN满足要求！。

梁模板(盘扣式)-计算书

承插型盘扣式梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20026、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数Q DK(kN/m^2)1.35 脚手架安全等级2级计算震动、冲击荷载时的动力系数κ脚手架结构重要性系数γ0 1 是否考虑风荷载否省份、城市北京(省)北京地面粗糙度类型/(市)/ 基本风压值W o(kN/m^2) / 模板支撑架顶部模板高度H b(mm)/模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m(mm)简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000 mm3，I=bh3/12= 1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1= 1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.5)×800/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=28.465kN/m 由永久荷载控制的组合：q2= 1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.5)×800/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=30.432kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(28.465,30.432)=30.432kN/m（图3）面板强度计算简图1、强度验算M max= 0.068kN·m（图4）面板弯矩图σ=Υ0×M max/W=1×0.068×106/24000=2.818N/mm2≤[f]=31 N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×800/1000)×1=20.6kN/m（图5）面板挠度计算简图ν=0.051 mm≤[ν]=400/((4-1)×400)=0.333mm满足要求（图6）面板挠度图(mm)四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。

移动式施工操作平台计算书

一、参数信息:1.基本参数移动式施工操作平台平面尺寸为4.8m×3.6m，高度8m。

(m):1.20，立杆步距h(m)：1.50；立杆横向间距或排距la(m):1.20，平台支架计算高度H(m)：8.00；立杆纵向间距lb立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):Φ48×3.5，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):2.000；施工均布荷载(kN/m2):1.500；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

4.风荷载参数施工操作平台计算中不考虑风荷载作用。

二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11= 0.15 + 0.3×0.3 = 0.24 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12= 2×0.3 = 0.6 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1= 1.5×0.3 = 0.45 kN/m2.强度验算:依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布荷载：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12= 1.2×0.24+ 1.2×0.6 = 1.008 kN/m；均布活载：q2= 1.4×0.45 = 0.63 kN/m；最大弯距 Mmax= 0.1×1.008×1.22 + 0.117 ×0.63×1.22 = 0.251 kN.m ；最大支座力 N = 1.1×1.008×1.2 + 1.2×0.63×1.2 = 2.238 kN；最大应力σ = Mmax/ W = 0.251×106 / (5080) = 49.467 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 49.467 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12= 0.84 kN/m；均布活载：p = 0.45 kN/m；ν = (0.677×0.84+0.990×0.45)×12004/(100×2.06×105×121900)=0.837 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.837 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =2.238 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)= 1.007 kN.m ；最大弯矩 Mmax= 4.069 mm ；最大变形 Vmax= 9.79 kN ；最大支座力 Qmax最大应力σ= 198.253 N/mm2；横向钢管的计算应力 198.253 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 4.069 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

盘扣架方案(带计算书、带悬挑方案)

1.24 脚手架工程施工方案与技术措施1.24.1 脚手架工程简介1 脚手架选型结合本工程结构特点，综合考虑工程成本、施工效率、建筑物外形及高度，本工程双排外脚手架使用承插型盘扣式脚手架。

其优点如下：1) 节点抗扭转能力强，强度、刚度、稳定性可靠，施工安全得到有效保障；2) 模块化、工具化作业，搭拆快捷，大幅提高施工效率；3) 节约用钢量，高承载力的盘扣架搭设密度远低于传统架，有效降低施工成本及各项配套费；4) 无零散配件，不易丢失，损耗极低，并方便运输及清点；5) 构件全部采用热镀锌防腐工艺，较传统脚手架提高10倍以上使用寿命，同时不会因锈蚀而降低承载力。

2 脚手架方案选择本工程各部位脚手架方案选择详见表1.24.1-1。

序号部位脚手架选型概述备注和型钢制作，主要构件之间采用螺栓连接。

5 卸料平台采用悬挑式卸料平台，用于二次结构及周转材料倒运。

使用至地上结构完成。

3 脚手架搭设效果图本工程承插型盘扣式脚手架搭设整体效果见图 1.24.1-1，局部效果见图1.24.1-2。

图1.24.1-1 承插型盘扣式脚手架整体搭设效果图图1.24.1-2 承插型盘扣式脚手架局部搭设效果图1.24.2 脚手架工程施工组织与流程1 脚手架搭设总体部署本工程各部位脚手架搭设总体部署详见表1.24.2-1。

表1.24.2-1 脚手架搭设总体部署2 脚手架材料要求脚手架各种材料要求见表1.24.2-2。

表1.24.2-2 脚手架各种材料要求3 脚手架搭设区域地下结构脚手架搭设范围示意图见图1.24.2-1。

复合土钉墙，图1.24.2-1 地下结构脚手架搭设范围示意图地上结构脚手架搭设范围示意图见图1.24.2-2。

图1.24.2-2 地上结构脚手架搭设范围示意图1.24.3 脚手架工程施工方法1 脚手架搭设参数各部位脚手架搭设主要参数详见表1.24.3-1。

2 脚手架搭设施工工艺流程1) 脚手架搭设施工工艺流程详见图1.24.3-1。

型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书(45M悬挑,315m层高)资料

型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算q=1.2×(G khg/l b+G kjb*l a)+1.4×Q kjj ×l a=1.2×(0.050/0.9+0.35×1.5)+1.4×3.0×1.5=6.997kN/m正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a)+Q kjj ×l a =(0.050/0.9+0.35×1.5)+3.0×1.5=5.081kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=6.997×0.92/8=0.708kN·mσ=M max/W=0.708×106/3860=183.53N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。

2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5×5.081×9004/(384×206000×92800) =2.27mm≤[ν]＝min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm满足要求。

3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=6.997×0.9/2=3.149kN正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b/2=5.081×0.9/2=2.286kN四、荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1外立杆：NG1k1=H×G k1/2.0=19.4×0.099/2.0=0.960kN内立杆：NG1k1= 0.960kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2外立杆：NG1k2=G kzg×(n+1)=0.043×(9+1)=0.430kN内立杆：NG1k2= 0.430kN(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3外立杆：NG1k3=G khg×(n+1)/2=0.050×(9+1)/2=0.250kN内立杆：NG1k3= 0.250kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4外立杆：NG1k4=G kwg×n×1/5=0.074×9×1/5=0.133kN1/5表示专用外斜杆5跨1设结构自重标准值NG1k总计外立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k4=0.960+0.430+0.250+0.133=1.773kN内立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 =0.960+0.430+0.25=1.640kN2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×l a×l b×G kjb×1/1/2 =(9+1)×1.5×0.9×0.350×1/1/2=2.362kN 1/1表示脚手板1步1设内立杆：NG2k1=2.362kN(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×l a×G kdb×1/1 =(9+1)×1.5×0.17×1/1=2.550kN 1/1表示挡脚板1步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3外立杆：NG2k3=G kmw×l a×H =0.01×1.5×19.4=0.291kN构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=2.362+2.550+0.291=5.204kN 内立杆：NG2k= NG2k1 = 2.362kN单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k= l a×l b×(n jj×Q kjj)/2 =1.5×0.9×(1×3)/2=2.02kN内立杆：NQ1k=2.02kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+0.900×1.4NQ1k=1.2×(1.773+5.204)+0.900×1.4×2.02=10.924kN内立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+0.900×1.4NQ1k=1.2×(1.640+2.362)+0.900×1.4×2.02=7.355kN五、立杆稳定性验算l0=μ×h=1.45×2=2.9m长细比λ= l0/i =2.9× 1000 /15.9=182.39≤210查表得，φ=0.158满足要求2、立杆稳定性验算M w=0.9×1.4ωkl a h2/10=0.9×1.4×0.500×1.50×2.002/10=0.378kN·m立杆的轴心压力标准值N' =(NG1k+NG2k)+NQ1k=(1.773+5.204)+2.025=9.002kN 立杆的轴心压力设计值N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.773+5.204)+0.9×1.4×2.025=10.924kN σ=N/(φA)+M w/W =10923.90/(0.158×450.00)+0.378×106/4730=233.557N/mm2≤ [f]=300N/mm2满足要求！六、连墙件承载力验算lw k l l k a长细比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《规范》JGJ231-2010表D得，φ=0.896连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。