盘扣满堂架计算书m间距
盘扣式满堂楼板模板支架计算书
盘扣式满堂楼板模板支架计算书————————————————————————————————作者 :————————————————————————————————日期 :盘扣式满堂楼板模板支架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 、《混凝土结构工程施工规范》 (GB50666６ -2011 ）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（ＪGJ2３１-2010) 、《混凝土结构设计规范》（GＢ5001０-2010 ）、《钢结构设计规范》（ GB 5０ 01７- ２00３) 、《组合钢模板技术规范》（ GＢ 5０ 21４-２ 0０ 1) 、《木结构设计规范》（ GＢ５0０0５━ 2003) 、《建筑结构荷载规范》(G Ｂ 5 ０00９-2 ０１ 2）等编制。
一、参数信息：楼板楼板现浇厚度为 0．20米 , 模板支架搭设高度为 3.00 米,搭设尺寸为：立杆的纵距 b ＝1．20米，立杆的横距 l=1. ２０米 , 立杆的步距 h＝１ .20 米。
模板面板采用胶合面板 , 厚度为 1８ｍ m，板底龙骨采用木方 :５0×８０；间距：300mm；托梁采用双楞设置 , 梁顶托采用 10号工字钢。
采用的钢管类型为60×3.2 ，立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30 米。
图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算依据《混凝土结构工程施工规范》ＧB5066６ - ２0１1，4.3.5 和4. ３ .6 计算。
面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为：胶合板。
(1)钢筋混凝土板自重（ kN／ m)：q11 =２5．1００× 0.200×１.200＝6.024kN/ｍ(2)模板的自重线荷载（ kN/ ｍ） :q 12= 0. ３50×１ . ２00=０.420kN/ ｍ(3)活荷载为施工荷载标准值 ( ｋN／m)：ｑ13 =２.５00×1.200=3.00０ｋN／ｍ均布线荷载标准值为：ｑ= ２５ .100 ×０． 200×1.200+0. ３5０× 1. ２０ 0＝6.444k Ｎ/ ｍ均布线荷载设计值为 :ｑ１ = 0.9 ０×［1.35 ×（6.0 ２４ +0. ４2０）＋1.4 ×0．９×３ .000] ＝1１．231k Ｎ/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :本算例中 , 截面抵抗矩 W和截面惯性矩 I 分别为：W = 1 ２0.00 ×1. ８０× 1.80 ／6 ＝ 64.3８ 0cm;I = 1２ 0.00 × 1.8 ０× 1. ８0×1.80/12 =5８．３ 2cｍ4；(1 ）抗弯强度计算M=0.1ｑ１ｌ２ = 0. １×１１． 231×０． 3002=0.101kN.mσ = Ｍ / Ｗ < [ ｆ]其中２σ——面板的抗弯强度计算值 ( Ｎ /mm ) ；M——面板的最大弯距（ N.ｍｍ );W ——面板的净截面抵抗矩 ;[f]——面板的抗弯强度设计值 , 取 15.00 Ｎ／ｍｍ2;经计算得到面板抗弯强度计算值σ = 0．101×1０00×1000/6 ４８ 0０=1. ５60N／ mm2面板的抗弯强度验算σ＜ [f], 满足要求！(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值, 仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据:1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 ×G khg∕l b+G kjb ×a∕(n jg + 1) )+1.4 Q×zj ×a∕( n jg +1)=1.2 ×0.050∕0.9+0.35 1.8/(2+1))+1.4 2.(X×.8∕(2+1)=1.999kN∕m 正常使用极限状态q Z=(G khg/l b+G kjb ×a∕(n jg+1) )+Q kzj ×a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35 1.8/(2+1))+2.0 1.8∕(2+1)=1.466kN∕m 计算简图如下1抗弯验算2 2M maX=ql b2∕8=1.999 ×92∕8=0.202kN mσ =M baX∕W=0.202 ×06∕3860=52.43N∕mm2≤ [f]=205N∕mπf 满足要求。
2挠度验算4 4V maX=5q z ∣b4∕(384EI)=5 /466 ×004∕(384 206000 /2800)=0.65mm≤ [ V^min[l b∕150, 10] = min[900∕150, 10] =6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R I=R2= ql b∕2=1.999 ×9∕2=0.899kN正常使用极限状态R i Z=R2Z = q z∣b∕2=1.466 ×9∕2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 ×G kjg∕∣b+G kjb ×a∕(n jg+1) )+1.4 Q×zj ×a∕( n jg +1)=1.2 ×0.043∕0.9+0.35 1.×(2+1))+1.4 2.××.8∕(2+1)=1.989kN∕m正常使用极限状态q'=(G kjg∕l b+G kjb ×a∕(n jg + 1) )+Q kjj ×a /( n jg +1)=(0.043/0.9+0.35 1.8/(2+1))+2.0 1.×(2+1)=1.458kN∕m计算简图如下l.%θkK'rκI]]]]!]]]]]]]]]]]]]]]]]!]]]]!]]]]]!]]]]]]]]]]!]]]]]]]]]]]]]]]]]1、抗弯验算2 2M maX=ql b2∕8=1.989 ×92∕8=0.201kN mσ =M maX∕W=0.201 ×06∕2890=69∙70N∕mm2≤[f]=205N∕mπf 满足要求。
盘扣满堂架计算书-1
盘扣满堂架计算书-1.2m间距本文档旨在介绍盘扣满堂架计算书-1.2m间距的目的和背景。
本文将解释盘扣满堂架计算书-1.2m间距的系统设计原理和要点。
盘扣满堂架是一种用于支撑天花板的结构系统，在安装天花板时起到固定和支撑的作用。
该系统的设计原理是使用特殊的盘扣连接件将天花板板材固定在承重结构上。
盘扣满堂架的间距需要按照1.2m的标准进行设计和安装。
这个间距是根据天花板板材的尺寸和承重要求确定的。
在进行盘扣满堂架的设计时，需要考虑天花板板材的重量和负荷分布情况。
根据不同的负荷要求，选择合适的盘扣满堂架材料和规格。
盘扣满堂架的安装需要符合相关的安全要求和规范，确保结构稳定和牢固。
在系统设计中还需要考虑天花板的装饰和美观要求，选择适当的盘扣满堂架风格和颜色。
以上是盘扣满堂架计算书-1.2m间距的系统设计原理和要点。
通过合理的系统设计和安装，可以确保天花板的稳定和安全性。
详细说明盘扣满堂架计算书-1.2m间距的计算方法和公式。
概述在使用盘扣满堂架计算书-1.2m间距时应注意的安全事项。
确保正确安装：在使用盘扣满堂架计算书-1.2m间距之前，务必确保正确安装设备，按照设计要求和制造商提供的指导进行操作。
只有正确安装，才能确保使用安全。
定期检查设备：定期检查盘扣满堂架计算书-1.2m间距的各个组件和连接部件，确保其完好无损。
特别要检查连接螺栓、支撑部件和承重构件是否牢固可靠，如有松动或损坏应及时修复或更换。
维护清洁：保持盘扣满堂架计算书-1.2m间距的清洁，定期清理灰尘和杂物。
特别要注意清理设备表面和连接部件，以确保无阻力的操作和安全连接。
使用适当的工具和配件：在操作盘扣满堂架计算书-1.2m间距时，务必使用适当的工具和配件。
禁止使用损坏或不合适的工具，以防意外事故发生。
不超过额定负荷：严禁超过盘扣满堂架计算书-1.2m间距所规定的最大负荷。
在使用过程中，要保持负荷均匀分布，避免过度集中负荷导致设备失稳。
注意周围环境：在使用盘扣满堂架计算书-1.2m间距时，要注意周围的环境状况。
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混凝土容重KN/m3 26
206000 58.97 0.81 2.03 1.62 1.62 79.10 1.5
1.2 1.80 1.0 0.7 0.5 1.7 1.8 20 90.0 0.55 571 252 22500 3.52
允许值（MPa）
结论
300
符合要求
C20垫层轴心抗压 混凝土结构设计规范 强度（MPa） (GB 50010-2010)
盘扣架立杆计算长度L2=h’+2K·a
盘扣架立杆计算长度L（m） 取L1、L2较大值
Φ60*3.2盘扣架回转半径i（mm）
盘扣架长细比λ
查JGJ231-2010《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》附录D-2得ψ
Φ60*3.2盘扣架横截面积（mm2）
抗压应力σ（载效应标准组合时，立杆基础底面处的平均压力(MPa)
盘扣架计算
盘扣架类型
盘扣架横向间距m 盘扣架纵向间距m
混凝土高度m
Φ60*3.2
0.9
0.9
2.8
弹性模量E（MPa）
新浇混凝土自重荷载q1（kN）
模板及方木荷载q2（kN）
施工人员、施工料具荷载按均布施工荷载q3（kN）
混凝土振捣时产生的荷载q4（kN）
混凝土浇筑时产生的冲击荷载q5（kN）
组合荷载q（kN）
支架立杆中间层水平杆最大竖向步距h（m)
η：支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为0.5m或1m时，可取1.6;水平杆步 距为1.5m时，可取1.2
盘扣架立杆计算长度L1=η·h
h’:支架立杆顶层水平杆步距，宜比最大步距减少一个盘扣的距离（m）
K：悬臂端计算长度折减系数
a：支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（m）
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 X(G khg/|b+G kjb X|a/(n jg + 1) )+1.4 X Q kzj X l a /( n jg +1) =1.2 仪0.050/0.9+0.35 X 1.8/(2+1))+1.4 X2.0 X1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q / =(G khg/l b+G kjb X a/(n jg+1) )+Q kzj X l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35 X1.8/(2+1))+2.0 X1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下l.WSkk'rr1、抗弯验算M max=q|b2/8=1.999 X).92/8=0.202kN mo=M max/W=0.202 xl06/3860=52.43N/mm 2珂f]=205N/mm 2满足要求。
2、挠度验算V max=5q / l b4/(384EI)=5 X1.466 X9004/(384 >206000 X92800) =0.65mm 珂V = min[l b/150 , 10] = min[900/150 , 10] =6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999 X).9/2=0.899kN正常使用极限状态R〔/=R2Z = q / l b/2=1.466 X).9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 >G kjg/|b+G kjb >a/(n jg+1) )+1.4 X Q kzj >a /( n jg +1) =1.2 >0.043/0.9+0.35 >1.8/(2+1))+1.4 >2.0 x l.8/(2+1)=1.989kN/m正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb >a/(n jg+1) )+Q kjj >a /( n jg +1) =(0.043/0.9+0.35 >.8/(2+1))+2.0 > 1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下l.SiMkK'rr1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.989 ».92/8=0.201kN mo=M max/W=0.201 >06/2890=69.70N/mm 2珂f]=205N/mm 2 满足要求。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+1.4×Q kzj×l a/(n jg+1)=1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+Q kzj×l a/(n jg+1)=(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1) =1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800)=0.65mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2=ql b/2=1.999×0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R1＇=R2＇=q＇l b/2=1.466×0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+1.4×Q kzj×l a/(n jg+1)=1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+Q kjj×l a/(n jg+1)=(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1. 458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.989×0.92/8=0.201kN·mσ=M max/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
盘扣满堂架计算书-1.2m间距
承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规》GB50009-2012《钢结构设计规》GB50017-2003《混凝土结构设计规》GB50010-2010《建筑地基基础设计规》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.80m。
立杆钢管类型选择：B-LG-1500(Φ48×3.2×1500);横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10580.0N/mm2。
木方0×0mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
盘扣式满堂楼板模板支架计算书
盘扣式满堂楼板模板支架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008）、《混凝土结构工程施工规范》（GB506666—2011）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231—2010）、《混凝土结构设计规范》(GB50010—2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》（GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012）等编制。
一、参数信息：楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3。
00米,搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1。
20米,立杆的横距 l=1。
20米，立杆的步距 h=1。
20米.模板面板采用胶合面板，厚度为18mm,板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm;托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。
采用的钢管类型为60×3.2，立杆上端伸出至模板支撑点长度：0。
30米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666—2011，4.3.5和4。
3。
6计算。
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为：胶合板。
（1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q11 = 25.100×0。
200×1。
200=6。
024kN/m（2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×1。
200=0。
420kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：q13 = 2。
500×1.200=3。
000kN/m均布线荷载标准值为：q = 25。
100×0。
200×1.200+0.350×1。
200=6.444kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 0.90×［1.35×（6.024+0.420）+1.4×0.9×3。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依照：1 、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102 、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑构造荷载规范》 GB50009-20124、《钢构造设计规范》 GB50017-2003一、脚手架参数脚手架架体高度 H(m) 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 25立杆纵向间距 l a(m) 立杆横向间距 l b(m)立杆步距 h(m) 脚手架总步数 n 8顶部防备栏杆高 h1(m) 纵横向扫地杆距立杆底距离 h2(mm) 200内立杆离建筑物距离 a(mm) 150 脚手架立杆安置地点混凝土板二、荷载设计脚手板种类冲压钢脚手板2 脚手板自重标准值 G kjb (kN/m )密目式安全立网自重标准值脚手板铺设方式6步 1设G kmw(kN/m 2)挡脚板种类冲压钢脚手板挡板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 挡脚板铺设方式6步 1设装饰脚手架作业层数 n zj 1 装饰脚手架荷载标准值22 Q kzj (kN/m )基本风压ω风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆 0 (kN/m2)，稳固性 ) 风荷载高度变化系，数μ z(连墙件、立杆稳固性 )风荷载体型系数μs搭设表示图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管种类A-SG-1500 横向横杆自重 G khg(kN)单跨间横杆根数 n jg 2 间横杆钢管种类B-SG-1500 间横杆自重 G kjg (kN) 纵向横杆钢管种类B-SG-1500纵向横杆自重 G kzg(kN)2205横向横杆抗弯强度设计值 (f)(N/mm )4928002206000横向横杆截面惯性矩 I(mm ) 横向横杆弹性模量 E(N/mm)33860横向横杆截面抵挡矩 W(mm)承载力使用极限状态q= × (G khg/l b +G kjb ×l a/(n jg +1) )+ ×Q kzj× l a /( n jg +1) =×+×(2+1))+××(2+1)=m正常使用极限状态q ＇=(G /l +G ×l /(njg +1) )+Qkzj× la/( njg+1) =+ × (2+1))+ × (2+1)=mkhg bkjba计算简图以下1、抗弯验算M max=ql b2/8=×8=·m6 2 2σ=M max/W=× 10 /3860=mm≤[f]=205N/mm知足要求。
盘扣式落地脚手架计算书
盘扣式落地脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载能力极限状态：q=b(1.2 ×G kjb+1.4Q kjj)=0.25×(1.2 ×0.35+1.4×3)=1.155kN/m l a=1.8m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=1.155×1.8/2=1.04kN横杆自重设计值：q1=1.2m2=1.2 ×0.028=0.034kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kjj)=0.25×(0.35+3)=0.838kN/ml a=1.8m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.838×1.8/2=0.754kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.028kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.783kN·mσ=M max/W=0.783×106/3860=202.884N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
2、挠度验算变形图(mm)νmax=2.541mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求。
四、荷载计算单立杆静荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1立杆1：NG1k1=H s1×m1=32×0.035=1.120kN立杆2：NG1k1=H s2×m1=32×0.035=1.120kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2立杆1：步数n1=(H s1-h1-h2)/h= (32-1.5-0.2)/2 =15NG1k2=m2×l a×(n1+1)=0.028×1.8×(15+1)=0.806kN立杆2：步数n2=(H s2-h1-h2)/h= (32-1.5-0.2)/2 =15NG1k2=m2×l a×(n2+1)=0.028×1.8×(15+1)=0.806kN(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3立杆1: NG1k3=(15+1)×0.028×0.900/2=0.202kN立杆2: NG1k3=(15+1)×0.028×0.900/2=0.202kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4立杆2：NG1k4=m4×(22+1.82)0.5×n2×1/5=0.028×(22+1.82)0.5×15×1/5=0.226kN1/5表示专用外斜杆5跨1设结构自重标准值NG1k总计立杆1：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 =1.12+0.806+0.202=2.128kN立杆2：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4=1.12+0.806+0.202+0.226=2.354kN 2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1立杆1：NG2k1=(n1+1)×l a×0.9×G kjb×1/2/2 =(15+1)×1.800×0.9×0.350×1/2/2=2.268kN 立杆2：NG2k1=(n2+1)×l a×0.9×G kjb×1/2/2 =(15+1)×1.800×0.9×0.350×1/2/2=2.268kN 1/2表示脚手板2步1设(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2立杆2：NG2k2=(n2+1)×l a×G kdb×1/2 =(15+1)×1.800×0.17×1/2=2.448kN1/2表示挡脚板2步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3立杆2：NG2k3=G kmw×l a×H =0.01×1.800×32.0=0.576kN构配件自重标准值NG2k总计立杆1：NG2k= NG2k1=2.268kN立杆2：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=2.268+2.448+0.576=5.292kN单立杆施工活荷载计算立杆1：NQ1k= l a×0.9×(n jj×Q kjj)/2 =1.800×0.9×(2×3)/2=4.860kN立杆2：NQ1k= l a×0.9×(n jj×Q kjj)/2 =1.800×0.9×(2×3)/2=4.860kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆1：N1 =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.128+2.268)+0.9×1.4×4.86=11.399kN立杆2：N2 =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.354+5.292)+0.9×1.4×4.86=15.299kN立杆最大轴力设计值N=max(N1,N2)= max(11.399,15.299)=15.299kN五、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算l0=μ×h=1.45×2=2.9m长细比λ= l0/i =2.9× 1000 /15.9=182.39≤210查表得，φ=0.158满足要求2、立杆稳定性验算M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.195×1.80×2.002/10=0.177kN·mσ=[N/(φA)+M w/W] =[15298.83/(0.158×450.00)+0.177×106/4730]=252.574N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆1：恒载标准值F G1=4.396kN, 活载标准值F Q1=4.86kN立杆2：恒载标准值F G2=7.646kN, 活载标准值F Q2=4.86kN六、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×L l×H l=1.4ωk2h2l a =1.4×0.269× 2 ×2×2×1.8 = 5.42kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》JGJ231-2010表D得，φ=0.896连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计风荷载体型系数逅 1.02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图//盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm 2) 205横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000横向横杆截面抵抗矩W(mm 3) 3860承载力使用极限状态q=1.2 ^(G khg/I b+G kjb X a/(n jg + 1) )+1.4 Q K zj X a /( n jg +1)=1.2 X0.050/0.9+0.35 1.8/(2+1))+1.4 2.(X*8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q 7=(G khg/l b+G kjb X a/(n jg+1) )+Q kzj X a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35 1.8/2+1))+2.0 1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下111111 ] 1111111 ] 111111! H111111H111U11111 ]I U11J I U11J U111Lr1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.999 /92/8=0.202kN m(T =Mn ax/W=0.202 X06/3860=52.43N/mm2< [f]=205N/mn?满足要求2、挠度验算V max=5q/ l b4/(384EI)=5 X466 X004/(384 206000 X2800)=0.65mm< [ v^min[l b/150, 10] = min[900/150, 10] =6mm 满足要求。
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图连墙件间WF水平斜杆Aa缶盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态qTOxq hg/l b+G kjb Xl a/g g+l))+1.4xQ kzj x./(+1)=1.2x(0.050/0.9+0.35xl.8/(2+l))+1.4x2.0xl.8/(2+l)=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb xl a/(n jg+1))+Q kzj xl a/(n jg+1)=(0.050/0.9+0.35x1.8/(2+1))+2.0x1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M=ql b2/8=1.999x0.92/8=0.202kN・mmaxbo=M/W=0.202x106/3860=52.43N/mm2口f]=205N/mm2max 满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5x1.466x9004/(384x206000x92800)=0.65mmS[v]=min[l b/150,10]=min[900/150,10]=6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R]=R2=ql b/2=1.999x0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R]/=R2，=q f l b/2=1.466x0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2x(G kjg/l b+G kjb Xl a/(n jg+1))+1.4xQ kzj Xl a/(片纟+])=1.2x(0.043/0.9+0.35x1.8/(2+1))+1.4x2.0x1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态2(%侏+%山叫+1))+Q kjj Xl a/(n jg+1)=(0.043/0.9+0.35x1.8/(2+1))+2.0x1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=q l b2/8=1.989X0-92/8=0.201kN^m^=M max/W=0.201x106/2890=69.70N/mm2<[f]=205N/mm2满足要求。
盘扣满堂架计算书-1.2m间距
盘扣满堂架计算书-1.2m间距承插型盘扣式楼板模板⽀架计算书依据规范:《建筑施⼯承插型盘扣式钢管⽀架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施⼯模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚⼿架⽴杆钢管强度为300N/mm2，⽔平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板⽀架搭设⾼度为2.8m，⽴杆的纵距 b=1.20m，⽴杆的横距 l=1.20m，脚⼿架步距 h=1.80m。
⽴杆钢管类型选择：B-LG-1500(Φ48×3.2×1500);横向⽔平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);纵向⽔平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);横向跨间⽔平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);⾯板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10580.0N/mm2。
⽊⽅0×0mm，间距250mm，⽊⽅剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采⽤双钢管φ48×3.5mm。
模板⾃重0.30kN/m2，混凝⼟钢筋⾃重25.10kN/m3。
倾倒混凝⼟荷载标准值2.00kN/m2，施⼯均布荷载标准值2.50kN/m2。
图盘扣式楼板⽀撑架⽴⾯简图图楼板⽀撑架⽴杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采⽤ I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采⽤ W=π(D4-d4)/32D。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书之马矢奏春创作计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架平安技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg×Q kzj× l a /( n jg××××正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj× l a /( n jg××计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2×2·mσ=M max×1062≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5××9004/(384×206000×≤[ν]＝min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b×正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b×四、间横杆验算承载力使用极限状态×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg×Q kzj×l a /( n jg××××正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kjj×l a /( n jg××计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2×2·mσ=M max×1062≤[f]=205N/mm2满足要求。
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计风荷载体型系数逅 1.02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图//盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm 2) 205横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000横向横杆截面抵抗矩W(mm 3) 3860承载力使用极限状态q=1.2 ^(G khg/I b+G kjb X a/(n jg + 1) )+1.4 Q K zj X a /( n jg +1)=1.2 X0.050/0.9+0.35 1.8/(2+1))+1.4 2.(X*8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q 7=(G khg/l b+G kjb X a/(n jg+1) )+Q kzj X a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35 1.8/2+1))+2.0 1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下111111 ] 1111111 ] 111111! H111111H111U11111 ]I U11J I U11J U111Lr1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.999 /92/8=0.202kN m(T =Mn ax/W=0.202 X06/3860=52.43N/mm2< [f]=205N/mn?满足要求2、挠度验算V max=5q/ l b4/(384EI)=5 X466 X004/(384 206000 X2800)=0.65mm< [ v^min[l b/150, 10] = min[900/150, 10] =6mm 满足要求。
盘扣式支架结构受力计算书
盘扣式支架结构受力计算书1.工程概况刚构梁跨中厚度1.4m，横梁与墩柱连接部位渐变为2.1m；箱涵顶板厚度1m，两侧倒角50×155.3cm。
均采用盘扣式满堂支架。
2.设计参数2.1.材料设计指标2.1.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa，抗剪强度设计值fv=125Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.1.2.Q355钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=300Mpa，抗剪强度设计值fv=180Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重：2.6t/m3。
(2)底模板密度：600Kg/m3，板厚1.5cm；(3)方木密度：500 Kg/m3，方木截面8*8cm；(4)盘扣式满堂支架自重：20Kg/m3；(5)施工荷载取2.5kN/m2。
(6)荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5。
2.3.支架结构支架体系统计表3.刚构梁支架计算3.1.竹胶板检算一、总体信息采用1.5cm厚竹胶板，抗弯强度设计值fm=35Mpa，抗剪强度设计值fv=5.0Mpa，弹性模量E=9898Mpa。
取板宽1cm进行计算。
惯性矩I=bh^3/12=10*15^3/12=2812mm4抵抗弯矩W=bh^2/6=10*15^2/6=375mm3截面积A=bh=10*15=150mm2其所受永久荷载为：1.4*26*0.01=0.37kN/m。
可变荷载为：2.5*0.01=0.025kN/m。
计算如下：二、荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，0.37kN/m，荷载分布：满布2、活荷载(1)、均布荷载，0.03kN/m，荷载分布：满布三、组合信息1、内力组合、工况(1)、1.3恒+1.5活2、挠度组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活四、内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图2、剪力图（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图3、挠度(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活4、支座反力（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图五、单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-0.00～0.00 kN.m剪力设计值-0.04～0.04 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.09mm，最大挠跨比1/10000（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ = V max * S / I / t w= 0.04 * 281 / 2812 / 10.0 * 1000= 0.4 MPa ≤ f v = 5 MPa 满足!最大正应力σ = M max / γ / W= 0.00 / 1.20 / 375 * 1e6= 3.2 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数φb = 0.80最大压应力σ = M max / φb / W= 0.00 / 0.80 / 375 * 1e6= 4.9 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.2.次分配梁方木检算一、总体信息次分配梁采用8*8cm方木，15cm间距布置。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书之阿布丰王创作计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架平安技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj× l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj× l a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求.2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800) =0.65mm≤[ν]＝min[l b/150,10] = min[900/150,10] =6mm 满足要求.3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999×0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b/2=1.466×0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj×l a /( n jg +1) =1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kjj×l a /( n jg +1)=(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.458kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.989×0.92/8=0.201kN·mσ=M max/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求.2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.458×9004/(384×206000×60700) =1.00mm≤[ν]＝min[l b/150,10] = min[900/150,10] =6mm 满足要求.3、支座反力计算承载力使用极限状态R3=R4= ql b/2=1.989×0.9/2=0.895kN正常使用极限状态R3＇=R4＇= q＇l b/2=1.458×0.9/2=0.656kN五、纵向横杆验算承载力使用极限状态由上节可知F1= R3=0.895kN/mq=1.2×G kzg/l a=1.2×0.043/1.8=0.029kN/m正常使用极限状态F1＇= R3＇=0.656kN/mq=G kzg/l a=0.043/1.8=0.024kN/m计算简图如下1、抗弯验算σ=M max/W=0.549×106/2890=189.9N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求.2、挠度验算V max=11.122mm>[v]=min[l a/150,10]=min[1800/150,10]=10不满足要求,减小立杆纵向间距3、支座反力验算R端部=0.921kN4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算F R=2R端部+R1=2×0.921+0.899=2.7kN≤[Q b]=40kN满足要求.六、荷载计算单立杆静荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1外立杆：NG1k1=H×G k1/1.5=13.4×0.096/1.5=0.858kN内立杆：NG1k1= 0.858kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2外立杆：NG1k2=G kzg×(n+1)=0.043×(8+1)=0.387kN内立杆：NG1k2= 0.387kN(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3外立杆：NG1k3=G khg×(n+1)/2=0.050×(8+1)/2=0.225kN 内立杆：NG1k3= 0.225kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4外立杆：NG1k4=G kwg×n×4/5=0.074×8×4/5=0.474kN 4/5暗示专用外斜杆5跨4设(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5外立杆：NG1k5=(n+1)×G ksg×1/2/2=(8+1)×0.068×1/2/2=0.15kN1/2暗示水平斜杆2跨1设内立杆：NG1k5=0.15kN(6)、间横杆的自重标准值NG1k6外立杆：NG1k6=(n+1)×n jg×G kjg/2=(8+1)×2×0.043/2=0.387kN 内立杆：NG1k6=0.387kN结构自重标准值NG1k总计外立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k4+ NG1k5+ NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.474+0.15+0.387=2.483kN内立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k5+ NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.15+0.387=2.010kN2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×l a×l b×G kjb×1/6/2 =(8+1)×1.8×0.9×0.350×1/6/2=0.425kN1/6暗示脚手板6步1设内立杆：NG2k1=0.425kN(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×l a×G kdb×1/6 =(8+1)×1.8×0.17×1/6=0.459kN1/6暗示挡脚板6步1设(3)、围护资料的自重标准值NG2k3外立杆：NG2k3=G kmw×l a×H =0.01×1.8×13.4=0.241kN构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=0.425+0.459+0.241=1.125kN 内立杆：NG2k= NG2k1 = 0.425kN单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k= l a×l b×(n zj×Q kzj)/2 =1.8×0.9×(1×2)/2=1.62kN内立杆：NQ1k=1.62kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+0.900×1.4NQ1k =1.2×(2.483+1.125)+0.900×1.4×1.62=6.372kN内立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+0.900×1.4NQ1k =1.2×(2.010+0.425)+0.900×1.4×1.62=4.963kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算l0=μ×h=1.45×1.5=2.175m长细比λ= l0/i =2.175× 1000 /20.1=108.209≤210查表得,φ=0.418满足要求2、立杆稳定性验算M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.445×1.80×1.502/10=0.227kN·mσ=N/(φA)+M w/W =6371.58/(0.418×571.00)+0.227×106/7700=56.187N/mm2≤ [f]=300N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×L l×H l=1.4ωk2h2l a =1.4×0.69× 2 ×1.5×2×1.8 = 10.40kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736,查《规范》JGJ231-2010表D得,φ=0.896连墙件约束脚手架平面外变形所发生的轴向力N0,取3kN.(N lw+N0)/(φA c)=(10.403+3)×103/(0.896×424)=35.28N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！拉接部份柔性钢筋的最小直径计算：拉接柔性钢筋的抗拉强度f y=210N/mm2d min=2×(A/π)1/2=2×((N s+N0)/f y/π)1/2=2×((10.403+3)×103/210/3.142)1/2=9.015mm九、可调底座承载力验算由立杆稳定性一节可知可调底座最年夜受力：R max=N=6.372kN≤[N]=180kN满足要求！。
盘扣式脚手架计算方案
精心整理盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 ×(G khg/l b+G kjb ×l a/(n jg+1))+1.4 Q×kzj×l a/(n jg+1)=1.2 ×(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.42.0××1.8/(2+1)= 1.999kN/m正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+Q kzj×l a/(n jg+1)=(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算22M max=ql b2/8=1.999 0×.92/8=0.202kN m·σ=M max/W=0.202 ×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
2、挠度验算44V max=5q＇l b4/(384EI)=5 1×.466 ×9004/(384 ×206000×92800)=0.65mm＝≤m[ νin[]l b/150，10]=min[900/15 0，10]=6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2=ql b/2=1.999 0×.9/2=0.899kN正常使用极限状态R1＇=R2＇=q＇l b/2=1.466 0×.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 ×(G kjg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+1.4 Q ×kzj ×l a /(n jg +1)=1.2 ×(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)= 1.989kN/m正常使用极限状态q'=(G kjg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+Q kjj ×l a /(n jg +1)=(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.458kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max = qlb 2/8=1.989 0×.92/8=0.201kN m ·σ=M max /W=0.201 ×106/2890=69.70N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求。
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承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.80m。
立杆钢管类型选择：B-LG-1500(Φ48×3.2×1500);横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140);面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10580.0N/mm2。
木方0×0mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
静荷载标准值q1 = 25.100×0.130×1.200+0.300×1.200=4.276kN/m活荷载标准值q2 = (2.000+2.500)×1.200=5.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=28.800cm3 I=17.280cm4(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.125ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.125×(1.20×4.276+1.40×5.400)×0.250×0.250=0.099kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.099×1000×1000/28800=3.443N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算v = 5ql4 / 384EI < [v] = l / 400面板最大挠度计算值v = 5×4.276×2504/(384×10580×172800)=0.119mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11= 25.100×0.130×0.250=0.816kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12= 0.300×0.250=0.075kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2= (2.500+2.000)×0.250=1.125kN/m静荷载q1 = 1.20×0.816+1.20×0.075=1.069kN/m活荷载q2 = 1.40×1.125=1.575kN/m计算单元内的木方集中力为(1.575+1.069)×1.200=3.173kN2.木方的计算按照简支梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.173/1.200=2.644kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×2.64×1.20×1.20=0.476kN.m最大剪力Q=0.5ql = 0.5×1.200×2.644=1.586kN最大支座力N=1.0ql = 1.0×1.200×2.644=3.173kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.15cm3；截面惯性矩 I = 179.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.476×106/42145.8=11.29N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3×1586.34/(2×35.00×85.00)=0.800N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.891kN/m最大变形v=5ql4/384EI=5/3.84×0.891×1200.04/(100×9000.00×1791198.0)=1.492mm 龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.173kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。
托梁计算简图1.869托梁弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图0.084经过计算得到最大弯矩 M= 1.869kN.m经过计算得到最大支座 F= 16.871kN经过计算得到最大变形 V= 1.232mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.869×106/10160.0=175.20N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.232mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：N G1= 0.143×2.800=0.401kN钢管的自重计算参照《盘扣式规范》附录A 。
(2)模板的自重(kN)：N G2= 0.300×1.200×1.200=0.432kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3= 25.100×0.130×1.200×1.200=4.699kN经计算得到，静荷载标准值 N G = (N G1+N G2) = 5.532kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 N Q= (2.500+2.000)×1.200×1.200=6.480kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20N G + 1.40N Q五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 15.71kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73σ ——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 300.00N/mm2；l0——计算长度 (m)；参照《盘扣式规范》2010，由公式计算顶部立杆段：l0 = h'+2ka (1)非顶部立杆段：l0 = ηh (2)η——计算长度修正系数，取值为1.200；k ——计算长度折减系数，可取0.7；a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.35m；l0=2.290m；λ=2290/15.9=144.025, φ=0.248σ=15710/(0.248×450)=129.487N/mm2,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9M W=0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；W k=u z×u s×w0= 0.200×1.000×0.138=0.028kN/m2h ——立杆的步距，1.80m；l a——立杆迎风面的间距，1.20m；l b——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 M w=0.9×1.4×0.028×1.200×1.800×1.800/10=0.014kN.m；N w——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；立杆N w=1.200×5.532+1.400×6.480+0.9×1.400×0.014/1.200=15.724kNl0=2.29m；λ=2290/15.9=144.025, φ=0.248σ=15724/(0.248×450)+14000/4730=132.266N/mm2,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
六、盘扣式模板支架整体稳定性计算盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。