满堂支撑架计算规范
满堂脚手架的设计验算
规范》表5。3。3采用
h—---立杆步距
l=1。155×1。7×1.5 0
=2。94 m
i =1.58cm
λ= l/ i=2。94/1.58=186,[λ］，210 0
满足要求
查《脚手架规范》附录C的稳定系数 ψ=0。207 ?、立杆的稳定性计算:
2钢管立杆受压应力计算值；σ=7172/（0。207×489） = 70。85N/mm;
22立杆稳定性计算 σ= 70.85 N/mm < [f］= 205 N/mm
满足要求
2、?3，?6轴/？D，?E入口大厅(14.35m）110mm厚楼板计算， 取0.9m×0。9m水
平投影面积为一个计算单元，立杆取最底一步立杆底端为计算截面。 ？、荷载计算
64转半径经计算为i=158mm,截面惯性矩I=1.219×10mm，弹性模量E=2。06×5232 10N/mm，截面模量W=5080mm,钢管抗压强度设计值:［f］=0。205kN/mm
荷载计算参数：
2模板与木方自重：0.35 kN/mm
2混凝土与钢筋自重：25 kN/mm
2倒混凝土荷载标准值:1。0 kN/mm
纵横水平杆自重：
（0。9+0。3）×2×9×3。84×9。8/1000=0。813 KN
直角扣件自重 :
13。2×9/1000=0.118KN
对接扣件自重:
18.4×2/1000=0。037 KN
旋转扣件自重：
14。6×6/1000=0.087 KN
N=5.347 KN G
施工活荷载：
0.9×0.3×2=0.54KN
模板与木方自重:
满堂支撑架构造要求规范
6．9 满堂支撑架满堂支撑架构造要求规范根据JGJ 130-2011136．9．1 满堂支撑架步距与立杆间距不宜超过本规范附录C表C-2～表Ｃ－５规定的上限值，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度ａ不应超过０.５ｍ。
满堂支撑架搭设高度不宜超过30ｍ。
2 立杆间距两级之间，纵向间距与横向间距不同时，计算长度系数按较大间距对应的计算长度系数取值。
立杆间距两级之间值，计算长度系数取两级对应的较大μ值，要求高宽比相同。
3 立杆间距0.9m×0.6m计算长度系数，同立杆间距0.75m×0.75m计算长度系数，高宽比不变，最小宽度1.2m。
4 高宽比超过表中规定时，应按本规范6.9.7条执行。
6．9．2 6. 8. 3满堂支撑架立杆的构造应符合：每根立杆底部应设置底座或垫板。
6.3.1满堂支撑架必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。
横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
6.3.2满堂支撑架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图6.3.3）。
6.3.3图6.3.3 纵、横向扫地杆构造1―横向扫地杆；2―纵向扫地杆立杆接长接头必须采用对接扣件连接。
立杆对接扣件布置应符合：当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
6.3.6第1款水平杆的连接应符合：6.2.1第2款1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3（图6.2.1－1）；2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；水平杆长度不宜小于3跨。
满堂脚手架计算规则及计量
满堂脚手架计算规则及计量1.结构强度计算：满堂脚手架的计算应符合强度和稳定性要求，需要根据实际使用情况和设计荷载计算材料和构件的强度。
一般的计算方法是根据材料的力学性能和截面形状来进行强度计算，并考虑不同部位的特殊荷载和影响因素。
2.稳定性计算：满堂脚手架的稳定性是保证施工安全的重要因素。
计算时要考虑脚手架的高度、支撑点的位置、材料的重心和外力的作用等因素，计算脚手架的稳定性和倾覆力矩。
通常需要根据相关标准和规范进行计算，保证满堂脚手架的稳定性和安全性。
3.硬件连接计算：满堂脚手架的构件需要通过连接件进行固定和支撑。
满堂脚手架的连接件包括螺栓、扣件、销子等等。
在计算中需要考虑连接件的强度和稳定性，确保连接件能够承受设计荷载和力矩。
1.面积计量：满堂脚手架的计量首先需要计算满堂脚手架所覆盖的面积，一般以平方米为单位。
面积计量的方法可以根据满堂脚手架的布置、形状和尺寸进行测量和计算。
2.高度计量：满堂脚手架的高度计量是指脚手架的竖向尺寸，一般以米为单位。
测量时要注意测量起点和终点的高差，并考虑满堂脚手架的垂直度和精度要求。
3.材料计量：满堂脚手架的材料计量包括钢管、钢板、连接件等材料的使用量和消耗量计算。
根据满堂脚手架的设计和实际搭建情况，可以根据材料的规格和数量进行计算。
4.工时计量：满堂脚手架的搭建和拆除需要一定的时间和人力资源，这些需要进行工时计量。
根据施工进度和人员安排，可以确定满堂脚手架的工时和人力计算。
总之，满堂脚手架的计算规则和计量是确保脚手架设计和施工质量合格的重要环节。
准确计算和测量满堂脚手架的强度、稳定性、面积、高度、材料和工时等因素，可以保证施工过程中的安全和效率。
在实际施工中，需严格按照相关规范和标准进行计算和计量，以确保满堂脚手架的质量和安全性。
地下车库满堂脚手架计算书
顶板使用满堂脚手架计算书一、参数信息：1.脚手架参数横向间距或排距（m）：0。
90；纵距（m）：0.90；步距(m）：1。
50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0.10；脚手架搭设高度(m）:4.35；采用的钢管（mm）:Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式：方木支撑;2。
荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25.000；楼板浇筑厚度(m）:0。
300;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2):2。
000;施工均布荷载标准值(kN/m2）：1.000；3。
木方参数木方弹性模量E（N/mm2）:9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300。
000；木方的截面宽度(mm）：50.00；木方的截面高度（mm)：100。
00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10。
000/6 = 83。
33 cm3;I=5.000×10。
000×10。
000×10。
000/12 = 416.67 cm4;方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重（kN/m):q1= 25.000×0。
300×0.300 = 2.250 kN/m；（2)模板的自重线荷载（kN/m):q2= 0。
350×0。
300 = 0.105 kN/m ;（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：p1 = （1.000+2.000）×0。
900×0。
300 = 0.810 kN；2。
强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×（2.250 + 0。
满堂脚手架计算公式
满堂脚手架计算公式概述满堂脚手架是一种用于搭建建筑物内部或外部支撑结构的临时性工具。
在施工现场，脚手架的搭建是必不可少的工作环节之一。
为了确保施工安全和施工质量，需要对脚手架进行合理设计和计算。
本文将介绍满堂脚手架的计算公式，帮助工程师和施工人员了解如何计算和设计满堂脚手架。
满堂脚手架计算公式1. 脚手架高度计算公式满堂脚手架的高度是指地面到脚手架顶部的垂直距离。
根据安全要求和施工需要，脚手架的高度需满足一定标准。
一般情况下，满堂脚手架的高度计算公式如下：脚手架高度 = 最高施工层高度 + 安全间距 + 手扶梯高度其中，最高施工层高度是指所建筑物的最高层的高度，安全间距是指脚手架至墙面或其他障碍物的水平间距，手扶梯高度是指脚手架顶部到楼板高度的距离。
2. 脚手架材料计算公式为了确保脚手架的稳定性和承载能力，需要计算和选择适当的脚手架材料。
一般情况下，脚手架的水平和竖直支撑材料的计算公式如下：水平材料长度 = 建筑物宽度 + 2 ×净空宽度竖直材料高度 = 脚手架高度 + 横梁高度其中，建筑物宽度是指建筑物平面投影的宽度，净空宽度是指脚手架立柱的间距，横梁高度是指水平支撑材料的高度。
3. 脚手架承载力计算公式脚手架的承载力是指脚手架能够承受的最大荷载。
为确保脚手架的安全性，需要根据设计标准对承载力进行计算和检验。
一般情况下，满堂脚手架的承载力计算公式如下：承载力 = 脚手架重量 + 施工人员和材料的重量脚手架重量包括脚手架材料本身的重量，施工人员和材料的重量是指在脚手架上工作的人员和材料的总重量。
满堂脚手架稳定计算公式
满堂脚手架稳定计算公式
脚手架是建筑施工中常用的临时工具，用于搭设工人、材料和设备的
临时工作平台。
脚手架的稳定性是非常重要的，需要进行计算和设计，以
确保施工过程中的安全。
下面是满堂脚手架稳定计算的公式（使用Excel）：
1.工作平台面积计算公式：
工作平台面积=平台长度x平台宽度
2.悬挑脚手架支撑点计算公式：
支撑点数目=平台长度/支撑间距-1
3.脚手架荷载计算公式：
脚手架荷载=（平台面积x载荷系数1）+（支撑点数目x载荷系数2）载荷系数1：根据脚手架使用情况选择合适的值，一般为0.3-
0.6kN/m²
载荷系数2：根据支撑点的类型和间距选择合适的值，一般为1-4kN
4.脚手架竖向稳定计算公式：
脚手架竖向力=公用竖向附加力+竖直荷载
公用竖向附加力：根据施工实际情况选择合适的值，一般为2kN
竖直荷载：根据脚手架的荷载计算结果确定
5.脚手架水平稳定计算公式：
脚手架水平力=公用水平附加力+横向施工力
公用水平附加力：根据施工实际情况选择合适的值，一般为2kN
横向施工力：根据脚手架的荷载计算结果确定
6.横档折算长度计算公式：
横档折算长度=横档长度+支局间距x（支局数-1）
横档长度：根据实际脚手架设计确定
7.横向荷载计算公式：
横向荷载=横档折算长度x荷载系数
荷载系数：根据横向施工力计算结果和脚手架类型选择合适的值，一般为1-2kN/m
以上是满堂脚手架稳定计算的一般公式，具体的计算需要根据实际工程情况和设计要求进行调整和细化。
在Excel中可以使用这些公式进行快速计算和调整，以确保脚手架的稳定性和安全性。
满堂基础计算满堂脚手架计算规则
满堂基础计算满堂脚手架计算规则下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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桥梁工程中满堂支撑架的设计计算及构造要求..67页
1 荷载取值及其组合
荷载
永久荷载： 1 模板、支架的自重 2 新浇混凝土、钢筋 混凝土或其他圬工结 构物的重力。
可变荷载： 1）施工人员和施工材料、 机具等行走运输或堆 放的荷载。2）振捣混凝土 时产生的振动荷载；3)新 浇筑的混凝土对侧面模板 的压力；（4）倾倒大方量 混凝土时产生水平方向的 冲击荷载(5)其他可能产生 的荷载，如雪荷载、冬季 保温设施荷载等。
桥梁工程中满堂支撑架的设计计 算及构造要求
编制单位：中建七局技术中心 编 制 人： 张 鹏 日 期： 2019 年 5月
目录
一 概述 二 满堂支撑架设计步骤 三 满堂支撑架构造要求
一 概述
1 脚手架分类 2 脚手架安全事故 3 适用的法律法规、规范、标准清单 4 脚手架基本构造 5 满堂支撑架
1 脚手架分类
2 脚手架安全事故
安全多发事故部位分析(2019)
现场临时用电 外用电梯 临时设施 土石方工程 线路 2.47% 1.98% 1.19%
3.16%
外电线路
墙板结构
0.99%
3.75%
施工机具 3.85%
其他 23.12%
井字架与龙门 架 6.72%
基坑 6.72%
模板 6.82%
塔门式脚手架
门式脚手架主要由 立柜、横框、交叉 斜撑、脚手板、可 调底座等组成。它 具有装拆简单、承 载性能好、使用安 全可靠等特点。
1 脚手架分类
附着式升降脚手架
主要由架体结构、提升设备、附 着支撑结构和防倾、防坠装置等 组成。它用少量不落地的附墙脚 手架,以墙体为支承点,利用提升 设备沿建筑物的外墙面上下移动。 这种脚手架吸收了吊脚手和挂脚 手的优点,不但可以附墙升降,而 且可以节省大量材料和人工。
满堂脚手架计算
满堂脚手架计算在建筑施工中，搭建脚手架是必不可少的环节。
脚手架的设计和搭建需要经过一系列的计算，以确保其安全可靠。
本文将介绍满堂脚手架的计算方法和步骤。
满堂脚手架是指覆盖整个楼层平面的脚手架系统，常见于大型建筑的施工过程中。
其主要构成部分包括立杆、横杆、纵杆、横撑、纵撑、连接件等。
首先，我们需要确定满堂脚手架的布置方案。
根据具体的施工要求和现场情况，确定脚手架的支撑点、立杆间距、横杆间距等参数。
一般来说，满堂脚手架的立杆间距不超过2m，横杆间距不超过2.5m。
接下来，我们需要计算脚手架的自重及工作荷载。
自重即脚手架本身的重量，可以根据材料的密度和尺寸计算得出。
工作荷载包括施工人员、材料及设备等。
根据相关规范和设计要求，确定工作荷载标准，一般为每平方米200kg。
然后，我们需要计算满堂脚手架的支撑反力。
支撑反力是指脚手架支撑点对地面的垂直反力。
根据脚手架的布置方案和荷载情况，可以使用力学平衡的原理来计算支撑反力。
通常，支撑反力会根据需求进行合理分配，以确保脚手架的稳定性。
接着，我们需要根据脚手架的布置方案和荷载情况，计算脚手架的各个构件的尺寸和强度。
立杆、横杆、纵杆、横撑、纵撑等构件的尺寸和材质要根据使用要求和工作荷载来确定。
同时，要确保脚手架构件的强度和稳定性，在设计过程中要考虑局部加强和合理连接。
最后，我们需要进行脚手架的整体计算和安全评估。
通过计算满堂脚手架的静力学平衡和杆件的强度，可以得到整个脚手架系统的稳定性和安全性。
同时，还要考虑脚手架的抗风性能和地震性能，在设计过程中采取相应的措施来增强脚手架的稳定性。
需要注意的是，满堂脚手架的设计和搭建必须符合相关的法规和标准要求。
在实际操作中，建筑施工单位应委托具有相应资质的专业脚手架设计师进行设计和计算，并由专业施工队伍进行搭建和安装。
桥涵支架满堂脚手架计算规则
桥涵支架满堂脚手架计算规则
桥涵支架是指在道路桥梁的施工过程中，为了支撑和搭建桥涵结构而临时安装的支架。
脚手架是指在建筑施工或维修时使用的临时性结构，用于支撑人员、工具和材料。
计算规则是指在设计和安装过程中所采用的计算方法和规定。
对于桥涵支架的计算规则，主要包括以下几个方面：
1. 载荷计算：根据桥涵结构的重量和施工荷载，计算支架所需的承载能力。
2. 架设形式：根据桥涵结构的形状和尺寸，确定支架的架设形式和安装方式，包括单列式、双列式等。
3. 支撑点位置和间距：根据桥涵结构的荷载分布情况，确定支架的支撑点位置和间距，以保证支架的稳定性和安全性。
4. 支架材料选择：根据桥涵结构的要求和施工条件，选择适当的支架材料，包括钢管脚手架、悬挑式脚手架等。
5. 安全措施：根据相关规定和标准，设计和采取必要的安全措施，包括扶手、防滑装置、防坠落装置等，确保施工过程中的人员安全。
需要注意的是，桥涵支架和脚手架的计算规则可能会因地区、项目和具体情况而有所不同，因此在实际设计和施工中应根据相关规范和标准进行具体的计算和设计。
满堂脚手架设计详细计算方法
满堂脚手架设计详细计算方法满堂脚手架是指由多个水平和垂直支撑构成的搭建框架，用于支撑工程施工过程中的人员和材料。
设计满堂脚手架时，需要进行详细的计算和布置，以确保其稳定性和安全性。
以下是满堂脚手架设计的详细计算方法的一般步骤：第一步：确定基本参数确定满堂脚手架的高度、跨度、支撑点间距等基本参数。
根据所搭建的工程的具体情况，如建筑物的高度、平面形状和结构类型，选择合适的参数。
第二步：计算垂直支撑力根据满堂脚手架的高度和跨度，计算出垂直支撑力。
垂直支撑力是指施加在满堂脚手架立柱上的力，需要考虑人员和材料的重量以及施工过程中的动载荷。
根据相关规范和经验公式，计算出每个立柱所受的垂直支撑力。
第三步：计算水平支撑力根据满堂脚手架的高度和跨度，计算出水平支撑力。
水平支撑力是指施加在满堂脚手架水平支撑杆上的力，需要考虑垂直支撑力和水平作用力及其分布情况。
根据相关规范和经验公式，计算出每根水平支撑杆所受的水平支撑力。
第四步：计算连接节点的承载力第五步：确定材料规格根据计算结果，确定满堂脚手架所使用的材料规格。
包括满堂脚手架的立柱、水平支撑杆和连接件等。
选择合适的材料规格，以满足设计要求。
第六步：进行结构布局根据计算结果和材料规格，进行满堂脚手架的结构布局。
根据满堂脚手架的高度和跨度，确定立柱和水平支撑杆的数量和布置位置。
同时，考虑结构的稳定性和刚度，需合理设置对角支撑杆，并考虑支撑点间距的适当调整。
第七步：检验满堂脚手架的稳定性根据所布置的满堂脚手架结构，进行稳定性检验。
对于大型和特殊情况下的满堂脚手架，可以进行有限元分析或其他计算方法对其稳定性进行评估。
第八步：制定使用规程和安全操作规范根据满堂脚手架的设计和布置，制定相应的使用规程和安全操作规范。
规范人员和材料的使用方式，确保施工过程中的安全性。
最后，需要强调的是，满堂脚手架的设计和计算需要符合相关的规范和标准要求，并在实际施工过程中随时检查和监测，确保满堂脚手架的安全运行。
满堂支撑架计算书
满堂脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数满堂架的宽度B(m) 3.2 满堂架的长度L(m) 140满堂架的高度H(m) 19.6 脚手架钢管类型Ф48×2.8立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m) 1.8纵横向水平杆顶部步距hd(m) 1.8 立杆纵距la(m) 1.5立杆横距lb(m) 1 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.1剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数μ1 1.656非顶部立杆计算长度系数μ2 1.656二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m) 0.033 脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2) 0.1 栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板挡脚板自重标准值g3k(kN/m) 0.17 密目式安全立网自重标准值g4k(kN/m) 0.1每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.167 材料堆放荷载q1k(kN/m2) 0施工均布荷载q2k(kN/m2) 2 平台上的集中力F1(kN) 0省份江苏地区常州市基本风压ω0(kN/m2) 0.25 风压高度变化系数μz 1风荷载体型系数μs 1.04 风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.312三、立杆的稳定性验算N G1=g k×H+l a×n4×N c+l b×N z=0.167×19.6+1.5×2×0.033+1×0.033=3.405kN 立杆顶部荷载：N G1d=l a×n4×N c+l b×N z=1.5×2×0.033+1×0.033=0.132kNN G2=g2k×l a×l b=0.1×1.5×1=0.15kNl=max{l a,l b}=max{1.5,1}=1.5mN G3=g3k×l=0.17×1.5=0.255kNN G4=g4k×l=0.1×1.5=0.15kNN Q1=q1k×l a×l b=0×1.5×1=0kNN Q2=q2k×l a×l b=2×1.5×1=3kNN Q4=F1=0kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：立杆顶部荷载：N顶=1.2(N G1d+N G2+N G3+N G4)+0.9×1.4(N Q1+N Q2+N Q4)=1.2×(0.132+0.15+0.255+0.15)+0.9×1.4×(0+3+0)=4.604kN立杆底部荷载：N底=1.2(N G1+N G2+N G3+N G4)+0.9×1.4(N Q1+N Q2+N Q4)=1.2×(3.405+0.15+0.255+0.15)+0.9×1 .4×(0+3+0)=8.532kN1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.656×(1800+2×100)=3312mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.656×1800=2980.8mmλ=l0/i=3312/15.9=208.302≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.656×(1800+2×100)=4030.704mmλ1=l01/i=4030.704/15.9=253.503，查表得，φ1＝0.114ωk=μzμsωo=1×1.04×0.25=0.26kN/m2M w=0.9×1.4×ωk×l×h d2/10=0.9×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.159kN·mσ=N顶/φA +M w/W=4.604×103/(0.114×424)+0.159×106/(4.49×103)=130.662N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！底部立杆段：l02=kμ2h=1.217×1.656×1800=3627.634mmλ2=l02/i=3627.634/15.9=228.153，查表得，φ2＝0.14ωk=μzμsωo=1×1.04×0.25=0.26kN/m2M w=0.9×1.4×W k×l×h2/10=0.9×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.159kN·mσ=N底/φA +M w/W=8.532×103/(0.14×424)+0.159×106/(4.49×103)=179.145N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！四、立杆支承面承载力验算底g a c满足要求！。
满堂支撑架计算书
满堂支撑架计算书计算依据:1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 23、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数36 36 满堂支撑架的宽度B(m) 满堂支撑架的长度L(m)10.1 Φ48×2.8 满堂支撑架的高度H(m) 脚手架钢管类型1.4 立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m)1.4 0.8 纵横向水平杆顶部步距hd(m) 立杆纵距la(m)0.8 0.2 立杆横距lb(m) 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)1.494 剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数μ 11.656 非顶部立杆计算长度系数μ 2二、荷载参数0.031 脚手板类型木脚手板每米钢管自重g(kN/m) 1k20.35 栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板脚手板自重标准值g(kN/m) 2k0.17 0.1 挡脚板自重标准值g(kN/m) 密目式安全立网自重标准值g(kN/m)3k4k20.167 1 每米立杆承受结构自重标准值材料堆放荷载q(kN/m) 1kg(kN/m) k23 2 施工均布荷载q(kN/m) 平台上的集中力F(kN) 2k1省份陕西地区榆林市20.25 1 基本风压ω(kN/m) 风压高度变化系数μ 0z21.04 0.312 风荷载体型系数μ 风荷载标准值ω(kN/m) sk三、设计简图搭设示意图:平面图侧立面图四、板底纵向支撑次楞验算2 次楞增加根数n4 材质及类型钢管2Φ48×2.8 205 截面类型(mm) 次楞抗弯强度设计值f(N/mm) 4210.19 125 次楞截面惯性矩I(cm) 次楞抗剪强度设计值τ(N/mm) 324.25 206000 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm)0.031 次楞自重标准值Nc(kN/m) 次楞验算方式三等跨连续梁G=N=0.031kN/m; 1kcG= g×l/(n+1)= 0.35×0.8/(2+1)=0.093kN/m; 2k2kb4Q= q×l/(n+1)= 1×0.8/(2+1)=0.267kN/m; 1k1kb4Q= q×l/(n+1)= 3×0.8/(2+1)=0.8kN/m; 2k2kb41、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
满堂脚手架计算
满堂脚手架计算脚手架是建筑施工中常见的临时支撑结构，用于搭建工人作业平台和运输材料。
在施工过程中，脚手架的搭建和计算是非常关键的环节。
本文将介绍满堂脚手架的计算方法，帮助读者了解如何合理设计和搭建脚手架结构。
一、满堂脚手架的定义满堂脚手架是指整个楼层面积上设置脚手架构架。
它可以保证施工人员在楼层面积内自由移动和操作，提高工作效率。
满堂脚手架通常采用立杆、横杆和斜杆的组合，搭建整个楼层的支撑结构。
二、满堂脚手架的计算要点1. 载荷计算：满堂脚手架必须能承受工人、材料和设备的重量，因此在计算脚手架的承载能力时，需要考虑这些因素。
一般情况下，满堂脚手架的承载能力要能满足施工工序的要求，如砌筑、浇筑、钢筋加工等。
2. 结构稳定性计算：满堂脚手架在使用过程中必须具备良好的结构稳定性，以保证施工安全。
在计算满堂脚手架的结构稳定性时，需要考虑风荷载、地震力等外部因素对脚手架的影响，合理选择材料和搭建结构。
3. 立杆间距计算：满堂脚手架的立杆是承受垂直荷载的主要结构元素，因此在搭建脚手架时，需要合理计算立杆的间距。
一般情况下，立杆的间距不宜超过1.5米，以保证脚手架的稳定性和安全性。
4. 横杆和斜杆计算：满堂脚手架的横杆和斜杆是连接立杆并承受水平荷载的重要构件，其计算方法如下：- 横杆计算：横杆的长度根据楼层的尺寸而定，一般情况下不超过3米，以保证横杆的稳定性。
横杆的材料要选择坚固耐用的钢材，并按照一定的安全系数计算其承载能力。
- 斜杆计算：斜杆用于增加脚手架结构的稳定性，减小水平位移。
斜杆的角度大小根据具体情况而定，一般选择30度至45度之间。
斜杆的长度由立杆间距和楼层数决定，可以通过正弦定理计算。
三、满堂脚手架的搭建步骤1. 确定满堂脚手架的使用区域和设计要求，包括楼层数、平台高度等。
2. 根据设计要求，进行载荷计算，包括工人、材料和设备的重量。
3. 计算立杆的间距，并合理设置横杆和斜杆的位置。
4. 选购合适的脚手架材料，并按照施工要求进行加工和处理。
满堂脚手架计算公式
满堂脚手架计算公式1. 引言在建筑行业中，满堂脚手架是常用的一种搭建工具。
在进行脚手架搭建时，需要预先计算各种参数，以保证脚手架的稳定性和安全性。
本文将介绍满堂脚手架的计算公式，帮助读者理解和使用满堂脚手架。
2. 满堂脚手架简介满堂脚手架是指用于支撑建筑物内部结构（如屋顶、楼板等）或进行室内装修工作的一种临时搭建平台。
它由脚手架立杆、水平杆、竖向杆、横向杆、立杆夹等组成，通过连接和固定，形成一个稳定的工作平台。
满堂脚手架的搭建需要按照一定的规范和计算公式进行，以确保搭建的安全性。
3. 满堂脚手架计算公式3.1 承重能力计算满堂脚手架的承重能力是指脚手架所能承受的最大负荷。
在进行搭建时，需要根据脚手架的设计要求和使用需求，计算出满堂脚手架的承重能力。
满堂脚手架的承重能力计算公式为：Q = Q1 + Q2其中， - Q为满堂脚手架的承重能力； - Q1为满堂脚手架的自重； - Q2为满堂脚手架的工作负荷。
3.2 满堂脚手架自重计算满堂脚手架的自重是指脚手架本身的重量。
可以通过测量各部件的重量，累加得到满堂脚手架的自重。
满堂脚手架的自重计算公式为：Q1 = G1 + G2 + G3 + ...其中， - Q1为满堂脚手架的自重； - G1, G2, G3等为满堂脚手架各部件的重量。
3.3 满堂脚手架工作负荷计算满堂脚手架的工作负荷是指脚手架上所放置的人员、工具和材料等物品的总重量。
需要根据实际情况和使用需求，计算满堂脚手架的工作负荷。
满堂脚手架的工作负荷计算公式为：Q2 = W1 + W2 + W3 + ...其中， - Q2为满堂脚手架的工作负荷； - W1, W2, W3等为满堂脚手架上各物品的重量。
3.4 满堂脚手架稳定性计算满堂脚手架的稳定性是指脚手架在使用过程中，不会发生倾斜、摇晃或倒塌等危险情况。
为了保证满堂脚手架的稳定性，需要根据脚手架的高度、支撑方式和地基条件等因素进行计算。
满堂脚手架的稳定性计算公式为：P = P1 + P2 + P3 + ...其中， - P为满堂脚手架的抗倾斜力； - P1, P2, P3等为满堂脚手架各支撑杆的抗倾斜力。
满堂脚手架计算方法
满堂脚手架计算方法一、了解工程要求和承重要求在进行满堂脚手架计算之前，首先需要了解工程的具体要求，例如工程高度、横跨宽度、承重要求等。
这些信息将直接影响到脚手架的搭建方案和材料选择。
二、计算脚手架的材料需求1.立杆数量：立杆是搭建脚手架的主要支撑材料，数量的计算需要考虑到工程高度和横跨宽度。
一般来说，每4米高度和每1米宽度需要设置一根立杆。
2.水平杆数量：水平杆是连接立杆的横向支撑材料，数量的计算需要根据立杆的数量进行。
每根立杆上通常需要设置两根水平杆，以保持整个脚手架的稳定。
3.斜杆数量：斜杆是用于提高脚手架结构的稳定性和牢固性，数量的计算需要根据脚手架的高度和宽度进行。
一般来说，每4米高度和每4米宽度需要设置一根斜杆。
4.脚手架板数量：脚手架板是提供工作平台的材料，数量的计算需要根据横跨宽度进行。
一般来说，每1米宽度需要设置两块脚手架板。
此外，还需要根据工程要求选择适当的脚手架板材质和尺寸。
5.钢管数量：钢管是搭建脚手架的主要材料之一，数量的计算需要根据立杆、水平杆和斜杆的长度进行。
需要注意的是，脚手架的钢管要求必须符合国家和地方的相关安全规范。
三、计算脚手架的结构稳定性1.计算脚手架的重心和重力中心，确保整个脚手架的稳定性。
要注意平衡设计，避免重心偏离过大。
2.根据地基的承载力和脚手架的承重要求，计算脚手架各个支撑点的压力分布，确保脚手架在安全范围内承载工作负荷。
3.根据脚手架的高度和横向跨度，计算脚手架的抗倾覆能力和抗侧倾能力，确保脚手架在不同工况下的稳定性。
四、结构连接的计算1.计算脚手架各部件的连接方式和位置。
脚手架的连接部件包括各种铰接件、卡扣和螺栓连接等，需要根据结构稳定性的要求进行计算和选择。
2.根据脚手架的结构和连接方式，选用适当的连接材料和方法，确保连接的牢固性和可靠性。
以上是满堂脚手架计算方法的详细介绍。
在进行满堂脚手架计算时，需要综合考虑工程要求、承重要求、结构稳定性和连接方式等因素，确保脚手架的安全性和稳定性。
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满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135．4 满堂支撑架计算5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。
不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1）组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f （5.2.6-2）式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N），不组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4ΣNQk（5.2.7－1）组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+0.85×1.4ΣNQk（5.2.7－2）式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注：当λ＞250时，φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ；l 0——计算长度（mm ），应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径，可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ，d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积（mm 2），可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N ·mm ），可按下式计算：M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 （5.2.9）式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N ·mm ）；w w ——风荷载标准值（kN/m 2），应按本规范式（4.2.5）式计算；l a ——立杆纵距（m ）。
f ——钢材的抗压强度设计值（N/mm 2），应按本规范表5.1.6 用 。
表5.1.6 钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm 2）5．4．4 计算立杆段的轴向力设计值N ，应按下列公式计算：不组合风荷载时N=1.2∑N Gk +1.4ΣN Qk （5.4.4－1）组合风荷载时N=1.2∑N Gk +0.9×1.4ΣN Qk （5.4.4－2）式中：∑N Gk ——永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和（kN ）；ΣN Qk ——可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和（kN ）。
5．4．5 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：1 当满堂支撑架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层与顶层立杆段；2 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；3 当架体上有集中荷载作用时,尚应计算荷载售后服务范围内受力最大的立杆段.5．4．6 满堂支撑架立杆的计算长度应按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值: 顶部立杆段： )2(10a h k l +=μ (5．4．6-1) 非顶部立杆段： h k l 20μ= (5．4．6-2) 式中:k ——满堂支撑架立杆计算长度附加系数，应按表5．4．6采用；h ——步距；a ——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；应不大于0.5m 。
当0.2m ＜a ＜0.5m 时，承载力可按线性插入值；μ1、μ2——考虑满堂支撑架整体稳定因素的单什计算长度系数，普通型构造应按本规范附录C 表C-2、表C-4采用；加强型构造应按本规范附录C 表C-3、表C-5采用。
k5．4．7 当满堂支撑架小于4跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。
当架体未设置连墙件与建筑结构刚性连接，立杆计算长度系数μ按本规范附录C 表C-2~表C-5采用时，应符合下列规定：1 支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过5.2m ；2 架体上永久与可变荷载（不含风荷载）总和标准值不应7.5Kn/m 2；3 架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和的均布线荷载标准值不应大于7kN/m 。
条文说明：5.4 满堂支撑架计算5.4.1~5.4.6 考虑工地现场实际工况条件，规范所给满堂支撑架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、可靠。
同单、双排脚手架立杆稳定计算一样，满堂支撑架的立杆稳定性计算公式，虽然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对满堂支撑架结构的整体稳定计算。
因为公式5.4.6-1、5.4.6-2 中的µ1、µ2 值（附录C表C-2～C-5）是根据脚手架的整体稳定试验结果确定的。
本节所提满堂支撑架是指顶部荷载是通过轴心传力构件（可调托撑）传递给立杆的，立杆轴心受力情况；可用于钢结构工程施工安装、混凝土结构施工及其它同类工程施工的承重支架。
现就有关问题说明如下：1 满堂支撑架的整体稳定满堂支撑架有两种可能的失稳形式：整体失稳和局部失稳。
整体失稳破坏时，满堂支撑架呈现出纵横立杆与纵横水平杆组成的空间框架，沿刚度较弱方向大波鼓曲现象，无剪刀撑的支架，支架达到临界荷载时，整架大波鼓曲。
有剪刀撑的支架，支架达到临界荷载时，以上下竖向剪刀撑交点（或剪刀撑与水平杆有较多交点）水平面，下部变形小于上部变形。
所以波长均与剪刀撑设置、水平约为分界面，上部大波鼓曲（图8）束间距有关；图8满堂支撑架整体失稳1、水平剪刀撑2、竖向剪刀撑3、失稳方向一般情况下，整体失稳是满堂支撑架的主要破坏形式。
局部失稳破坏时，立杆在步距之间发生小波鼓曲，波长与步距相近，变形方向与支架整体变形可能一致，也可能不一致。
当满堂支撑架以相等步距、立杆间距搭设，在均布荷载作用下，立杆局部稳定的临界荷载高于整体稳定的临界荷载，满堂支撑架破坏形式为整体失稳。
当满堂支撑架以不等步距、立杆横距搭设，或立杆负荷不均匀时，两种形式的失稳破坏均有可能。
由于整体失稳是满堂脚支撑架的主要破坏形式，故本条规定了对整体稳定按公式 (5.2.6-1)、(5.2.6-2)计算。
为了防止局部立杆段失稳，本规范除对步距限制外，尚在本规范第5.4.5 条中规定对可能出现的薄弱的立杆段进行稳定性计算。
2 关于满堂支撑架整体稳定性计算公式中的计算长度系数μ的说明影响满堂支撑架整体稳定因素主要有竖向剪刀撑、水平剪刀撑、水平约束（连墙件）、支架高度、高宽比、立杆间距、步距、扣件紧固扭矩、立杆上传力构件、立杆伸出顶层水平杆中心线长度（a）等。
满堂支撑架整体稳定试验结论，以上各因素对临界荷载的影响都不同，所以，必须给出不同工况条件下的支架临界荷载（或不同工况条件下的计算长度系数μ值），才能保证施工现场安全搭设满堂支撑架。
才能满足施工现场的需要。
2008年由中国建筑科学研究院主持负责，江苏南通二建集团有限公司参加及大力支援，天津大学参加，并在天津大学土木工程检测中心完成了 15项真型满堂扣件式钢管脚手架与满堂支撑架（高支撑）试验。
13 项满堂支撑架主要传力构件“可调托撑”破坏试验，多组扣件节点半刚性试验，得出了满堂支撑架在不同工况下的临界荷载。
通过对满堂支撑架整体稳定实验与理论分析，采用实验确定的节点刚性（半刚性），建立了满堂扣件式钢管支撑架的有限元计算模型；进行大量有限元分析计算，得出各类不同工况情况下临界荷载，结合工程实际，给出工程常用搭设满堂支撑架结构的临界荷载，进而根据临界荷载确定：考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数µ1、µ2。
试验支架搭设是按施工现场条件搭设，并考虑可能出现的最不利情况，规范给出的µ1、µ2值，能综合反应了影响满堂支撑架整体失稳的各种因素。
实验证明剪刀撑设置不同，临界荷载不同，所以给出普通型与加强型构造的满堂支撑架。
3 满堂支撑架立杆计算长度附加系数k的确定见条文说明5.2.6~5.2.9条第三款关于“脚手架立杆计算长度附加系数k”解释。
根据满堂支撑架整体稳定试验分析，随着满堂支撑架高度增加，支撑体系临界荷载下降，参考国内外同类标准，引入高度调整系数调降强度设计值，给出满堂支撑架计算长度附系数取值表5.4.6。
可保证安全系数不小于2.0。
4 满堂脚手架与满堂支撑架扣件节点半刚性论证扣件节点属半刚性，但半刚性到什么程度，半刚性节点满堂脚手架和满堂支撑架承载力与纯刚性满堂脚手架和满堂支撑架承载力差多少？要准确回答这个问题，必须通过真型满堂脚手架与满堂支撑架实验与理论分析。
直角扣件转动刚度试验与有限元分析，得出如下结论：1）通过无量纲化后的M* -θ*关系曲线分区判断梁柱连接节点刚度性质的方法。
试验中得到的直角扣件的弯矩—转角曲线，处于半刚性节点的区域之中，说明直角扣件属于半刚性连接。
2）扣件的拧紧程度对扣件转动刚度有很大影响。
拧紧程度高，承载能力加强，而且在相同力矩作用下，转角位移相对较小，即刚性越大。
3）扣件的拧紧力矩为40N·m， 50N·m 时，直角扣件节点与刚性节点刚度比值为21.86%、33.21% 真型试验中直角扣件刚度试验：在7 组整体满堂脚手架与满堂支撑架的真型试验中，对直角扣件的半刚性进行了测量，取多次测量结果的平均值，得到直角扣件的刚度为刚性节点刚度的20.43%。
半刚性节点整体模型与刚性节点整体模型的比较分析：按照所作的15个真形试验的搭设参数，在有限元软件中，分别建立了半刚性节点整体模型及刚性节点整体模型，得出两种模型的承载力。
由于直角扣件的半刚性，其承载能力比刚性节点的整体模型承载力降低很多，在不同工况条件下，满堂脚手架与满堂支撑架刚性节点整体模型的承载力为相应半刚性节点整体模型承载力的1.35 倍以上。
15 个整架实验方案的理论计算结果与实验值相比最大误差为8.05% 。
所以，扣件式满堂脚手架与满堂支撑架不能盲目使用刚性节点整体模型（刚性节点支架）临界荷载推论所得参数。
5 满堂支撑架高宽比=计算架高÷计算架宽，计算架高：立杆垫板下皮至顶部可调托撑支托板下皮垂直距离。
计算架宽：满堂支撑架横向两侧立杆轴线水平距离。
6 公式(5.4.4-1)、(5.4.4-2)ΣN GK 包括满堂支撑架结构自重、构配件自重等；ΣN QK包括作业层上的人员及设备均布活荷载、结构构件自重等。
可按每一个纵距、横距为计算单元。