第七章平台钢结构设计
第七章钢结构的连接和节点构造(四)
取格板弯矩最大值的M 取格板弯矩最大值的 m ax来计算板的厚度
6Mmax t≥ f
应注意将靴梁和隔板布置的使各区格板的弯矩 接 近 。 底 板 的 厚 度 一 般 取 20 ～ 40mm ， 最 小 厚 度 40mm ≥14mm,以保证底板有足够的刚度。 14mm,以保证底板有足够的刚度。 mm,以保证底板有足够的刚度
3）靴梁的计算 ） 柱的内力一部分是柱与靴梁连接的竖直焊缝； 柱的内力一部分是柱与靴梁连接的竖直焊缝；另一 部分是靴梁与底板连接的水平焊缝。 部分是靴梁与底板连接的水平焊缝。偏安全地不考虑柱 与底板直接连接的焊缝受力。 与底板直接连接的焊缝受力。靴梁的高度由靴梁与柱的 连接焊缝决定(不应大于 连接焊缝决定 不应大于60hf) 。 不应大于 靴梁承受基础底面传来的均匀反力， 靴梁承受基础底面传来的均匀反力，按支承于柱边 的双悬臂简支梁计算其最大弯矩和最大剪力. 的双悬臂简支梁计算其最大弯矩和最大剪力 两块靴梁板 M=qBl2/2 , V=qBl l—靴梁板外挑长度 靴梁板外挑长度 4）隔板与肋板的计算 ） 隔板厚度不得小于其宽度的1/50，一般可取比靴梁的 ， 隔板厚度不得小于其宽度的 厚度小些。 厚度小些。隔板可视为支承在靴梁上的简支梁计算其强 度及连接焊缝。 度及连接焊缝。
七、单层框架的刚性连接
单层单跨钢框架横梁与柱的连接都 是刚性连接， 、 和 属于加腋节点 属于加腋节点。 是刚性连接，b、d和e属于加腋节点。 加腋的目的是梁端增加抗弯能力。 加腋的目的是梁端增加抗弯能力。
第十一节 柱脚设计 柱脚的作用是把柱固定于基础，并把柱所受的力 柱脚的作用是把柱固定于基础， 传给基础。由于柱下基础是钢筋混凝土结构， 传给基础。由于柱下基础是钢筋混凝土结构，其强度 比钢材低，所以必须把柱的底部放大。 比钢材低，所以必须把柱的底部放大。 柱与基础的连接方式有刚接和铰接两种形式。 柱与基础的连接方式有刚接和铰接两种形式。刚 接柱脚与混凝土基础的连接方式有支承式(也称外露 接柱脚与混凝土基础的连接方式有支承式 也称外露 式)、埋入式(也称插入式 、外包式三种。铰接柱脚均 、埋入式 也称插入式)、外包式三种。 也称插入式 为支承式。 为支承式。
钢结构设计手册读书记录
《钢结构设计手册》读书记录1. 导读与概览在开始阅读这本《钢结构设计手册》我已经对钢结构设计领域有一定的了解和兴趣。
此书为我提供了一个系统全面的视角来重新审视和学习钢结构设计的知识体系。
在阅读导读与概览部分后，我对本书的整体结构、内容以及其在钢结构设计领域的重要性有了初步的认识。
导览部分简述了书籍的整体布局和章节安排。
通过这一章节，我了解到了书籍涵盖的主题广泛，包括了钢结构的基本原理、设计准则、结构选型、构件计算等核心内容。
还介绍了钢结构在桥梁、建筑、工业设施等领域的应用实例，展示了钢结构设计的多样性和实用性。
概览部分则对钢结构设计进行了全面的概述。
这一部分介绍了钢结构的发展历程、特点以及发展趋势。
通过对比其他建筑结构形式，我了解到钢结构具有强度高、自重轻、施工速度快等优点，但同时也存在着成本较高、防火性能较差等缺点。
书中也详细介绍了钢结构的广泛应用领域和前景，使我更加深刻地认识到钢结构在现代社会中的重要地位。
在阅读过程中，我对书中提到的钢结构设计方法、原则和技巧产生了极大的兴趣。
对于已经掌握的基础知识，我进行了巩固和深化；对于尚未接触到的知识领域，我产生了强烈的求知欲望和好奇心。
书中的案例分析和实践应用部分也让我对钢结构设计的实际操作有了更直观的认识。
通过阅读导读与概览部分，我对《钢结构设计手册》有了深入的了解和认识。
我对书中将涉及的领域充满兴趣，并对书中的内容充满了期待。
在接下来的阅读过程中，我将深入学习书中的理论知识，结合案例分析进行实践操作，以期提高自己的钢结构设计能力。
1.1 手册背景及作者简介在我追寻建筑工程知识的过程中，一本特别的书籍吸引了我的注意——《钢结构设计手册》。
这本手册不仅仅是一本关于钢结构设计的专业书籍，更是一部集理论与实践于一体的杰作。
在当前建筑行业迅猛发展的背景下，钢结构设计的重要性日益凸显，这本手册应运而生，旨在为工程师和设计师们提供全面、系统的指导。
该手册的编纂背景源于建筑行业中钢结构设计的广泛应用和日益增长的需求。
钢结构设计规范
钢结构设计规范第一章总结第二章材料第三章基本设计规定第四章受弯构件的计算第五章轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算第六章疲劳计算第七章连接计算第八章构造要求第九章塑性设计第十章钢管结构章第十一章圆钢、小角钢的轻型钢结构第十二章钢与混凝土组合梁附录一梁的整体稳定系数附录二梁腹板局部稳定的计算附录三轴心受压构件的稳定系数附录四柱的计算长度系数附录五疲劳计算的构件和连接分类附录六螺栓的有效面积附录七非法定计量单位与法定计量单位的换算关系第一章总则第1.0.1条为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制定本规范。
第1.0.2条本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构设计。
第1.0.3条本规范的设计原则是根据《建筑结构设计统一标准》(CBJ68-84)）制订的。
第1.0.4条设计钢结构时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、结构方案和构造措施，满足结构在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求，宜优先采用定型的和标准化的结构和构件，减少制作、安装工作量，符合防火要求，注意结构的抗腐蚀性能。
第1.0.5条在钢结构设计图纸和钢材订货文件中，应注明所采用的钢号（对普通碳素钢尚应包括钢类、炉种、脱氧程度等）、连接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。
此外，在钢结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质量级别（焊缝质量级别的检验标准应符合国家现行《钢结构工程施工及验收规范》）。
第1.0.6条对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计，尚应符合国家现行有关规范的要求。
第二章材料第2.0.1条承重结构的钢材，应根据结构的重要性、荷载特征、连接方法、工作温度等不同情况选择其钢号和材质。
承重结构的钢材宜采用平炉或氧气转炉3号钢（沸腾钢或镇静钢）、16Mn 钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢，其质量应分别符合现行标准《普通碳素结构钢技术条件》、《低合金结构钢技术条件》和《桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技术条件》的规定。
钢结构讲义7
l w1
N max 4 0.7 h f f
w f
2hf
跨度大，取大值
12
拼接角钢长度 L 2 lw1 10mm (40 ~ 60) cm 铲棱切肢削弱一般不超过截面积的15％ ，
r
(t+ h f +5)mm
对下弦，削弱部分由节点板承担，节点板与弦杆之间 的焊缝②受力为：
loy l
因拉杆少、本身刚度大、 嵌固弱，下端铰接
十字形截面和单角钢：lo 0.9 l 因屈曲时，沿斜截面，即不是平面内也不是平面外。 再分式：oy l1 ( 0.75 0.25 N 2 N1 ) l N1：较大压力 压正、拉负 N2：较小压力或拉力 N N N1段：lox l l1 平面内计算长度 9 N2段：lox 0.8 l
跨度小于等于24m。
2
缺点： 它的外形与均布荷载的弯矩图不相适应， 跨中M大，h大，杆力N小 内力分布不均 支座处M小，h更小，杆力N大 支座处，杆件间的夹角过小，节点难于处理。 改进 梯形屋架： 适用于坡度较为平缓的无檩屋盖，它的形状 与简支受弯构件的弯矩图接近，弦杆内力分 布均匀，可与柱铰接也可刚接。 无虚线时，腹杆体系为人字式 有虚线时，腹杆体系为再分式 单斜式
封 闭 结 合
150~200
非 封 闭 结 合
封 闭 结 合
l0 l
铰接
刚接
非 封 闭 结 合
内移尺寸
4
l0 l (300 ~ 400)
（柱宽） l0 l 2 （内移尺寸） l0 l 2
屋架高度：指跨中的最大高度。 跨中高度： h h 0 1 2 l i h0：屋架端部高度； i：坡度 0 三角形屋架 陡坡梯形屋架 铰接： h0＝ 0.5～1.0 m 1.8～2.1 m 缓坡梯形屋架 注意：实际是先确定跨中高度，后确定 h0 。 起拱：对跨度较大的桁架，在横向荷载作用下将产生很大 的挠度，有损外观并可能影响桁架的正常使用。宜采用起 拱，即预先给桁架一个向上的反挠度，以抵消桁架受荷后 产生的部分挠度。 三角形屋架 l ≥15m时，起拱。 梯形、平行弦屋架 l ≥24m时， 5 起拱。 起拱高度 l 500 ，且以5mm为模数
结构抗震第七章
中心支撑的类型 a.X形支撑；b.单心支撑类型 （a）门架式 1；（b）门架式 2 ；（c）单斜杆式； （d）人字形式；（e）V 字形式
（3）框架－剪力墙板体系 ☺ 框架－剪力墙板体系是以钢框架为主体，并配置一定数量 的抗震墙板。 ☺ 剪力墙板主要类型：① 钢抗震墙板② 内藏钢板支撑的混 凝土墙板③ 带竖缝的钢筋混凝土剪力墙板
第三节 钢结构房屋抗震计算要求和抗震构造措施
一、钢结构房屋抗震计算要求 （一）计算模型的选定 结构规则，质量及刚度沿高度分布均匀，不计扭转效应 时，采用平面结构计算模型；否则采用空间计算模型。 （二）地震作用的计算 不超过12层的多高层钢结构民用建筑规则结构，可按底 部剪力法计算。底部剪力法计算水平地震作用适用于高度 小于等于60 m且平面和竖向较规则的高层建筑。 1.结构自振周期的计算 一般采用顶点位移法计算（考虑非结构构件影响的折减 系数取0.9）。但初步设计时，可按经验公式估算： T1=0.1n 式中，n—建筑物层数（不包括地下部分及屋顶塔楼）。
2.设计反应谱 钢结构房屋的阻尼比小于钢筋混凝土结构，对 于超过12层的钢结构可采用0.02，对于不超过12层 的钢结构可采用0.035，对于单层钢结构和罕遇地震 下采用0.05。设计反应谱中，衰减指数取0.95，斜 率调整系数取0.024，阻尼调整系数取1.32。 （三）地震作用下钢结构的内力与位移计算 1.多遇地震作用下内力和位移计算 一般采用矩阵位移法计算。 2.罕遇地震作用下内力和位移计算 采用时程分析法对结构进行弹塑性时程分析。
３.构件的内力组合与设计原则 （1）内力组合 在抗震设计中，一般高层钢结构可不考虑风荷载及 竖向地震的作用，对于高度大于60m的高层钢结构须考虑 风荷载的作用，在9度区尚须考虑竖向地震作用。 （2）设计原则 框架梁、柱截面按弹性设计。将框架设计成强柱弱 梁体系。 ４.侧移控制 在小震下（弹性阶段），过大的层间变形会造成非 结构构件的破坏，而在大震下（弹塑性阶段），过大的 变形会造成结构的破坏或倒塌，因此，应限制结构的侧 移，即多遇地震作用下结构的弹性层间位移角和罕遇地 震作用下结构的弹塑性层间位移角，使其不超过限值。
钢结构施工方案
第七章钢结构专项施工方案第一节钢结构工程概况一、钢结构基本概况（1)体育馆支承大跨屋盖的36根柱采用型钢混凝土柱,局部大跨梁采用型钢混凝土梁，钢构件截面为H型.屋盖平面形状为圆角矩形(接近椭圆形），短跨方向跨度109。
2m,长跨方向126m，采用双向交叉平面钢桁架结构.屋盖支承于下部型钢混凝土柱顶,桁架结构高度(上、下弦杆轴线间距离）5。
77~8。
717m。
桁架上弦采用方钢管,下弦和腹杆采用H型钢。
（2）热身馆北侧入口前厅采用钢框架结构体系，局部楼板采用压型钢板组合楼板。
屋盖为平面形状为直角矩形,短跨方向跨度40。
5m，长跨方向50.4m，采用双向交叉平面钢桁架结构.屋盖支承于下部钢筋混凝土柱顶，桁架结构高度(上、下弦杆轴线间距离)2。
2~3。
0m。
桁架杆件采用方钢管,节点采用相贯节点。
二、钢结构主要构件及节点概况1、钢结构主要构件类型12构件类型图例规格(mm ）H 型HN250×125×6×9、HM390×300×10×16、H400×200×10×20、HM482×300×11×15、H600×250×12×25、H600×300×16×30、H600×300×20×30、H700×300×24×40、H800×500×14×14、H800×500×16×20 箱型B60x4、B80x4、B120x6、B100x5、B150x6、B200x8、B250x150x8、B250x8、B300x8、B300x10、B400x12圆型P245×122、主要节点桁架相贯节点H 型钢柱柱脚节点第二节钢结构深化设计一、深化准备工作深化设计前，应对原设计图纸、资料和相应规范进行全面深入了解，将一些特殊的设计内容进行探讨，并且对结构进行有效分析，将原设计图纸中存在的问题进行归纳和总结,并及时向原设计方提出，并与之配合及时解决问题。
第七章钢结构的连接和节点构造(下)(1)分析
肋提供约束的有利影响，也没有考虑柱腹板轴压力的不
利影响。
第七章钢结构的连接和节点构造
②当柱腹板节点域不满足时，则需要局部加厚腹板或采 用另外的措施来加强它。图7-109给出了两种可行的方 案，其一是加设斜向加劲肋，其二是在腹板两侧或一侧 焊上补强板来加厚。 2、腹板厚度（局部稳定）
tw
hc hb 90
避免焊缝集中在同一截面，但运输有一定困难。
3）对于铆接梁和较重要的或受动力荷载作用的焊接大
型梁，其工地拼接常采用高强螺栓连接。
第七章钢结构的连接和节点构造
计算：
翼缘板：翼缘拼接以及每侧的
高强度螺栓，通常由等强度条
件决定，拼接板的净截面积应
不小于翼缘的净截面积，高强度螺栓能承受按翼缘净截
面面积N=Anf计算的轴向力。 腹板：腹板的拼接通常先进行螺栓布置，然后验算。
肋时，翼缘焊缝还受到由局部压力产生的竖向剪力Tv的 作用，沿梁单位长度的竖向剪力为：
σf
ψF 2he l z
ψF 1.4hf lz
在Th和Tv共同作用下，应满足：
σ f β f
2
τ
2 f
f
w f
把σf,τf代入得：
F 1.4h f l z f
2
VS1 1.4h f I
x
2
f
第七章钢结构的连接和节点构造
2、工地拼接 构造： 1）工地拼接一般应使翼缘和腹 板在同一截面处断开，以便于分
~500~500
3 55 1
44 2
段运输（图a）。为了使翼缘板 在焊接过程中有一定地伸缩余地， 以减少焊接残余应力，可在工厂 预留约500mm长度不焊。
3
5
5
1
第七章平台钢结构设计
件(栏杆、楼梯等）组成，形成一个空 间不变体系。 二、用途 操作平台、检修平台、走道平台等 主要用于工业建筑
面 板
次梁 主梁
柱
支撑
上海东卫消防钢结构平台
上海奉贤电厂钢结构平台
上海贝莎时装钢结构平台
第7－1节 平台钢结构布置
qb/s 22.013 1.2 0.435 22.535 kN / m
M
/
x ,max
1 8
qb/s
l2
1 22.535 62 8
101.41kN.m
V 22.5356/ 2 67.61kN.m max
第7-3节 平台梁设计
2.截面验算：
M x,max
f
101 .41106 1.05 508 .2103
M x,max
f
99.056 106 1.05 215
438 .8mm3
查型钢表试选I28a
Wx 508.2mm3, 43.47kg / m, Ix 7115cm4
Sx 292.7cm3,tw 8.5mm
第7-3节 平台梁设计
2.截面验算：
qbsk 6.338 1.5 / 0.6 0.435 16.28kN / m
一）确定截面尺寸 1.截面高度 容许最大高度hmax 容许最小高度hmin 经济高度he
he 7 3 Wx 30 (cm)
hmin≤h≤hmax, h≈he
焊接梁截面
第7-3节 平台梁设计
7.3.2（2） 焊接组合梁设计步骤总结
均布荷载作用下简支梁的最小高度hmin
第7-3节 平台梁设计
第7－2节 平台铺板设计
抗震课件第七章
抗震课件第七章第7章单层厂房抗震设计7.1 震害分析和其他结构相比较, 单层厂房的震害总的来说较轻, 且主要是围护结构的破坏。
围护墙实际上起到了承受和传递水平地震力的作用，其刚度和质量分布对厂房的动力反应有很大影响。
震害调查表明，围护墙布置不合理是造成厂房震害的重要原因之一，且大型墙板的震害明显轻于砌体墙。
例如海城纺织机械厂和营口中板厂都因墙体和柱拉结不良而在地震时发生墙面大片倒塌的现象（图7-1）。
厂房的山墙也易倒塌。
如果山墙上直接铺有屋面板, 山墙的倒塌也引起有关屋面板的坠落。
∏型天窗是厂房抗震的薄弱部位，在6度区就有震害的实例。
震害主要表现为支撑杆件失稳弯曲，支撑与天窗立柱连接节点被拉脱，天窗立柱根部开裂或折断等。
这是因为∏型天窗位于厂房最高部位，地震效应大。
在大型屋面板屋盖中，如屋面板与屋架或屋面梁焊接不牢，地震时往往造成屋面板错动滑落，甚至引起屋架的失稳倒塌。
历次地震的震害调查表明，厂房受纵向水平地震作用时的破坏程度重于受横图7-1 中板厂震害向地震作用时的破坏程度。
主要的破坏形式有：(1) 天窗两侧竖向支撑斜杆拉断，节点破坏，天窗架沿厂房纵向倾斜，甚至倒下砸塌屋盖。
(2) 屋面板与屋架的连接焊缝剪断，屋面板从屋架上滑脱坠地。
屋盖的纵向地震力是通过屋面板焊缝从屋架中部向屋架的两端传递的，屋架两端的剪力最大。
因此，屋架的震害主要是端头混凝土酥裂掉角、支撑大型屋面板的支墩折断、端节间上弦剪断等。
(3) 在设有柱间支撑的跨间，由于其刚度大，屋架端头与屋面板边肋连接点处的剪力最为集中，往往首先被剪坏；这使得纵向地震力的传递转移到内肋，导致屋架上弦受到过大的纵向地震力而破坏。
当纵向地震力主要由支撑传递时，若支撑数量不足或布置不当，会造成支撑的失稳，引起屋面的破坏或屋盖的倒塌。
另外，柱根处也会发生沿厂房纵向的水平断裂。
(4) 纵向围护砖墙出现斜裂缝。
作为主要受力构件的柱，由于其在设计中考虑了水平力的作用，故从整体上看，在7度区一般无震害，在8度和9度区出现裂缝，仅在烈度为10度的区域才有少数的倒塌。
钢结构设计原理第七章(屋架)
7.5.1 结构形式和布置
（1）结构形式 单跨、双跨、多跨等
要求：构造简单、施工方便、易于连接， 具有一定的侧向刚度，取材方便，宜使杆 件对两个主轴有相近的稳定性 （1）单壁式屋架杆件的截面形式
双壁式屋架杆件的截面形式
双角钢杆件的填板
7.3.3.4 杆件的截面选择
（1）一般原则
①优先选用肢宽而薄的板件或肢件组成的截面， 但受压构件应满足局部稳定的要求，最小厚度为 4mm ②最小角钢∟45×4，当开有螺栓孔时，肢宽应 满足相应要求 ③屋架节点版（或T型钢弦杆的腹板）厚度，据 表7.4采用
（3）内力计算与荷载组合
内力组合：①解析法 ②图解法 荷载组合：①全跨永久荷载+全跨屋面活载（雪 载）+全跨积灰荷载+悬挂吊车荷载 ②全跨永久荷载+半跨屋面活载（雪 载）+半跨积灰荷载+悬挂吊车荷载 （少数腹杆可能内力变号） 采用大型屋面板的屋架，应考虑安装 时可能的半跨荷载： 屋架及天窗架自重+半跨屋面板重+半跨 施工荷载
2
(7.20)
(7.21)
（3）T型钢作弦杆的屋架节点
7.3.3.6 连接节点处板件的计算
（1）连接节点处的板件在拉、剪作用下的强度 必要时按下式计算：
N / i A1 f (7.24) (7.25)
i 1/ 1 2 cos2 i
（2）为保证桁架节点板在斜腹杆压力作用 下的稳定性，受压腹杆连接肢断面中点沿 腹杆轴线方向至弦杆边缘的净距离c应满足 下列条件：
↙
→底板→支承柱顶
计算： 支座底板毛面积： A ab
R fc
A0
2 M q a1
6M 支座底板厚度： t f 且t 16mm 加劲肋与节点板连接焊 缝：
钢结构基础课程教案
钢结构基础课程教案第一章：钢结构的概述1.1 钢结构的基本概念钢结构的定义钢结构的特点钢结构的分类1.2 钢结构的材料钢材的组成和分类钢材的性能钢材的选择和使用1.3 钢结构的应用范围钢结构的常见应用领域钢结构的优势和限制钢结构的未来发展趋势第二章：钢结构的连接2.1 钢结构连接的基本要求连接的目的和重要性连接的类型和特点连接的设计和计算2.2 焊接连接焊接连接的原理和工艺焊接连接的优缺点焊接连接的应用和实例2.3 螺栓连接螺栓连接的原理和类型螺栓连接的设计和计算螺栓连接的应用和实例第三章：钢结构的受力分析3.1 钢结构的基本受力元件杆件的受力特性梁的受力特性柱的受力特性3.2 钢结构的受力分析方法静力平衡法动力平衡法受力图的绘制和分析3.3 钢结构的受力极限状态弹性极限状态塑性极限状态疲劳极限状态第四章：钢结构的设计计算4.1 钢结构设计的基本原则安全性的要求可靠性的要求经济性的要求4.2 钢结构的设计计算方法弹性设计计算方法塑性设计计算方法极限状态设计计算方法4.3 钢结构的设计计算实例杆件的设计计算实例梁的设计计算实例柱的设计计算实例第五章：钢结构施工与验收5.1 钢结构施工的基本要求施工准备和施工方案钢材的加工和制作钢结构的组装和焊接5.2 钢结构施工的注意事项施工安全和管理施工质量控制和验收施工过程中的问题处理5.3 钢结构验收的标准和程序验收标准和规范验收程序和机构验收结果的判定和处理第六章：钢结构的稳定性与变形6.1 钢结构稳定性的概念稳定性的定义和重要性失稳的现象和原因稳定性的分类6.2 钢结构稳定性的计算临界力的计算临界应力的计算稳定性校核的方法6.3 钢结构变形的控制变形的定义和原因变形限值的要求控制变形的方法和措施第七章：钢结构的抗震设计7.1 抗震设计的基本原则抗震安全性的要求抗震可靠性的要求抗震经济性的要求7.2 钢结构抗震设计的计算方法弹性抗震设计计算方法塑性抗震设计计算方法极限状态抗震设计计算方法7.3 钢结构抗震设计的实例杆件的抗震设计实例梁的抗震设计实例柱的抗震设计实例第八章：钢结构的保护与防腐8.1 钢结构腐蚀的原因和类型腐蚀的定义和现象腐蚀的原因和类型腐蚀的影响和危害8.2 钢结构防腐的方法防腐材料的选用防腐涂层的施工防腐措施的维护和管理8.3 钢结构保护的实例防腐涂层的实例防腐涂料的实例防腐措施的实施和检查第九章：钢结构的安全评估与检测9.1 钢结构安全评估的概念和重要性安全评估的定义和目的钢结构安全评估的必要性安全评估的方法和程序9.2 钢结构检测的方法和设备检测方法的分类和原理检测设备的选用和使用检测数据的分析和处理9.3 钢结构安全评估的实例结构检测的实例安全评估报告的编制安全评估结果的处理和改进第十章：钢结构案例分析与实践10.1 钢结构案例分析的目的和方法案例分析的定义和意义案例分析的目的和原则案例分析的方法和步骤10.2 钢结构案例分析的实例案例选取和背景介绍结构分析和设计计算施工和验收过程的解析10.3 钢结构实践活动的建议实践活动的类型和内容实践活动的组织和实施实践活动成果的总结和评价重点和难点解析重点环节1：钢结构的定义和特点钢结构是由钢材构成的结构体系，具有高强度、重载、施工速度快等特点。
第七章 钢结构基本知识
第7章 钢结构基础知识
7.1 钢结构的连接 7.2 钢结构构件 7.3 钢屋盖
第九章 钢结构基础知识
《建筑结构基础与识图》
§7.1 钢结构的连接
7.1.1 钢结构的连接方法 钢结构的连接方法有焊缝连接、螺栓连接 和铆钉连接三种。
焊缝连接
螺栓连接
铆钉连接
第九章 钢结构基础知识
《建筑结构基础与识图》
第九章 钢结构基础知识
《建筑结构基础与识图》
7.1.2、焊接连接
（1）焊接方法 钢结构常用的焊接方法是电弧焊，包括手工电弧焊、自动或 半自动电弧焊以及气体保护焊等。 手工电弧焊是钢结构中最常用的焊接方法，其设备简单， 操作灵活方便。但劳动条件差，生产效率比自动或半自动焊低，焊缝 质量的变异性大，在一定程度上取决于焊工的技术水平。
《建筑结构基础与识图》
2.格构式轴心受压柱
图示是常用的轴心受压格构柱的截面形式。由于柱肢布置在距截面形心一 定距离的位置上，通过调整肢间距离可以使两个方向具有相同的稳定性。与实腹柱相 比，在用料相同的情况下可增大截面惯性矩，提高刚度和稳定性。
（a）
（b）
（c）
（d）
（e）
第九章 钢结构基础知识
《建筑结构基础与识图》
≤1:2.5 ≤1:2.5
≤1:2.5
变截面板的拼接 （a）改变宽度；（b）改变厚度
第九章 钢结构基础知识
《建筑结构基础与识图》
2.角焊缝的构造要求
要求满足最小角焊脚尺寸 、最大焊脚尺寸、 最小计算长度、侧面角焊缝的最大计算长度、搭 接长度以及转角处连续施焊等。
第九章 钢结构基础知识
《建筑结构基础与识图》
格构式轴心受压柱常用两槽钢组成，通常使翼缘朝内，这样缀材长度较 小，外部平整。当荷载较大时，也常用两工字钢组成的双肢截面柱。对于轴 向力较小但长度较大的杆件，也可以采用钢管或角钢组成的三肢或四肢截面 形式。肢件通过缀材连成一体，根据缀材的不同可分为缀条柱和缀板柱两种。 缀条常采用单角钢，一般与构件轴线成α =40°~70°夹角斜放，此称为斜缀 条，如图（a）所示，也可同时增设与构件轴线垂直的横缀条。缀板用钢板 制造，一律按等距离垂直于构件轴线横放，如图（b）所示。
轻型门式刚架结构设计
Wenx、Weny—— 对主轴x、y的有效净截面模量；
x、y—— 截面塑性发展系数；
f—— 钢材的强度设计值。
3.稳定计算
（1）当屋面能阻止檩条侧向失稳和扭转时，可不计算檩 条的整体稳定性。
（2）当屋面不能阻止檩条侧向失稳和扭转时，可按下式 计算檩条的稳定性
（7）交叉支撑可采用圆钢，按拉杆设计；
（8）屋面横向水平支撑内力，应根据纵向风荷载按支承于柱 顶的水平桁架计算，对于交叉支撑可不计压杆的受力。
3 隅撑布置 为保证刚架梁下翼缘和柱内翼缘的平面外稳定性，可在梁
与檩条或柱与墙梁之间增设隅撑。
隅撑构造 隅撑应按轴心受压构件设计，轴压力按下式计算
N Af
3．结构布置
（1）温度区段布置
（2）伸缩缝设置
可通过设置双柱，或搭接檩条及吊车梁的螺拴连接处 采用长圆孔进行调节。
温度区段长度
结构情况
采暖和非采暖 地区房屋
热车间和采暖 地区非采暖房屋
露天结构
纵向温度区段 220 180 120
横向温度区段 柱顶为刚接 柱顶为铰接
120
150
120
125
－
－
4．实腹屋面梁和托梁 （1）实腹屋面梁 实腹屋面梁结构体系是在钢筋混凝土结构上用钢梁、檩条
（d）带挑檐刚架 （e）带毗屋刚架 （f）单坡刚架
2．门式刚架的尺寸
跨度：横向刚架柱轴线间的距离； 高度：地坪至柱轴线与横梁轴线交点的高度，根据使用要 求的室内净高确定。无吊车时，高度一般为4.5～9m；有吊车 时应根据轨顶标高和吊车净空要求确定，一般为9～12m。 柱距：宜为6m，通常介于4.5～9m之间。 檐口高度：地坪至房屋外侧檩条上缘的高度； 最大高度：地坪至房屋顶部檩条上缘的高度； 房屋宽度：房屋侧墙墙梁外皮之间的距离； 房屋长度：房屋两端山墙墙梁外皮之间的距离； 屋面坡度：宜取1/8～1/20，在雨水较多地区可取较大值。
第七章钢结构工程-建筑施工技术
3．扭剪型高强度螺栓施工 扭剪型高强度螺栓连接副紧固施工比大六角 头高强度螺栓连接副紧固施工要简便得多，正常的情况采用专用的电动 扳手进行终拧，梅花头拧掉标志着螺栓终拧的结束。
1
4、施工安全培训 （1）进行螺栓楔负载试验时，必须正确操作万能试验机， 避免夹具掉落造成安全事故。 （2）螺栓楔负载试验过程中必须严格控制拉伸试验机的速 率，防止螺栓拉断飞出，造成他人伤害。 （3）螺母、垫圈硬度试验，螺母、垫圈表面需要磨光，使 用磨样机时，应小心操作，防止试样飞出。
6
5、钢结构高强螺栓连接质量控制
（1）高强螺栓的型式、规格和 技术条件必须符合设计要求和 有关标准规定。高强螺栓必须经试验确定扭矩系数或复验螺栓预拉 力。当结果符合钢结构用高强螺栓的专门规定时，方准使用。 （2）构件的高强螺栓连接面的摩擦系数必须符合设计要求。 表面严禁有氧化铁皮、毛刺、焊疤和油污。 （3）高强螺栓必须分两次拧紧、初拧、终拧质量必须符合施工 规范和钢结构用高强螺栓的专门规定。 （4）高强螺栓接头外观要求：正面螺栓穿入方向一致，外露长 度不少于2扣。
逐个 替换 临时 螺栓
欠拧, 补拧 到位
高强度扭剪型螺栓
高强度大六角头螺栓
4
高强度大六角头螺栓检测GB/T1231-2006
一.检测内容：连接副扭矩系数、螺栓实物楔负载、螺母保证荷载、 螺母垫圈硬度 二.连接副扭矩系数 要保证适宜的环境温度，检测所用夹具放置该环境至少2h 扭矩系数试验时一定要保证螺母、垫圈的装入位置，还需保证螺栓 的相对长度。
规格 型号 最短 长度 计算 最短 长度 结果 M12 45+7.6 +12 65 M16 45+9.6 +17 70 M20 45+9.6 +20 75 M22 45+11.6 +23 80 M24 45+11.6 +24 80 M27 55+11.6 +27 95 M30 55+11.6 +30 100
美国钢结构设计手册第七章十三十四节
美国钢结构设计⼿册第七章⼗三⼗四节7.13 LRFD FOR COMPOSITE BEAM WITH UNIFORM LOADSThe typical floor construction of a multistory building is to have composite framing. The floor consists of 31?4-in-thick lightweight concrete over a 2-in-deep steel deck. The concrete weighs 115 lb/ft3and has a compressive strength of 3.0 ksi. An additional 30% of the dead load is assumed for equipment load during construction. The deck is to be supported onsteel beams with stud shear connectors on the top flange for composite action (Art. 7.12).Unshored construction is assumed. Therefore, the beams must be capable of carrying their own weight, the weight of the concrete before it hardens, deck weight, and construction loads. Shear connectors will be3?4 in in diameter and 31?2 in long. The floor system should be investigated for vibration, assuming a damping ratio of 5%.FIGURE 7.6 Seven locations of the plastic neutral axis used for determining the strength of a composite beam.(a) For cases 6 and 7, the PNA lies in the web. (b) For cases 1 through 5, the PNA lies in the steel flange.A typical beam supporting the deck is 30 ft long. The distance to adjacent beams is 10 ft. Ribs of the deck are perpendicular to the beam. Uniform dead loads on the beam are construction, 0.50 kips per ft, plus 30% for equipment loads, and superimposed load, 0.25 kips per ft. Uniform live load is 0.50 kipsper ft.Q for Partial Composite Design(kips)TABLE 7.3nLocation of PNA n Q and concrete compression（1）y x F A （2）to （5）*2y f y s F A F A ?- （6） 0.5[C(5)+C(7)] ?（7）0.25y s F A* A ? area of the segment of the steel flange above the plastic neutral axis (PNA). ?C (n ) compressive force at location (n ). Beam Selection. Initially, a beam of A36 steel that can support the construction loads is selected. It is assumed to weigh 26 lb /ft. Thus the beam is to be designed for a service dead load of 0.5×1.3+0.026=0.676 kips per ft.Factored load=0.676*1.4=0.946 kips per ftFactored moment = u M =0.946×302/8=106.5 kip-ftThe plastic section modulus required therefore isZ=369.0125.106??=y u F M φ=39.43in Use a W16 ×26 (Z =44.2 3in and moment of inertia I =301 4in ).The beam should be cambered to offset the deflection due to a dead load of 0.50 ＋0.026 =0.526 kips per ft.Camber =1.1301000,293841230526.0534=in Camber can be specified on the drawings as 1 in.Strength of Fully Composite Section.Next, the composite steel section is designed to support the total loads. The live load may be reduced in accordance with area supported (Art. 7.9). The reduction factor is R = 0.0008(300－150) =0.12. Hence the reduced live load is 0.5(1 － 0.12) =0.44 kips per ft. The factored load is the larger of the following:1.2(0.50 + 0.25 + 0.026) × 1.6 ＋0.44= 1.635 kips per ft1.4(0.5 + 0.25 + 0.026) =1.086 kips per ftHence the factored moment is9.1838/30635.12=?=u M kip-ftThe concrete-flange width is the smaller of b = 10 ×12 = 120 in or b = 2(30 ×12?8) =90 in (governs).The compressive force in the concrete C is the smaller of the values computed from Eqs. (7.24) and (7.25).===25.390385.085.0'c c c A f C 745.9kips==y s t F A C 7.68×36=276.5 kips (governs)The depth of the concrete compressive-stress block (Fig. 7.5) isa==??=900.385.02760585.0'b f C c 1.205in Since t c C C >,the plastic neutral axis will line in the concrete slab (case 3, Art.7.12). The distance between the compression and tension forces on the W16 ×26 (Fig.7.5d) ise =0.5d + 5.25 － 0.5a= 0.5 × 15.69 ＋ 5.25－ 0.5 ×1.205 =12.493 inThe design strength of the W16 × 26 is==e C M t n 85.0φ0.85×276.5×12.493/12=244.7 kip-ft >183.9 kip-ft —OKPartial Composite Design. Since the capacity of the full composite section is more than required, a partial composite section may be satisfactory. Seven values of the composite section (Fig. 7.6) are calculated as follows, with the flange area f A = 5.5×0.345 = 1.8982in .1.Full composite:y s n F A Q =∑= 276.5 kips=n M φ 276.5 kips2.Plastic neutral axis f f A A =?/4 = 0.4745 in below the top of the top flange. From Table7.3,y f y s n F A F A Q ?-=∑2∑n Q =276.5 －2 × 0.4745 ×36 = 242.3a =242.3/(0.85 × 3.0 × 90) = 1.0558 ine = 15.69/2 × 5.25 － 1.0558/2 = 12.567 inn M =242.3 × 12.567 ＋0.5(276.5－242.3)×(15.69 － 0.34536898.123.2425.276??-)= 3,312 kip-in =n M φ 0.85 × 3312/12 ? 234.6 kip-ft3.PNA 2/f A Af =?=0.949 in below the top of the top flange:=∑n Q 208.2 kips=n M φ 224.0 kip-ft4. PN f f A A 3=?/4 =1.4235 in below the top of the top flange:=∑n Q 174.0 kips=n M φ 212.8 kip-ft5. PNA at the bottom of the top flange (f f A A =?):=∑n Q 139.9 kips=n M φ201.0 kip-ft6. Plastic neutral axis within the web.∑n Q is the average of items 5 and 7. (See Table 7.3.) =∑n Q (139.9 ? 69.1)/2 ? 104.5 kips=n M φ186.4 kip-ft7. =∑n Q 0.25 ? 276.5 ? 69.1 kips=n M φ166.7 kip-ftFrom the partial composite values 2 to 7, value 6 is just greater than =u M 183.9 kip-ft. The AISC ‘‘Manual of Steel Construction ’’ includes design tables for composite beams that greatly simplify the calculations. For example, the table for the W16 × 26, grade 36, composite beam gives n M φfor the seven positions of the PNA and for several values of the distance 2Y (in) from the concrete compressive force C to the top of the steel beam. For the preceding example,con Y Y =2－a/2 (7.31)where con Y = total thickness of floor slab, ina=depth of the concrete compressive-stress block, inFrom the table for case 6,∑n Q =104 kips. a=900.385.0104??=0.453 in Substitution of a and =con Y 5.25 in in Eq. (7.31) gives=2Y 5.25－0.453/2 =5.02 inThe manual table gives the corresponding moment capacity for case 6 and =2Y 5.02 in as =n M φ186 kip-ft > 183.9 kip-ft —OKThe number of shear studs is based on C=104.5 kips. The nominal strength n Q of one stud is given by Eq. (7.28). For a 3?4-in stud, with shearing area sc A = 0.442 2in and tensile strength u F =60 ksi, the limiting strength is u sc F A = 0.442× 60 = 26.5 kips. With concrete unit weight w=115 lb/3ft and compressive strength 'c f =3.0 ksi, and modulus of elasticity c E = 2136 ksi, the nominal strength given by Eq. (7.28) isn Q =0.5 ×0.442 21360.3?= 17.7 kips < 26.5 kipsThe number of shear studs required is 2 × 104.5/17.7 =11.8. Use 12. The total number of metal deck ribs supported on the steel beam is 30. Therefore, only one row of shear studs is required, and no reduction factor is needed.Deflection Calculations. Deflections are calculated based on the partial composite properties of the beam. First, the properties of the transformed full composite section (Fig. 7.7) are determined. The modular ratio n s E E is n = 29,000/2136 = 13.6. This is used to determine the transformed concrete area 1A = 3.25 × 90/13.6 = 21.52 in2. The area of the W16 × 26 is 7.68 2in , and its moment of inertia s I = 301 4in . The location of the elastic neutral axis is determined by taking moments of the transformed concrete area and the steel area about the top of the concrete slab: X=68.752.21)25.569.155.0(68.72/25.352.21++?+?=4.64 in The elastic transformed moment of inertia for full composite action is 1065301)64.425.5269.15(68.7)225.364.4(52.21126.1325.390223=+-++-+??=tr I 4in Since partial composite construction is used, the effective moment of inertia is determined from 47.7705.276/5.104)3011065(301in I eff =-+=eff I is used to calculate the immediate deflection under service loads (without long-term effects). For long-term effect on deflections due to creep of the concrete, the moment of inertia is reduced to correspond to a 50% reduction in c E . Accordingly, the transformed moment of inertia with full composite action and 50% reduction in c E is tr I = 900.34in and is based on a modular ratio 2n =27.2. The corresponding transformed concrete area is 1A =10.76 2in .FIGURE 7.7 Transformed section of a composite beam.The reduced effective moment of inertia for partial composite construction with long- term effect is determined from Eq. (7.32):。
2014江苏建筑与装饰工程计价表-第七章金属结构工程(说明及计算规则)
第七章金属结构工程说明一、金属构件不论在专业加工厂、附属企业加工厂或现场制作，均执行本定额(现场制作需搭设操作平台，其平台摊销费按本章相应项目执行)。
二、本定额中各种钢材数量除定额已注明为钢筋综合、不锈钢管、不锈钢网架球的之外，均以型钢表示。
实际不论使用何种型材，钢材总数量和其他人工、材料、机械(除另有说明外)均不变。
三、本定额的制作均按焊接编制的，局部制作用螺栓或9钉连接，亦按本定额执行。
轻钢模条拉杆安装用的螺帽、圆钢剪刀撑用的花篮螺栓，以及螺栓球网架的高强螺栓、紧定钉，已列入本章节相应定额中，执行时按设计用量调整。
四、本定额除注明者外，均包括现场内(工厂内)的材料运输、下料、加工、组装及成品堆放等全部工序。
加工点至安装点的构件运输，除购入构件外应另按构件运输定额相应项目计算。
五、本定额构件制作项目中的，均已包括刷一遍防锈漆。
六、金属结构制作定额中钢材品种系按普通钢材为准，如用锚钢等低合金钢者，其制作人工乘以系数1.1。
七、劲性混凝土柱、梁、板内，用钢板、型钢焊接而成的 H、T 型钢柱、梁等构件，按 H 型、T 型钢构件制作定额执行，截面由单根成品型钢构成的构件按成品型钢构件制作定额执行。
八、本定额各子目均未包括焊缝无损探伤(如:X 光透视、超声波探伤、磁粉探伤、着色探伤等)，亦未包括探伤固定支架制作和被检工件的退磁。
九、轻钢模条拉杆按模条钢拉杆定额执行，木屋架、钢筋混凝土组合屋架拉杆按屋架钢拉杆定额执行。
十、钢屋架单相质量在0.5t 以下者，按轻型屋架定额执行。
十一、天窗挡风架、柱侧挡风板、挡雨板支架制作均按挡风架定额执行。
十二、钢漏斗、晒衣架、钢盖板等制作、安装一体的定额项目中已包括安装费在内，但未包括场外运输。
角钢、圆钢焊制的入口截流沟筐盖制作、安装，按设计质量执行钢盖板制、安定额。
十三、零星钢构件制作是指质量50kg 以内的其它零星铁件制作。
十四、薄壁方钢管、薄壁槽钢、成品H 型钢模条及车棚等小间距钢管、角钢槽钢等单根型钢模条的制作，按c、Z 型轻钢模条制作执行。
水工钢结构第七章平面钢闸门PPT课件
1
第一节 概述
闸门----水工建筑物的重要组成部分之一，它的作用是用于封 闭水工建筑物的孔口，并能够按照需要全部或者局部开放这些 孔口，以调节上下游水位，泄放流量，放运船只，排除沉沙， 冰块及其他漂浮物。
2
一 闸门的类型
闸门的类型较多，一般可按闸门的工作性质、设置部位及
结构形式等加以分类。
直升式
横拉式
5
人字门
⑵弧形闸门：系指挡水面板形状为圆弧形的一类钢闸门。又可 分为绕横轴转动的弧形闸门、绕竖轴转动的立轴式弧形闸门等。
横轴式
竖轴式
6
(3)人字形闸门：人字形闸门是一种钢筋混凝土半固定式蓄水 闸门,由于支架为人字形状,故称人字闸。
7
三、闸门结构设计的基本要求
1、闸门结构的计算方法 《水利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95）规定钢闸门 结构采用容许应力法进行结构验算
⑶复式梁格 由水平主梁、竖立次梁、水平次梁和边梁组成。
31
32
（三）梁格连接型式 ⑴齐平连接 即水平次梁、竖立次梁和主梁的前翼缘表面齐平， 都直接与面板相连，又称为等高连接。 ⑵降低连接 即主梁和水平次梁直接与面板相连，而竖立次梁则 离开面板降低到水平次梁下游，这样水平次梁可以在面板与竖 立次梁间穿过而成为连续梁。
Nt 0.07tmax
式中 σmax ---厚度为t的面板中的最大弯应力， σmax 可取[σ]。
2）由于面板作为主梁的翼缘，当主梁弯曲时，面板与主梁之间的
连接角焊缝还承受沿焊缝长度方向的水平剪力，主梁轴线一侧的
角焊缝每单位长度内的剪力为： T VS 2I
hf N2 t T2/(0.7[fw])
z h 2 m ( y m x 0 x ) 2 m ( y m x 0 x ) 1 .1 [ ]
钢结构楼盖课程设计
钢结构楼盖课程设计一、课程目标知识目标：1. 让学生理解钢结构楼盖的基本概念、分类及结构特点；2. 掌握钢结构楼盖的构造、连接方式及其在建筑中的应用；3. 了解钢结构楼盖的施工工艺、施工要点及质量标准。
技能目标：1. 培养学生运用基本原理分析、解决钢结构楼盖施工中遇到的问题；2. 提高学生识图、绘图能力，能独立完成钢结构楼盖施工图的识读和绘制；3. 培养学生团队协作能力，能参与钢结构楼盖施工项目的组织与管理。
情感态度价值观目标：1. 激发学生对钢结构建筑及工程技术领域的兴趣，培养其探究精神；2. 培养学生严谨、务实的学习态度，注重施工质量，遵循职业道德；3. 增强学生的环保意识，了解绿色建筑及可持续发展的重要性。
课程性质分析：本课程为专业技术类课程，以工程实践为导向，结合理论知识，培养学生的实际操作能力。
学生特点分析：高年级学生具备一定的专业基础知识，具有较强的自学能力、分析问题和解决问题的能力。
教学要求：1. 结合实际工程案例，注重理论与实践相结合，提高学生的实际操作能力；2. 采用项目驱动、任务驱动等教学方法，激发学生的学习兴趣和积极性；3. 强化团队合作，培养学生的沟通协调能力和组织管理能力。
二、教学内容1. 钢结构楼盖基本概念与分类：介绍钢结构楼盖的定义、功能及分类，包括桁架式、网格式、框架式等结构形式。
教材章节：第二章 钢结构楼盖概述2. 钢结构楼盖构造与连接：讲解钢结构楼盖的构造要素、连接方式，如焊缝、螺栓连接等。
教材章节：第三章 钢结构楼盖构造与连接3. 钢结构楼盖施工工艺：分析钢结构楼盖施工流程、施工方法，包括钢材加工、构件组装、现场安装等。
教材章节：第四章 钢结构楼盖施工工艺4. 钢结构楼盖施工图识读与绘制：培养学生识图、绘图能力，掌握施工图的表示方法、符号及标注。
教材章节：第五章 钢结构楼盖施工图识读与绘制5. 钢结构楼盖施工质量控制：介绍施工过程中的质量标准、验收要求，分析常见质量问题及预防措施。
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第7-2节 平台铺板设计
图: 平台结构计算例题
第7-2节 平台铺板设计
图: 平台结构计算例题
上海东卫消防钢结构平台
第7-2节 平台铺板设计
1、平板计算：
gk 78.5KN / m3 0.006 0.5kN / m2 qk 10kN / m2 Pk 10 0.5 10.5kN / m2
a
Et 3
2.06 105 63 1000
178 150
第7-2节 平台铺板设计
２、加紧肋计算：
90 90
6
1)加紧肋设计：选用-80X6,Q235
x
x
80
2)荷载计算：
6
gk 78.5KN / m3 0.006 0.08 0.03768 kN / m
pk 10.5 0.6 0.03768 6.338 kN / m
• 7.2.2 平台铺板计算
• 通常铺板被梁和加劲肋分成矩形区格,铺板按
区格计算.
加紧肋
次梁
b a
上海东卫消防钢结构平台
第7－2节 平台铺板设计
• 7.2.2 平台铺板计算
1、四边简支板：
M max q a2 (2 1)
b/a 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0 3.0 ≥4.0 α 0.048 0.055 0.063 0.069 0.075 0.081 0.086 0.091 0.095 0.099 0.101 0.119 0.125 β 0.043 0.053 0.062 0.070 0.077 0.084 0.091 0.097 0.102 0.106 0.111 0.119 0.125
Mmax
第7-2节 平台铺板设计
２、加紧肋计算： 4)截面特性：
90 90 6
180 63 80 6 46 x0 180 6 80 6 16.2
x
80
Ix 873680mm4
x
6
5)验算：
M 2.476106 69.8 164.8N / mm2 f 215N / mm2 W 1.2873680
P 14.60.6 0.037681.2 8.805kN / m
第7-2节 平台铺板设计
6 150(50)
90 90：
P
3)内力计算：
M max
1 8
8.8051.52
2.476KN.m
Vmax
Vm a x
1 2
8.8051.5
6.604KN
• 7.2.1平台铺板的类型和构造 • 有肋铺板加劲肋类型 • 扁钢（高度取1/12~1/15跨度，且不小于６０mm，
厚度不小于５mm） • 角钢（等肢角钢L45x4，不等肢角钢L56x36x4) • C型钢
第7－2节 平台铺板设计
• 7.2.1平台铺板的类型和构造 • C型钢
第7－2节 平台铺板设计
抗剪栓钉
抗剪栓钉
分布钢筋
第7－2节 平台铺板设计
• 7.2.1平台铺板的类型和构造
• 主要针对轻型钢铺板进行设计 • 轻型钢铺板：有肋铺板和无肋铺板 • 铺板加劲肋间距大于二倍铺板跨距或加劲肋不够，
或仅仅按构造设置加劲肋时，可按无肋铺板 • 进行设计。
上海东卫消防钢结构平台
第7－2节 平台铺板设计
v
第7－2节 平台铺板设计
• 7.2.3 铺板加劲肋计算 加紧肋
次梁
a
q
b
q
第7－2节 平台铺板设计
• 7.2.3 铺板加劲肋计算
15t 15t t
x
xx
15t 15t t x
图: 加紧肋的计算截面
第7－2节 平台铺板设计
• 7.2.3 铺板加劲肋计算
q
Vmax
强度:
Mx f xWx
• 三、平台结构布置
• 1、满足工艺要求 • 2、传力明确、直接合理 • 3、经济 • 4、梁格布置
双向梁格
单向梁格
复式梁格
第7－2节 平台铺板设计
• 7.2.1平台铺板的类型和构造
• 按工艺要求：固定式和可拆御式 • 按构造要求：轻型钢铺板、钢筋混凝土板
和组合楼板
第7－2节 平台铺板设计
框架柱 抗剪栓钉 楼板双向钢筋
P 101.4 0.51.2 14.6kN / m2
M 6 0.5025.1600, 73N0/.m1m102 f 215 N / mm 2
W 1.2M 0.006P2 a2 0.10014.6 0.62 0.5256kN.m
v Pk a3 0.110
10.5 600 3
0.005607 1 1
建筑钢结构设计
• 教学内容 • 1 平台结构设计 • 2 轻型门式刚架设计 • 3 重型工业厂房设计
第7章 平台钢结构设计
• 本章教学目标 • 1 掌握平台钢结构的布置原则 • 2 掌握平台铺板设计 • 3 掌握平台梁设计及有关构造 • 4 掌握平台柱设计及有关构造 • 5 掌握平台柱脚设计
第7－1节 平台钢结构布置
VS It
fv
Mmax
刚度:
5qkl4
384EIx
第7-2节 平台铺板设计 主梁
例题2-1：设一平台结构,平台布置如图所示,平台的均
布活荷载标准值,qk=10KN/mm2，Q235-A，铺板采
用花纹钢板,设计并计算平台铺板.
次梁
柱间支撑
图: 平台结构计算例题
钢结构平台肋间距选择(单向板)
现浇混凝土楼盖板配筋
现浇混凝土楼盖与钢梁的连接
充分利用钢梁的下翼缘替代 支撑模板分布梁的脚手架
现浇混凝土楼盖板支模
现浇混凝土楼盖
现 浇 混 凝 土 楼 板 后 浇 带
现 浇 混 凝 土 楼 板 后 浇 带
应用在组合楼板的 镀锌压型钢板
抗剪栓钉
压型钢板
压型钢板与抗剪栓钉的连接
带有抗剪栓钉的钢构件
M max
W
6M max
t 2
f
v
qk a2 Et 3
v
第7－2节 平台铺板设计
• 7.2.2 平台铺板计算
2、单向受弯板：
M max q a2 (2 1)
b/a
单跨或双跨
三跨或三跨以上
α
0.125
0.100
β
0.140
0.110
M max W
6M max
t 2
f
v
qk a2 Et 3
一、平台结构的组成与分类
• 平台结构： • 由板、主次梁、柱、支撑系统和次要构件
(栏杆、楼梯等）组成，形成一个空间不变 体系。
二、用途
• 操作平台、检修平台、走道平台等 • 主要用于工业建筑
面 板
次梁 主梁
柱
支撑
上海东卫消防钢结构平台
上海奉贤电厂钢结构平台
上海贝莎时装钢结构平台
第7－1节 平台钢结构布置