扣件式钢管脚手架计算书

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单排扣件式钢管脚手架计算书

鄂尔多斯大饭店单排扣件式钢管脚手架计算书根据规范5.1节要求，纵、横向水平杆应验算抗弯强度、扣件抗滑承载力和变形；立杆应验算稳定性和容许长细比。

抗弯强度、扣件抗滑以及立杆稳定性计算应采用荷载的设计，变形计算应采用荷载的标准值。

1.横向水平杆计算(按受均布荷载的简支梁计算见图1)１）横向水平杆所受线荷载的标准值及设计值q k=(3+0.3)×0.6+0.038=2.02KN/mq=1.2×(0.3×0.6+0.038)+1.4×3×0.6=2.78KN/m２）抗弯强度计算简支梁计算跨度Ｌ＝Ｌｂ＋０.１２＝１.４＋０.１２＝１.５２ｍ跨中弯距最大设计值：Ｍｍａｘ＝ｑL２／８＝１／８×２.７８×１.５２＝０.８ＫＮ·ｍб=M max/W=0.8×106/5.08×103=157N/mm2＜f=205N/mm23)变形计算跨中最大挠度:ν= 5qkL4/384EI=5×2.02×(1.52×103)4/384×2.06×105×12.19×104=5.6mm＜l/150=1520/150=10.1mm及10mmL b=1.4m b）K m=- 0.311 Kv=2.533F k F kK V = 2.716a)q、L=1.52m单排扣件式钢管脚手架的计算简图横向水平杆强度、变形满足要求。

2.纵向水平杆计算(按受集中荷载的三跨连续梁计算见例图1)1)由横向水平杆传给纵向水平杆的集中荷载标准值和设计值为F K=0.5L b q k=0.5×1.4×2.02=1.41KNF=0.5L b q=0.5×1.4×2.78=1.95KN2)抗弯强度计算可能的最大弯距应按例图1b荷载分布计算,M max=0.311FL a=0.311×1.95×1.8=1.09KN·mб=M max/W=215N/mm2＞205(,215-205)/205×100%=5%虽超过f但在5%范围之内。

脚手架计算书

板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.30；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.22/6 = 24 cm3；I = 100×1.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

扣件式钢管脚手架计算书

扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数二、荷载设计地区浙江杭州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.3风荷载体型系数μs1风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.81，0.81风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.243，0.243计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.038+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.038+0.3×1.5/(0 +1))+1.4×2×1.5/(0+1)=4.786kN/m正常使用极限状态q'=(0.038+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.038+0.3×1.5/(0+1))+2×1.5/(0+ 1)=3.488kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[4.786×12/8，4.786×0.152/2]=0.598kN·mσ=M max/W=0.598×106/5080=117.768N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×3.488×10004/(384×206000×121900)，3.488×1504/(8×206000×121900)]=1.809mmνmax＝1.809mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1000/150，10]＝6.667mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=4.786×(1+0.15)2/(2×1)=3.165kN 正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=3.488×(1+0.15)2/(2×1)=2.307kN 四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=3.165kNq=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=2.307kNq'=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.01×106/5080=2.037N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.053mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=0.076kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=3.165kN≤R c=0.85×8=6.8kN纵向水平杆：R max=0.076kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.038/h)×H=(0.129+(1+0.15)×0/2×0.038/1.8)×4 8=6.192kN单内立杆：N G1k=6.192kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/2/2=(48/1.8+1)×1.5×(1+0.15)×0.3×1/2/2=3.579kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=3.579kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(48/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=3.528kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×48=0.72kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.579+3.528+0.72=7.827kN单内立杆：N G2k=N G2k1=3.579kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n zj×G kzj)/2=1.5×(1+0.15)×(1×2)/2=1.725kN 内立杆：N Q1k=1.725kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(6.192+7.827)+ 0.9×1.4×1.725=18.996kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(6.192+3.579)+0.9×1.4×1.725=13.899kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.8=170.886≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.8=197.373查《规范》表A得，φ=0.1862、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(6.192+7.827)+1.4×1.725=19.238kN σ=N/(φA)=19237.65/(0.186×489)=211.51N/mm2>[f]=205N/mm2不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(6.192+7.827)+0.9×1.4×1.725=18.99 6kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.243×1.5×1.82/10=0.1 49kN·mσ=[N/(φA)+M w/W]=[18996.15/(0.186×489)+148803.48/5080]=238.146N/mm2>[f]=205 N/mm2不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！八、脚手架架体高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))/(1.2g k)=(0.186×489×205×10-3-(1.2×7.827+1.4×1.725))/(1.2×0.129)=44.175m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M wφA/W))/(1.2g k)=(0.186×489×205×10-3-(1.2×7.827+0.9×1.4×1.725+0.149×1000×0.186×489/5080))/(1.2×0.129)=28.525mH s=28.525m≤H=48m不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！九、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.243×2×1.8×2×1.5=3.674kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(3.674+3)×103/(0.896×506)=14.721N/mm2≤0.85×[f]=0. 85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.674+3=6.674kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！结论和建议：1.立杆稳定性验算，不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！2.立杆稳定性验算，不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！3.脚手架架体高度验算，不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！。

扣件式钢管满堂脚手架计算书

扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006版)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。

脚手架搭设体系剖面图10001000脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm ，搭设高度：24m 。

高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k ＞5。

立杆步距h ：1.5m 。

立杆间距：纵距la=1m ，横距lb=1m 。

作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。

作业层施工均布荷载标准值：3KN/m 2。

脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m 2。

扣件抗滑承载力折减系数：1。

脚手架类型：密目安全网全封闭。

密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m 2。

全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。

本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m 2；地面粗糙度类别：C 类(有密集建筑群市区)。

立杆支撑面：脚手架放置在地面上。

二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值q k1=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2q k1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4q k2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距M max=0.10q1l a2+0.117q2l a2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677q k1+0.990q k2)l a4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min （1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

扣件式钢管脚手架计算书

扣件式钢管脚手架计算书摘要：扣件式钢管脚手架是一种常用的建筑施工辅助设备，使用性能优越，承载能力强，搭建方便快捷。

本文旨在通过对扣件式钢管脚手架的计算，确保其安全可靠地应用于实际工程中。

本文将重点讨论扣件式钢管脚手架的使用条件、计算方法，以及设计中需要考虑的因素等内容。

第1章引言1.1 背景随着建筑行业的快速发展，脚手架作为一种重要的施工辅助设备，扮演着重要的角色。

扣件式钢管脚手架由于其搭建灵活性高、抗震性强等优点，成为目前广泛使用的脚手架系统之一。

1.2 目的本文的目的是通过扣件式钢管脚手架的计算，确保其在实际使用中的安全性和稳定性。

第2章扣件式钢管脚手架的使用条件2.1 施工环境钢管脚手架的搭建需要考虑施工环境的因素，包括地面平整度、承重能力等。

同时，施工现场还应避免障碍物的影响，以保证扣件式钢管脚手架的稳定性。

2.2 承载能力扣件式钢管脚手架的承载能力是保证其安全性的关键。

根据实际需求，需要计算和评估扣件式钢管脚手架的承载能力，确保其在不同工况下的稳定性和可靠性。

2.3 使用限制在使用扣件式钢管脚手架时，要遵守相应的使用限制要求，包括搭建方向、最大高度、最大跨度等。

这些限制条件是为了保证扣件式钢管脚手架的整体稳定和安全性。

第3章计算方法3.1 荷载分析在设计扣件式钢管脚手架时，首先需要进行荷载分析。

根据实际情况，包括人员载荷、材料载荷等，计算出施工期间扣件式钢管脚手架受到的总荷载。

在计算过程中，要合理考虑每个节点的荷载分配情况，确保扣件的承载能力不超过其极限值。

3.2 结构计算在计算扣件式钢管脚手架的结构时，要考虑杆件的强度和稳定性。

通过对杆件截面尺寸、材质等进行计算，确保其满足承载能力和稳定性的要求。

同时要根据实际情况，结合边界条件和约束条件进行计算和优化。

3.3 连接计算扣件是扣件式钢管脚手架的关键连接件，其强度和刚度直接影响整个系统的稳定性。

在连接计算中，要充分考虑扣件材料的强度、刚度，以及扣件与杆件之间的配合情况，确保连接的可靠性和稳定性。

扣件式钢管脚手架计算书12

扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

模板支架搭设高度为3.4米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=0.90米。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.400×0.800+0.350×0.800=8.280kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×8.280+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.120kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.120×1000×1000/43200=2.770N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×8.280+1.4×2.400)×0.300=2.393kN截面抗剪强度计算值 T=3×2393.0/(2×800.000×18.000)=0.249N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.280×3004/(100×6000×388800)=0.195mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。

扣件式钢管脚手架计算书

扣件式钢管脚手架计算书基本参数架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。

一、立杆计算1、立杆计算长度h k l μ=0（m ）k 为计算长度附加系数，取1.155；μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50；h 为立杆步距，在此取1.8m ；m h k l 638.38.175.1155.10=⨯⨯==∴μ2、杆件长细比i l /0=λ的验算查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ；2101990158.0 1.81.751)1(<=⨯⨯==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。

3、轴心受压构件稳定系数ϕ2300158.03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=ϕ； 4、计算Af ϕ（KN ）A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =；KN Af 65.182051089.4186.02=⨯⨯⨯=∴ϕ5、计算构配件自重标准值产生的轴向力k G N 2（KN ）a p p ab k G l Q Q l a l N 2112)(5.0+∑+=a l 为立杆纵距，此处取1.5m 。

b l 为立杆横距，此处取1.05m 。

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.31.429，1.429 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.429，0.429风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 4横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.8/(4+1))+1.4×2×0.8/(4+ 1)=0.542kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.8/(4+1))=0.078kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.542×1.52=0.122kN·mσ=γ0M max/W=1×0.122×106/4120=29.584N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.078×15004/(100×206000×98900)=0.131mmνmax＝0.131mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.542×1.5=0.894kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.078×1.5=0.129kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=0.894kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.432×106/4120=104.854N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.212mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.802kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×0.894/2=0.447kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×1.802kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.13+1.5×4/2×0.03/1.8)×20=3.603kN 单内立杆：N G1k=3.603kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/1/2=2.18kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.18kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(20/1.8+1)×1.5×0.16×1/1=2.907kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.18+2.907+0.3=5.387kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.18kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内立杆：N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+ 1.4×1.2=12.468kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+2.18)+ 1.4×1.2=8.62kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.603+5.387=8.99kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+1.4×1.2=12.468kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.429×1.5×3.62)=0.21kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[12468/(0.191×384)+210161.952/4120]=221.004N/mm2>[f]=205N/mm2 不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(9.73+3)×103/(0.896×384)=36.999N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=9.73+3=12.73kN>0.9×12=10.8kN不满足要求，增设连墙件！九、脚手架材料用量计算悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8.99/1=8.99kN第2排：F'2=F2'/n z=8.99/1=8.99kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=12.47/1=12.47kN第2排：F2=F2/n z=12.47/1=12.47kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×20.144×106/141000=142.867N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×25.247×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=29.837N/mm2τmax=29.837N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.882mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-12.393kN,R2=38.034kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.93。

扣件式钢管脚手架计算书

扣件式钢管脚手架计算书扣件式钢管脚手架在建筑施工中被广泛应用，其设计和计算的合理性直接关系到施工安全和工程质量。

以下是对某扣件式钢管脚手架的详细计算过程。

一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____m，脚手架搭设高度为_____m，立杆横距为_____m，立杆纵距为_____m，步距为_____m。

二、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值为_____kN/m。

脚手板自重标准值为_____kN/m²。

栏杆与挡脚板自重标准值为_____kN/m。

2、活载标准值 Q1k施工均布活荷载标准值为_____kN/m²。

3、风荷载标准值ωk基本风压ω0 ＝＿____kN/m²。

风压高度变化系数μz ＝＿____。

风荷载体型系数μs ＝＿____。

三、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：G1 ＝＿____kN/m。

均布活载：Q1 ＝＿____kN/m。

2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。

3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。

四、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：P1 ＝＿____kN。

集中活载：P2 ＝＿____kN。

2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。

3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。

五、扣件抗滑力计算纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R1 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。

横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R2 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。

扣件式落地双排脚手架计算书(搭设高度36M)

= 20×（0.5×0.8+0.3）×1.2×0.3=5.040 kN； 2)挡脚板的自重标准值NG2k2 采用木脚手板(220×48×3000)，自重标准值gk2=0.08kN/m ，铺设层数n2=2层。外立杆：NG2k2= n2×la×gk2 = 2×1.2×0.08=0.192 kN； 3)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3 采用Φ48.3 × 3.6钢管，自重标准值gk3=0.0397kN/m ，总根数n3=38根。外立杆：NG2k3= n3×（la×gk3+0.0132）= 38×（1.2×0.0397+0.0132）=2.312 kN； 4)围护材料的自重标准值NG2k4 采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。外立杆：NG2k4= la×[H] ×gk4 =1.2×36×0.01=0.432 kN； 5)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5 搭接在小横杆上的大横杆根数n4=2根，铺设层数n5=20层，采用Φ48.3 × 3.6钢管，
3.强度验算
最大应力计算值σ = 1×0.289×106/5.26×103=54.894 N/mm2；小横杆实际弯曲应力计算值σ=54.894N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
4.挠度验算
最大挠度ν=0.552mm；
小横杆实际最大挠度计算值ν=0.552mm 小于最大允许挠度值min（800/150，10） =5.333mm，满足要求！
一、参数信息
1.脚手架搭设参数
脚手架从地面开始搭设
搭设高度(m)
36
顶步栏杆高(m)
1.5
内立杆距墙(m)
0.3
立杆步距(m)

扣件式钢管脚手架计算书

q
R1 la
R la
R la
R1
1、荷载计算恒荷载计算竹排片的规格为1.2m×1.5m，自重标准值为56N/m2 竹排片自重 56×lb÷3= 22.4 钢管自重 38.4 小计：g= 60.8 活荷载计算结构脚手架施工均布活荷载P= 2000 q=P×lb÷4= 600 2、强度验算荷载作用下的2= 131.47
（二）、小横杆的计算小横杆只考虑大横杆产生的集中力作用，计算简图如下：
R1
R
R
R1
c
c lb
c
1、强度验算计算集中力R作用下的弯距M 集中力R到支座的距离c=lb/4=
300
mm [f]=205N/mm
2
M=R×c= 361.5 N·m 2 小横杆的验算 σ =M/W= 71.2 N/mm ≤ 满足要求 2、挠度验算 w=R× c× （3lb2-4c2）/（24× E× I）= 2.38 mm 其中: [w]=lb/150= 8 mm 满足要求验算小横杆和立杆间扣件的抗滑承载力根据实际的受力情况可知R1=0.5×R= 602.554 N 则小横杆和立杆间的扣件受力是 R1+R= 1807.66 N ≤ 满足要求其中: Rc为扣件抗滑承载力设计值见规范表5.1.7 （三）立杆计算 1、荷载计算恒荷载计算大横杆自重小横杆自重扣件自重竹筏片脚手板栏杆及挡板自重安全网自重活荷载计算活荷载的层数 n' 风荷载的计算计算参数： N2=P×la×lb= 2
2、立杆内力的计算立杆采用单立杆立杆自重N3=38.4×H=
153.6 N 2
有关参数的计算计算长度lo=k×u×h= 其中：
2.15 m 1.155 1.55 210

扣件式钢管脚手架设计计算书.

扣件式钢管脚手架设计计算书本工程建筑装修结构用扣件式双排脚手架，ΣQK=5.0KN/m2，建筑物层高二层3.3m，三、四、五、六层为2.9m，脚手架搭设高度16.1M，W0=0.5KN/m2，地面粗糙度为B类，脚手架背靠建筑物为砖混，木脚手板，Q235、Φ48×3.5mm 钢管，密目网全封闭，网重0.002KN/m2，网目2400目/100cm2，每目透风面积为1.5mm2。

一、槽钢作扣件式钢管脚手架支撑计算1、脚手架荷载计算（1）、线荷载计算结构荷载标准值3×1.5=4.5KN.M木脚手架0.35×1.5=0.525KN.M剪刀撑L=1.52+1.52=2.12MS=1.5×1.2=1.8M2(1.5×2+1.5×2+1.2+2.12×2)×38.4×1.3+10×41.8=340N/m2高度按五层荷载计算，3.3×2.9×4+1.2=16.1M340×16.1×1.2=6.57KN钢管脚手架自重300×16.1=4.83KN荷载轴向计算求q：q=4.5+0.525+6.57+4.83=15.425KN.M（2）、抗弯强度计算按集中荷载计算M=Kmgl=0.188×15.425×1.4=4.06KN.MM4.06×106N.mmQ=—=———————=65.8mPa<f=215Mpa（[12槽钢）W61.7×1000（3）、按挠度计算5qL45×15.425×14W=——=———————=2.02mm384E1384×2.1×100000×388.5×1000[120<3mm满足要求根据以上计算，故先取槽钢[12满足要求螺栓选取M20=38200N>15.425×1.4=21595N钢丝绳选取6×19×11（绳直径）=61.3KN>21595N故满足要求。

扣件式钢管脚手架计算

扣件式钢管脚手架计算㈠编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130－2011) 《建筑施工计算手册》江正荣著《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) ㈡结构参数 1、脚手架参数搭设最高高度：8m ，立杆横距1.0m ，纵距1.5m ，步距1.5m 。

钢管类型：φ48×3.5mm 。

支架基础直接架立在承台上。

2、风荷载参数基本风压按《建筑结构荷载规范》，取W 0＝0.5 kN/m2按照《建筑结构荷载规范》，风荷载高度变化系数μz 取1.23，风荷载体型系数取垂直面的0.8倍，μS 取0.128。

3、静荷载参数施工均布活荷载标准值：2.0 kN/m 2；脚手板自重标准值：0.35 kN/m 2 ，栏杆、踢脚板自重标准值：0.017 kN/m 2；脚手管每米自重：0.0384 kN/m 。

㈢脚手架计算 1、单肢立杆稳定性计算A 、风荷载对立杆产生的弯矩设计值：m KN h l a k k ∙=⨯⨯⨯⨯=⨯=⨯=033.010/5.15.1079.04.19.010/4.19.0M 4.19.0M 22w w ω 式中：M wk ――风荷载产生的弯矩标准值（N.mm ）ωk ――风荷载标准值（kN/m2） L a ――立杆纵距（m ） h ――步距（m ）其中 kpa W S Z k 079.05.0128.023.10=⨯⨯==μμω B 、单肢立杆轴向力计算：不组合风荷载时N=1.2（N G1k +N G2k ）+1.4ΣN Qk =1.2×（0.918+0.707）+1.4×3.0=6.15KN 组合风荷载时N=1.2（N G1k +N G2k ）+0.85×1.4ΣN Qk =1.2×（0.918+0.707）+0.85×1.4×3.0=5.52KN式中：N G1k ——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；N G2k ——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣN Qk ——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

扣件式钢管落地脚手架计算书2

扣件式钢管落地脚手架计算书一、工程概况东方体育城33#楼工程位于东海县晶都路南，振兴路西，为砖混结构，地上6层，建筑总高度20米，建筑总面积6398.47平方米，标准层层高2.8米，。

本工程由连云港万盛房地产开发有限公司投资建设，连云港东海设计有限公司设计，连云港天正监理公司监理，安徽第一建筑工程公司组织施工；由张宝安担任项目经理，霍连军担任技术负责人。

二、计算依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。

三、计算参数1、钢管截面特征：（钢号：Q235，B类）钢管规格：Ф48×3.2；钢管直径d（mm）：48；钢管壁厚t（mm）：3.2；单位重量q g（kN/m）：0.0347；惯性矩I（mm4）：113600；抵抗矩W（mm3）：4730；截面积A（mm2）：450；回转半径i（mm）；15.9；抗弯、抗压容许应力[σ](N/mm2)：205；弹性模量E(N/mm2)：206000；2、脚手架构造参数脚手架类型：双排架；脚手架高度H s（m）：25；立杆纵距L a（m）：1.5；立杆横距L b（m）：1.05；横杆步距h（m）：1.8；上部横杆根数n2：2；脚手板铺设层数n3：5；立杆底垫块面积A（m2）：0.2；连墙件类型：扣件连接；连墙件布置方式：二步三跨；连墙件水平间距l w（m）：4.5；连墙件垂直间距h w（mm4）：3.6；连墙件长度b1（m）：0.4；剪刀撑斜杆与地面的倾角a：45；剪刀撑跨越立杆根数n4：6；3、荷载参数脚手板自重q j（kN/m2）：0.35；栏杆、挡脚板自重q d（kN/m）：0.15；安全网自重q a（kN/m2）：0.0014；作业层施工均布荷载q s（kN/m2）：2；同时施工作业层数n1：2;脚手架状况：全封闭;连云港地区基本风压w0（kN/m2）: 0.55;4、其他参数风压高度变化系数μz（查GB50009-2001表7.2.1）架高25m，地处B类(城市郊区)μz为：1.42；脚手架风荷载体型系数μs（查JGJ 130-2001表4.2.4）：0.53；风荷载标准值w k=0.7×μs×μz×w0 =0.292kN/m2；立杆计算长度系数μ（查JGJ 130-2001表5.3.3）：1.5；轴心受压构件稳定系数φ（查JGJ 130-2001附录C）：0.245；注：计算长度l0 = μ×h =1.5×1.8=2.7m长细比λ= l0 / i=2.7/0.0159=170荷载分项系数（查GB50009-2001第8页）永久荷载γG：1.2；可变荷载γQ：1.4；地基承载力标准值f gk（kPa）地基为粘性土：200；脚手架地基承载力调整系数k c（查JGJ 130-2001第20页）工况为架底铺设混凝土及设置排水沟：1；5、材料种类说明脚手板采用：竹串片脚手板挡脚板采用：栏杆，竹笆片脚手板挡板安全网采用：ML1.8×6;1.5kg四、脚手架验算本脚手架属于施工荷载由横向水平杆传递给立杆情况，荷载传递线路如下：脚手板→纵向水平杆（大横杆）→横向水平杆（小横杆）→立杆→地基。

脚手架计算书

一、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载设计规范》（GB50009-2001）(2006年版)《工程施工图纸》（广东南海国际建筑设计有限公司）二、概况项目名称：，项目地址：结构形式：框筒结构，建筑面积：，建筑高度： 1栋20层（总高100.4m），地下2层。

本工程外脚手架采用双排扣件式钢管脚手架落地搭设，结合钢丝绳斜拉吊卸荷，总高约101.90m。

除注明外，纵距（以下简称“跨”）≤1.5m，标准横距0.8m，步距为1.8m，外脚手架离建筑物距离为0.4m。

裙楼和地下室外脚手架采用双排扣件式钢管脚手架落地搭设，搭设高度分别为30.20m和11.50m。

脚手架拟支撑于本工程地下室顶板上。

地下室顶板板厚180mm，C35混凝土，配双层双向Φ10@180。

板最大跨度为7.0×3.9m，验算时取最大跨度板，具体见脚手架架在楼板上计算书。

经验算，不需采取回顶措施。

三、施工搭设方案1、建筑物裙楼和塔楼平面大致呈长方形，外脚手架拟采用双排扣件式钢管脚手架落地搭设，结合钢丝绳斜拉吊卸荷。

在7（北面）、10、13、16、19和21层边梁处预埋吊环用钢丝绳拉吊外脚手架卸荷。

吊环采用φ20钢筋，钢丝绳采用6×19 φ16钢丝绳。

拉吊位置同外脚手架的柱距，具体做法详脚手架拉吊示意图。

另自首层平桥起每升高不大于10米设一道兜底安全网（加强型尼龙水平安全网）。

2、建筑物北面从地下室顶板搭设到顶，其他部位分裙楼和塔楼分别搭设。

3、建筑物外装修采用玻璃幕墙和石材幕墙，外脚手架内立杆距离建筑物为400mm，建筑物转角石材幕墙比其他部位外凸100mm，转角处外脚手架内立杆距离建筑物为500mm，脚手架横距0.8m。

4、地下室侧墙外脚手架采用双排落地式钢管脚手架，搭设高度为11.5m。

钢管脚手架计算书

一、钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）、《钢结构设计规范》（GB50017）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009)等编制。

（一）参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为26.4米，3.0米以下采用双管立杆，3.0米以上采用单管立杆。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.60米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

内排架距离墙长度为0.30米。

横向杆计算外伸长度为0.10米。

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。

采用的钢管类型为Φ48×3.5。

连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.80米,采用扣件连接。

2.荷载参数脚手板自重标准值0.30kN/m2，栏杆、挡脚板自重为0.11kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.010kN/m2，同时施工2层，第一层施工均布荷载为3.0kN/m2，其它层施工均布荷载为2.0kN/m2，脚手板共铺设2层。

脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。

（二）小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。

1.作用小横杆线荷载(1)作用小横杆线荷载标准值qk=(3.00+0.30)×1.60/2=2.64kN/m(2)作用小横杆线荷载设计值q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.60/2=3.648kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩Mmax=qlb2/8=3.648×1.052/8=0.503kN.mσ=Mmax/W=0.503×106/5080.0=98.96N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度V=5qklb4/384EI=5.0×2.64×1050.04/(384×2.06 ×105×12.19×104)=1.66mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!（三）大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

扣件钢管落地式双排外脚手架计算书

G212线北温泉危岩带抢险整治工程扣件式钢管落地双排外脚手架计算书计算：复核：审核：中铁十七局集团有限公司G212线北温泉危岩带抢险整治工程项目经理部二O一一年三月一日目录1、概述 (1)2、编制依据、选型、计算及构造要求 (1)2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范 (1)2.2、脚手架选型 (1)2.3、脚手架设计参数 (2)3、扣件式钢管落地双排外脚手架计算书 (2)3.1、参数信息 (2)3.1.1、基本参数信息 (2)3.1.2、活荷载参数 (2)3.1.3、风荷载参数 (3)3.1.4、静荷载参数 (3)3.1.5、地基参数 (3)3.2、大横杆的计算 (3)3.2.1、均布荷载值计算 (3)3.2.2、强度验算 (4)3.2.3、挠度验算 (4)3.3、小横杆的计算 (5)3.3.1、荷载值计算 (5)3.3.2、强度验算 (5)3.3.3、挠度验算 (6)3.4、扣件抗滑力的计算 (6)3.5、脚手架立杆荷载计算 (7)3.6、立杆的稳定性计算 (7)3.7、最大搭设高度的计算 (9)3.8、连墙件的稳定性计算 (9)3.9、立杆的地基承载力计算 (10)4、脚手架搭设施工注意事项 (11)扣件式钢管落地双排外脚手架计算书1、概述重庆市北温泉危岩带位于重庆市北碚区嘉陵江温塘峡谷右岸，平面形态呈条带状展布，南起鹞鹰岩，北止于四川仪表厂东侧，全长约1000m，距重庆市核心区约32km，距北碚区城区约7km。

北温泉危岩带共划分11处危岩段，根据危岩岩体结构面发育程度及组合特征、切割块体的变形破坏机制及所处位置等情况，划分危岩体35个(已治理4个)块体最大规模为3211.67m3，总体积16432.4m3，属特大型危岩。

危岩体相对高度15～90m，属高～中位危岩体。

本合同段脚手架工程设计为7段，脚手架架设距离长、高，是本合同段的重、难点工程。

2、编制依据、选型、计算及构造要求2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130－2001）《岩土锚杆(索)技术规程CECS22－2005》《建筑结构荷载规范》（GB50017－2003）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《施工手册第四版》设计施工图、地勘资料及施工现场土质实际情况等2.2、脚手架选型2.2.1根据地质资料及施工现场实际情况显示，该支护从现有地平面搭设脚手架。

扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(纵上)

一、主要工作开展情况
(一)认真开展安全生产大检查，加大安全整治力度。
在今年的安全生产检查活动中，工区始终认真开展月度安全检查和日常性安全巡视检查记录，同时顺利完成公司组织的XX年春、秋季安全生产大检查和国家电网公司组织的专项隐患排查工作。截止日前，工区先后共开展各类安全检查71次，查出事故隐患点22处，均进行了闭环处理。通过检查活动，进一步夯实了工区的安全生产基础。
(六)加强安全生产教育培训工作，着力增强安全防范意识。为了进一步加强全区安全防范意识，提高安全技能，我们先后制定并顺利实施了《XX年工区安全技能培训计划与方案》、《XX年“安全生产月”活动实施方案》，明确了活动的指导思想、活动主题、活动时间、活动组织形式和要求。组织开展安全生产岗位资格，安全技术和安全管理培训，突出抓好一线青工和安全责任人培训教育，着力提高安全意识，不断增强自身安全技能培训，提高工区安全生产管理水平，实现安全生产。工区组织培训一线员工百余人次，先后组织工区所有生产人员参加《安规》培训以及登高架设取证以及复审培训工作，并对其进行考核，不合格者要求重新培训学习，考核合格后后方能上岗作业。对新进员工做好三级安全教育，特别是岗位培训，安全教育培训，并对其进行严格考核合格后方能上岗作业。
立杆步距h=1.70m
立杆计算长度
o=kμh=1.00×1.50×1.70=2.55m
长细比
λ=o/i=2550.00÷15.80=161.39<容许长细比[210]
立杆长细比满足要求
2．立杆稳定性验算
(1)荷载计算
立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：
1)脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重
抗弯强度满足要求