500kV／220kV同塔四回线路感应电压与感应电流仿真研究
220kV同塔架设线路感应电压和感应电流的研究
220kV同塔架设线路感应电压和感应电流的研究摘要对220kV同塔线路的感应电压和感应电流进行了理论分析和仿真计算，研究感应电压、感应电流的影响因素，研究结果指导220kV同塔架设线路的建设。
关键词220kV同塔线路；EMTP；感应电压；感应电流；接地开关随着经济的快速发展，电网规模迅速扩大，输变电线路走廊紧张，同塔架设多回输电方案在工程中广泛应用。
当同塔架设线路检修时，由于运行和停运线路之间的耦合，在停运线路产生感应电压；为了安全起见，需将停运线路的两端接地，在接地处会产生感应电流。
国内对于500kV同塔多回路的感应电压和感应电流研究较多，但对于220kV 同塔架设线路感应电压和感应电流研究较少。
本文对220kV同塔多回线路的感应电压和感应电流进行理论分析，通过仿真计算，得到了潮流、线路长度、相序排列等因素对感应电压、感应电流的影响。
1 同塔双回路的感应电压和感应电流理论分析同塔架设线路间的感应电压和感应电流包括容性和感性两个分量，容性电流和电压是线路间的静电（电容）耦合合形成的，感性电流和电压是线路间的电磁（电感）耦合形成的。
假定，UI，II，UII，III分别为运行I线和停运II线的首段电压和电流，CI，CII，LI，LII分别为2回线路的自电容和自电感，Cm，Lm为互电容和互电感。
双回线路的感应电流和感应电压之间有固定的数量关系。
1）静电耦合双回路静电耦合方程为：停运线路两端均不接地。
感应电流为0，感应电压以静电感应分量为主，与停运线路对地电容和互电容相关，与运行线路电压成正比。
停运线路一段接地。
感应电压以电磁感应分量为主，电磁感应电压与线路长度、互感和线路长度有关。
感应电流以静电感应分量为主，静电感应电流与线路长度、互容和运行线路电压成正比。
停运线路两端均接地。
感应电压为0；感应电流以电磁感应分量为主，电磁感应电流与自感成反比，互感成正比，与线路输送潮流成正比。
以上理论公式，定性分析同塔双回路之间感应电压、感应电流的影响因素。
500kV同塔多回路感应电压和电流的计算与分析
500kV同塔多回路感应电压和电流的计算与分析摘要：近年来，随着城市化进程的不断推进，土地资源日趋紧张，线路路径的选择越来越困难，严重制约了电网建设。
为解决负荷持续增长需求，提高单位面积线路走廊输送容量，输电线路采用同塔多回路架设是最有效的方法之一。
同塔多回线路因回路数增加，电气距离减小，各相导线间电磁耦合和静电感应显著增强，停电检修时，检修回路上的感应电压和电流将大大增加。
为确保设备选型合理和线路运行检修安全可靠，非常有必要提前开展相应计算工作。
本文采用EMTP对500kV加林输变电工程各线路感应电压电流进行计算和分析，并得出相应结论。
关键词：同塔多回输电线路；感应电压和电流；EMTP仿真.1 研究背景我国近年来土地资源日趋紧张，供电需求不断增长，电网建设时输电线路路径的选择日益困难，同塔多回路的输电型式应运而生。
同塔多回路虽然有效的缓解了土地矛盾，提高了单位走廊的输送容量，但给线路运行检修带来了部分安全隐患。
少数500kV混压同塔多回线路感应电压、感应电流计算值超出现有接地开关的额定开合能力，因此必须采取必要的措施来降低运行风险。
例如要求制造厂家尽快研制能满足要求的超B类接地开关，实测现场的感应电压感应电流的大小等等。
而且建议今后在进行同塔多回路线路规划设计时，要尽早开展感应电压、电流的计算，并全面考虑将来扩建及改造等影响因素，避免将来投运后造成运行风险。
本文将根据500kV加林至桂山线路工程同塔多回路的实际情况，举例计算分析500KV同塔多回路的感应电压、感应电流大小，并提出对计算结果的处理方法和建议。
2计算基本原理和方法输电线路感应电压和感应电流实际上是三相交流系统电磁耦合和电容耦合的结果，准确计算需求解输电线路或输电网络的三相潮流。
具体来说，输电网络正常运行时将满足线路状态方程、不同线路段电气连接关系和线路边界条件，联立这三类方程即可解得输电网络三相潮流。
2.1 线路状态方程对于线路运行状态方程，指线路在某一确定频率下，沿输电线路单位长度内的压降与导线电流之间满足由自阻抗和互阻抗相关联的矩阵方程，如式2.1-1所示；沿输电线路单位长度内的电流变化值与导线电压之间满足由自电纳和互电纳相关联的矩阵方程，如式2.1-2所示。
500 kV同塔双回线路感应电压电流实测及分析
500 kV同塔双回线路感应电压电流实测及分析二滩500 kV送出工程从自贡洪沟变电站向成都龙王变电站送电的方案，采用了目前国内距离最长的同塔双回线路。
导线为LGJ－400／500型的四分裂导线，线路长度为180 km。
线路称号分别命名为洪龙一线和洪龙二线。
在洪龙一二线分别带电时，在不送电的线路上存在较高幅值的感应电压和电流，这对今后的线路作业工作（包括双回带电作业和单回停运作业）以及接地开关的操作带来不利的影响，也提出了新的课题。
因此，在系统调试中对一二线之间存在的感应电压和电流进行实测并进行分析研究，就显得极为重要。
1998年7月，在二滩500 kV送出工程系统调试中，工作人员对该同塔双回线路感应电压和接地开关处的感应电流进行了实测，取得了一些数据，在相当程度上与理论计算相吻合。
1 系统接地方式二滩500 kV系统接线图（第一阶段）如图1所示。
其中普提开关站采用了AIS临时接线方案。
2 系统运行及操作方式主要针对洪龙二线空载投切并带负荷运行时，实测一线感应电压和电流，停运线路接地方式分为双侧不接地、单侧接地和双侧接地三种方式。
3 理论计算的感应电压和电流表1为洪龙一线运行，二线停运时的感应电压（kV）及电流（A）（线电压）。
表1列出了洪龙一线带电、洪龙二线停运时在不同运行方式下的感应电压和电流的理论计算值，该值为稳态值。
表2列出了切空载洪龙一线、停运的洪龙二线上的感应电压的理论计算值，该值为暂态值。
其中4 实测结果1）当一线停运，龙王站投洪二线（空载）时，在停运线路上存在感应电压，最大峰值为54．9 kV，稳态值为32．0 kV。
2）当一线停运，龙王切洪龙二线（空载）时，在停运线路上会产生较高幅值的拍频电压波形。
拍频频率较低，约为1 Hz。
切二线前一线感应电压稳态值为32．8 kV，折为线电压有效值为40．2 kV，比理论计算49．93 kV要小一些，切二线后一线暂态电压幅值最大为372．5 kV，接近理论计算的1．00 P．U值。
同塔多回线路感应电压和感应电流计算
同塔多回线路感应电压和感应电流计算同塔多回线路感应电压和感应电流计算一、引言在电力系统中，同塔多回线路是一种常见的电力输送方式。
在实际的运行中，我们经常需要对同塔多回线路中的感应电压和感应电流进行计算，以便更好地了解和掌握系统运行情况。
本文将从深度和广度两个方面来探讨同塔多回线路的感应电压和感应电流计算，帮助读者全面理解这一主题。
二、基础概念1. 同塔多回线路同塔多回线路是指在同一支架或者塔上架设多条电力线路的情况。
这种布置方式可以有效节省占地面积，降低建设成本，提高输电线路的利用率。
然而，在实际运行中，同塔多回线路会导致电磁耦合和感应现象，进而产生感应电压和感应电流。
2. 感应电压感应电压是由于电磁耦合作用而产生的感应电压。
当同塔多回线路中的电流发生变化时，会在相邻的线路中产生感应电压。
感应电压的存在会影响系统的稳定运行，需要进行合理的计算和分析。
3. 感应电流感应电流是由于感应电压的存在而产生的电流。
当感应电压作用于线路上时，会引起感应电流的产生。
感应电流会影响系统的电压和功率分布，需要进行计算和调整。
三、计算方法1. 感应电压计算感应电压的计算一般通过电磁耦合系数和感应电压系数来实现。
在同塔多回线路中，不同线路之间存在一定的电磁耦合系数，通过这一系数可以计算出感应电压的大小和方向。
感应电压系数则是描述了感应电压与导线电流的关系，通过这一系数可以进一步计算感应电压的数值。
2. 感应电流计算感应电流的计算也是基于电磁耦合和感应现象进行的。
当感应电压作用于线路上时，会引起感应电流的流动。
感应电流的大小和方向可以通过感应电压系数来计算得到。
在实际计算中，需要考虑感应电流对系统的影响，进而进行相应的调整和优化。
四、个人观点在进行同塔多回线路感应电压和感应电流计算时，需要综合考虑电磁耦合、感应现象和系统运行情况。
通过合理的计算和分析，可以更好地了解和掌握系统的运行情况，进而进行调整和优化。
感应电压和感应电流的计算不仅是理论研究的重要内容，也是实际工程中必不可少的环节。
500kV同塔双回线路感应电压电流的研究
500kV同塔双回线路感应电压电流的研究摘要：本文结合实际工程，通过建立特高压同塔双回线路模型，从线路设计、线路潮流、导线换位等方面，对其感应电压及电流的影响进行研究分析，并提出了工程接地开关的选择要求，以供相关人员参考借鉴。
关键词：同塔双回线路；感应电压；感应电流；线路潮流随着城市化建设的不断进行，城市用电电压等级提高、系统输送潮流功率大幅增加、输电走廊线路用地紧张，使得电网系统遇到了极为严峻的挑战。
然而同塔双回线路能够有效提高线路走廊的土地利用率，加大送电容量，降低电力建设成本，目前已逐渐成为电力传输的主要方式。
现根据该线路实际结构和运行情况，对其电压电流的工作效果进行研究分析，试验表明，该研究成果具有一定应用价值，为电力系统建设运行提供技术支持。
1 感应电压和感应电流对于同塔双回线路Ⅰ和线路Ⅱ，两回线路之间电流、电压与耦合矩阵之间的关系如下。
电磁耦合为从中可见，在4种换位方式下，输电线路A、B和C三相的电磁感应电流、电磁感应电压、静电感应电流和静电感应电压的数值相差不大，比较平衡；而不换位方式下，三相的感应参数值相差较大。
4种换位方式下，三相的感应参数最大值均小于不换位的情况。
可见，换位能够在一定程序上改善线路的感应电压和感应电流。
同向全换位方式下，电磁感应电流降低到152A，静电感应电压降低到15kV；反向全换位方式下，电磁感应电流降低到129A，静电感应电压降低到11kV。
此时，B类接地开关能够满足该500kV同塔双回出线的要求。
反向换位的感应参数值小于同向换位值，反向换位效果更好。
对于正相序与逆相序来说，只是A相与C相的对换；当A相与C相导线参数相同的情况下，所得计算结果也是相似的，仅表现为A相与C相结果的对换。
3.5 高压并联电抗器的影响当检修线路首末端具有并联电抗器时，并联电抗器能补偿线路对地电容量，从而对检修线路的感应电压和感应电流产生不同程度的影响。
由于并联电抗器的补偿，对地电容量减小，运行线路对检修线路上的静电感应显著增加。
500kV同塔双回线路感应电压和电流的仿真与研究
ｉ ｔｔｃ ｅｅ ｔ ｃ ｉ ｕｃｉｎ ａ ｄ ｅｅ ｔｏ ｇ ｔｃ ｉ ｄｕ ｔｏ ｎ ｔａ ｓ ｓ ｉｎ ｌｎ ｓ ｎ ｔ ｉ ａ ｅｒ ｔ ｈ ｅｌ ｆｔｅ ｅｅ ｔｏ ｇ ｅｔ ｓｓａｉ ｌｃ ｒ ｎｄ ｔｏ ｎ ｌｃｒ ｍａ ｎｅｉ ｎ ｃｉ ｎ ｏ ｒ ｎ ｍｉｓｏ ｉ ｅ ．Ｉ ｈｓ ｐ ｐ ，ｗｉｈ ｔ ｅ ｈ ｐ ｏ ｈ ｌｃｒ ｍａ ｎ ｉ ｉ ｃ ｔａ ｉｎｔｃ ｍｐｕａｉ ｎ ｐｒｃ ｄｕ ｅ ｎ ｅａ ｏ ａｅ ｒ ｓ ａ ｃ ｓ ｂ ｅ ａ ｒｅ ｎ ｔ ｔｔｃ ｅｌｃｒｃ ｉ ｄｕ ｔ ｎ ａ ｌ ａ ｌｃｒ ｎａ ｎ ｔｃ ｒ ｎｓｅ ｏ ｔｔｏ ｏ ｅ ｒ ，ａ ｌｂ ｒ ｔ ｅ ｅ ｒ ｈ ｈａ ｅ ｎ ｃ ｒｉｄ ｏ ｈｅ ｓａｉ ｅ ｔ ｎ ｃｉ ｓｗｅｌ ｓ ｅｅ ｔｏ ｌｇ ｅ ｉ ｉ ｏ ｉ ｕ ｅ ｏｔ ｇ ｎ ｕ ｒ ｎｔｏ ｈ ５ ０ｋＶ ｏ ｌ ｎｄ ｃ ｄ ｖ ｌａ ｅ ａ ｄ ｃ ｒｅ ｎ ｔ ｅ ０ ｄ ｕｂｅ—ｃｒ ｕ ｔｌ ｓ ｏ ｓ ｍｅ ｔｗｅ ． Ｔｈ ｄ ｔ ｒ ｏ ｉｃ ｉ ｉ ｎ ａ ｏ ｒ ｎｅ ｅ ａａ ａ ｅ ｃ ｍｐａｅ ｅ ｎｓ ｏ ａ ｌｓ ａ ｒｄ ｂｙ ｍ ａ ｆｔ ｂｅ ｎｄ ｉ ｕ ｅ ．Ａｎ ａ ｌ ｓｓ ｉ ａ ｅ ａ ｕ ｈ ｎｇ ｆｉ ｕ ｅ ｏｔ ｇ ｎ ｕｒｅ ｎ ｕｅ ｃ ｄ ｂ ｌａ ｏ ｐｅ ａｉ ｉｅ ｎｄ ｔｅ ｌｎｇｈ ｏ ｆｇ ｒ ｓ ｎａｙ ｉ ｓｍ ｄ ｂｏ ｔｃ ａ ｅ ｏ ｎｄ ｃ ｄ ｖ ｌａ ｅ ａ ｄ ｃ ｒ ｎｔｉｆ ｎ ｅ ｙ ｏ ｄ ｆｏ ｒｔｎｇ ｌｎ ａ ｈ ｅ ｔ ｆ ｌ ｔｅ ｌ ｄ ｏｈｅ ａ ｔｒ ｈａ ｎ ｕ ｎｃ ｎｄ ｃ ｄ ｖ ｌａ ｅ ａ ｄ ｃ ｒｅ ｔ ｈ ｉ ａ ｔ ｒｆｃｏ ｓ ｔ ｔｉ ｆ ｅ ｅ ｉ ｕ ｅ ｏｔ ｇ ｎｅ ｎ ｌ ｎ ｕ ｎ ．Ｔｈｉ ｕ ｅ ｔｐ ｐｅ ｌ ｂ ｌｆ ｎ ｍ ａ ｓ ｃｓ ｏ ｕ ｓ ｃ ｒ ｎ ａ ｒｗｉｌ ｅ ｈｅｐ ｕｌｉ ｎｙ ａ ｐｅ ｔ ｆｄｏ —
500kV交直流同塔输电线路感应电压和电流的多因素分析
500kV交直流同塔输电线路感应电压和电流的多因素分析发布时间：2022-08-26T02:31:07.372Z 来源：《工程管理前沿》2022年第8卷8期作者：崔文军[导读] 目前，输电走廊紧缺问题已成为制约中国新建线路的关键因素，崔文军14042119740705****山东送变电工程有限公司山东济南 250000摘要：目前，输电走廊紧缺问题已成为制约中国新建线路的关键因素，而同塔多回、同塔交直流混架线路以及旧线路的升级改造皆为提高线路走廊输送容量和利用率的技术手段。
同塔多回输电在增加线路输送容量的同时，由于交直流线路间电磁耦合与静电耦合作用，随着线路电压等级和输送容量的增加，带电运行回路在停运检修线路上产生感应电压与环路电流会明显增加，不仅会超过人体可通过电流的安全值，而且还会烧蚀导线和便携式短路接地线，给带电检修工作带来新的挑战与难度。
关键词：500kV交直流同塔；输电线路；感应电压和电流 1计算模型与方法停运线路上的感应分量依据其原理可分为4种，分别为静电感应电压、静电感应电流、电磁感应电压与电磁感应电流。
其中，停运检修线路两端不接地时，线路感应电压以静电感应电压为主；停运检修线路一端接地时，线路感应电压以电磁感应电压为主，感应电流以静电感应电流为主；停运检修线路两端接地时，线路感应电流以电磁感应电流为主。
以500kV交直流同塔输电线路为例，交流回路与停运直流回路的耦合模型，见图1。
图1中： A.B、C为正常运行的交流三相，极线1与极线2为停运检修的直流双极；正常运行的交流三相对检修线路极线1的单位长度的相间电容为CA1、CB1、CC1；MA1、MB1、MC1分别为正常运行的交流三相对停运线路中极线1单位长度的互感；C10、C20分别为极线1、极线2单位长度的对地电容。
直流线路上自感及交直流线路间互感为：(2）式（1)、(2）中：r1为直流分裂导线的等效半径；ceq为直流线路的几何均距；dig为交直流两用导线之间的距离。
500 kV同塔双回线路感应电流及感应电压规律研究
ｌ ｅ ｎ ｇ ｔ ｈ ｏ ｆ ｐ ａ ｒ ａ ｌ ｌ ｅ ｌ ｌ ｉ ｎ ｅ ，ｔ ｈ ｅ ｄ ｉ ｓ ｔ ａ ｎ ｃ ｅ ｂ ｅ ｔ ｗｅ ｅ ｎ ｔ ｈ ｅ ｌ ｏ ｏ ｐ ， ｈ ｅ ｉ ｇ ｈ ｔ ａ ｎ ｄ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｐｏ ｓ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｌ ｉ ｎ ｅ ．Ｔｈ ｅ ｐ ａ ｐ ｅ ｒ ｗｉ ｌ ｌ ｇ ｅ ｔ ｔ ｈ ｅ
Ｒｅ ｇ ｕ ｌ ａ ｒ Ｒｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ ｏ ｎ Ｉ ｎ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ Ｃｕ ｒ ｒ ｅ ｎ ｔ ａ ｎ ｄ Ｉ ｎ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ
Ｖｏ ｌ ｔ ａ ｇ ｅ ｏ ｆ ５ ０ ０ ｋ Ｖ Ｄｏ ｕ ｂ ｌ ｅ — ｃ ｉ ｒ ｃ ｕ ｉ ｔ Ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｍｉ ｓ ｓ ｉ ｏ ｎ Ｌｉ ｎ ｅ
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｗｈ ｅ ｎ ｏ ｎ ｅ ｌ ｏ ｏ ｐ ｏ ｆ ｄ ｏ ｕ ｂ ｌ ｅ — ｃ ｉ ｒ ｃ ｕ ｉ ｔ ｌ ｉ ｎ ｅ ｏ ｕ ｔ ａ ｇ ｅ ， ａ ｎ ｏ ｔ ｈ ｅ ｒ ｌ ｏ ｏ ｐ ｗｉ ｌ ｌ ｍａ ｋ ｅ ｔ ｈ ｅ ｏ ｕ ｔ ａ ｇ ｅ ｏ ｎ ｅ ｈ ａ ｖ ｅ ｉ ｎ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ｖ ｏ ｌ ｔ ａ ｇ ｅ
Ｗ Ｕ Ｊ ｉ ａ ｎ ｇ ，Ｆ ＡＮ Ｆｅ ｉ ，Ｘ Ｉ ＡＯ Ｊ ｉ ｎ ｇ－ ｌ ｉ ａ ｎｇ
（ Ｎｏ ｒ ｔ ｈ ｅ ａ ｓ ｔ Ｅｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｉ ｃ Ｐ ｏ ｗｅ ｒ Ｄｅ ｓ ｉ ｇ ｎ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ Ｃ ｏ ． ， Ｌ ｔ ｄ ． ， Ｃ ｈ ａ ｎ ｇ ｃ ｈ ｕ ｎ １ ３ ０ ０ ２ １ ，Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
ａ ｎ ｄ ｃ ｕ ｒ ｒ ｅ ｎ ｔ ． Ｔｈ ｅ ｍａ ｉ ｎ ａ ｆ ｆ ｅ ｃ ｔ ｉ ｎ ｇ ｆ ａ ｃ ｔ ｏ ｒ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｉ ｎ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ Ｃ Ｕ Ｉ Ｔ ｅ ｎ ｔ ａ ｎ ｄ ｉ ｎ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ｖ ｏ ｌ ｔ ａ ｇ ｅ ｃ ｏ ｎ ｔ ａ ｉ ｎ ｌ ｉ ｎ ｅ ｖ ｏ ｌ ｔ ａ ｇ ｅ ， ｌ ｏ ａ ｄ ｃ ｕ ｒ ｒ ｅ ｎ ｔ ，
500kV同塔双回线路地线的感应电压电流研究
文章编号:１００４－２８９Ｘ(２０２１)０６－００９３－０３５００ｋＶ同塔双回线路地线的感应电压电流研究陶修哲(国网湖北省电力有限公司直流运检公司ꎬ湖北㊀宜昌㊀４４３０００)摘㊀要:我国电力工程领域及其相关技术发展迅速ꎬ输电网架容量日益增大ꎬ高压输电线路架设两根架空地线是提高输电线路安全稳定运行的重要技术措施ꎮ但双架空地线的设计在电能损耗方面存一定问题ꎬ当每个档距间的地线逐塔接地时ꎬ架空地线间或架空地线与地之间会形成感应环流ꎬ造成较大的电能损耗ꎮ因此ꎬ随着双架空地线应用的推行ꎬ其并发问题得到越来越多的关注ꎬ已成为当代电网建设的重要研究课题ꎮ关键词:５００ｋＶ输电线路ꎻ感应电压ꎻ感应电流中图分类号:ＴＭ７２㊀㊀㊀㊀㊀文献标识码:ＢＳｔｕｄｙｏｎＩｎｄｕｃｅｄＶｏｌｔａｇｅａｎｄＣｕｒｒｅｎｔｏｆＧｒｏｕｎｄＷｉｒｅｏｆ５００ｋＶＤｏｕｂｌｅＣｉｒｃｕｉｔＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎＬｉｎｅｏｎｔｈｅＳａｍｅＴｏｗｅｒＴＡＯＸｉｕ￣ｚｈｅ(ＳＴＡＴＥＧＲＩＤＨｕｂｅｉＣｏｒｐｏｒａｔｉｏｎＤＣＯｐｅｒａｔｉｏｎＭａｉｎｔｅｎａｎｃｅＣｏｍｐａｎｙꎬＹｉｃｈａｎｇ４４３０００ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:ＷｉｔｈｔｈｅｒａｐｉｄｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｅｌｅｃｔｒｉｃｐｏｗｅｒｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｎｄｒｅｌａｔｅｄｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓｉｎＣｈｉｎａꎬｔｈｅｃａｐａｃｉｔｙｏｆｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｎｅｔｗｏｒｋｉｓｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｄａｙｂｙｄａｙ.Ｉｔｉｓａｎｉｍｐｏｒｔａｎｔｔｅｃｈｎｉｃａｌｍｅａｓｕｒｅｔｏｓｅｔｕｐｔｗｏｏｖｅｒｈｅａｄｇｒｏｕｎｄｗｉｒｅｓｏｎｈｉｇｈ￣ｖｏｌｔａｇｅｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｔｏｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｓａｆｅａｎｄｓｔａｂｌｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓ.Ｈｏｗｅｖｅｒꎬｔｈｅｒｅａｒｅｓｏｍｅｐｒｏｂｌｅｍｓｉｎｔｈｅｄｅｓｉｇｎｏｆｄｏｕｂｌｅｏｖｅｒｈｅａｄｇｒｏｕｎｄｗｉｒｅｓ.Ｗｈｅｎｔｈｅｇｒｏｕｎｄｗｉｒｅｓｏｆｅａｃｈｓｐａｎａｒｅｇｒｏｕｎｄｅｄｔｏｗｅｒｂｙｔｏｗｅｒꎬｉｎｄｕｃｔｉｖｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇｃｕｒｒｅｎｔｗｉｌｌｂｅｆｏｒｍｅｄｂｅｔｗｅｅｎｏｖｅｒｈｅａｄｇｒｏｕｎｄｗｉｒｅｓｏｒｂｅｔｗｅｅｎｏ￣ｖｅｒｈｅａｄｇｒｏｕｎｄｗｉｒｅｓａｎｄｇｒｏｕｎｄꎬｒｅｓｕｌｔｉｎｇｉｎｌａｒｇｅｐｏｗｅｒｌｏｓｓ.Ｔｈｅｒｅｆｏｒｅꎬｗｉｔｈｔｈｅｉｍｐｌｅｍｅｎｔａｔｉｏｎｏｆｔｈｅａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｄｏｕｂｌｅｏｖｅｒｈｅａｄｇｒｏｕｎｄｗｉｒｅꎬｉｔｓｃｏｎｃｕｒｒｅｎｔｐｒｏｂｌｅｍｈａｓｂｅｅｎｐａｉｄｍｏｒｅａｎｄｍｏｒｅａｔｔｅｎｔｉｏｎꎬａｎｄｈａｓｂｅｃｏｍｅａｎｉｍｐｏｒｔａｎｔｒｅｓｅａｒｃｈｔｏｐｉｃｏｆｃｏｎｔｅｍｐｏｒａｒｙｐｏｗｅｒｇｒｉｄｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:５００ｋＶｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅꎻｉｎｄｕｃｅｄｖｏｌｔａｇｅꎻｉｎｄｕｃｅｄｃｕｒｒｅｎｔ１㊀引言现如今ꎬ我国特高压输电技术发展迅速ꎬ社会生产与电力能源之间的联系越发紧密ꎬ社会各界对供电可靠性的要求也越来越高[１]ꎮ为符合电力能源发展的需求ꎬ我国超高压及特高压输电线路明显增多ꎬ电能输送距离远ꎬ送电容量大ꎬ但在电能损耗方面也带来了不小的问题[２]ꎮ㊀㊀随着我国电网覆盖范围的扩大ꎬ杆塔高度不断增加ꎬ造成雷击杆塔的几率也随之升高[３]ꎮ雷电侵害对输电网络安全性的危害极大ꎬ从而造成严重的经济损失ꎮ架空地线是减小输电线路雷击概率的有效措施ꎬ是输电线路中不可缺少的一部分[４]ꎮ基于上述分析ꎬ本文结合输电线路在不同运行工况的特点ꎬ重点研究架空地线的感应环流和感应电压ꎮ２㊀架空地线的防雷作用㊀㊀架空地线是防范直击雷的有效措施ꎬ同时拥有降低雷击杆塔过电压的功能ꎬ雷击大地时ꎬ降低感应雷过电压[５]ꎮ㊀㊀(１)防直击雷㊀㊀雷云对地进行放电时ꎬ雷云与地面间会形成强电场ꎬ整个场强一旦达到雷云的放电值ꎬ由雷云放电形成的先导通道到达输电线路后ꎬ首先与架空地线相遇ꎬ此时的雷电流将沿着架空地线流入大地ꎬ因此防止保护范围内的输电线路遭受雷击的侵害ꎮ在架设架空地线的输电线路中ꎬ其遭受雷击的概率通常低于０ １％[６]ꎮ㊀㊀(２)降低雷电杆塔的过电压㊀㊀架空地线的架设能够有效降低塔顶电位ꎬ对雷电流有分流的作用ꎮ含架空地线的输电线路ꎬ带电线路间的耦合作用会使雷击后绝缘子两端的电压相对降低ꎬ同时保证输电线路的安全稳定运行[７]ꎮ３㊀感应电压电流影响因素分析３ １㊀导线排列方式的影响㊀㊀图１表示的是系统双回运行时ꎬ各种导线排布方式下架空地线电流的幅值变化曲线ꎮ从图中可知ꎬ水平方向㊁正三角和倒三角三种不同的导线排布方式中ꎬ感应环流的变化曲线呈现首末两端低ꎬ中间高的趋势ꎮ随着杆塔段号增大ꎬ架空地线中感应环流先增大后减小ꎬ并且在线路中段维持较高的水平ꎮ在三种排布方式中ꎬ水平排列的方式ꎬ架空地线的感应环流在整个过程中的变化幅度最小ꎬ从而可以看出ꎬ导线在水平方向排布时ꎬ其地线所造成的电能损耗最低ꎮ图１㊀感应环流沿线分布３ ２㊀导线回路间距的影响㊀㊀图２表示的是系统双回运行时ꎬ导线之间距离的大小对架空地线中感应环流的影响情况ꎮ从图中可知ꎬ随着导线间距的变化ꎬ感应环流并无明显变化ꎮ图３是导线回路间距对感应电压的影响ꎬ根据其曲线变化趋势ꎬ架空地线的感应电压与回路间距呈现负相关ꎮ图２㊀感应环流沿线分布图３㊀感应电压变化规律３ ３㊀线路长度的影响㊀㊀图４表示的是不同长度输电线路下ꎬ架空地线中感应环流沿线的变化规律ꎮ当线路长度超过６ｋｍ时ꎬ在架空地线的电能损耗方面ꎬ线路长度对其几乎没有影响ꎮ当线路长度低于６ｋｍ时ꎬ单位长度的架空地线的电能损耗随线路增长而加大ꎮ图５表示的是不同长度输电线路下ꎬ架空地线中感应电压的变化规律ꎮ从图中可知ꎬ架空地线的感应电压与线路长度成正相关ꎮ㊀㊀通过以上分析ꎬ系统双回运行方式下ꎬ线路长度对架空地线感应电流和感应电压均会造成一定的影响ꎬ甚至增大到超过地线限值ꎮ因此ꎬ为了保证输电线路安全稳定运行ꎬ同塔双回线路架设不宜过长ꎬ若线路长度需满足相关要求时ꎬ应采取有效措施维持线路运行正常ꎮ３ ４㊀土壤电阻率的影响㊀㊀图６是不同土壤电阻率下ꎬ架空地线中感应电流和感应电压的变化规律曲线ꎮ从图中可以看出ꎬ差距较大的土壤电阻率下ꎬ感应电流会随着土壤电阻率的降低而一定程度上增大ꎮ图７是系统双回运行时ꎬ架空地线上感应电压随土壤电阻率变化的规律ꎬ感应电压则随着土壤电阻率的增大而增大ꎬ但整体而言无论是感应电压还是感应电流ꎬ受到土壤电阻率的影响都不大ꎮ图４㊀感应环流沿线分布图５㊀感应电压变化规律图６㊀感应环流沿线分布图７㊀感应电压变化规律４㊀结论㊀㊀本文以５００ｋＶ同塔双回输电线路为主要研究目标ꎬ对架空地线中感应环流和感应电压的分布情况进行了仿真ꎮ通过对仿真结果的分析ꎬ发现导线排列方式㊁线路长度㊁导线回路间距㊁土壤电阻率等因素均可能对同塔双回输电线路的架空地线感应电压及感应环流造成影响ꎮ本文的研究成果对后续实际工程设计和理论研究具有一定的参考价值ꎮ参考文献[１]㊀周文灿.架空输电线感应电压的计算方法研究[Ｄ].华北电力大学(北京)ꎬ２０１７.[２]㊀郭海斌ꎬ杨丽娟.３３０ｋＶ同塔双回线路感应电压和电流的仿真研究[Ｊ].宁夏电力ꎬ２０１７(２):２３－２７.[３]㊀吴姜ꎬ樊飞ꎬ肖景良.２２０ｋＶ双回线路同塔占比与感应电流和感应电压的关系研究[Ｊ].吉林电力ꎬ２０１７ꎬ４５(１):１３－１６＋２７.[４]㊀韩东.基于感应电压的５００ｋＶ双回线故障性质判别的研究[Ｄ].沈阳农业大学ꎬ２０１６.[５]㊀刘浩军ꎬ阎国增ꎬ王少华ꎬ等.１０００ｋＶ皖南 浙北特高压交流线路静电感应电压分析[Ｊ].高电压技术ꎬ２０１５ꎬ４１(１１):３６８７－３６９３.[６]㊀陶冶.同塔双回线路感应电压电流仿真算法的比较[Ｊ].江苏电机工程ꎬ２０１５ꎬ３４(５):５９－６１.[７]㊀孔晨华ꎬ杨建军ꎬ山磊ꎬ等.同塔双回输电线路中感应电压和电流仿真研究[Ｊ].中国电业(技术版)ꎬ２０１５(８):７－９.收稿日期:２０２１－０６－１６作者简介:陶修哲(１９８７)ꎬ湖北荆门ꎬ本科ꎬ超特高压直流输电ꎬ工程师ꎮ。
500kV同塔双回线路感应电压_电流的研究_姚金霞
500kV同塔双回线路感应电压、电流的研究姚金霞,郭志红,朱振华,刘朝阳(山东电力研究院,山东济南250002)摘 要:对淄川—益都—潍坊500kV同塔双回线路的感应电压、感应电流进行计算和实测。
研究所得结论为线路的安全运行及检修作业的安全性提供了重要依据。
关键词:同塔双回线路;感应电压;感应电流;实测中图分类号:TM835.1 文献标识码:B 文章编号:1003-9171(2006)01-0023-03Research on Inductive Voltage and Inductive Current of500kV Double-circuit Transmission LineYao J in-xia,Guo Zhi-hong,Z hu Zhen-hua,Liu Zhao-yang(Shandong Elect ric Pow er Research Insti tute,Jinan250002,China)Abstract:The inductiv e voltage and inductive current of500kV double-circuit t ransmission lines w ere calculat ed and measured on site.The research results provide i mpo rtant basis for safe operation and maintenance of500kV double-circuit t ransmission lines.Key words:double-ci rcui t transmission li ne,inductiv e voltage,inductive current,si te measurement 随着大型电站的建设,超高压输电线路出线日趋密集,超高压输电线路途径人口稠密区、原始森林等,由于人口搬迁及砍伐树木的费用过高,不得不采用同塔双回,甚至多回的输送方案来降低走廊的占用及清理费用。
220kV同塔双回输电线路感应电压、电流的研究
220kV同塔双回输电线路感应电压、电流的研究【摘要】为了缓解输电线路走廊资源紧缺与电力输送能力不足之间的矛盾，韶关地区逐步开始建设同塔双回输电线路。
针对同塔双回线路对接地开关的设计选型有较大的影响问题，应用电磁暂态程序（EMTP）计算韶关地区某条220kV 同塔双回路线路的感应电压和感应电流并对其影响因素进行分析，为同塔双回线路的设备设计选型提供参考。
【关键词】同塔双回线路；感应电压；感应电流；EMTP随着电力工业的发展，220kV及以上电压等级输变电系统在广东地区的发展越来越迅速。
随着大型电站的建设，高压输电线路出线日趋密集，由于人口稠密区、森林保护区等对线行的限制，可以使用的线行越来越少。
为解决输电线路走廊越来越紧张的问题，新建的220kV及以上电压等级输电线路将尽量采用同塔双回输电线路。
同塔双回路即是将两回线路同塔架设，可以有效减小线路走廊及建设费用，满足大容量输电要求。
目前，广东省甚至全国范围内同塔双回线路已经越来越多，在目前走廊资源紧张的背景下，同塔双回线路已经成为了我国高压线路发展的一种趋势。
但是，同塔双回交流线路节省了线路走廊的同时也带来了一个问题：双回线路同塔架设使导线间的距离很近，导线与导线之间、导线与大地之间均存在较强的电磁耦合和静电耦合。
对于同塔双回交流线路，当一回线路停运时，由于停运线路和运行线路之间存在电磁耦合和静电耦合，在停运线路上会产生感应电压和感应电流，对于较高电压等级的同塔双回交流线路，感应电压甚至会高达几十千伏。
为保证停运线路上工作人员的安全作业，避免事故发生，研究停运线路上的感应电压具有重要的意义[1]。
在同塔双回交流线路中接地开关是必不可少的设备，因为当双回输电线路中一回带电运行，另一回停运接地检修时，停运线路将会产生较大的感应电流和感应电压，当停运线路检修完毕重新投入运行时，其接地开关必须切断这些感应电流[2]。
因此，计算220kV及以上电压等级同塔双回输电线路的感应电压和感应电流，并据此提出接地开关的选型条件，对整个220kV及以上电压等级同塔双回输电线路的设计及安全、可靠运行具有重要和现实的意义。
500kV同塔双回线路感应电压和感应电流的仿真分析
500kV同塔双回线路感应电压和感应电流的仿真分析作者：张瑞来源：《计算技术与自动化》2019年第03期摘; ;要：利用PSCAD电磁暂态仿真软件，对典型500 kV同塔双回输电線路建模，仿真出感应电流和感应电压，深入分析500 kV同塔双回输电线路长度、线路输送功率和线路高抗对感应电流和感应电压的影响。
该模型对500 kV为同塔双回线路的设计和安全、可靠运行具有重要现实意义。
关键词：同塔双回输电线路;感应电流及电压;PSCAD仿真中图分类号：TM863; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ;文献标识码：AAbstract： Using the electromagnetic transient simulation software PSCAD，the typical 500 kV model was set up for double circuit transmission line tower，and the induced current and induced voltage was calculated. The grounding parameters can be selected by the calculation method of simulation. The model of 500 kV system has important practical significance of the design，safety and the reliable operation of double circuit transmission line tower.Key words： tower double circuit transmission line;current and voltage induced;PSCAD simulation;3.1; ;布连电厂双回500kV输变电线路工程系统PSCAD等值模型基于布连电厂双回500 kV输变电线路工程网架结构和布连电厂双回500 kV输变电线路工程相关线路参数及网络等值阻抗，在PSCAD软件中搭建布连电厂双回500 kV输变电线路工程的系统等值模型[13]，其简化结果图如图7所示。
同塔四回输电线路不完全停电检修感应电压、电流的研究
过 电流 为容 性 感应 电流 （ 静 电感应 电流 ）
１ ． ２ 检 修 线上 感应 电压 和 电流 的算 法
以 同塔 双 回线 路 为例 ， 检 修 线 路 的感 应 电压 和
感应 电流如 图 １ ． １ 所示 。仅对单 相导线进 行分析 ， 暂不考虑停运线路另外 ２ 相的感应 电压 、 电流对分 析相导线 的二次感应影 响。其 中Ｉ 回线路的三相分
Ｉ 回线路 正 常运 行 ， Ｉ Ｉ 回线路 停 运且 一端 接 地开
路Ａ Ｂ Ｃ 三相与检修线路 ａ 相之间的单位长度互 电容 和互电感 ， 乙 。 和 为检修线路 ａ 相单位长度对地电 容和 电感 ， ， 为线路长度 ， 线路各相 电压和 电流分别
为 Ｕ Ａ
： ；
关接地 时 ， Ｊ ｔ Ｌ Ｈ － ， ｊ － 感 性 的感 应 电流 无 通 路 ， 接 地 侧 流
压； （ ３ ） 检 修线 路 接 地 开关 两端 接 地 ， 对 应 电磁感 应
电流 。
大、 回路多 ， 如采取全部停电检修方式进行检修将
带来 重 大 经 济损 失 ， 并 且 会 造 成 严 重 影 响社 会 ， 因
此同塔 多回线路应尽可能采取不完全停 电检修方
式进行 检 修 。 ’ 文 章 针 对 同塔行 线 路 与停 运 线 路 之 间 的静 电耦 合 和 电 磁耦 合 作 用 明显 加 强 ， 检 修 线路 上 的感 应 电压 和感 应 电流
也 随之 显 著增 加 。 １ ． １ 接地 开 关开合 感 应 电流 的运行 工 况分析
随着 国 民经 济 的发展 ， 我 国 电力需求 日益提 高， 电 网 改 造 进 一 步 加快 ， 众 多 大容 量 输 电工 程 相
同塔多回输电线路感应电压与感应电流研究探讨
同塔多回输电线路感应电压与感应电流研究探讨摘要：本文介绍了同塔多回输电线路停电检修线路上感应电压和感应电流的产生机理及仿真计算软件，分析了在不同影响因素下感应电压、电流的变化规律以及提出了减小感应电压、电流的措施。
最后介绍了实际线路中感应电压、电流的测量方法与接地开关的选择。
关键词：输电线路；感应电压；感应电流；接地开关1 输电线路感应电压与感应电流的产生机理1.1 两根导线间的静电感应静电感应其本质是在电场的作用下，导体中电荷在导体中重新分布的现象。
在输电线路中，当停电检修线路与运行线路平行时，运行线路会在周围空间产生电场，从而在检修线路上产生静电感应。
以某500/220kV四回输电线路为例，经过ATP-EMTP软件仿真计算后，经分析得出：静电感应电流、电磁感应电压随线路长度的增加而增加，和距离大致成正比关系；静电感应电压、电磁感应电流随线路长度的增加先上升后下降，但变化幅度不大，因此线路长度对其影响较小。
而当运行线路的输送功率不同时，其导线上感应电流的大小也将发生变化，其产生的电磁场强度也会发生变化，从而检修线路上的感应电压与感应电流也将发生变化。
2.2 线路相序对输电线路感应电压与感应电流的影响在输电线路中，当多回线路在不同相序排列时，因为导线的不对称排列，造成导线间电容和对地电容的不同，从而使检修线路上的感应电压和感应电流发生了改变。
在同塔四回等多回输电线路中，对相序排列的影响研究较少，在采用双回以上的输电线路主要研究的是线路换位的影响，当换位次数越多时，输电线路的感应电压和电流会最小[6]。
3 输电线路感应电压与感应电流的测量3.1 输电线路接地开关的选择在输电线路中，对一回线路进行检修时，需对接地开关进行多次合闸分闸操作，又因为同塔多回输电线路中有感应电压与电流的存在，在对接地开关进行选择时，需考虑感应电压与感应电流大小。
3.2 输电线路感应电压、电流的测量流程如图3假设需对A、B两变电站之间的同塔双回输电线路甲、乙两线中的甲线进行感应电压与感应电流的测量，其测量步骤如下所述：首先合上A、B站甲线线路侧刀闸，然后在A站处悬挂三相测试接线，测试线一端与待测导线相接，一端良好接地。
220kV同塔四回路输电线路感应电压及电流的计算与分析
220kV同塔四回路输电线路感应电压及电流的计算与分析摘要：随着城市的发展，架空输电线路路径选择越来越困难，提高线路的输送容量、节约线路走廊占地，同塔多回路线路是输电线路设计的最佳选择，因此，220 kV光孝至西江、洲边采用同塔四路路设计，建立了光孝站220 kV侧同塔四回路和同塔双回路的仿真模型。
在不同运行情况下对检修线路的静电、电磁感应电压及感应电流进行计算，并得出静电、电磁感应电压及感应电流的最大可能值。
关键词：LCC 四回路线路感应电压感应电流中图分类号：TM72 文献标识码：A 文章编号：1674-098X （2015）12（a）-0042-031 系统接线方式及导地线参数为建立光孝变电站220 kV侧同塔四回路输电线路的计算模型，必须对影响较大的线路进行选择。
对于220 kV侧，直接影响同塔四回路的线路为洲边变电站出线的双回路，及西江变电站出线的双回路，这四条线路形成7.4 km的同塔四回路。
同时，考虑到光孝站至西江站其中一段装设了备用两回路，在投运后会对感应值产生一定影响，因此分为投运前和投运后两种情况分别对感应值进行了计算。
同塔四回线路的计算中，所有导线全部采用双分裂2×LGJ-630/45型钢芯铝绞线，子导线垂直排列，分裂间距600 mm。
相间距7 m，垂直排列，无循环换位，回间距7 m。
其中，进入洲边站的双回路分别命名为洲边甲线、洲边乙线；进入西江站的双回路分别命名为西江甲线、西江乙线。
地线为一根60芯OPGW光缆和一根LGJ-95/55地线。
光孝站附近的土壤电阻率计算统一取为100 。
2 计算模型介绍2.1 输电线路模型电源采用AC type 14，通过设置可以分别模拟三相交流电压源和三相交流电流源。
该计算中，输电线路模型采用ATPDraw内建的线路参数支持子程序LINE/CABLE CONSTANT（以下简称LCC）。
利用该子程序内的型等值电路计算出架空线路的线路电阻、电容、电感各参数，利用该模型接入系统计算电场和磁场对线路造成的感应电压及感应电流。
220kV同塔双回线路感应电流和感应电压计算方法研究
220kV同塔双回线路感应电流和感应电压计算方法研究发表时间：2019-02-20T16:42:02.170Z 来源：《建筑模拟》2018年第33期作者：陆浩1 田菱2 马桂颖2 黄莉2 巴提玛2 何莎2 [导读] 由于同塔双回线路间耦合很强，停电线路上可感应较高的电压和电流，在线路检修及两端接地开关选择时应予以充分注意。
陆浩1 田菱2 马桂颖2 黄莉2 巴提玛2 何莎21.国网焦作供电公司河南焦作 4540002.国网阿勒泰供电公司新疆阿勒泰 836500摘要：文章结合电力设计中系统专业给变电一次提资的提资，设计了某220kV同塔双回线路的感应电流和感应电压计算模型，进行理论分析，利用电磁暂态仿真计算软件ATP-EMTP开展仿真验证计算，对比分析了不同线路运行条件下、不同潮流断面情况下，计算了线路感应电流和感应电压，为接地刀闸选型、电网检修及安全生产提供了理论支撑。
关键词：系统；感应电流；感应电压；ATP-EMTP；潮流断面；接地刀闸 1 前言由于同塔双回线路间耦合很强，停电线路上可感应较高的电压和电流，在线路检修及两端接地开关选择时应予以充分注意。
本次计算采用电力系统电磁暂态仿真计算软件ATP-EMTP，对某220kV同杆并架双回线路的感应电流、感应电压进行了研究。
2 输电线路电气参数计算根据实际数据建立线路仿真模型，线路的工频电气参数。
表1 线路的近似序参数图1 同杆双回导地线布置示意图3 感应电流和感应电压计算原则同杆并架双回线路，当其中一回线停运时，将在停电线路上感应出电压和电流，此时对线路接地开关可能产生下述工况：（1）当接地连接的一端开路，接地开关在另一端操作时，接地开关能开断和关合容性电流；（2）当线路的一端接地，接地开关在另一端操作时，接地开关能开断和关合感性电流；（3）接地开关能持续地承载容性和感性电流。
关于接地开关开合感应电流和电压标准，IEC标准和DL/T486-2010《高压交流隔离开关和接地开关》及国家电网公司规定，如表2所示。
500kV同塔四回输电线路的感应电压和感应电流
输配电技术
用 4 × ACSR / AS － 720 /50 型铝包钢芯铝绞线， 在 35 ℃ 环境温度下， 线路单相载流量约为 4 kA。远期工况下， 500 kV 顺江线停运回路的静电感应电压和电磁感应电 流不仅超过 B 类接地开关额定值， 而且静电感应电压 幅值高达运行线路工作电压的 12% ， 电磁感应电流幅 值也达到运行线路载流量的 6% 。 由此可见， 当 500 kV 顺 江 同 塔 双 回 线 路 部 分 改 建为同塔四回路时， 停运回路的感应电压和电流显 著 ， B 增加 超过 类接地开关额定值， 应特别予以关注。 3. 2
中图分类号: TM 755 文献标志码: A 文章编号: 1000 － 7229 ( 2012 ) 09 － 0031 － 04
doi: 10. 3969 / j． issn. 1000 － 7229. 2012. 09. 008
0
引
言
［ 15 ］ 。 修回路上的感应电压和感应电流也随之显著增加 500 kV 顺 江 线 按 同 塔 双 回 设 计， 远期拟 利 用现
［10 ］ 序仿真建模 ， 计算 检 修回路 中 产 生 的 感 应 电 压 和 感应电流， 线路模型如图 2 所示。
Fig. 1
采用分布参数法进行分析， 检修线路 a 相 任 一 位 置的电压和电流为 － U ≈ jωLI + jωM Aa I A + jωM Ba I B + jωM Ca I C ( 1 ) l － I ≈ jωC a0 U + jωC Aa ( U － U A ) + l ( 2)
Zc = 槡 L / ( C0 + C Aa + C Ba + C Ca ) ; M = M Aa － [(1 + j槡 3 ) M Ba + ( 1 － j 槡 3 ) M Ca ] / 2 。 ( 2 ) 若检修线路单端刀闸接地， 则检修线路接地 端的静电感应电流和不接地端的电磁感应电压为 M 1 － cos( γl) α I = － j 2 U A tan( γl) + I A ≈ L cos( γl) γ Zc ( 4) ωl( C Aa U A + C Ba U B + C Ca U C ) 1 － cos( γl) M α U = 2 UA － j Z c I A tan( γl) ≈ cos( γl) L γ ( 5) ωl( M Aa I A + M Ba I B + M Ca I C ) ( 3 ) 若检修线路两端刀闸均接地， 则检修线路的 电磁感应电流为 I = j α γl M U A tan + IA ≈ 2 L Z γ c
500kV_220kV同塔四回输电线路不同布置方式对不平衡度及感应电压影响研究
500kV/220kV同塔四回输电线路不同布置方式对不平衡度及感应电压影响研究发布时间：2021-08-20T10:05:34.333Z 来源：《中国电业》2021年12期作者：行晋源，韩虎[导读] 针对目前500kV/220kV同塔四回输电线路常用的布置方式建立数学模型，采用PSCAD/EMTDC进行仿真，计算不同布置方式下线路的不平衡度和感应电压。
行晋源，韩虎四川电力设计咨询有限责任公司，四川成都 610041摘要：针对目前500kV/220kV同塔四回输电线路常用的布置方式建立数学模型，采用PSCAD/EMTDC进行仿真，计算不同布置方式下线路的不平衡度和感应电压。
结果表明500kV/220kV同塔四回采用结构Ⅱ，即500kV部分采用垂直排列方式，220kV部分采用倒三角排列方式时，此时线路不平衡度和感应电压较小，工程中推荐采用该布置方式。
关键词：500kV/220kV同塔四回；布置方式；不平衡度；感应电压0 引言随着超特高压电压建设占用大量输电走廊，土地资源也越来越紧缺，尤其在东部以及沿海地区，土地资源可谓寸土寸金。
架设同塔多回线路不仅能够有效压缩输电走廊，同时还能满足地区对电力资源的需求。
同塔多回输电线路可以是多回同电压等级的输电线路，也可以是不同电压等级的输电线路。
同塔多回输电线路可有效降低输电走廊的占用，增大单位面积的输送容量。
同塔多回输电线路设计较单回路更复杂，考虑的因素更多，比如铁塔塔头布置、导线相序排列方式、绝缘配合方式、耐雷水平，线路保护方式以及线路运行和检修。
此外，同塔多回输电线路的无线电干扰、可听噪声、地面场强等比常规单回线路更加复杂[1-3]。
因此需要进行全面综合分析，让各项指标在规定范围内，确保同塔多回输电线路安全可靠运行。
本文重点研究500/220kV同塔四回输电线路相序对不平衡度及感应电压影响。
1 相序布置方式研究本文采用电磁仿真软件PSCAD/EMTDC分析线路的不平衡度和感应电压。
500 kV 紧凑型同塔双回输电线路感应电压电流的仿真计算
500 kV 紧凑型同塔双回输电线路感应电压电流的仿真计算潘俊文;李辉;邹德华;陈坚平;李稳;罗日成【期刊名称】《电力科学与技术学报》【年(卷),期】2015(000)003【摘要】500 kV 紧凑型同塔双回输电线路对其中一回进行停运检修时，线路之间的静电和电磁耦合作用会在停运的检修线路上产生感应电压和电流，影响检修人员的安全作业。
以某500 kV 紧凑型同塔双回输电线路为研究对象，利用电磁暂态软件(ATP-EMTP)建立计算模型，分析线路长度、运行电流、呼称高度和运行线路遇瞬时性故障重合闸对检修线路上感应电压和电流的影响，计算不同作业方式下流过检修人员的人体电流。
研究结果表明：静电感应电压主要受呼称高度和重合闸的影响，电磁感应电压主要受线路长度和运行电流的影响，静电感应电流主要受线路长度和重合闸的影响，电磁感应电流主要受线路长度和运行电流的影响；在检修位置悬挂安保线进行检修时的人体电流为μA 级别，可保证检修人员的安全作业。
【总页数】7页(P84-90)【作者】潘俊文;李辉;邹德华;陈坚平;李稳;罗日成【作者单位】长沙理工大学电气与信息工程学院，湖南长沙 410004;国家电网湖南省电力公司带电作业中心，湖南长沙 410100;国家电网湖南省电力公司带电作业中心，湖南长沙 410100;国家电网湖南省电力公司带电作业中心，湖南长沙410100;国家电网湖南省电力公司带电作业中心，湖南长沙 410100;长沙理工大学电气与信息工程学院，湖南长沙 410004【正文语种】中文【中图分类】TM751【相关文献】1.500kV同塔双回线路换位方式对感应电压和感应电流及接地开关选择的影响分析 [J], 李立峰;鲁珊珊2.500 kV同塔双回线路感应电流及感应电压规律研究 [J], 吴姜;樊飞;肖景良3.750 kV同塔双回输电线路中感应电压、感应电流的研究以及接地开关的选取[J], 欧小波;韩彦华;吕亮;弓鹏;汲胜昌4.500 kV同塔双回线路感应电压和感应电流的仿真分析 [J], 张瑞5.330 kV同塔双回输电线路下平行运行的380 V线路感应电压电流仿真计算 [J], 郑云龙;罗日成;邹明;李智琦;侯佳因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
０引 言
随 着 国 家 电力 工 业 的 迅 速发 展 ，土地 资 源 １ ３
ｃ ｈ ｏ ｏ ｓ ｅ ｉ ｎ Ｄｏ ｎ ｇ ｇ ｕ ａ ｎ ｓ ｕ ｂ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ． Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄ ｓ ：ｆ ｏ ｕ ｒ － ｃ ｉ ｒ ｃ ｕ ｉ ｔ ｔ ｒ ｎｓ ａ ｍｉ ｓ ｓ ｉ ｏ ｎ ｌ ｉ ｎ ｅ ｓ ｏ ｎ ｓ ａ ｎ ｌ ｅ ｔ ｏ ｗｅ ｒ ；ｉ ｎ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ｖ ｏ ｌ ｔ ａ ｇ ｅ；ｉ ｎ ｄ ｕｃ ｅ ｄ ｃ ｕ ｒ ｒ ｅ ｎ ｔ ；ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｏ ｍａ ｇ ｎ ｅ ｔ ｉ ｃ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｉ ｅ ｎ ｔ ｐ ｏｇ ｒ ｒａ ｍ
（ Ｅ ＭＴ Ｐ ） ． Ｉ ｎ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ｖ ｏ ｌ ｔ ａ ｇ ｅ ｓ ａ ｎ ｄ ｃ ｕ ｒ ｒ ｅ ｎ ｔ ｓ ｏ ｎ ２ ２ ０ ｋ ＶＤ ｏ ｎ ｇ ｇ ｕ ａ ｎ—Ｌ ｉ ｂ ｅ ｉ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｍｉ ｓ ｓ ｉ ｏ ｎ ｌ ｉ ｎ ｅ ｓ ａ ｒ ｅ ｓ ｉ ｍｕ ｌ ａ ｔ ｅ ｄ ａ ｎ ｄ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｅ ｄ ｕ ｎ ｄ ｅ ｒ ｆ ｏ ｕ ｒ ｃ ｏ ｎ ｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ
摘要 ：采用 电磁 暂态程序 ，建立 了 ５ ０ ０ ｋ Ｖ ／ ２ ２ ０ ｋ Ｖ同塔 四回线路模 型。仿真计算 了 ２ ２ ０ ｋ Ｖ 东莞 一 黎贝线路在 四种工况下的感应
电压与感应 电流 ，并为东 莞站侧 ２ ２ ０ ｋ Ｖ接地刀 闸选 型提供依 据。结果表 明 ，当２ ２ ０ ｋ Ｖ东莞 ～ 黎 贝一 回线路停运 、一回线路投 运 ，５ ０ ０ ｋ Ｖ 东莞 一福园一 回线路停运 、一回线路投运时 ，２ ２ ０ ｋ Ｖ 东莞 一 黎 贝线路 上的感应 电压 、感应 电流达到最大值 ；东莞站 侧的２ ２ ０ ｋ Ｖ 接地开关可按 照 Ｂ 类选择 。 关键词：同塔 四回输 电线路 ；感应电压 ；感应 电流 ；电磁 暂态 程序
ｏ ｎ ｅ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ５ ０ ０ ｋ Ｖ Ｄｏ ｎ ｇ ｇ ｕ ａ ｎ— Ｆ ｕ ｙ ｕ ａ ｎ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｍｉ ｓ ｓ ｉ ｏ ｎ ｌ ｉ ｎ ｅ Ｏｕ ｔ ｇ ｅ， ａ ａ ｎ ｏ ｔ ｈ ｅ ｒ ｏ ｎ ｅ ｏ ｐｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ．Ｔ ｙ ｐ ｅ Ｂ ｇ ｒ ｏ ｕ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ ｓ ｗｉ ｔ ｃ ｈ ｉ ｓ ｒ ｅ ｃ ｏ ｍｍｅ ｎ ｄ ｅ ｄ ｔ ｏ
ｉ ｎ ｔ ｈ ｉ ｓ ｐ ａ ｐ ｅ ｒ ，ａ ｎｄ ｐ ｒ ｏ ｖ ｉ ｄｅ ｔ ｈ ｅ ｂ ａ ｓ ｉ ｓ ｆ ｏ ｒ ２ ２ ０ ｋ Ｖ ｇ ｒ ｏ ｕ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ ｓ ｗｉ ｔ ｃ ｈ ｓ ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｉ ｎ ｇ ｉ ｎ Ｄｏ ｎ ｇ ｇ ｕ ａ ｎ ｓ ｕ ｂ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ．Ｔｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ｓ ｈ ｏ ｗ ｔ ｈ ａ ｔ ，Ｉ ｎｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ｖ ｏ ｌ ｔ ａ ｇ ｅ ｓ ａ ｎ ｄ ｃ ｕ ｒ ｒ ｅ ｎ ｔ ｓ ｒ ｅ ａ ｃ ｈ ｅ ｄ ｔ ｈ ｅ ｍ￣ ｉ ｍｕ ｍ ｗｈ ｅ ｎ ｏ ｎ ｅ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ２ ２ ０ ｋ ＶＤｏ ｎ ｇ ｇ ｕ ｎ —Ｌｉ ａ ｂ ｅ ｉ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｍｉ ｓ ｓ ｉ ｏ ｎ ｌ ｉ ｎ ｅ Ｏｕ ｔ ａ ｇ ｅ ，ａ ｎｏ ｔ ｈ ｅ ｒ ｏ ｎ ｅ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ，
电力
ＤＯＩ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ ９ － ９ ４ ９ ２ ． ２ ０ １ ４ ． ０ ５ ． ０ ３ ７
５ ０ ０ ｋ Ｖ ／ ２ ２ ０ ｋ Ｖ 同塔四回线路感应电压与感应电流仿真研究
单 蒙
（ 广 东天联 电力设计有 限公 司 ， 广 东广 州 ５ １ ０ ６ ０ ０ ）
Ｓ ＨＡＮ Ｍｅ ｎ ｇ （ Ｇ ｕ ａ ｎ ｇ ｄ ｏ ｎ ｇ Ｔ Ｉ Ａ Ｎ Ｌ Ｉ Ａ ＮＥ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｉ ｃ Ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ Ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎＣ ｏ ． ，Ｌ ｔ ｄ ． ，Ｇ ｕ ａ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ ５ １ ０ ６ ０ ０ ，Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ａ ｍｏ ｄ ｅ ｌ ｏ ｆ ５ ０ ０ ｋ Ｖ／ ２ ２ ０ ｋ Ｖ ｆ ｏ ｕ ｒ —ｃ ｉ ｒ ｃ ｕ ｉ ｔ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｍｉ ｓ ｓ ｉ ｏ ｎ ｌ ｉ ｎ ｅ ｓ ｏ ｎ ｓ ａ ｍｅ ｔ ｏ ｗｅ ｒ ｉ ｓ ｂ ｕ ｉ ｌ ｔ ｂ ｙ ｕｓ ｅ ｏ ｆ ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｏ ｍａ ｇ ｎ ｅ ｔ ｉ ｃ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｉ ｅ ｎ ｔ ｐ ｒ ｏ ｇ ｒ ａ ｍ
中 图分 类 号 ：Ｔ Ｍ７ ２ ６ 文 献 标 识 码 ：Ａ 文章 编 号 ：１ ０ ０ ９—９ ４ ９ ２ｆ ２ ０ １ ４１ Ｏ ５—０ １ ４ ７—０ ３
Ｓ ｉ ｍｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｖ ｅ Ｒｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ ｏ ｆ Ｉ ｎ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ Ｖｏ ｌ ｔ ａ ｇ ｅ ｓ ａ ｎ ｄ Ｃｕ ｒ ｒ ｅ ｎ ｔ ｓ Ａｍ ｏ ｎ ｇ Ｍｕ ｌ ｔ ｉ Ｃｉ ｒ ｃ ｕ ｉ ｔ ５ ０ ０ ｋ Ｖ ａ ｎ ｄ ２ ２ ０ ｋ Ｖ Ｔｒ ａ ｎ ｓ ｍｉ ｓ ｓ ｉ ｏ ｎ Ｌｉ ｎ ｅ ｓ ｏ ｎ Ｓ ａ ｍｅ Ｔｏ ｗｅ ｒ