转炉氧枪装置设计
氧枪设计计算
4 氧枪设计氧枪设计主要内容有：喷头设计、枪身设计。
本设计采用半钢冶炼，为迅速化渣，缩短冶炼周期选择四孔拉瓦尔喷头。
原始数据：① 转炉公称容量120t ，② 炉容比V/T =1.03，③ 熔池直径D=4.81m ，④ 8.45m =内H ，⑤ 熔池深度h=1.30m 。
4.1 喷头设计参数的确定（1）氧气流量计算吹氧时间出钢量每吨钢氧耗量氧气流量⨯==55×120/20.31=324.96 m 3/min（2）喷嘴出口马赫数根据国内推荐，M=1.8~2.1为佳，攀钢目前M 取1.92，本设计取M =2.0。
四孔喷嘴夹角取12°。
（3）设计工况氧压通过查取等熵流表，当M =2.0时，P/P 0=0.1278，炉膛周围压力P 膛=1.27×105Pa 。
则，P 设=Pa 1094.91278.01027.1/55⨯=⨯=O P P P 膛（4）理论设计氧压P/P 0=0.1278，P=0.1015MPa 。
P 0=0.79×106 Pa （5）扩张角β取10°（半锥角取5°）扩张段长度L 可由经验公式求得：扩张段长度/出口直径=1.2~1.5。
（6）喉口直径每孔氧流量：24.814/96.324==q m 3/min由公式0T D874.1T p A C q 设=，令C D =0.90，T 0=300K ，则81.24=1.784×0.9×30041094.952T ⨯⨯⨯d π，d T =3.35×10-2m=3.35cm 。
(7)喷头出口直径：依据M=2.0，查等熵流表 A 出/A 喉＝1.688。
688.135.3/0T ⨯=⨯=A A d d 出=4.35cm(8)扩张段长度扩张段长度L 取决于扩张角β的大小。
LL d d 235.335.42-2tanT -==出βL=5.71cm(9) 收缩段长度根据35.33.23.24.2~2T T ⨯===d d d ）（入=7.705cm收缩角α取45°，则收缩半角为22.5°，则o dd L 5.22tan 2-T 入缩==（7.705-3.35）/(2×0.414)=5.26cm(10)喉口长度为了稳定气流，使收缩段和扩张段加工方便，根据攀钢设计经验，取1.55cm 。
氧枪设计
氧枪设计顶底复吹转炉是在氧气射流对熔池的冲击作用下进行的，依靠氧气射流向熔池供氧并搅动熔池，以保证转炉炼钢的高速度。
因此氧气射流的特性及其对熔池作用对转炉炼钢过程产生重大影响，氧枪设计就是要保证提供适合于转炉炼钢过程得氧气射流。
转炉氧枪由喷头、枪身和尾部结构三部分组成，喷头一般由锻造紫铜加工而成，也可用铸造方法制造，枪身由无缝钢管制作得三层套管组成。
尾部结构是保证氧气管路、进水和出水软管便于同氧枪相连接，同时保证三层管之间密封。
需要特别指出的是当外层管受热膨胀时，尾部结构必须保证氧管能随外层管伸缩移动，氧管和外层管之间的中层管时冷却水进出的隔水套管，隔水套管必须保证在喷头冷却水拐弯处有适当间隙，当外层管受热膨胀向下延伸时，为保证这一间隙大小不变，隔水套管也应随外层管向下移动。
（1）喷头设计：喷头是氧枪的核心部分，其基本功能可以说是个能量转换器，将氧管中氧气的高压能转化为动能，并通过氧气射流完成对熔池的作用。
1）设计主要要求为：A 正确设计工况氧压和喷孔的形状、尺寸，并要求氧气射流沿轴线的衰减应尽可能的慢。
B 氧气射流在熔池面上有合适的冲击半径。
C 喷头寿命要长，结构合理简单，氧气射流沿氧枪轴线不出现负压区和强的湍流运动。
2）喷头参数的选择：A 原始条件：类别\成分(%)C Si Mn P S 铁水预处理后设定值 3.60 0.10 0.60 0.004 0.005 冶炼Q235A,终点钢水C=0.10%根据铁水成分和所炼钢种进行的物料平衡计算，取每吨钢铁料耗氧量为50.4m3（物料平衡为吨钢耗氧52m3）,吹氧时间为20min 。
转炉炉子参数为：内径6.532m ，熔池深度为1.601m ，炉容比0.92m3/t 。
转炉公称容量270t ，采用阶段定量装入法。
B 计算氧流量每吨钢耗氧量取 52m3，吹氧时间取20min min /70220270523m Q =⨯=C 选用喷孔出口马赫数为2.0、采用5孔喷头（如下图3-3所示），喷头夹角为14°喷孔为拉瓦尔型。
炼钢转炉氧枪工艺参数设计
摘要2005年，我国钢产量是3.49亿吨，为世界上最大的生产国。
2011年我国钢产量为6.83亿吨。
是发展较为迅速的国家之一。
在我国转炉炼钢厂众多，而且从90年代溅渣护炉技术兴起后迅速在全国得以普遍采用。
而我国在转炉氧枪系统方面基本没有大的改进，现在使用的氧枪参数基本上是采用溅渣护炉技术以前确定的氧枪喷头参数，目前炼钢厂所使用的氧枪既要满足冶炼需要又要保证溅渣要求更要注重环境的保护。
随时时代的进步我国对工业发展的要求也越来越严格，其中就包括了最大可能的保护生态环境。
选这个题目最重要的意义就在于发现工业生产中最佳的转炉氧枪，以提高生产效率，较低消耗[1]。
本文针对150t转炉设计一种新型的6孔氧枪，型号为637型。
关键词转炉氧枪喷头参数000本科毕业论文ABSTRACTABSTRACTIn 2005, China's steel output of 3.49tons, is the world's largest producer. In 2011China's steel production6.83tons. Is one of the relatively rapid development. In China's converter steelmaking plant of many, but from 90 time of slag splashing technology rise quickly in the country to commonly used. But our country in converter oxygen lance system basically no big improvement, now use the oxygen gun parameters basically is the use of slag splashing technology previously determined oxygen lance nozzle parameters, the current steelmaking plant the use of oxygen gun should not only meet the needs and requirements of smelting slag splashing to pay more attention to the protection of the environment. At any time the progress of the times on China's industrial development requirements more stringent, which includes the largest possible protection of the ecological environment. Select this topic the most important significance lies in the discovery of industrial production in the optimal oxygen gun of converter, to improve production efficiency, lower consumption [1].In this paper 150t converter design a new 6Hole oxygen lance, models for type 637 diabetes.Key words Oxygen lance 、Nozzle parameters Parameter目录摘要 (1)ABSTRACT (II)1 绪论 (1)1.1 本课题的研究背景 (1)1.2国内外发展状况 (1)1.21国内发展情况 (1)1.22国外发展情况 (1)1.3研究内容及意义 (2)1.31研究内容 (2)1.32研究意义 (2)2 转炉氧枪简介 (3)2.1 分类 (3)2.11冷却方式分 (3)2.12炉子种类分 (3)2.13喷头孔数分 (4)2.14喷头孔型分 (5)2.2 发展 (5)2.3 转炉炼钢技术 (6)2.31我国炼钢工艺流程 (6)2.32转炉炼钢主要工艺设备简介 (7)3 基本原理 (8)3.1 压缩性气体流出计算 (8)3.2 氧气射流和熔池相互作用 (10)3.2.1氧枪射流冲击深度 (10)3.2.2氧枪射流冲击面积 (10)3.3 几种喷头设计方法的比较 (10)4 喷头参数的主要计算 (13)4.1供氧量的计算...................................... 错误！未定义书签。
转炉氧枪喷头的设计与应用
转炉氧枪喷头的设计与应用本文阐述了转炉氧枪喷头重要参数的设计和选取，并在实际运用过程中对转炉生产的重要工艺参数进行统计分析，从而得出合理的氧枪喷头参数设计和选取可以实现优越的转炉冶炼效果。
标签：转炉；氧枪；喷头；设计氧枪是转炉炼钢中的关键设备，氧枪喷头各个参数的设计选取、精细加工和最佳的操作控制是实现转炉炼钢高效平稳吹炼的必要条件[1]。
1 氧枪喷头的设计原则氧枪喷头的主要作用是通过喷射的氧气射流对熔池的搅拌和与熔池的反应来合理控制转炉钢液中的乳化及泡沫现象，得到合适的渣中（FeO）含量，促进石灰的快速融化，得到合适的碱度，实现转炉脱碳、升温、去磷的目的。
1.1 氧槍喷头的设计原则（1）通过氧枪喷头参数的合理设计，在转炉冶炼过程中得到合适的冲击深度和冲击面积，從而实现转炉冶炼的效果和目的。
（2）氧枪喷头不仅要有良好的冶金效果，而且要在溅渣环节体现优越的性能[2]。
（3）与氧枪喷头参数相适应的枪位设计是保证氧气与钢、渣充分且均匀反应的重要保障，同时保证更好的降低转炉冶炼过程中氧气射流对炉衬造成的损坏。
（4）要具备足够高的喷头寿命，要保证氧气射流可以顺着氧枪的轴线不还产生负压区，同时避免湍流运动剧烈引起的负面影响。
1.2 氧枪喷头的喷孔数量与夹角的选取规则2 氧枪喷头设计方案实例2.1 锻压组合式氧枪喷头[3]设计参数2.2 氧枪喷头参数设计核算氧枪喷头使用氧压在超过设计氧压一定范围的情况下，可以发挥更好的作用。
所以在喷头设计中，设计供氧流量需低于实际供氧流量，在流量调节阀调整到实际使用流量时，氧枪喷头的使用压力自然会高于设计氧压。
据实际经验，使用氧压不超过设计氧压的130%，氧枪喷头可以达到更好的效果。
260吨转炉设计供氧流量按51000Nm3/h计算。
2.2.1 理论氧压值计算根据Ma=2.05，查等熵流表：P/ P0 =0.11823，由于炉膛压力略大于大气压力，取炉膛压力P为0.1041MPa，计算得出P0=0.88Mpa。
转炉氧枪设计方案
广青金属有限公司65T转炉φ180氧枪及氧枪喷头设计方案山东崇盛冶金氧枪有限公司2012年2月65T转炉φ180氧枪及氧枪喷头设计方案简介山东崇盛冶金氧枪有限公司，系冶金氧枪及喷头的专业研究生产单位。
位于中国潍坊高新技术产业开发区。
技术力量雄厚，技术装备先进，检测手段齐全。
我公司在转炉用氧枪设计方面有丰富的设计和制造经验，例如：宝钢300吨转炉炼钢φ406氧枪喷头，武钢三炼钢250吨转炉用φ355锥度氧枪及喷头，马钢300吨转炉用φ355锥度氧枪及喷头，济钢210吨转炉用φ355氧枪及喷头，新余三期210T 转炉炼钢φ325氧枪及喷头，上海罗泾150吨转炉炼钢φ299氧枪及喷头，河北承德钢铁、普阳钢铁、宁波钢铁、天铁、安阳钢铁、通化钢铁等150吨转炉炼钢φ299氧枪及喷头，目前均正常使用，效果良好。
现国内120吨以上转炉用氧枪80％由我公司设计制造。
公司秉承“以人为本，科技领先”的发展战略，技术力量雄厚，拥有世界先进水平的科研机构、精良的机械加工设备及国内一流的检测设施，最大程度上保证产品最佳的使用性能。
65T转炉φ180×1孔喷头设计方案一、设计工况参数：1、出钢量：～65吨/炉2、现场操作氧流量：～4200Nm3/hr3、现场操作供氧压力：0.85～1.0Mpa （阀后压力）4、纯吹氧吹炼时间：13～15min5、冷却水压力：≥1.2MPa6、进出水温差≤27℃（水温差根据现场实际情况要有所差异）7、氧枪喷头形式：1孔拉瓦尔孔喷头二、喷头参数设计2.1马赫数的选择流体力学中表征流体可压缩程度的一个重要的无量纲参数,记为,定义为流场中某点的速度v同该点的当地声速c之比,即=v/c, 在可压缩流中,气体流速相对变化dv/v同密度相对变化之间的关系是dρ/ρ＝-2dv/v，即在流动过程中，马赫数愈大,气体表现出的可压缩性就愈大。
另外，马赫数大于或小于1时,扰动在气流中的传播情况也大不相同。
安钢120t顶底复吹转炉氧枪设计及应用的开题报告
安钢120t顶底复吹转炉氧枪设计及应用的开题报告一、研究背景及意义在钢铁冶炼过程中，转炉炉衬磨损、铁水温度控制、氧气吹吸等问题一直是制约转炉冶炼稳定性和产能的关键因素。
为此，针对顶底复吹转炉氧枪的设计及应用进行深入研究，有着重要的理论和实践意义。
目前在转炉冶炼中，常采用顶吹和底吹的方式进行氧气吹入，但是这两种方法各有缺陷。
顶吹虽然吹氧速度快，但因为首次吹氧时气流不能有效地达到炉底，导致炉底热量不足、铁水温度低，从而降低了产量。
而底吹因为是从炉底吹入，能较为均匀地进行加热，但吹氧速度比较慢，且不能解决转炉炉衬磨损的问题。
因此，顶底复吹的方式能够综合两种吹氧方法的优点，提高转炉冶炼效率。
而氧枪的设计则是关键因素之一，氧枪要具有足够的抗腐蚀性、耐高温、耐磨损等特性，同时还要能够满足顶底复吹的需要，使得氧气能够更均匀地进入转炉，达到更好的冶炼效果。
因此，对于安钢120t顶底复吹转炉氧枪的设计及应用进行研究，可以为钢铁冶炼行业的生产提供较好的技术支撑。
二、研究内容及方法本研究主要围绕安钢120t顶底复吹转炉氧枪的设计及应用展开，具体内容包括：1. 对安钢120t顶底复吹转炉的工艺过程进行分析，分析其存在的问题，找出通过氧枪设计及创新解决问题的关键点。
2. 分析氧枪材料的性能，选择合适的材料进行设计。
3. 设计适合安钢120t顶底复吹转炉氧气枪的结构，并进行性能测试。
4. 分析氧枪在实际生产中的使用效果，结合冶炼数据和实践经验进行分析。
本研究主要采用文献调研、实验测试以及数据分析的方式开展。
三、预期成果及意义本研究的预期成果主要包括：1. 设计开发出适合安钢120t顶底复吹转炉氧气枪的新型结构，并进行性能测试，验证其优越性。
2. 增加对钢铁冶炼过程的认识，提高转炉冶炼效率，改善铁水质量。
3. 扩大顶底复吹转炉的应用范围，提高其在钢铁冶炼行业中的地位和重要性。
四、预期研究难点1. 如何选择适合安钢120t顶底复吹转炉的氧枪材料，避免磨损和腐蚀问题。
转炉氧枪设计方案
山东崇盛冶金氧枪有限公司SHANDONG CHONGSHENG METALLURGICAL OXYGEN LANCE CO.,LTD. 1广青金属有限公司65T转炉φ180氧枪及氧枪喷头设计方案山东崇盛冶金氧枪有限公司2012年2月山东崇盛冶金氧枪有限公司SHANDONG CHONGSHENG METALLURGICAL OXYGEN LANCE CO.,LTD. 265T转炉φ180氧枪及氧枪喷头设计方案简介山东崇盛冶金氧枪有限公司，系冶金氧枪及喷头的专业研究生产单位。
位于中国潍坊高新技术产业开发区。
技术力量雄厚，技术装备先进，检测手段齐全。
我公司在转炉用氧枪设计方面有丰富的设计和制造经验，例如：宝钢300吨转炉炼钢φ406氧枪喷头，武钢三炼钢250吨转炉用φ355锥度氧枪及喷头，马钢300吨转炉用φ355锥度氧枪及喷头，济钢210吨转炉用φ355氧枪及喷头，新余三期210T 转炉炼钢φ325氧枪及喷头，上海罗泾150吨转炉炼钢φ299氧枪及喷头，河北承德钢铁、普阳钢铁、宁波钢铁、天铁、安阳钢铁、通化钢铁等150吨转炉炼钢φ299氧枪及喷头，目前均正常使用，效果良好。
现国内120吨以上转炉用氧枪80％由我公司设计制造。
公司秉承“以人为本，科技领先”的发展战略，技术力量雄厚，拥有世界先进水平的科研机构、精良的机械加工设备及国内一流的检测设施，最大程度上保证产品最佳的使用性能。
山东崇盛冶金氧枪有限公司SHANDONG CHONGSHENG METALLURGICAL OXYGEN LANCE CO.,LTD. 365T转炉φ180×1孔喷头设计方案一、设计工况参数：1、出钢量：～65吨/炉2、现场操作氧流量：～4200Nm3/hr3、现场操作供氧压力：0.85～1.0Mpa （阀后压力）4、纯吹氧吹炼时间：13～15min5、冷却水压力：≥1.2MPa6、进出水温差≤27℃（水温差根据现场实际情况要有所差异）7、氧枪喷头形式：1孔拉瓦尔孔喷头二、喷头参数设计2.1马赫数的选择流体力学中表征流体可压缩程度的一个重要的无量纲参数,记为,定义为流场中某点的速度v同该点的当地声速c之比,即=v/c, 在可压缩流中,气体流速相对变化dv/v同密度相对变化之间的关系是dρ/ρ＝-2dv/v，即在流动过程中，马赫数愈大,气体表现出的可压缩性就愈大。
210吨转炉倾动、氧枪设备技术要求
招标书技术部分1、转炉倾动传动系统1.1、设备结构及工艺控制要求●转炉倾动机械设备采用四台交流变频电动机驱动，四台电动机采用四点啮合全悬挂形式，通过扭力杆装置进行力矩平衡。
该转炉为全正力矩设计，即在整个工作倾动角度内由0°向±180°方向倾动均为正力矩。
●四台电动机同步启动、制动及同步运行。
转炉可以在0.14～1.4rpm之间进行倾动速度调节，转炉倾动角度范围±360°。
●当一台电动机发生故障，而转炉正处于吹炼状态，则另外三台电动机降速运行维持该炉钢炼完。
此时转炉转速控制在0.14～1.0rpm。
●当两台电动机故障，正常操作力矩时以0.14rpm速度倾动，但只能完成一炉钢的操作。
●当转炉正在出钢、出渣时，交流电源系统发生停电故障，此时利用交流事故电源将转炉四台液压电磁制动器打开，转炉依靠自重复位，使转炉处于安全位置。
●当转炉出现塌炉事故时，倾动装置控制设备能短时过载，转炉以0.14rpm速度旋转，倾动转炉倒出炉内装盛物，进行事故处理。
●每座转炉共设四个操作控制点,分别为:转炉主控室操作台（无倾动操作,另外招标）、炉前操作台、炉后操作台、炉前可移动操作台，同时只允许一点处于操作状态。
1.2、设备要求●为了防止电机突然起动对设备的冲击,转炉开始倾动时电机应从零开始逐渐加速,从零到正常速度加速时间为4秒.●由于制动器制动力矩较大,为防止制动时对设备的冲击,转炉制动时应先通过电气制动将电机减速(接近于零),然后制动器再失电制动,制动时间为4秒.●负载特性：位能负载。
●系统采用回馈制动方式。
1.3、设备参数:1.3.1 转炉倾动电机 4台●交流变频电动机型号：YZP355S-8●电动机功率：200kW●额定电流：378A●额定转速：735rpm●过载：2.5倍●额定电压：AC380V，50Hz●冷却风机：L-08 AC380V，7.5kW●编码器（随机械设备配套）：FINH58-14C596R-1024脉冲/转24VDC （图尔克产品）●热敏元件：MZ6-170DS(科亮)1.3.2 倾动装置制动器：4台 4X0.6 KW●型号：YWP 630-2000-1●推动器： YTD-2000/60，AC380V，50HZ，0.33～0.55KW1.3.3 转炉托圈耳轴端部的编码器（随机械设备配套）：1个●型号: 8.5826.1831.3600，3600脉冲/转24VDC （图尔克产品）1.4、控制系统要求转炉倾动交流传动系统要求成套供货,参考图纸DD2324卷(图中的设备型号仅供参考),图纸与本要求不符之处,以本要求为准。
120T 氧气顶吹转炉氧枪喷头设计
0.476*56/72=0.370 0.106 0.242*112/160=0.169 0.072
6.529
氧化产物量/kg 8.307 1.452 0.471 0.316 0.321 0.014 0.034
0.476 0.241
11.632
表6 备注
入渣 入渣 入渣
-0.007 表示还原 出氧;消耗 Ca入O渣量
§5.2 中层钢管直径和外层钢管直径确定
取进水流速 6m/s,出水流速 7m/s,冷却水耗量 170t/h，
进水 环缝面 积：F1=Q水 /V水 ＝170/6/3600=0.008m2 出水 环缝面 积：F2= Q水 /V水 ＝170/3600/7＝0.007m2
钢管内径 114mm，中层钢管内径为 ������中 = √4������������1 + ������内2 =0.152m
≤0.020
氧化量
3.955
0.22
0.2
0.14
0.022
[2].各元素氧化量、耗氧量、及其氧化产物量
元素 C
反应及其产物 [C] ⟶{CO}
C
[C] ⟶{CO2}
Si
[Si] ⟶ (SiO2)
Mn
[Mn] ⟶ (MnO2)
P
[P] ⟶ (P2O5)
S
[S] ⟶ {SO2}
S
[S]+(CaO)=(CaS)+
§4.1 计算氧流量
每吨钢耗氧量取 47m3 ,吹炼时间取 16min,则氧枪氧流量(以 120 吨出钢量计)
§4.2 喷孔选型
Q = 47×120 = 352.5 Nm3 /min 16
选用喷孔出口马赫数为 2.0，三孔喷头，喷孔夹角为 12°。
机械毕业设计(论文)-转炉氧枪提升装置设计【全套图纸】 .doc
机械毕业设计（论文）-转炉氧枪提升装置设计【全套图纸】 .doc转炉氧枪提升装置设计摘要在炼钢生产中，氧枪提升机构是转炉炼钢过程中非常重要的部分，提升机构是利用卷筒来控制小车进而来控制氧枪的升降。
本文在结合生产需要，参考了鞍山热工仪表厂的氧枪提升设备的基础上，设计出转炉氧枪提升机构。
本设计根据最大的生产率原则，选择了三相异步电机、滑轮、制动器、联轴器以及钢丝绳驱动装置等部件，并且设计了卷筒装置、防坠落装置等主要零部件.文中阐述了系统整体构成和设计思路，重点讲述了卷扬装置的相关设计，最后对全文做了概括总结。
为了确保升降系统足够安全，中间增加了防坠落装置，同时,对键等零部件进行了校核，对减速器进行选择。
最后对氧枪提升装置的安装、使用、维护等方面做了相应的介绍。
本次设计出的提升装置结构合理、成本低廉、且便于安装和维护。
关键词：提升机构，氧枪，卷筒全套图纸，加153893706The Design of the Promoting Equipment ofoxygen lanceAbstractIn steel-making production, the promoting equipment have became an important part in the BOF steeling process .They use the drum to control the cart which can carry the oxygen lance rise or fall . In this paper, combining with the production require ,after referencing to the production of AnShan hest power engineer meter company and a number of mechanical design information, designing out the promoting equipment .Based on the maximum productivity, making choice of the synchronous motor, irdler wheel ,arrester as well as steel wire rope, and then designing out the drum , anti-sink equipment and other major components. Besides ,the article elaborated on the composition and overall system design, focusing on the design of elevating equipment finally to have done a summary of the full text. In order to make the system safe enough, increasing an anti-sink equipment .A t the same time ,I also checking of the keys, choosing the reducer and other important part . Finally, having done a considerable introductions on the installation, use, maintenance, etc .This type promoting equipment with a rational structure , low-cost and easy to install and maintain.Keywords: promoting equipment, oxygen lance , drum目录摘要 (I)Abstract (II)1 绪论 (1)1.1选题背景和目的 (1)1.1.1选题背景 (1)1.1.2毕业设计目的 (1)1.2转炉氧枪系统介绍 (2)1.2.1我国氧气转炉炼钢的现状 (2)1.2.2 氧气转炉炼钢技术展望 (2)1.2.3氧枪系统的简介 (4)1.3 氧枪系统存在的问题及改造方案和措施 (4)1.3.1 氧枪小车 (4)1.3.2 小车变形 (5)1.3.3 升降小车导轮脱落 (5)1.3.4 氧枪枪体 (5)1.4 氧枪系统的优化 (6)2.整体方案评述 (7)2.1.系统方案比较 (7)2.2.传动系统 (7)2.2.1电机 (8)2.2.2 联轴器 (9)3 氧枪提升机构参数计算 (11)3.1 原始数据 (11)3.2 提升拉力的计算 (11)4.钢丝绳滑轮及电动机的选择 (14)4.1 钢丝绳的选择 (14)4.2 确定滑轮主要尺寸 (14)4.3电动机的选择与校核 (15)4.3.1电机选择 (15)4.3.2.电动机发热校核 (16)5. 传动系统重要装置的选择与设计 (17)5.1 标准减速器的选择 (17)5.1.1 选用减速器的额定功率 (17)5.1.2 校核热平衡许用应力 (17)5.2 卷筒的设计 (18)5.2.1卷筒参数计算 (18)5.2.2卷筒强度计算 (20)5.3键的选择与校核 (22)5.4联轴器的选择 (23)5.4.1联轴器载荷计算 (23)5.4.2联轴器型号选择 (23)5.5制动器的选择 (23)6钢绳拉力传感装置和防坠落装置 (26)6.1拉力传感装置 (26)6.2 防坠落装置 (27)6.2.1工作原理 (27)6.2.2 楔块式瞬时安全钳装置 (28)7传动系统的润滑...................................... 错误!未定义书签。
120t转炉氧枪喷头的设计和优化
100科学技术Science and technology120t 转炉氧枪喷头的设计和优化李 雷（唐钢中厚板材公司，河北 唐山 063000）摘 要：河钢唐钢中厚板公司120t 转炉主要为高品质高端品种提供钢水，在保证产能的前提下需要较高洁净度的钢水。
新型的氧枪采用周边4孔，中心5孔设计，可以有效增大吹炼面积，促进熔池化渣及脱碳反应。
氧枪喷头中间新加一孔，可以抑制氧枪正下方负压区的产生，增加钢渣界面的富氧能力，促进化渣,可以缩短吹炼时间约1.5min，同时该型氧枪可显著减少氧枪粘渣，减少更换氧枪频率，提高氧枪寿命。
关键词：120t 转炉；氧枪；喷孔设计中图分类号：TF748.2 文献标识码：A 文章编号：11-5004（2019）09-0100-2收稿日期：2019-09作者简介：李雷，男，本科，研究方向：喷孔设计。
喷头是氧枪的核心部分，就氧枪喷头的基本功能来说，它的质量决定氧枪的使用性能，实现能量转换，提供良好的动力学条件。
因此，转炉炼钢的供热、脱碳及对熔池的搅拌，都借助于氧枪所提供的氧射流来完成。
氧枪的动力搅拌效果主要是由喷头形式、参数所决定。
对喷头设计的要求主要有以下几点：①根据生产情况尽可能提高供氧强度，且能够平稳反应。
这就要求正确的设计形式、喉口和确定合理的操作氧压以及枪位高度。
②在一定操作氧压下，在合理的枪位时，使氧射流产生较大的的动能，以达到良好的动力学条件，合理的冲击深度。
这就要求氧气射流沿轴线的衰减速度应尽可能的慢。
③对于多孔喷头，要求氧气射流在熔池液面上不要汇合，形成多个冲击中心以形成多个反应区，保证熔池反应均匀。
同时要求氧气射流有适当的冲击半径，以保证熔池搅拌均匀和炉衬侵蚀均匀。
④氧枪喷头寿命长。
这就要求射流沿氧枪轴线不出现负压区域和强的湍流运动，以减少“吃鼻子”现象。
要获得具有上述性能的氧射流，满足转炉炼钢的要求，最终归结为合理地确定喷头的主要设计参数，如喷孔的马赫数，喉口直径，喷孔夹角和喷孔形状等。
设计一座公称容量为80吨的转炉和氧枪
辽宁科技学院课程实践报告课程实践名称：设计一座公称容量为X吨的转炉和氧枪指导教师：班级：姓名：2011年7 月12 日课程设计（论文）任务书题目：设计一座公称容量为80吨的转炉和氧枪系别：冶金工程系专业：冶金技术班级：学生姓名：学号：指导教师（签字）：2011年 6 月 27日一、课程设计的主要任务与内容一、氧气转炉设计1.1氧气顶吹转炉炉型设计1.2氧气转炉炉衬设计1.3转炉炉体金属构件设计二转炉氧枪设计2.1 氧枪喷头尺寸计算2. 2氧枪枪身和氧枪水冷系统设计2.3升降机构与更换装置设计2.4氧气转炉炼钢车间供氧二、设计（论文）的基本要求1、说明书符合规范，要求打印成册。
2、独立按时完成设计任务，遵守纪律。
3、选取参数合理，要有计算过程。
4、制图符合制图规范。
三、推荐参考文献（一般4～6篇，其中外文文献至少1篇）期刊:[序号] 作者.题名[J].期刊名称.出版年月，卷号（期号）：起止页码。
书籍：[序号] 著者.书写[M].编者.版次（第一版应省略）.出版地：出版者，出版年月：起止页码论文集：[序号] 著者.题名[C].编者. 论文集名，出版地：出版者，出版年月：起止页码学位论文：[序号] 作者.题名[D].保存地：保存单位，年份专利文献：[序号] 专利所有者.专利题名[P].专利国别：专利号，发布日期国际、国家标准：[序号] 标准代号，标准名称[S].出版地：出版者，出版年月电子文献：[序号] 作者.电子文献题名[文献类型/载体类型].电子文献的出版或可获得地址，发表或更新日期/引用日期报纸:［序号］作者.文名[N].报纸名称，出版日期（版次）四、进度要求序号时间要求应完成的内容（任务）提要1 2011年6月27日－2011年6月29日调研、搜集资料2 2011年6月30日－2011年7月2日论证、开题3 2011年7月3日－2011年7月5日中期检查4 2011年7月6日－2011年7月7日提交初稿5 2011年7月8日－2011年7月10日修改6 2011年7月11日－2011年7月12日定稿、打印7 2011年7月13日－2011年7月15日答辩五、专业教研室审核意见教研室主任签字：年月日六、教学系审核意见教学副主任签字：年月日注：1．本任务书由指导教师编制完成，经教研室及所在系审核同意后生效。
转炉氧枪喷头设计方案
xxx氧枪喷头设计方案一、工况参数：1、转炉公称容量：120吨2、氧流量：24610m3/hr3、供氧压力：0.8 MPa～0.85MPa二、喷头参数设计2.1马赫数的选择过高的马赫数反应激烈，操作难度大；而马赫数过小，则输氧管线的氧压没有被充分利用，也是不经济的。
综合考虑：取M=2.0。
2.2计算工况氧压Po查等熵流表，当M=2.0时，P出/Po=0.1278，由于炉膛压力近似于大气压力，所以P出=0.102MPa，则Po=0.8Mpa （8.14Kg/cm2）。
建议氧压在0.8Mp a～0.85 Mp a2.3计算氧流量Q根据实际情况，设定Q=25278m3/hr2.4计算喉口直径D喉由氧流量公式Q=64.3236×Po×A喉A喉——喉口截面积得出：D喉=39.3mm2.5 计算出口直径D出根据M=2.0，查等熵流表，得A出/A喉=1.688A出——出口截面积得出：D出=51.1 mm2.6 计算扩张段长度L理论的气体膨胀角为4~8度，扩张段的张角理应也设计成4~8度。
小扩张角具有控制膨胀作用，因而出口流股会有轻微膨胀，氧流贴近孔壁流动会出现层流，从而加重射流表面与炉氧混合，有利于提高热效率。
大扩张角控制膨胀作用小，扩张段短，受孔壁粗糙度影响小，有利于减小氧射流的能量损失，提高作用熔池贯穿力，考虑喷头的穿透能力，应取较大的张角，定为3.5度。
则L=（51.1-39.3）/2×tg3.5°=96mm 取L=100mm2.7 确定孔倾角α喷孔倾角应满足射流不交汇的要求，也要保证射流不能冲刷炉壁，根据全国其它钢厂的使用经验，对于Φ273四孔喷头，这里取孔倾角a=12º。
2.8四孔分布圆直径D孔为减轻喷孔出口氧射流互相掺混，减小氧射流作用熔池叠加冲击，要求增大端底氧孔分布圆直径与出口直径之比，一般在2~4之间，所以D孔=150mm 2.9 操作枪位H（暂定）操作基本枪位：H=35×D出基本枪位：1787mm最高枪位：2042mm最低枪位：1533mm 此枪位仅做参考，具体应以实践为准。
广钢45t转炉四孔氧枪的设计及应用
蒋叶 舟
（ 州钢 铁股 份有 限公 司转 炉炼 钢厂 ） 广
摘 要
关键词
根据转炉炉型的工艺参数 ， 设计 出满足实际工况 的四孔氧枪 ， 保证 了转炉 的冶炼特 性 ， 改善 了转 炉的综合
供 氧 ； 枪 喷 头 ；经 济 效 益 氧
文 献 标 识 码 ： Ａ 文 章 编 号 ：６ １ ３ １ （ ０６ ０ ０ ２ — ３ １７ — ８８ ２ ０ ） ３— ０ １ ０
ｉｔｃ．ｉ ｏｖ ｎ ｈ ｏ ｐ ｅ ｅ ｓｖ ｅ ｈ ｉａ ｓｉ ｍｐｒ ｉ ｇ ｔ ｅ ｃ ｍ ｒ ｈ ｎ ｉｅ ｔ ｃ ｎ ｃ ｌ＆ ｅ ｏ ｏ ｃ ｉ ｄ ｘ ｏ ｏ ｖ ｒｅ ｎ ｎ ａ ｃ ｎ ｈ ｃ ｎ ｍ ｉ ｃ ｎ ｍｉ ｎ ｅ ｆｃ ｎ ｅ ｒａ ｄ ｅ ｈ ｎ ｉ ｇ ｔ ｅ ｅ ｏ ｏ ｃ ｔ ｐ ｒｏ ｍａ ｅ． ｅ ｒ ｎｃ ｆ
ｇ ｎ ｌ ｎ ｅ ｗｈ ｃ ａ ｅ ｈｅ ｎ ｅ ｆａ ｔ ａ ｏ ｕ ｔｏ ｓｄ ｓｇ ｅ ｅ ａ ｃ ｉｈ ｃ ｎ ｍｅ ｔｔ ｅ ｄ ｏ ｃｕ ｌ ｐｒ ｄ ｃｉ ｎ ｉ ｅ ｉ ｎ ｄ，ｔ ｕｓｅ ｓ ｒｎｇｔ ｅ ｓ ｌｉ ｇ ｃ ｒ ｃ ｅ － ｈ ｎ ｕ ｉ ｈ ｍｅｔｎ ｈａ ａ ｔ ｒ
２ 工 艺概 况
２ １ 主要 工艺 参数 ． 现有 的 ２座 ４ ｔ ５ 氧气 顶吹 转 炉 的 主要 工 艺参 数
150t转炉5孔氧枪喷头的设计与应用
断减小 ， ３ 出１速度增幅变缓 ， 而设计工况压力却增
加较 快 。过 高 的马 赫数 需 要 高 压 管 线设 施 ， 对 相 投 资较 大 ， 且反 应 激烈 ， 作 难度 大 ； 操 而马 赫数 过
２ ５ 扩张 段长 度 ． 理论 的气 体膨 胀 角为 ４ 一８ ， 张 段 的 张角 。 。扩 也 应设计 成 ４ 。一８ 。小 扩 张 角 具 有 控 制 膨 胀 作 。 用 ， 而出 口流股会 有轻微 膨胀 ， 因 氧流 贴近孔 壁 流
１ 氧枪 喷头设计 条件 １ １ 供 氧时 间 ．
２ 氧枪 喷头参数 的设 计 ２ １ 马赫 数 的确 定 ．
马赫 数与 出 口温 度 、 口音 速 、 口速 度 、 出 出 设 计 工况氧 压等参 数变 化 的关 系 如表 ｌ 示 。 所
表 １ 马 赫 数 与 各 种 参 数 变 化 的 关 系
的马 赫数 ， 从 表 １可 以看 出 ， Ｍ ＞２ ０时 ， 但 当 ． 随
根 据等 熵 流表 ， Ｍ出＝ ． ： 在 ２ ０时
出／ Ａ喉 ： １ ６ ７ ５ ． ８
着 马赫数 的增大 ， 氧气 出 口温 度减低 ， 口音速 不 出
Ａ出 ＝Ａ喉 Ｘ １ ６ ７ ５＝ ｌ８ ６ ｍｍ ． ８ ８
安 钢 第二 炼轧 厂 的工 艺 路线 为 ： 铁水 预 处 理
一
转炉 一精 炼一 连铸 。从设 计 的生产 能力 和工艺
匹配等 角度 考 虑 ， 合理 设 计 转 炉工 序 的冶炼 周 期
第 ４期
金灿中等： ０ｔ １ 转炉５ ５ 孔氧枪喷头的设计与应用
’ ７・ ３
从 提高 氧气射 流 的冲击 能 力考 虑应采 用较 高
转炉氧枪提升装置优化设计
两个功率表 ， 同 时 对 输 出 以及 输 入 轴 伸 径 向 荷 载 实 施 校 核 。
式 中
一 一 一 一 一 一
～ ∽ 一 ｍ 一 一 ～ ～ ～ 一 一
ｌ ｆ １ Ｓ
（ １） 减 速 器 的额 定 功率 应 满 足 Ｐ Ｃ＝ Ｐ ２ ＫＡＫｓ ＫＲ ≤ Ｐ Ｎ
一
，
，
对 氧枪 提 升 装 置进
中图 分类 号 ： ＴＦ ３ ４ １ １
文献 标 识码 ： Ａ
文 章编 号 ： １ ０ ０ ２ ５ ０ ６ ５ （ ２ ｛ ） １ ７） １ ６ 一 ｆ ） ｆ 】 ３ ２ — ２
．
． ～ 堇 试 ｍ 一
吣 一 ｍ 一
该 电机 有较 高的机 械强度 和过载 能力 ， 转动 惯量 小 ， 特别适
合氧枪提升装置这种频繁 『 央速 启 动 机 反 转 频 繁 的制 动 场 合 。 减速 器 的选 择 ： 减 速 机 在 实 际 的 选 择 当 中 一 定 要 采 用
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ７ － ０ ８
图 １ 氧 枪 提 升 装 置
Ｐ Ｃｔ ＿＿ ＿计算热 功率 （ Ｋ Ｗ ） Ｋ Ｔ ＿ ＿ 一 环 境 温 度 系 数
Ｋ ｗ ＿＿＿运 转周期系数
氧枪 提升 装置 优化设计 ， 需要科 学选择 传动 系统 ， 还 要 可 靠 的 联 锁 保 护 设 计 ，以保 证 安 全 运 行 ， 防止事故发生 。
Ｍ 鲁 Ｈ 炼 ￣ ； ｉ ｒ 国 ｎ 。 ｔ ｎ ｑ
转炉氧枪提升装置优化设计
梅 辉 ’，刘 孟
（ １中冶 南方 武汉 钢 铁 设计 研 究院 有限 公 司 ， 湖北 武 汉 ４ ３ ｛ ） ０ ８ １； ２武 汉钢 铁 有 限公 司 研究 院 湖北 武 汉 ４ ３ ０ ０ ８ １ ）
转炉氧枪装置设计
转炉氧枪装置设计摘要：通过对转炉氧枪装置设计过程介绍，分析了氧枪横移车、升降小车以及氧枪刮渣器设计中的要点，提出了针对氧枪装置在保证转炉炼钢生产过程的连续性、可靠性以及安全性和维护便利性等方面的一套全新的设计方案，使氧枪装置使用维护性能得到较大提高，所提到的新型结构氧枪已在多个转炉炼钢生产现场得到验证。
关键词：事故提升系统；防坠枪装置；快速换枪；可控力矩刮渣器氧枪装置用于向转炉内吹氧，使钢水脱碳；并加大冶炼强度，实现快速炼钢。
氧枪装置是转炉炼钢系统连续生产的重要在线设备，设置于转炉上方。
氧枪工作时需插入转炉内吹氧，处于高温、液态渣包裹之中，因此，其对设备的运行安全性、可靠性、连续性设计提出了很高要求，因而设计中需要对这些需求提出切实可行的解决办法，以满足其复杂控制需求和适应其所处的恶劣工况。
氧枪装置设计依据来自于工艺专业的任务书，设备设计首先需要明确的是运行负荷，接下来进行方案设计、结构设计、施工图设计。
运行负荷：卷扬升降负荷应考虑升降小车、氧枪、金属软管、管内积水、枪体挂渣、刮渣器的刮渣力以及氮封塞、钢绳重量；横移车运行阻力按横移运行设备重量的0.025%计算[1]；横移锁紧装置的锁紧能力按运行阻力的4倍考虑；刮渣力按2～3t考虑。
横移车为一钢结构小车，分为上下两层，上层设置有升降卷扬装置及钢绳平衡器，下层设置横移传动装置，上下层之间由活动导轨和钢结构相连。
升降卷扬机设有主传动和事故传动两套传动系统，通过离合器实现转换；卷扬控制设有两台绝对型编码器（一用一备、互相比照）控制升降行程、主传动电动机尾部装有增量型编码器控制升降速度；另装有钢绳张力传感器、位置行程开关等电控元件。
钢绳平衡器吊挂在上层平台下部，既可调钢绳安装误差，又可在小车升降过程中平衡两根钢绳变形差，使两根钢绳受力始终一样。
事故传动是独立于主传动之外的事故提升系统，当出现车间停电、主电机故障、制动器电液推杆失效等事故时，可利用事故提升系统安全地将氧枪提出炉外，避免更大的事故发生。
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转炉氧枪装置设计
摘要：通过对转炉氧枪装置设计过程介绍，分析了氧枪横移车、升降小车以及氧枪刮渣器设计中的要点，提出了针对氧枪装置在保证转炉炼钢生产过程的连续性、可靠性以及安全性和维护便利性等方面的一套全新的设计方案，使氧枪装置使用维护性能得到较大提高，所提到的新型结构氧枪已在多个转炉炼钢生产现场得到验证。
关键词：事故提升系统；防坠枪装置；快速换枪；可控力矩刮渣器
氧枪装置用于向转炉内吹氧，使钢水脱碳；并加大冶炼强度，实现快速炼钢。
氧枪装置是转炉炼钢系统连续生产的重要在线设备，设置于转炉上方。
氧枪工作时需插入转炉内吹氧，处于高温、液态渣包裹之中，因此，其对设备的运行安全性、可靠性、连续性设计提出了很高要求，因而设计中需要对这些需求提出切实可行的解决办法，以满足其复杂控制需求和适应其所处的恶劣工况。
氧枪装置设计依据来自于工艺专业的任务书，设备设计首先需要明确的是运行负荷，接下来进行方案设计、结构设计、施工图设计。
运行负荷：卷扬升降负荷应考虑升降小车、氧枪、金属软管、管内积水、枪体挂渣、刮渣器的刮渣力以及氮封塞、钢绳重量；横移车运行阻力按横移运行设备重量的0.025%计算[1]；横移锁紧装置的锁紧能力按运行阻力的4倍考虑；刮渣力按2～3t考虑。
横移车为一钢结构小车，分为上下两层，上层设置有升降卷扬装置及钢绳平衡器，下层设置横移传动装置，上下层之间由活动导轨和钢结构相连。
升降卷扬机设有主传动和事故传动两套传动系统，通过离合器实现转换；卷扬控制设有两台绝对型编码器（一用一备、互相比照）控制升降行程、主传动电动机尾部装有增量型编码器控制升降速度；另装有钢绳张力传感器、位置行程开关等电控元件。
钢绳平衡器吊挂在上层平台下部，既可调钢绳安装误差，又可在小车升降过程中平衡两根钢绳变形差，使两根钢绳受力始终一样。
事故传动是独立于主传动之外的事故提升系统，当出现车间停电、主电机故障、制动器电液推杆失效等事故时，可利用事故提升系统安全地将氧枪提出炉外，避免更大的事故发生。
我们设计的事故提升系统形式为：在卷扬减速机的高速轴上设置气动离合器，增加一级减速，事故电机传动，EPS电源供电，制动器设置开闸气缸，采用气、电结合方式控制。
事故提升时，控制室操作人员按下事故提升按钮，离合器电磁阀由UPS电源给电，离合器合上，舌簧开关给出信号后，事故电机给电启动，电机力矩建立起来后，制动器气缸用电磁阀由UPS电源给电，气缸将制动器打开，开始提枪。
将氧枪提出炉口一定高度（由2台事故提枪位接近开关判断）后，制动器电磁阀断电（制动器抱闸），然后事故电机停电。
最后离合器电磁阀断电复位。
整个过程一键自动完成。
升降小车用于支承氧枪体升降小车通过钢绳、滑轮组与横移车卷扬机卷筒连接，升降小车在固定导轨和活动导轨中带动氧枪体上下运行。
升降小车结构采用“轮包轨”形式，提高了升降导轨的刚度；降低了导轨的加工难度；特别是提供了升降小车的车轮在位（待机位）拆装和维修的可能。
防坠枪装置设置在升降小车上，为自复位棘式结构。
当发生断绳坠枪事故时，该装置能自动动作，阻止升降小车下滑，防止更大的事故发生。
阻止坠枪事故动作后，穿上钢绳，卷扬提升就能自动恢复正常工作，无需特殊处理。
防坠枪装置设计难点是弹簧的工作载荷P1、Pn的选取，选大了，氧枪在升降过程中易发生防坠误动作；选小了，反应时间要延长，灵敏度降低，止动造成的冲击增大。
弹簧的工作载荷与设备重量、升降速度、机构阻力有关，另一方面棘齿的间距设置也需考虑。
弹簧的工作载荷与反应时间，是防坠枪系统设计成败的关键。
[2]
氧枪由三根同心圆钢管组成，内层除正常冶炼吹氧气外，溅渣护炉时还具有吹氮气的功能；中间层流入冷却水，外层流出冷却水，枪管的下端为紫铜喷头；为了补偿制造误差和枪体热胀冷缩变形，采用枪头补偿形式；枪体采用球头支撑，具有自动对中功能；氧枪与介质接入金属软管间的连接采用套装式结构形式，实现快速换枪。
采用套装式结构，使氧枪的更换时间大为减少。
目前常用的法兰连接方式，一般更换一支氧枪需要拆36个螺栓，再装36个螺栓，正常情况下工人需在高空、高温、多尘的环境中工作约150分钟，而采用套装式结构换1支氧枪只需拧2个螺栓盘、拆装2个安全销，用时约20～30分钟，对减轻工人的劳动强度，降低恶劣环境中的工作时间，提高安全性效果十分明显。
套装式结构设计难点是怎样解决3个套装点的整体对中精度和实现有效密封。
我们的设计思路是，3个套装轴装在一块可浮动的板上，在同一块板上加工3个孔，精度能得到有效保证；同样方法，3个套装轴装于一个加工结构件上，用加工精度来保证对中精度；同时选用合适的密封结构形式，加大轴孔间间隙，增加密封数量，实现套装式结构快速有效连接。
这样，虽然在一定程度上增加了加工难度和制造成本，但给使用带来很大方便，效果是长期的，是值得的。
[3]
氧枪体的粘渣问题一直是困扰转炉顺利炼钢的难题，目前，还没有一种大家公认的好的解决办法。
据某厂统计，使用好刮渣器后，可每月多炼约10炉钢。
因此，设计实用、耐用的刮渣器也是氧枪装置设计的重要内容之一。
我们设计的刮渣器具有结构简单、无抱合“死点“，自动松闸等功能。
见图3。
该装置采用气缸推动摆动刀架抱合，提升氧枪体实现刮渣。
刮渣器的抱紧力可用气缸的介质压力来调节，当刮渣力达到一定值时，气缸有自动开闸的趋势，从而起到保护刮渣器和卷扬机的作用，实现可控力矩刮渣。
刮渣器刀片设计成犁刀型结构，内表面为圆弧形，与氧枪外管对应，一般设4块刀片，设计思路是刀片在枪管粘的红渣层上划出4道口子，再将其憋开，待其冷却收缩后崩开自行掉下来。
刀片与刀座采用斜契连接，螺栓调节顶紧结构，刀片磨损后，调节顶紧螺栓，补偿磨损量，又可继续使用；刀片为双面刀口，一边损坏后，可换另一边使用。
气缸采用水冷气缸，能适应氮封口处高温、红渣的恶劣环境我们设计的氧枪装置特点如下：
1. 氧枪装置采用双枪、双卷扬、双横移车布置，能够快速换枪，保证生产的连续性；
2. 氧枪传动机构采用双动力源、双钢绳、双编码器、双制动器配置，使传动有备用、控制更稳定，保证设备运行的可靠性；
3.升降车设置防坠枪系统，能有效地防止坠枪事故的发生；卷扬设置事故提枪系统，即使主传动系统出现事故时，还能将氧枪安全、快速地提出转炉，从保证生产的安全性。
4. 除了双车设计解决了快速更换氧枪体外，还设置了套装式结构氧枪体连接机构，解决了氧枪的快速更换要求。
5. 防坠装置采用棘齿结构，处理坠枪时只需穿上钢绳，提起小车，就能恢复生产；横移传动采用套装式结构，减少了链条传动的麻烦；锁紧装置采用气缸锁紧，比蜗轮丝杆传动结构更简单；上下水平导轮采用大偏心插装导轮，比螺栓连接导轮便于调节、更安全；钢绳平衡器采用杠杆大调节量，二次调节机构，比三角板+丝扣平衡器调节量更大，使钢绳安装难度减小，平衡更灵敏等。
总之，使设备的维护检修更方便。
与目前常用的氧枪装置相比，我们设计的新型氧枪装置整体结构简单，重量减轻15～20%；较好地解决了氧枪装置的安全性、可靠性、连续性问题。
现已推出了十几套使用，得到用户好评，可带来较好的社会效益和经济效益。
参考文献：
[1]中华人民共和国国家标准.GB/T3811-2008 起重机设计规范
[2]潘光明. 99202886.8 一种吹氧装置的防落制动装置. 中华人民共和国国家知识产权局
[3]甘建蓉. 200520010456.2 一种氧枪快换装置. 中华人民共和国国家知识产权局
[4]潘光明. 02221674.X 一种控力矩刮渣器. 中华人民共和国国家知识产权局.。