表冷器加热器选型计算表
中央空调系统冷热量计算表
2 SINKO )
461009.6 kcal/h 92.51029 t/h
1117.647 DF
气的湿球温度，而不知道相对 算”薄中出入口空气湿球温度， 0”；否则，添入出入 通过凑试法在“焓湿值计算” 湿球温度，添入本表中对应的
ห้องสมุดไป่ตู้
入口空气干球温DB1 36 ℃ 入口空气湿球温WB2 24 ℃ 出口空气干球温DB2 22 ℃ 出口空气湿球温WB3 17 ℃ 入口空气湿φ 1 60 %R.H. 出口空气湿φ 2 60 %R.H. 入口空气ia1 94.68291 出口空气ia2 47.52343 入口水温tw1 7℃ 出口水温tw2 12 ℃ 水温上升WTR 5℃ 风速Uf 2 m/s 每排筋管数量n 42 排 水速Vw 1.699557 m/s 表冷器面积Af 有效边长EL 1.9 m2 1800 (page 131)
表冷器选型参数计算表(参page 132 SINKO )
风量QT 34214.4 m /h
3
1. 冷负荷qt= 537.8445 kW= 2.表冷器面积Af= 3.表冷器用水量W= vw= Vw= 4.换热系数Kf1= 换热系数Kf2= 5.排数： SHF= WSF= Δ tlm= 排数Row= 形式： 4.752 1541.838 3.399114 1.699557 800 840 m2 l/min= m/s (page 31) (page 32)
0.296865 1.900899 19.17031 10.19563 row 1700 X
说明： 如果知道出入口空气的湿球温度，而不知道相对 湿度，则在“焓湿值计算”薄中出入口空气湿球温度， 并在出入口空气相对湿度中添“0”；否则，添入出入 口空气相对湿度值，并通过凑试法在“焓湿值计算” 薄中得出出入口空气的湿球温度，添入本表中对应的 位置。
9.52表冷器性能计算
m/s =
-1
1.373 56.97 （W/m2℃）
空气的定压比热 = 水量(kg/s)×水的比热
热交换效率系数ε 1＇ 需要的热交换效率系数ε 1 热平衡
= = = =
1-e-β (1-γ ) 1-γ e-β (1-γ ) t1-t2 t1-tw1 ε 1'-ε 1
=
水流量W
=
=
=
5.4
L/S
水流量m3/s = 0.81 水通断面积m2 全热冷量（KW） 111.87 析湿系数ξ = = 81.45 显热冷量（KW） + 1/(303.134ω 0.8)］ 传热系数K = ［1/(37.947 Vy0.464ξ 0.673) 表冷器能达到的热交换效率系数 传热系数(W/m2℃×散热面积(m2) 10044.55 = 传热单元数β = 析湿系数×风量(kg/s)×空气的定压比热 9248.21 水流速ω = 水当热比γ
（Pa） （KPa）
表冷器计算
序号： 已知参数： 1. 风量G— 20000 m3/h 2.全热冷量Q—111.87 kW 3.进口水温tw1— 7 ℃ 4.出口水温tw2—12 ℃ 计算： 空气出口参数 干球温度t2— 14.93 ℃ 湿球温度ts2— 14.04 ℃ 焓i2— 39.105 KJ/KG 型 号： 1520 5.空气进口参数 干球温度t1— 27.00 ℃ 湿球温度ts1— 19.50 ℃ 焓i1— 55.886 KJ/KG
表冷器参数 翅片型式— φ 9.52—波纹压花片 mm 片距— 1.95 4 排数— 50 面管数— 单排表冷器传热面积 : 44.1 m2 表面风速Vy = 风量（m3/s） 迎风面积（m2） 全热冷量KW 进出水温升℃ =
表冷器热工计算(终极版)
则，由式(5-2)得：ln(pqb·1)= 8.190927985 ln(pqb·s1)= 7.737439313
等式两边同取以e为底的指数，得: pqb·1= 3608.068925 Pa pqb·s1= 2292.594243 Pa
计算进风空气在t1温度下的实际水蒸气分压力 pq·1
pq1 pqbs1 A B(t1 ts1) (5-3)
Nf —
S1— Sf— db— δf—
计算表冷器最小单元格的截面积 f
'min
f
' min
S1 1.0
Sf 106
(1-7)
式中：
S1— Sf —
由式(1-7)得： f 'min=
6.72042E-05 m2
计算表冷器净面比 ε
fmin
f
' min
(1-8)
式中：
由式(1-8)得：
ε= 0.560551057
di—
由式(1-12)得：
fi= 0.037761944 m2/m
计算表冷器肋化系数 τ
fo fi
fo fi
(1-13)
由式(1-13)得：
式中：
fo—
fi—
τ= 19.57909018
计算表冷器肋通系数 a
a f o 1000 S1
(1-14)
式中：
fo— S1—
由式(1-14)得：
5.1
5.2
5.3
5.4
5.5
6
6.1
6.2 6.3
7
8
8.1
8.2
8.3
8.4
8.5 8.6
8.7
9
9.1
表冷器性能计算书
风量25000m3/h,要求的制冷量127KW，表冷器前的参数为t干=27℃，t湿=℃，焓值=56KJ/Kg,表冷器后的参数t干=℃，t湿=℃，焓值=Kg确定表冷器为4P，表冷器净长1750，表冷器高40孔。
表冷器的迎风面积=表冷器净长*表冷器高*38/1000000=1750*40*38/1000000=表冷器迎面风速=风量/3600/迎风面积=25000/3600/=s表冷器换热面积=表冷器排数*排间距*表冷器孔数*孔间距*表冷器净长/片间距*2/*8*8*表冷器排数*孔数=4**40*38*1750/*2/*8*8*4*40=234m2水量=冷量/5/=127/5/=h铜管内的水流速=水量/3600/（排数/管程数*单管内的流通面积*表冷器也数）=3600/（4/8**40）=s析湿系数=(表冷器入口焓值-表冷器出口焓值)/干空气定压比热/(表冷器入口干球湿度-表冷器出口干球温度)=（）/（）=传热温差=（（入口干球温度-12）-（出口干球温度-7））/LN（（入口干球温度-12）-（出口干球温度-7））=（（27-12）-（））/LN（（27-12）-（））=传热系数=*（1/（1/（*迎面风速*析湿系数）+1/（*铜管内的水流速））=*（1/（1/（*）+1/（*））=（m2. ℃）传热量=传热温差*传热面积*传热系数/1000=*234*1000=127KW传热量满足制冷量的要求，即所选表冷器的排数与尺寸合理。
其余机组计算形式同上，计算结果如下：风量12500m3/h,确定表冷器4P，表冷器净宽950mm,表冷器高40孔.表冷器迎风面积,表冷器迎面风速s，表冷器换热面积127 m2，传热系数（m2. ℃），传热量63KW.传热量满足制冷量的要求，即所选表冷器的排数与尺寸合理。
风量30000m3/h,确定表冷器4P，表冷器净宽1950mm,表冷器高40孔.表冷器迎风面积,表冷器迎面风速s，表冷器换热面积261 m2，传热系数（m2. ℃），传热量120KW.传热量满足制冷量的要求，即所选表冷器的排数与尺寸合理。
表冷器热工计算 终极版
fb= 0.038413837 m2/m
S1— S2— Sf— db—
db— Sf— δf—
计算每米管长总外表面积 fo
fo f f fb
(1-11)
式中：
ff —
fb—
由式(1-11)得：
fo= 0.739344501 m2/m
计算每米管长管内表面积 fi
fi
1 di
1000
(1-12)
式中：
fmin— f 'min—
计算每米管长铜管外翅片表面积 ff
ff
2 （S1
S2
4
db2)
1000S f
(1-9)
式中：
由式(1-9)得：
ff = 0.700930664 m2/m
计算每米管长翅片间基管外表面积
fb
fb
db (S f f
1000S f
)
(1-10)
式中：
由式(1-10)得：
计算表冷器流体侧换热系数 αw
w
(d i
v
0.8 w
1000) 0.2
(3-5)
式中：
步骤3计算完毕
由式(3-5)得： αw= 739.9479139 W/(m2·℃)
ψ— vw— di—
计算表冷器可提供的接触系数
E'
E'1- exp(
a a N2
) (4-1)
1000 vy q cp
式中：
di—
计算表冷器翅片间距 Sf
Sf
25.4 Nf
(1-5)
式中：
由式(1-5)得： Sf = 2.116666667 mm
计算表冷器最小空气流通单元的面积
表冷器
盘管的选型计算书盘管的选型计算书盘管的选型计算书盘管的选型计算书一、AHU150901 1台风量18700m3/h 全新风外形B×H 1920×1710mm 夏季表冷进风参数tg=36.3℃ts=27.3℃额定冷量270KW 查i-d图进风焓i1=86KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=86-2.1187003600270××=43 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=16℃析湿系数§=)21(21ttcpii−− =)163.36(01.14386−×−=2.1 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 1570×1334 净尺寸 33孔迎风面积Fy=1.57×1.334=2.09m2 迎面风速V y=FyG=09.2360016100×=2.14 m/s =)21(21ttcpii−− 干球效率Eg= )1(21tjttt−−α =)75.36(9.0175.36−×−=0.734 水当量比D=0.000289·fwFyV y.⋅⋅δ=435015.014.3)8.1~0.1(09.214.244.2000289.02××××××=0.51 0.28 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD−−−=0.57 0.66 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+⋅ξ]-1 =77.789.7w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3⋅⋅ξ=( )66.057.07.897.77(6.32.11610001.144.2××××=224 299 m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=258344 m2 如选用8排表冷器,则实际散热面积F实=1.57×0.8×35×8=352 m2>344 m2 所以选用8排表冷器合适二、AHU50902 1台风量16500m3/h 新风量3630m3/h 回风量2870m3/h 机组外形B×H1920×1710mm 夏季表冷进风参数tg=28.3℃ts=22.0℃额定冷量120KW 查i-d图进风焓i1=64KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=64-2.1165003600120××=42 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=16℃析湿系数§=)21(21ttcpii−− =)163.28(01.14264−×− =1.77 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 1570×1334 净尺寸 35孔迎风面积Fy=1.57×1.334=2.09m2 迎面风速V y=FyG=09.2360016500×=2.19 m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt−−α =)73.28(9.0163.28−×−=0.64 水当量比D=0.000289·fwFyV y.⋅⋅δ=435015.014.3)8.1~0.1(77.109.219.2000289.02××××××=0.38 0.21 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD−−−=0.83 0.9 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+⋅ξ]-1 =68 77w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3⋅⋅ξ=( )9.0837.077~68(6.32.11650001.177.1××××=142 174m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=164200m2 每米铜管散热面积约0.8m2 如取6排表冷器,则实际散热面积F实=1.57×0.8×35×6=264 m2>200 m2 所以选用6排表冷器合适三、AHU50903 1台风量49000m3/h 新风量3920m3/h 回风量45080m3/h 机组外形B×H 2540×2330mm 夏季表冷进风参数tg=27.0℃ts=21.0℃额定冷量250KW 查i-d图进风焓i1=60KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=604-2.1490003600250××=45 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=16.7℃析湿系数§=)21(21ttcpii−− =)7.1627(01.14560−×−=1.44 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 2190×915 净尺寸 24孔两台迎风面积Fy=2.19×0.915×2=4.02m2 迎面风速V y=FyG=02.4360049000×=3.39 m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt−−α =)727(94.07.1627−×−=0.55 水当量比D=0.000289·fwFyV y.⋅⋅δ=4224015.014.3)8.1~0.1(02.439.344.1000289.02×××××××=0.67 0.37 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD−−−=0.97 1.1 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+⋅ξ]-1 =668 74w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3⋅⋅ξ=( ) 1.197.074~66(6.32.14900001.144.1××××=292 371m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=336 427m2 每米铜管散热面积约0.8m2 如取6排表冷器,则实际散热面积F实=2.19×0.8×48×6=205 m2>427 m2 所以选用6排表冷器合适四、AHU50502A B 2台风量80300m3/h 全新风机组外形B×H 3160×2970mm 夏季表冷进风参数tg=36.5℃ts=29.1℃额定冷量260KW 查i-d图进风焓i1=94KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=94-2.1803003600260××=84 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=28℃析湿系数§=)21(21ttcpii−− =)285.36(01.18494−×− =1.16 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 2180×1219 净尺寸 32孔4台迎风面积Fy=2.81×1.219×2=6.85m2 迎面风速V y=FyG=85.6360080300×=3.26 m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt−−α =)75.36(94.0285.36−×−=0.31 水当量比D=0.000289·fwFyV y.⋅⋅δ=4432015.014.3)8.1~0.1(85.626.316.1000289.02×××××××=0.33 0.18 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD−−−=2.55 2.61 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+⋅ξ]-1 =59 66w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3⋅⋅ξ=( ) 61.255.26659(6.32.18030001.116.1××××=182 209 m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=210 240 m2 如选用8排表冷器,则实际散热面积F实=2.81×0.8×32×2×2=288 m2>240 m2 所以选用2排表冷器合适五、AHU50503A B 2台风量85600m3/h 全新风机组外形B×H 3160×3160mm 夏季表冷进风参数tg=36.5℃ts=29.1℃额定冷量280KW 查i-d图进风焓i1=94KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=94-2.1856003600280××=84 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=28℃析湿系数§=)21(21ttcpii−− =)285.36(01.18494−×− =1.16 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 2180×12969 净尺寸 34孔4台迎风面积Fy=2.81×1.296×2=7.28m2 迎面风速V y=FyG=285.7360085600×=3.27 m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt−−α =)75.36(94.0285.36−×−=0.31 水当量比D=0.000289·fwFyV y.⋅⋅δ=4434015.014.3)8.1~0.1(28.727.316.1000289.02×××××××=0.33 0.18 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD−−−=2.55 2.61 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+⋅ξ]-1 =59 66w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3⋅⋅ξ=( ) 61.255.26659(6.32.18560001.116.1××××=194 222 m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=223 255 m2 每米铜管散热面积0.8 m2 如选取2排表冷器,则实际散热面积F实=2.81×0.8×34×2×2=306 m2>255 m2 所以选用2排表冷器合适六、AHU50504 1台风量5000m3/h 全新风机组外形B×H 1300×1090mm 夏季表冷进风参数tg=36.5℃ts=29.1℃额定冷量75KW 查i-d图进风焓i1=94KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=94-2.150********××=49 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=18.5℃析湿系数§=)21(21ttcpii−− =)5.185.36(01.14994−×− =2.48 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 950×686 净尺寸 18孔迎风面积Fy=0.95×0.686=0.65m2 迎面风速V y=FyG=65.036005000×=2.14m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt−−α =)75.36(9.05.185.36−×−=0.68 水当量比D=0.000289·fwFyV y.⋅⋅δ=418015.014.3)8.1~0.1(65.014.248.2000289.02××××××=0.31 0.17 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD−−−=0.76 0.82 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+⋅ξ]-1 =77 89w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3⋅⋅ξ=( ) 82.076.08977(6.32.1500001.148.2××××=57 71 m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=66 82 m2 如选取6排表冷器,则实际散热面积F实=0.951×0.8×18×6=82 m2=82 m2 所以选用6排表冷器合适七、AHU50505 1台风量15000m3/h 全新风机组外形B×H 1300×1710mm夏季表冷进风参数tg=36.5℃ts=29.1℃额定冷量230KW 查i-d图进风焓i1=94KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=94-2.1150003600230××=48KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=18℃析湿系数§=)21(21ttcpii−− =)185.36(01.14894−×− =2.46 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 950×1296 净尺寸 34孔迎风面积Fy=0.95×1.296=1.23m2 迎面风速V y=FyG=23.1360015000×=3.39m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt−−α =)75.36(9.0185.36−×−=0.7 水当量比D=0.000289·fwFyV y.⋅⋅δ=434015.014.3)8.1~0.1(23.139.346.2000289.02××××××=0.49 0.27 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD−−−=0.656 0.73 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+⋅ξ]-1 =82 95w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3⋅⋅ξ=( ) 73.065.09582(6.32.11500001.146.2××××=179 233 m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=206 268 m2 如选取10排表冷器,则实际散热面积F实=0.95×0.8×34×10=258m2 所以选用10排表冷器合适。
表冷器热工计算(终极版)_参数化
(1)冷量
Q 704.617 kW
1.6
(2)出风空气干球温度 (3)出风空气湿球温度 (4)出水温度 (5)进风空气比焓 (6)出风空气比焓 (7)肋化系数
t2 12.250 ℃ ts2 12.222 ℃ tw2 13.727 ℃ h1 95.012 kJ/kg h2 34.616 kJ/kg τ 19.579
h2 7.495628 0.7937629 ts2 16.93575exp(0.053106 ts2) (6-2)
式中：
ts2—
步骤6计算完毕
由式(6-2)得： h2= 34.61632297 kJ/kg
计算表冷器的析湿系数 ξ
h1 h2
(7-1)
c p (t1 t2 )
式中：
h1— h2— cp—
步骤1计算完毕
N1— L0—
a— N2— Fy—
计算表冷器空气侧换热系数 αa
计算表冷器迎面风速 vy
vy
G 3600Fy
(2-1)
式中：
G—
Fy—
由式(2-1)得： vy= 2.603841187 m/s
计算最小空气流通单元的风速 vmax
vmax vy
(2-2)
式中：
vy—
ε—
由式(2-2)得：
计算表冷器流体侧换热系数 αw
w
(d i
v
0.8 w
1000) 0.2
(3-5)
式中：
步骤3计算完毕
由式(3-5)得： αw= 6737.980809 W/(m2·℃)
ψ— vw— di—
计算表冷器可提供的接触系数
E'
E'1- exp(
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
表冷器热工计算(终极版)
f
db
)0.205( X f Pd
)0.558( Sf
Pd
f
)0.133
(2-5)
Req— S1— S2— Sf— δf— db—
由式(2-5)得：
j= 0.037235175
Xf— Pd—
计算空气的质量流量 Gm
Gm
G q
3600
(2-6)
查表得空气的平均密度，且作为常 数
ρq=
式中:
G—
Nf —
S1— Sf— db— δf—
计算表冷器最小单元格的截面积 f
'min
f
' min
S1 1.0
Sf 106
(1-7)
式中：
S1— Sf —
由式(1-7)得： f 'min=
6.72042E-05 m2
计算表冷器净面比 ε
fmin
f
' min
(1-8)
式中：
由式(1-8)得：
ε= 0.560551057
υq=
1.506E-05 m2/s
S1— Sf — db— δf —
计算最小空气流通单元处的空气雷诺数
Req
Re q
vmax de
q
(2-4)
式中：
由式(2-4)得： Req= 281.5368708
vmax— de— υq—
计算翅片传热因子 j
j
0.394Req0.357(SS12 )0.272(S f
初始参数
参数
1 盘管参数
(1)铜管外径
d0
(2)铜管壁厚
δ
(3)铜管孔距
S(41)铜管排距
S(52)翅片厚度 (6)每英寸翅片片数
表冷器热工计算
(8)肋表面全效率
Ø0
0.580
(9)析湿系数 (10)空气侧换热系数 (11)流体侧换热系数
w(12)总换热系数 K(1s3)换热面积 (14)空气侧压降 p(1a5)流体侧压降 pw (16)表冷器换热面积
ξ
2.394 W/(m2·
1.7
αa α
87.348 ℃W/)(m2· 8417.065 ℃W/)(m2·
T
c4
T
2
c5
T3
c6
ln(T )
(5-2)
式中：
T— c1~c6—
上式为通式，分别将进风空气的干、湿球热力学温度T1、Ts1代入计
公式里： c1= -5800.2206 c2= 1.3914993 c3= -0.04860239
c4= 4.1764768E-05 c5= -1.445209.E-08 c6= 6.5459673
fmin
f
' min
(1-8)
式中：
由式(1-8)得：
ε= 0.588766197
fmin— f 'min—
计算每米管长铜管外翅片表面积 ff
ff
2 （S1
S2
4
db2)
1000S f
(1-9)
式中：
由式(1-9)得：
ff = 0.421237477 m2/m
计算每米管长翅片间基管外表面积
(2)表冷器热 计算对数传
计算冷量
14
14.1
14.2
14.3 14.4
14.5
15
15.1
15.2 15.3
15.4 15.5
15.6 15.7
15.8 15.9 15.10
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
表冷器计算书【范本模板】
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知:①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=（14000×1.2）/3600≈4。
667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度:干球：35/17℃湿球：30。
9/16。
5℃③空气进、出口焓值:105。
26/46。
52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器）⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1—t s1）=1-(17-16。
5)/（35—30.9）≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3～2.5m/s时:GLⅡ六排的ε2=0.887~0。
875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想,即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点,水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回.这样就出现了大流量小温差的情况,水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的.)③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×（h1—h2)4.667×(105。
26－46.52）≈274。
14Kw（235760Kcal/h）⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1。
04356m/s［水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法.推论:八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3.理论上可以使△Pw=21。
表冷器计算书
表冷器计算书之老阳三干创作(二)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈空气体积流量 q vg=14000/3600≈3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃,流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa,风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈②查《部份空气冷却器的接触系数ε2》表：那时：GLⅡ六排的ε2从这我们可以看出：六排管即可满足要求.（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下,我们从增年夜换热面积来提高换热总量总是不年夜理想,即使强行增加排数仍旧帮手不年夜.我近30遍的手工计算也证明了这一点.提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献.通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太年夜,稍微增加一点,水阻就年夜的吓人.于是我设计采纳了两组双排供、双排回的表冷器,在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多,水程就一个来回.这样就呈现了年夜流量小温差的情况,水流速ω可以提高.在冷冻水里添加乙二醇,使冷冻水的冰点下降.很容易我们发现对数平均温差提高了很多.从而到达了提高换热总量的目的.）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pω≤70Kpa得：管内水流速ω≤[水阻的年夜小和水程的长短也有密切的关系,经验公式没有对此给个说法.推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一按时的水阻必为六排管的1/3.理论上可以使△Pω≤70Kpa,有ω≤1.8874m/s,但知识告诉我们：不能如此取值,可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤1.5m/s为合理.] 平安起见,设令：ω=1.2m/s⊙要求V,可初估迎面尺寸（计算标明风速和流速的增加,将带来K值的增加,但K值的增加,却招致迎面的减小,间接使整个换热面积A的减小,我对Vy=2.8m/s进行的计算标明,K值的增加,A值减小,K×A之积增加其实不明显.从这点来看牺牲K值换A值较为有利于整体换热效果,特另外要保6~8排的K值,换来的是将在以后用4~6排的增加面积来弥补,是很得失相当的,况且那时K值还得再按0.8倍计算.但按Vy=2.0m/s计算标明：A值增加,K×A之积也反而减小,K=65.336,考虑其它因数K=54.23,β≈,γ≈；ε1≈0.5665534,提出t w1℃的分歧理要求.由屡次的计算看出存在一个K×A最佳年夜值,即以下的分析计算）.控制V左右,有：迎风面积Ay=q vg2令：表冷器长L=1500 L’=1500+120+120+60=1800表冷器高≈迎面换热管数n=h/39≈（根）取n=29根同时总供水根数N=29×4=116根有：表冷器高h=1131 h’=1131+84=1215迎风面积2迎面风速Vy= q vg≈⊙可提供的冷水流量 q mw：经反复屡次验算,按△tw =℃左右较为合理.冷冻水量q mw=Q/C×△tw×==18.71L/s(67.356CMH)根据所提供的110CMH的水量分配到前表冷器可在75CMH左右（由于水泵的选年夜,实际流量已在120CMH以上,分配到前表冷器可达80CMH）.通水截面Aw= n× Ad =116×1.54×10-4=1.7864×10-2m2ω= q mw /Aw≈提高到ω=m/s 有 q mw = L/s（77.17248CMH）则：△tw≈3.0544℃≈3.1℃④表冷器结构尺寸(GLⅡ型)查《实用制冷与空调工程手册》page584~586《空气冷却器性能参数》表:肋管D18×2+φmm单位长度管传热面积：Fd=0.64㎡/m考虑局部存有片距为3.2～3.4㎜,统一按Fd=0.61㎡/m计.换热面积A：A=n×8×L×Fd =29=28㎡⑤析湿系数：ξ⑥传热系数：K8yξ8)]-1≈99.077W/㎡℃K8计= K8×η×≈82.234W/㎡℃η—修正系数(考虑排数、污垢、概况积灰、计算误差等平安因素)⑦计算热交换效率系数ε1:计算传热单位数：β=KA/ξq mg Cp×28/3.231×4.667×1.01×103≈计算水当量比：γ=ξq mg Cp/q mw C≈ε1=[1－e-(1－γ)β]/[ 1－γe-(1－γ)β]≈≈⑧校核计算冷冻水初始温度t w1：⊙t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε15×0.656432≈℃（根据〈简明空调设计手册〉page150介绍：考虑平安系数α=0.94.这是针对冷冻水从头走究竟的情况,我们选取的是八排四进四出,冷排管始终坚持一个平均高温状态,可以使平安系数α=0.95~1,取α=0.95）t w1=℃＞6℃满足可提供6℃的冷冻水要求.取t w1=℃⊙我们的结构更多的可能是α=1：t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε1=35-(35-17)/1×0.656432≈℃⊙t w2= t w1+△tw =6+3.℃⑨校核计算传热量⊙对数平均温差△tm△tm=[(35-9.1)-(17-6)]/ln[(35-9.1)/(17-6)]≈℃⊙Q=KA△≈303736(w)≈3(Kw)⊙平安系数≈10.8%分析：由于我们在参数的取值设定上已是最晦气的情况,而计算又充沛考虑了余量,且使用的计算公式自己就是根据实验得出的经验公式,在此基础上还有余量是平安合理的.⑩风阻校核计算：六排：△P≈八排：△P×8/6≈1≈175Pa⑾水阻校核计算：六排：△PωKPa这里八排管（即实际上的二排管）估取△Pw=40Kpa,满足要求.（二）后表冷器a. 已知：⑪风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈空气体积流量 q vg=14000/3600≈3/s⑫空气进、出口温度：干球：/14.5℃湿球：℃⑬空气进、出口焓值：/29.79KJ/㎏⑭进水温度：6℃,流量：110CMH(前、后冷却器)⑮阻力：水阻＜70KPa,风阻700Pa(前、后冷却器)b. 计算：①接触系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-()/()≈0.7843②查《部份空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=3m/s时：GLⅡ六排的ε2-6＞0.78922、GLⅡ四排的ε2-4通过我以前屡次的计算比力,选取12排才华较好的满足K×A的要求,为不使水阻过限,分三组每组走四排（两个来回）.③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(55.62-29.79)≈Kw(112735Kcal/h)⊙控制Vy=3m/s,可初估迎面尺寸：Ay=q vg3≈1.2963≈1.3m2令：L=1500（统一外型宽度）L’=1500+120+120+60=1800h=Ay/L=1.3≈mn=h/39≈22.23根取n=22根、 N=22×3=66根有：h=858 h’=858+84=942Ay= L×h=×0.858=1.287m2Vy= q vg287≈m/s⊙管内水流速ω根据在前表冷器的分析,设令：ω≤1.1m/s⊙可提供的冷水流量 q mw：经反复屡次验算,按△tw =℃估：q mw=Q/C×△tw×≈kg/s=L/s(CMH)根据所提供的110CMH的水量分配到后表冷器可在35CMH左右（由于水泵的选年夜,实际流量已在120CMH以上,分配到前表冷器可达40CMH）.Aw= n× Ad =66×1.54×10-4=1.0164×10-2m2ω= q mw /Aw≈m/s（小于设定的ω≤1.1m/s）q mw = L/s（40CMH）可提高到ω=m/s则：△tw≈℃≈℃④表冷器结构尺寸(GLⅡ型)查《实用制冷与空调工程手册》page584~586《空气冷却器性能参数》表:肋管D18×2+φmm单位长度管传热面积：Fd=0.64㎡/m考虑局部存有片距为3.2～3.4㎜,统一按Fd=0.61㎡/m计.换热面积：A=n×12×L×Fd =22×12=241.56㎡⑤析湿系数：ξ=1（因为没有除湿）⑥传热系数：K12yξ8)]-1≈43.64W/㎡℃K12计= K12×η×≈≈31W/㎡℃η—修正系数(考虑排数、污垢、概况积灰、计算误差等平安因素)⑦计算热交换效率系数ε1:⊙计算传热单位数：β=KA/ξq mg Cp=31×2/1×4.667×1.01×103≈⊙计算水当量比：γ=ξq mg Cp/q mw C=1≈01336⊙ε1=[1－e-(1－γ)β]/[ 1－γe-(1－γ)β]≈≈⑧校核计算冷冻水初始温度t w1：⊙t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε1=-(-1)/×≈℃t w1=℃＞6℃满足可提供6℃的冷冻水要求.取t w1=℃⊙t w2= t w1+△tw ℃⑨校核计算传热量⊙对数平均温差△tm△tm=[(-)-(1-6)]/ln[(3-)/(1-6)]创作时间：二零二一年六月三十日=/ln/≈1℃⊙Q=KA△tm=31×2×1≈130722(w)≈(Kw)⊙平安系数≈8.44%分析：由于我们在参数的取值设定上已是最晦气的情况,而计算又充沛考虑了余量,且使用的计算公式自己就是根据实验得出的经验公式,在此基础上还有余量是平安合理的.⑩风阻校核计算：6排：△P≈12排：△P×12/6≈≈315Pa⑾水阻校核计算：6排：△PωKPa这里12排管（即实际上的4排管）估取△Pw=60Kpa,满足要求.创作时间：二零二一年六月三十日。
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量q mg=(14000×/3600≈s空气体积流量q vg=14000/3600≈s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：℃③空气进、出口焓值：㎏④}⑤进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑥阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-/≈②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=~s时：GLⅡ六排的ε2=~从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：】⊙冷负荷Q= q mg ×(h1-h2)×－≈(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=ω≤70Kpa得：管内水流速ω≤s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
理论上可以使△Pw=ω≤70Kpa，有ω≤s，但常识告诉我们：不能如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤s为合理。
] 安全起见，设令：ω=s⊙要求Vy=~s，可初估迎面尺寸（计算表明风速和流速的增加，将带来K值的增加，但K值的增加，却导致迎面的减小，间接使整个换热面积A的减小，我对Vy=s进行的计算表明，K值的增加，A值减小，K×A之积增加并不明显。