wk4-03(发电工程师1)
WK-4型电铲电气分析
控制 电铲铲 杆 的推压运 动 ， 在特定 条件 下 ， 呈 位能性 负载 。Ｈ Ｆ则要控 制 电铲 回转和行 走 ２个 动作 ， 当电 铲 回转 时 ， Ｈ Ｆ要 为 ２台 电枢 回路 串联 、 励 磁 绕组 并
机应 当堵 转 ， 并且 ， 堵 转 时的 电机 电流 应不 超过 电机 的最 大过 载能 力 ， 各 电机 的换 向火花在 １ ． ５级 以下 。
２ ２ ０ 、 ～ １ ７ ０ Ｖ ） 。其中 １ ７ ０ Ｖ交流电经过三相桥式 整 流形成 直流 ２ ２ ０ Ｖ， 作 为直 流 工作 电源 ， 为各 台直
机构 —— 磁放 大器提 供工作 电源 。
电铲 有 ３台他 励 式 发 电机 ， 分别是 ２ ２ ０ ｋ Ｗ 的
提升 发 电机 （ Ｔ Ｆ ） ； １ ２ ５ ｋ Ｗ 的 回转 发 电机 （ Ｈ Ｆ ） 和６ ３
ｋ Ｗ 的推 压式 发 电机 （ Ｙ Ｆ ） 。Ｔ Ｆ供 一 台 １ ７ ５ ｋ Ｗ 的提
摘 要 ＷＫ － ４型 电铲采 用 了直流发 电机一 直 流 电动机 的控 制 结构 ， 通 过对发 电机 励磁 的控 制 ，
使 电铲 各运动 机构 灵 活地工作 。 为 了确保 直流 电机 有 一 个 良好 机 构 特 性 曲 线 ， ＷＫ － ４型 电铲在 控 制 系统 中引入 位移控 制 ， 电流 负反馈 和 电压 负反馈 控 制。
（ ２ ） 直流工作 电源线路故障 ， 其概率 比较高， 且 有 时在某些 特 定 的条 件 下 ， 会 产生 严 重 后 果 。 由于 直流 工作 电源是 为 直 流 电动 机 提供 励 磁 电源 ， 在 电 铲采 掘装车 作业 中， 它 的励磁 支路 一但发 生 断路 ， 运 行 的各 台直 流 电动机 就 会 突 然失 磁 ， 根 据 直 流 电 动 机机 械特性 方程 可知 ， 电机 的转速 突然 升高 ， 产生 飞 车现 象 ， 对人 身 、 设 备安 全可 能造成 极大 的危 害 。检 查时 ， 可用铁 制 的器件 碰 电动机 的外壳 ， 没有感 到磁 力， 或 磁力很 弱 ， 说 明 电动 机励 磁 线 路 断路 ， 只要 找
中美欧通讯杆塔标准中风荷载设计的对比研究
第1期纤维复合材料㊀No.1㊀362024年3月FIBER ㊀COMPOSITES ㊀Mar.2024中美欧通讯杆塔标准中风荷载设计的对比研究武海鹏,孙云龙,刘鑫燚,张云峰,谢铁秦(哈尔滨玻璃钢研究院有限公司,哈尔滨150028)摘㊀要㊀5G 建设对通讯杆塔的承载提出更高要求,风载荷是通讯杆塔承载力的重要设计组成,对不同标准下风荷载参数的研究分析有着重要的工程意义㊂本文通过对中㊁美㊁欧不同标准中风载荷的参数如地形地貌㊁荷载动态参数㊁风压高度变化系数等进行对比,为相关涉外通讯工程的风荷载计算提供参考㊂同时,探讨了复合材料在通讯杆塔领域中应用的优势㊂关键词㊀5G;风载荷;通讯杆塔;标准;复合材料Comparative Analysis of Wind Load Specifications forCommunication Towers in Chinese ,American ,and European StandardsWU Haipeng,SUN Yunlong,LIU Xinyi,ZHANG Yunfeng,XIE Tieqin(Harbin FRP Institute Co.,Ltd.,Harbin 150028)ABSTRACT ㊀The construction of 5G has higher requirements for the bearing capacity of communication towers,and wind load is an important design component of the bearing capacity of communication towers.The research and analysis of wind load parameters under different specifications has important engineering significance.This article compares the wind load parameters of different specifications in China,American and Europe,such as terrain and topography,load dynamic param-eters,and wind pressure height variation coefficient,to provide reference for wind load calculation in related foreign commu-nication engineering.At the same time,the advantages of composite materials in the field of communication towers were ex-plored.KEYWORDS ㊀5G;wind loads;communication tower;standard;composite materials基金项目:非金属材料创新中心研发类项目(2022TDA4-1)通讯作者:武海鹏,硕士研究生,正高级工程师㊂研究方向为复合材料结构设计及仿真分析㊂E -mail:wu_effort@1㊀引言随着5G 时代的到来,5G 建设和新基建领域让杆塔建设迎来 新春 ㊂5G 通讯塔相比3G㊁4G 的网络平台建设,对通讯塔的高度㊁天线数量和迎风面积都有了较大的增加,使用地点也要求在旷野㊁山脉㊁沼泽㊁沿海等恶劣地区,这给通讯杆塔整体架构的承载力提出更高的要求[1]㊂复合材料以比刚度㊁比强度高㊁耐腐蚀㊁便于安装㊁电绝缘等优点,可以在通讯杆塔领域取代传统的金属材料推广应用㊂目前,我国通讯塔的高度在20~42m 甚至更高,对于这类高耸结构,风荷载是重要的设计荷载之一,同时风荷载标准也是各国建筑工程设计的重要依据,深入掌握并正确运用不同地区的标准,尤其是对欧美境外通讯杆塔设计时,工程设计人员应重点关注㊂㊀1期中美欧通讯杆塔标准中风荷载设计的对比研究本文从中标‘建筑结构荷载规范(GB50009-2012)“[2]㊁欧标‘Eurocode1:Actions on structures -Part1-4:General actions-Wind actions(EN 1991-1-4-2005)“[3]㊁美标‘Structural Standard for Antenna Supporting Structures,Antennas and Small Wind Turbine Support Structures(TIA-222-H-2018)“[4]出发(以下简称中标㊁美标㊁欧标),针对不同标准中关于通讯杆塔风荷载的设计参数进行对比分析㊂将复合材料应用于通讯杆塔设计,可以根据不同风速下㊁不同高度杆塔的承载能力,调整铺层角度㊁铺层数量㊁铺层顺序等,更好的体现了复合材料杆塔的可设计性㊂2㊀风压计算原理风压是指垂直于杆塔结构表面上的风荷载标准值㊂在利用不同标准进行风荷载设计时,通常需要注意对基本风压进行两个方面的换算,时距和重现期㊂中标标准基本风压对应的基本风速为B类地貌离地10m处的10min时距,欧标同样采用的10min时距,美标则采用C类地貌离地10m处的3s时距㊂不同时距风速与3s时距风速对比如表1所示㊂表1㊀不同时距风速与3s时距风速对比风速时距10min5min1min10s3s比值0.700.750.850.951中㊁美㊁欧标中重现期均为50年[5-6],这样保证率基本相同,不会影响到最大风速的统计数值㊂对于年最大风速概率分布类型,中㊁美㊁欧标中均采用极值Ⅰ型概率分布函数分析天气的极端天气现象[7-8]㊂3㊀风荷载计算公式风荷载值是作为一个独立且重要设计指标,直接参与结构设计中,是一个多参数的表达式,其内部参数相互关联[9-11]㊂中标标准风荷载值计算公式如公式(1)所示㊂W k=βZˑμsˑμzˑW0(1)式(1)中,W k㊁W0分别为风荷载标准值和基本风压值,KPa;βZ为高度z处的风振系数;μs㊁μz分别为风荷载体型系数和风压高度变化系数㊂美标标准基本风压计算公式如公式(2)所示㊂q Z=0.613ˑK ZˑK ZtˑK dˑV2ˑI(2)式(2)中,K z为风压变化系数;K zt为地形系数;K d为风向系数;V:基本风速;I:结构等级重要性系数㊂欧标风速压力计算公式如公式(3)所示㊂q p=[1+7ˑI V(z)]ˑ0.5ˑρˑV2m(3)式(3)中,I v(Z)为湍流强度;ρ为空气密度;V2m为参考高度处的平均速度㊂中㊁美㊁欧标的风荷载计算公式中,主要涉及到的参数有体型系数㊁地形地貌㊁载荷动态参数㊁风压高度变化系数以及荷载组合系数等㊂其中对通讯杆塔的体型系数差异有限,以下对其他参数进行分析㊂3.1㊀地形地貌参数地形的粗糙程度㊁平整程度直接影响着风速,随着地貌越复杂,越粗糙,平均风速一般会较小,而对于开阔平坦的地形,平均风速相对较大㊂中标中将地貌分为四类(A/B/C/D),A类主要指海岸㊁近海面㊁沙漠无人地带㊁湖泊及海岛地区,B类主要指房屋相对稀疏的乡村镇㊁田野㊁丘陵及丛林等,C类主要指拥有一定密集建筑群的市区,D类主要指房屋很高以及拥有密集建筑群的一些城市区域㊂粗糙度分别为0.12,0.15,0.22,0.30㊂美标中同样将地貌分为四类,不过A/B/C/D与中标中的D/C/B/A对应;欧标将地面粗糙度分为0㊁Ⅰ㊁Ⅱ㊁Ⅲ㊁Ⅳ五类,其中0和Ⅰ类与中标A类对应,Ⅱ㊁Ⅲ㊁Ⅳ类则对应B㊁C㊁D㊂3.2㊀荷载动态参数自然风的脉动性对结构是一种典型的动力作用,由平均作用和脉动成分组成㊂同时通讯杆塔的振型㊁高度㊁阻尼特性都会影响此动态作用,且幅值随体表位置变化㊂所以在不同标准中均需考虑风荷载动力的综合响应㊂荷载动态参数是考虑在风动力作用下响应的等效静态放大综合系数,中㊁美㊁欧中的放大系数[12-13]分别为风振系数βZ㊁阵风影响系数G f㊁结构系数C s C d㊂中标标准中的风振系数βZ,考虑脉动风振的影响,根据随机振动理论计算如公式(4)~公式(7)所示㊂βZ=1+2gI10B Z1+R2(4)B Z=kHα1ρxρzφ(z)μZ(5)R=π6ξx21(1+x21)43(6)73纤维复合材料2024年㊀x1=30f1k w W0,x1>5(7)式中,Bz是脉动风荷载的背景分量因子,I10是10m高度名义揣流强度,ζ1是结构阻尼比,ρx㊁ρz 是脉动风荷载水平㊁竖直方向相关系数㊂美标标准中的阵风影响系数G f,针对通讯杆塔类柔性或动力敏感结构计算规定如公式(8)~公式(11)所示㊂G f=0.925(1+1.7g Q I z g2Q Q2+g2R R2)(1+1.7g v I z)(8)Q=1(1+0.63(B+h Lz )0.63)(9)I z=C(33Z)16(10) g R=[2ln(3600n1)〛0.5+0.577[2ln(3600n1)]0.5(11)式中,g Q㊁g R为背景响应影响系数,R为共振相应参数㊂欧标标准中动力影响采用结构系数C s C d如公式(11)和(12)所示㊂C s C d=1+2ˑK PˑI vˑ(Z e)ˑB2+R21+7ˑI vˑ(Z e)(12)R2=π22ˑδS L(Z e,n1,x)ˑK s(n1,x)(13)式中,I v是紊流度,K P是峰值系数,B2是背景系数,R2共振相应系数㊂荷载动态参数与风速时距相关,时距越短,阵风特性在风荷载响应影响越大㊂中标和欧标的时距是10min,美标的时距是3s,相应考虑调整系数㊂对于高度较低的通讯杆塔,相同的地形地貌下,荷载动态参数对比是风振系数(中标)>结构系数(欧标)>阵风系数(美标)㊂3.3㊀风压高度变化系数风压高度变化系数,反映了作用在杆塔结构上的风压在不同地形地貌高度的变化规律,中美标准采用指数,欧标采用对数描述风速和高度的变化关系如公式(15)~公式(17)所示㊂中标μB Z=1.000(Z10)0.30,10mɤzɤ350m(15)美标K C z=2.01(z z g)2α,4.57mɤzɤz g(16)欧标C r(z)=K rˑln(z Z0),z minɤzɤz max(17)同样地貌下,50m杆塔的不同标准下的风压高度变化系数比较如图1所示㊂图1㊀不同标准风压高度变化系数与高度的关系从图1可以看出,相同地形地貌环境下,中标的风压高度变化系数最大,而欧标最小,这主要是不同标准中关于地貌粗糙度参数差异而造成的㊂3.4㊀不同标准荷载组合值本文主要分析通讯杆塔的承载力极限状态,下表为中㊁美㊁欧标准中起控制的自重静荷载和风荷载的组合进行比较,如表2所示㊂表2㊀不同标准下静载和风载荷的组合对比标准组合公式静载系数风载系数风载分项对比中标 1.2D+1.4W o 1.2 1.41美标 1.2D+1.6W o 1.2 1.6 1.143欧标1.35D+1.5W o 1.35 1.5 1.071㊀㊀注:D表示通讯杆塔及其附件的自重,W o表示作用的通讯杆塔的风荷载㊂从表2可以看出,通讯杆塔承载中控制作用的风荷载,美标最大1.6,中标最小1.4,载荷中的风载荷系数不同标准中差异较大,对最终风荷载产生较大影响㊂这是由于各国标准建立的体系不同,各个系数的参考的依据不同造成的㊂从中㊁美㊁欧标中风荷载计算公式参数对比可以看出,对于高度较低的通讯杆塔,地形地貌参数在不同标准中规定大致相同,对杆塔承载力影响较小;荷载动态参数中标最大,美标最小;风压高度变化系数则中标最大,欧标最小;但荷载组合系数中,美标风荷载的分项系数最大,中标最小㊂综合83㊀1期中美欧通讯杆塔标准中风荷载设计的对比研究考虑,不同标准对通讯杆塔承载力的影响需具体计算分析㊂4㊀计算对比为对比不同标准对通讯杆塔变形的影响,分别采用中㊁美㊁欧标准对50m单管塔进行风荷载计算㊂单管塔基本参数,H=50m,D=1000mm,阻尼比1%㊂按照中标B类粗糙度的开阔地形地貌,基本风速25m/s,重现期为50年,不同标准下单管塔的风荷载计算值如表3所示㊂表3㊀中美欧标准风荷载计算值对比类别15m20m30m40m50m中标/N30003250380082759550美标/N4050610766741330015349欧标/N9075937598002007520675根据表3的计算结果,对于高度小于50m的通讯杆塔,欧标风荷载计算值最大,中标计算值最小,美标居中㊂尤其是在高度较低时,欧标计算值近似是中标的3倍,随着高度的增加,二者的比值逐渐降低㊂这主要原因是中标的风振系数沿高度变化趋势要高于美㊁欧标准㊂所以对高度小于50m 的杆塔,不同标准风荷载的差异不容忽视㊂通过对中美欧通讯杆塔标准中风载荷设计公式的风压㊁地形地貌参数㊁载荷动态参数㊁高度变化系数和载荷组合值相对比得出,不同标准中参数值差异较大,工程设计人员不能忽略,同时设计人员可以充分发挥复合材料杆塔的可设计性,以便满足不同标准下的杆塔需求㊂5㊀结语中㊁美㊁欧标准中均采用多参数的形式表征风荷载,主要参数的规定和使用原则基本一致,通过算例结果分析,研究可得以下结论:(1)中标采用基本风压,美㊁欧标采用基本风速;(2)中㊁美㊁欧标中风作用的动力影响参数分别是风振系数㊁阵风影响系数㊁结构系数,该参数受到结构分类㊁模态振型等影响,动力参数中标>欧标>美标;(3)荷载组合值,风荷载分项系数美标>欧标>中标,美中标准比值1.14;(4)相同地形地貌下,对于高度较低的通讯杆塔,风荷载计算值欧标>美标>中标,但随着高度的增加比值逐渐减少;结构风荷载标准值作为多参数表达式,单个参数的差异并不能真实反映荷载标准值的差异㊂综上所述,对于高低较低通讯杆塔,中㊁美㊁欧不同标准下计算风荷载差异较大,不可忽略㊂参考文献[1]曲方明.5G建设过程中通信铁塔的承载能力分析[J].电子技术与软件工程,2021(07):3-4.[2]GB50009-2012,‘建筑结构荷载规范“[S].2012.[3]EN1991-1-4-2005,‘Eurocode1:Actions on structures-Part 1-4:General actions-Wind actions“[S].2005. [4]TIA-222-H-2018,‘Structural Standard for Antenna Supporting Structures,Antennas and Small Wind Turbine Support Structures“[S].2018.[5]刘敏,孙义刚,陈娟辉.基于高层建筑主体结构的中美风荷载计算分析对比[J].邵阳学院学报(自然科学版),2016,13 (03):88-92.[6]王敏,何文俊.欧标风荷载计算及参数取值[J].山西建筑, 2019,45(06):31-32.DOI:10.13719/14-1279/ tu.2019.06.016.[7]吴元元,任光勇,颜潇潇.欧洲与中国规范风荷载计算方法比较[J].低温建筑技术,2010(06):63-65.[8]吴纯华,浅议中美规范风荷载计算对比[J].低温建筑技术, 2010,32(06):63-65.[9]申跃奎,方圆,高宝中.中美英三国风荷载规范重要参数的比较[J]].钢结构,2014,29(01):40-43+7.DOI:10. 13206/j.gjg201401011.[10]杨坤.中标㊁欧标㊁阿标㊁南标风荷载规范对比研究[J].建筑结构,2021(21):124-125.[11]黄韬颖,杨庆山.中美澳风荷载规范重要参数的比较[J].城市建设理论研究(电子版),,2017(21):124-125.DOI: 10.19569/119313/tu.201721115.[12]周瑞.中美房屋建筑风荷载计算对比分析[C]//浙江省建筑设计研究院,东南大学,‘建筑结构“杂志社.第八届工程结构抗震技术交流会论文集.第八届工程结构抗震技术交流会论文集,2023:297-301.DOI:10.26914/kihy.2023.03673 2.[13]张军锋,葛耀君,柯世堂.中美日三国规范高层结构风荷载标准值对比[J].湖南大学学报(自然科学版),2011,38 (10):18-25.93。
2022-2023年公用设备工程师之专业案例(动力专业)题库检测试卷A卷附答案
2022-2023年公用设备工程师之专业案例（动力专业）题库检测试卷A卷附答案单选题（共100题）1、对于汽轮机来说，其调节级级前的蒸汽压力为12.75MPa，温度为535℃，级后压力为9.81MPa，调节级的反动度为0.14，则调节喷嘴后的压力为( )MPa。
A.10.25B.11.56C.9.87D.6.58【答案】 A2、某焦化厂有两座JN43-80型42孔焦炉，炭化室的有效容积为23.9m3，装炉煤的堆积密度(干基)为0.76t／m3，干煤全焦率为75%，结焦时间为18h。
该焦化厂年生产焦炭能力约为( )t／a。
A.B.C.D.【答案】 B3、有一厂区供暖用蒸汽量为20t／h，生活用蒸汽量为10t/h，生产工艺用汽量30t/h，锅炉房自用汽量为5t/h，则锅炉房的设计容量应为( )。
A.48～51t／hB.51～61t/hC.73～75t/hD.81～88t/h【答案】 B4、某厂所用的燃料油收到基的低位发热量Q(ar，net)=45000kj／kg，则其燃烧时的理论空气量为( )m3/kg。
A.11.14B.10.6C.9.89D.12.56【答案】 A5、某锅炉房采用热力除氧时，给水最大流量为21.9t/h，液面压力为20kPa，当地海拔高度为900m，则除氧水箱最低液面至水泵进口所需高度为( )m。
A.5.38B.4.65C.5.28D.4.69【答案】 D6、给水泵的出口和进口压力分别为17.65MPa和0.75MPa，取给水的平均比容为0.0011m3/kg，给水泵效率取0.75，则给水泵的焓升为( )kJ／kg。
A.23.6B.20.68C.25.2D.24.79【答案】 D7、喷嘴的速度系数φ=0.95，则喷嘴的能量损失系数为( )。
A.0.0975B.0.0567C.0.0826D.0.0628【答案】 A8、某液化石油气站管道设计流量为0.039m3/S，一管道管径为DN200，若管道长50km，摩阻系数取0.023，液态液化石油气的平均密度为0.534t／m3，则管道总压力降约为( )MPa。
浅谈WKKL-1微机励磁调节装置
为发电机转子回路传递 函数 。２ 号 １
机 数据 为 ； 为交 流 励 磁 机 小 闭 环
等传 函。 号数 为 值 递 数２ 机 据 １
为
； 筹
一
２ ｂ 相位裕 度 为 ４ 。 现场 投 运 时 ，０ 阶跃 Ｏｄ ， ６， １％
等放倍 ； 南 值大数
为 磁 小 环 励机 闭等
值时间常数 ； （） ｓ为输入量 ； （） Ｙ ｓ为输 出量 。 由公式可以看 出， 采用转子电压负反馈后 ， 交 流励磁机时间常数减小了（ ＋ ２ ） ， １ Ｋ 倍 等值放 大倍数也减小 了（ ＋ ２ ３ ） 。前者是我们需 １ Ｋ Ｋ／ 倍 ３ 要 的 ， 者则 可 以通 过 主环 其 他 环 节 的放 大 倍 数 后
第３ ０卷总第 １７期 ４
四川水力发 电
２１ 年 １ ０１ ０月
图 ６ 数学模 型框图
控硅 的开 放角 ， 而控 制交 流励 磁机 的励 磁 电流 ， 从
相频 特性 与 一１０相 交 的角频 率所 对应 的幅 ８。 频 特性 的数 值称 为增 益 裕度 ； 幅频 特 性 与 ∞轴 的
以维持发 电机机端电压 的恒定 、 形成发 电机 电压 的闭环调节。其数学模型框图见图 ６ 。
图 ６中 ：
交点频率称为穿越频率 ； 穿越频率所对应 的相频 特 性 与 一１０ 的差值 称 为相位 裕度 。如 果对 应 的 ８。 幅频特性其增益裕度为负值 ， 则该系统是稳定的；
如 果增 益裕 度为 ０ 则该 系统 是 临 界 的 ； 果增 益 ， 如 裕 度 为正值 ， 则该 系 统是不 稳定 的 。
励 磁 调 节 装 置 是 发 电机 重 要 的 自动 控 制 设
WK-4型电铲行走大伞齿轮的焊接修复
WK-4型电铲行走大伞齿轮的焊接修复漆卫国【摘要】介绍了WK-4型电铲行走大伞齿轮的焊接修复技术,包括修复方案、焊接材料选择及补焊工艺等,通过有效的过程控制,保证了修复质量.【期刊名称】《金属加工：热加工》【年(卷),期】2014(000)002【总页数】3页(P63-65)【作者】漆卫国【作者单位】中国葛洲坝集团股份有限公司,湖北宜昌443002【正文语种】中文1.概述我公司某矿山有6台WK－4型电铲，承担硅酸盐矿的采掘工作。
该矿山开采平台现场条件恶劣，作业范围广，生产强度高，日产量达万吨以上，电铲长期处于高负荷下运行，且经常需要长距离行走，转移作业区域。
其中3号电铲在一次转移作业面长距离行走时发生大伞齿轮连续崩齿两个，如图1所示。
当时没有备用大伞齿轮，若购买更换大伞齿轮，采购周期需一个月以上，且大伞齿轮与轮轴是过盈配合，拆卸、装配工艺繁琐，耗费工时。
为减少停产造成的损失，决定采用焊接修复的办法。
图1 崩齿后的大伞齿轮1.连续崩掉的两个齿 2.大伞齿轮2.大伞齿轮的化学成分及力学性能通过查阅电铲随机文件，大伞齿轮材料为38CrSiMnMo中碳调质钢，其化学成分及力学性能如表1、表2所示。
表1 38CrSiMnMo化学成分（质量分数）（%）表2 38CrSiMnMo力学性能（调质状态）3.修复方案大伞齿轮两齿崩裂部位均在齿根，如果全部采用堆焊修复齿形，则焊接工程量非常大，焊接质量及齿形尺寸难以控制。
通过分析齿体材料焊接性能及断齿部位的结构特点，决定采用“镶板+堆焊”修复方案，如图2所示。
图2 大伞齿轮修复方案1.镶板 2.堆焊齿形轮廓 3.齿轮母体4.镶板材料及尺寸综合考虑齿形芯部应具有较好的力学性能，以及与母体材料含碳量相近的原则，选用35CrMo钢板作为镶接材料，镶板尺寸如图3所示。
图3 镶板尺寸5.焊接材料选择38CrSiMnMo及35CrMo均为中碳调质钢，含碳量较高，淬硬倾向大，对氢较为敏感，增加隔离层是必要的，同时需保证焊缝的强度及齿面的耐磨性。
4.7 水文地质试验
4.7水文地质试验本次研究工作共完成6个深孔、4个浅孔；深孔编号为：WK1～WK5、WK8；浅孔编号为：WQ1～WQ4。
为查明东阻水体在深部-400m的存在形式和阻水情况，在东阻水体的西部、中部和东部各布置1个深孔，编号为：WK2、WK3和WK4；其中WK3为抽水孔，在其以南122.87m处布置了WK5号孔，以查明东阻水体在-610米处存在的可能性；在北矿带以东方向上布置了2个孔，编号分别为WK1和WK8。
深孔WK1在110线，WK8在120线上，以了解北矿带采矿抽水时降落漏斗在东部方向上水位降低情况。
另外在100～120勘探线间布了4个浅孔，以查明云池口尾矿库库尾灰岩与第四系土层接触情况和浅部岩溶发育情况。
各钻孔具体位置和钻孔技术参数详见“研究区水文地质工程地质综合图（图号：2011.0.12.01-11）”和表4-3。
各钻孔技术参数汇总表表4-34.7.1抽水试验1）试验基本概况本次抽水试验为单主孔多孔抽水试验，因矿坑疏干水位已降至含水层中，承压水头变无压水头，为无压完整井抽水试验，进水段孔径130mm，孔壁直接进水，抽水孔的结构详见“武山铜矿WK3多孔抽水试验综合成果图（图号：2011.0.12.01-14）”。
观测孔共5个，同时在矿区附近的长期观测点有11个，以观测东阻水体及矿区附近地下水变化情况。
本次抽水试验用的水泵为：150QJ20-248型，抽水能力：20T/h，扬程：248m，水泵下至195m，泵长4.50m，并设置190.50 m测水管，流量观测采用容积法，水位观测采用电测水位计。
各观测孔与抽水孔同步观测水位，抽水孔每隔4小时观测一次气温和水温。
水位和流量观测在抽水试验前期采用非稳定流，后期采用稳定流观测。
抽水试验是从3月20日14点35分开始抽水，3月31日下午14点停泵观测恢复水位，4月9日22点结束，历时20天。
其中，初次抽水试验开始时的抽水量500m3/d，6小时后，水位下降至174.80m，相当于标高-78.68m，由于测水管被堵，试验临时终止。
押题宝典公用设备工程师之专业知识(动力专业)题库及精品答案
押题宝典公用设备工程师之专业知识（动力专业）题库及精品答案单选题（共48题）1、对于大中型活塞式制冷压缩机来说，采用()方法调节冷量。
A.压缩机停、开B.变频调节C.滑阀调节D.预开部分气缸的吸气阀片【答案】D2、锅炉DZL4-1.25-AⅡ表示()，额定蒸发量为()。
A.单锅筒横置链条炉排锅炉，1.25t／hB.单锅筒纵置链条炉排锅炉，4t／LC.双锅筒横置链条炉排锅炉，1.25t／hD.双锅筒纵置链条炉排锅炉，4t／h【答案】B3、压缩空气法卸车的优点是()。
A.设备结构简单，易制造和管理，动力消耗小，操作费用低B.形成真空的容积可不受限制，形成虹吸时间仪与真空泵抽气量大小有关C.能力大，可同时卸儿台槽车，净卸车时间短，操作简单，不需设置卸车泵，操作和维修费低D.结构简单，能力大，操作简单，费用低【答案】C4、低温与普冷的分界线是()。
A.90KB.110KC.120KD.140K【答案】C5、额定蒸汽压力在1.27～3.82MPa时，锅炉控制安全阀的起始压力为()。
A.1.04×工作压力B.1.06×工作压力C.工作压力+0.04MPaD.1.05×工作压力【答案】A6、压缩机吸入蒸汽过热，()。
A.产生制冷效果B.不产生制冷效果C.有效过热产生制冷效果D.有害过热产生制冷效果【答案】C7、蒸汽管道的坡度方向一般与气流方向一致，其最小坡度不应小于()。
A.0.001C.0.003D.0.004【答案】D8、以下选项中属于真空泵法优点的是()。
A.形成真空的容积可不受限制，形成虹吸时间反与真空泵抽气量大小有关B.设备结构简单，易制造和管理，动力消耗小.操作费用低C.结构简单，能力大，操作简单，费用低D.能力大，可同时卸几台槽车，净卸车时间短，操作简单，不需设置卸车泵，操作和维修费低【答案】B9、以下选项中不是影响可燃气体着火极限的因素的是()。
A.着火极限范围变窄B.环境空气温度C.内径小的容器D.容积尺寸的影响【答案】B10、当室内燃气管道选用不锈钢管时，薄壁不锈钢管应采用()连接方式。
发电机大修追加材料计划(备件)
10号发电机大修追加材料计划（备件）05.5 ?备件??申请数量?批准数量领用数量5050913063711110 5050913063711110 5050913063711110 5050913063711110 5050913063711220 5050913063711220 5050913063711110 5050913063711110 5050913063711110 5050913063711110 5050913063711110 5050913063711110 5050913063711110 5050913063711110 5050913063711110 5050913063711110 5050913063711440 5050913063711110 5050913063711880 5050913063711440 5050913063711220 5050913063711110 5050913063711110 5050913063711330 5050913063711110 5050913063711220 5050913063711330 5050913063711220）05.5.9龙潭厂10号机大修电检分公司单价备件名称型号规格存储单位??备 注领料单3010号机1号板200*50个w40PT标牌13010号机2号板200*50个w40PT标牌18.510号机内冷水φ60个w40PT标牌18.510号机内冷水φ60个w40PT标牌1Y160M1-2个w40PT1 501、2号轴封电2401、2号轴封风φ134*108个w40PT18.51号换热器出φ60个w40PT标牌18.51号换热器出φ60个w40PT标牌18.52号换热器出φ60个w40PT标牌18.52号换热器出φ60个w40PT标牌180380伏10段照500*50个w40PT标牌140*10个w40PT标牌11.23ZKK合闸按钮1.23ZKK跳闸按钮40*10个w40PT标牌11.24ZKK合闸按钮40*10个w40PT标牌11.24ZKK跳闸按钮40*10个w40PT标牌1 806千伏14段照500*50个w40PT标牌150备帽φ80*16个w40PT导电螺钉备帽13500电机端盖φ500*60个w40PT给水泵油泵电150法兰 DN50 PN1.个w40PT115给水泵电机地φ42个w40PT1800给水泵油泵电φ200*40个w40PT给水泵油泵电1φ 850*150件w40PT1 300滑环冷却风扇φ60个w40PT标牌18.5离子交换柱至铜材质180*个w40PT励磁机引出线1 50励磁机引出线8.5内冷水反冲洗φ60个w40PT标牌1 150氢冷泵风扇车φ 500*150个w40PT1个w40PT1 120弯头不锈钢φ60*480专用工具φ76*220个w40PT导电螺钉紧固1。
QP-WK-03采购管理控制程序
6.1.3在填写采购申请时需注明好物品的名称、型号规格、实际用量、使用日期、估计的单价等。对于没有标明采购日期的按正常的采购周期（7-15天）进行采购，非常规物料及找样品物料除外。
1.0目的
通过对采购作业的管理，确保所有外购物料的品质和数量及交货期得以有效控制，确保公司采购的物料能够满足规定要求。
2.0适用范围
适用于公司所有的原材料、辅助材料、外购商品、试制样品供应商的选择与所有采购活动的管理控制。
3.0定义
（无）
4.0职责
4.1使用部门：除生产计划内的生产用料外，其他部门的采购，由使用部门填写《采购计划单》，并由所属部门经理审核，主管领导审批。
6.1.4订单所需物料的库存情况。确定需求后，制定采购计划单。
6.1.5PMC计划员在制定采购计划单时或采购员进行采购时应考虑以下的采购要求：
适质：采购进来的物料品质符合标准。
适时：即物料的采购必须在时间上符合需求，不能太迟亦不能太早。
4.2 PMC计划员：根据其他部门提交经过部门主管领导审批采购申请单，在ERP系统上制定采购计划单；核定采购金额在1万元以上的请购单。
4.3物控部经理：审批ERP系统采购计划单及审核请购单。审核采购金额在5万元或以下的采购申请单（制造中心）及采购订单（合同）。
4.4制造总监：审批采购金额在5万元或以下的采购申请单（制造中心）及采购订单（合同）。
6.2.5采购员确定采购的价格与供应商后，在ERP系统上提交请购单，并提交采购订单（合同）进行审核与审批。
中美规范风荷载设计规定对比研究
1引言近年来,上海电气电站工程公司作为总承包方承接了多项海外燃煤、燃油、燃气火力发电项目。
很多项目要求采用美国规范作为设计标准,部分项目可以采用中国规范设计,但业主提供的风荷载参数等输入条件是基于美国规范提出的。
在项目的设计过程中,经常遇到由于中国规范和美国规范规定差异导致的风荷载参数取值不同给工程结构设计带来的困扰[1]。
为了适应海外工程的设计需要,了解中国规范与美国规范关于风荷载设计规定的差异是十分必要的。
本文基于中国规范GB50009—2012《建筑结构荷载规范》[2]和美国规范ASCE/SEI 7-10Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures[3],对基本风速、基本风压和风速压力、风荷载标准值和风荷载设计压力、地面粗糙度类别和暴露类别、风荷载体型系数和风压系数、最小风压等风荷载设计规定做了对比研究。
2基本风速中国和美国风荷载设计规范在确定基本风速时,选取的均是年最大风速,并且选取的年最大风速概率分布类型是一致的,均为极值I型分布曲线[4]。
中国规范GB50009—2012条款8.1.2指出,基本风速是高度10m处、地面粗糙度类别B类的10min阵风风速,重现期为50年。
美国规范ASCE/SEI 7-10的26.3节术语和符号解释中给出基本风速是高度10m 处、暴露类别C类的3s阵风风速。
ASCE/SEI7-10条款26.5.1指出,基本风速的重现期按不同的结构安全等级采用300年、700年、1700年不同的重现期。
离地面越近,风能量受地表障碍物的影响产生的损耗就越大,因而风速就越小;反之离地越高,则风能量损耗就越少,风速也就越大。
因此,必须规定一个标准高度以便于计算和比较[5]。
中美规范对标准高度的规定是一致的,均为10m。
基本风速在这两个规范之间相互转换时,可不必考虑标准高度的影响。
地表越粗糙风能量损耗就越大,因而风速就越小。
2017年日历表(完美打印版)竖排-加周别
日一二三四五六日一二三四五六日一二三四五六WK011234567WK051234WK091234元旦节初五初六初七腊八节初九初十初五初六立春初八初四初五初六初七WK02891011121314WK06567891011WK10567891011十一十二十三十四十五十六十七初九初十十一十二十三十四元宵节惊蛰初九初十妇女节十二十三十四WK0315161718192021WK0712131415161718WK1112131415161718十八十九二十廿一廿二小年廿四十六十七情人节十九二十廿一雨水植树节十六十七十八十九二十廿一WK0422232425262728WK0819202122232425WK1219202122232425廿五廿六廿七廿八廿九除夕春节廿三廿四廿五廿六廿七廿八廿九廿二春分廿四廿五廿六廿七廿八WK05293031WK09262728WK13262728293031初二初三初四2月大初二初三廿九三十3月小初二初三初四日一二三四五六日一二三四五六日一二三四五六WK131WK18123456WK22123初五劳动节初七初八青年节立夏十一儿童节初八初九WK142345678WK1978910111213WK2345678910初六初七清明节初九初十十一十二十二十三十四十五十六十七十八初十芒种十二十三十四十五十六WK159101112131415WK2014151617181920WK2411121314151617十三十四十五十六十七十八十九母亲节二十廿一廿二廿三廿四廿五十七十八十九二十廿一廿二廿三WK1616171819202122WK2121222324252627WK2518192021222324二十廿一廿二廿三谷雨廿五廿六小满廿七廿八廿九三十5月小初二父亲节廿五廿六夏至廿八廿九6月小WK1723242526272829WK2228293031WK26252627282930廿七廿八廿九4月大初二初三初四初三初四端午节初六初二初三初四初五初六初七WK1830初五日一二三四五六日一二三四五六日一二三四五六WK261WK3112345WK3512建党节建军节十一十二十三十四十一十二WK272345678WK326789101112WK363456789初九初十十一十二十三小暑十五十五立秋十七十八十九二十廿一十三十四中元节十六白露十八十九WK289101112131415WK3313141516171819WK3710111213141516十六十七十八十九二十廿一廿二廿二廿三廿四廿五廿六廿七廿八教师节廿一廿二廿三廿四廿五廿六WK2916171819202122WK3420212223242526WK3817181920212223廿三廿四廿五廿六廿七廿八廿九廿九三十7月小处暑初三初四初五廿七廿八廿九8月大初二初三秋分WK3023242526272829WK352728293031WK3924252627282930大暑初二初三初四初五初六初七初六七夕节初八初九初十初五初六初七初八初九初十十一WK313031初八初九日一二三四五六日一二三四五六日一二三四五六WK401234567WK441234WK4812国庆节国庆节国庆节中秋节十六十七十八十三十四十五十六十四十五WK41891011121314WK45567891011WK493456789寒露二十廿一廿二廿三廿四廿五十七十八立冬二十廿一廿二廿三十六十七十八十九大雪廿一廿二WK4215161718192021WK4612131415161718WK5010111213141516廿六廿七廿八廿九三十9月小初二廿四廿五廿六廿七廿八廿九10月大廿三廿四廿五廿六廿七廿八廿九WK4322232425262728WK4719202122232425WK5117181920212223初三霜降初五初六初七初八重阳节初二初三初四小雪初六初七初八三十11月大初二初三冬至初五初六WK44293031WK482627282930WK5224252627282930初十十一十二初九初十十一十二十三初七圣诞节初九初十十一十二十三31十四2017年1月2017年2月2017年3月公元2017年日历2017年7月2017年4月2017年6月2017年5月2017年11月2017年12月2017年8月2017年9月2017年10月。
Power Jacks 工程师指南说明书
Engineers Reference Guid eEngineers ReferenceGuideengineersreferencesection nineContentseful Formulae for Actuator Calculations2 eful Formulae for Power Transmission Calculations4 9.3.Conversion Factors6 9.4.Enclosure Ratings8 9.5.Metric Nuts and Bolts9 9.6.Metric Square and Rectangular Parallel Keys10 9.7.Physical Property Values11 9.8.Standard SI Prefixes11 9.9.Limitations of Responsibility12 9.10.Warranty1212engineersreferencesection nineRPM of Worm Shaft * Lifting Screw Lead (mm)Gear Ratio9.1.Useful Formulae for Actuator Calculations9.1.1.Metric Units 9.1.1.1.Lifting Screw LeadLifting Screw lead (mm) = Screw Pitch (mm) *Number of Starts on Lifting ScrewInput T orque (Nm) =Raise Rate (mm/min) =Raise Rate (mm/min) =9.1.1.3.Calculation of Actuator Input T orqueInput Power (kW) * 9550Input Speed (rpm)Input T orque (Nm) =Load (kN) *Lifting Screw Lead (mm)2 * π * Actuator Efficiency * Actuator Gear Ratio9.1.1.4.Calculation of Actuator Input PowerInput Power (kW) =Load (kN) * Raise Rate (mm/min)60000 * Actuator EfficiencyInput Power (kW) =Load (kN) * Lifting Screw Lead (mm) * Input Speed (rpm)60000 * Actuator Efficiency * Actuator Gear RatioRPM of Worm Shaft T urns of Worm for 1mm Raiseor alternativelyor alternatively or alternatively9.1.1.2.Calculation of the Raise Per Minute with a Given Worm Shaft SpeedWhen the worm shaft speed is known, the distance the load can be raised per minute can be determined with this formula:3engineersreferencesection nine or alternativelyRPM of Worm Shaft Turns of Worm for 1" RaiseRPM of Worm Shaft * Lifting Screw Lead (in)Gear RatioRaise Rate (in/min) =Raise Rate (in/min) =9.1.2.3.Calculation of Actuator Input T orqueInput T orque (lbf.in) =Load (lbf) * Lifting Screw Lead (inch)2 * π * Actuator Efficiency * Actuator Gear RatioInput Power (HP) * 63000Input Speed (rpm)Input T orque (lbf.in) =or alternatively9.1.2.4.Calculation of Actuator Input PowerInput Power (HP) =Load (lbf) * Lifting Screw Lead (inch) * Input Speed (rpm)3.96 x 105 * Actuator Efficiency *Actuator Gear Ratioor alternativelyInput Power (HP) =Load (lbf) * Raise Rate (inch/min)3.96 x 105 * Actuator Efficiency9.1.2.Imperial Units 9.1.2.1.Lifting Screw LeadLifting Screw lead (inch) = Screw Pitch (inch) * Number of Starts on Lifting Screw9.1.2.2.Calculation of the Raise Per Minute with a Given Worm Shaft SpeedWhen the worm shaft speed is known, the distance the load can be raised per minute can be determined with this formula:4engineersreferencesection nine9.2.Useful Formulae for Actuator Calculations9.2.1.Power9.2.2.T orqueLifting MotionF R = µ * m * g F R = µ * WT * n 9550P =T * n 63000P =F R * v 1000P =F R * v 33000P =m * g * v η * 1000P =W * vη * 33000P =Linear Motion Rotary Motion MetricImperial T = F R * rT = T * rP * n 9550T =P * n 63000T =Symbol P T F R m W g νηµn rPower T orqueResistance due to FrictionMass WeightGravitational AccelerationVelocity Efficiency Coefficient of Friction Rotational SpeedRadiuskW Nm N kg -9.81 ms -2ms -1decimals decimals rpm mHP lbf.in lbf -lb 32.185 ft -2ft/min decimals decimals rpm inQuantity Metric UnitsImperial Units5engineersreferencesection nine 9.2.4.Acceleration or Braking Time9.2.3.Moment of Inertia12J =* m * r od 2132J =* π * ρ * d od 4J = 0.098 * ρ * I *d od 412WK 2 =* W * r od 2π32WK 2 =* r * I * d od 4WK 2 = 0.1 * ρ * I *d od 4132J =* π * ρ * I * (d od 4 -d id 4)J = 0.098 * ρ * I * (d od 4 -d id 4)12WK 2 =* W * (r od 2 -r id 2)π32WK 2 =* ρ * I * (d od 4 -d id 4)WK 2 = 0.1 * ρ * I * (d od 4 -d id 4)12J =* m * (r od 2 -r id 2)Solid CylinderHollow Cylinder MetricImperialJ * n 9.55 * T acct acc =WK 2 * n 308 * T acct acc =Symbol J WK 2T acc m W r od r id d od d id I ρt acc nMoment of Inertia (metric)Moment of Inertia (imperial)T orque due to Acceleration or BrakingMass Weight Outer Radius Internal Radius Outer Diameter Internal DiameterLength DensityTime for Acceleration or BrakingRotational Speedkgm 2-Nm kg -m m m m m kg/m 3s rpm-lb.ft 2lbf.ft -lb ft ft ft ft ft lb/ft 3s rpmQuantityMetric UnitsImperial Units6engineersreferencesection nine9.3.Conversion FactorsForce / Weight1 N 1 kgf 1 kp 1 lbfMass 1 kg 1 T onne 1 lb 1 T on (Short)1 T onLength 1 m 1 mm 1 inch 1 ftm 10.0010.02540.3048mm 1000125.4304.8inch 39.3700.03937112ft 3.28083.28 x 10-30.08331kg 110000.45355937907.1851016.05T onne 0.00114.536 x 10-40.9071851.016lb 2.20462204.6120002240T on 9.842 x 10-40.98424.464 x 10-40.89291T on (Short)1.1023 x 10-31.10235 x 10-411.120Speed 1 m/s 1 mm/s 1 ft/s 1 in/sm/s 10.0010.30480.0254mm/s 10001304.825.4ft/s 3.28083.28 x 10-310.0833in/s 39.370.03937121N 19.806659.806654.44822kgf 0.1019716110.45359237kp 0.120110.4536lbf 0.2248092.20462.20461T orque / Work1 Nm 1 kfg.cm 1 lbf.in 1 lbf.ftNm 19.80665 x 10-20.11298481.35582kgf.cm 10.1971611.152113.825lbf.in 8.85070.8679112lbf.ft 0.737560.072330.0833317engineersreferencesection nine 9.3.Conversion FactorsStress / Pressure 1 MPa (N/mm 2)1 N/m 21 kg/cm 21 lbf/inch 21 lbg/ft 21nertia kg.m 2 (mr 2)1 kpms 21 lbf.ft 2 (WK 2)1 lbf.in 2 (WK 2)Power 1 kW 1 Nm/min 1 kgf.m/s 1 hp 1 lbf.ft/minkW 11.667 x 10-49.807 x 10-30.74572.261 x 10-5Nm/min 600001588.6447411.3566kgf.m/s 10.201.699 x 10-3176.042.3056 x 10-3hp 1.342.235 x 10-50.0131513.03 x 10-5lbf.ft/min 442200.7374433.73330001kg.m 2 (mr 2)19.8070.04212.9264 x 10-4kpms 20.1019714.30 x 10-30.6192lbf.ft 2 (WK 2)23.73232.616.944 x 10-3lbf.in 2 (WK 2)3417.2334881441T emperatureT °F T °C(T °C x 1.8) + 32°(T °F -32) / 1.8MPa (N/mm 2)11 x 10-69.807 x 10-29.8947 x 10-34.7879 x 10-5kg/cm 210.210.2 x 10-610.0703070.488 x 10-3N/m 21 x 10-619.81 x 1036.89 x 10347.88026lbf/inch 2145.039145 x 10-614.223316.94 x 10-3lbf/ft 220885.620.88 x 10-62.05 x 1014418engineersreferencesection nine9.4.Enclosure Ratings9.4.1.IEC Ratings1When only one characteristic numeral is used the second numeral is replaced by an ‘X’.2A ‘W’ inserted after the ‘IP’ indicates suitable for a specified weather condition (conditions and features specified by manufacturer).9.4.2.NEMA and IEC Equivalent EnclosuresSince the IEC degree of protection for enclosed equipment is defined differently from NEMA type enclosure protection, andmethods of test are different, exact correlation between IEC IP-type designations and NEMA types is not possible. It is possible to make rough comparisons, which may result in certain applications. The common NEMA type designations compare with IEC designations as follows:No special protectionA large surface of the body, such as hand (but no protection against deliberate acces.) Solid objects >50 mm diameter.Fingers or similar objects not exceeding 80mm in length.Solid objects >12mm in diameter.T ools, wires, etc. of diameter or thickness >2.5mm.Solid objects >1mm diameter.Wires or strips of thickness >1mm.Solid objects exceeding 1mm diameter.Ingress of dust is not totally prevented, but dust does not enter in sufficient quantity to interfere with satisfactory operation of the equipment.No ingress of dust.No special protectionDripping water (vertically falling drops).Vertically dripping water when the enclosure is tilted at any angle up to 15º from its normal position.Water falling as a spray at an angle of 60º from the vertical.Water splashed against the enclosure from any direction.Water projected by a nozzle against the enclosure.Water from heavy seas or projected in powerful jets.Ingress of water in a harmful quantity not possiblewhen the enclosure is immersed under defined conditions of pressure and time.Submersible under defined conditions of pressure and time.1st Digit : Solid Ingress2nd Digit : Liquid Ingress0123456014567823IP2X Protected against solid objects greater than 12mm.T est: Metallic test finger and 12mm sphere tests.No IEC rust resistance test.Dust protected. Protected against splashing water. T est: Dust and oscillating sprinkler tests. No IEC rust resistance test.Protected against solid objects greater than 2.5mm. Protected against splashing water. T est: 2.5mm rod and oscillating sprinkler tests. No IEC rust resistance or icing tests.Dust-tight and protected against water jets.T est: Dust and spray nozzle tests. no rust resistance or external icing test.Dust-tight and protected against water jets.T est: Dust and spray nozzle tests. No rust resistance or external icing test.No IEC equivalent.No IEC equivalent.Dust-tight and protected against dripping water.T est: Dust and rain simulator tests. No IEC rust resistance test.Dust-tight.T est: Dust test. No IEC oil-tightness or rust resistance tests.NEMA 1General protection of people from live parts.Protection against falling dirt. T est: 1/8" to 1/2" (3.175to 12.7mm) rod entry test and rust resistance tests.Dust-tight and sleet resistant.T est: Rain, dust, external icing and rust resistance test.Rain-proof and sleet resitant.T est: Rod entry 1/8" to 1/4" (3.175 to 6.35mm), rain,external icing and rust resistance tests.Water-tight and dust-tight.T est: Hosedown, rust-resistance and external icingtests.Water-tight, dust-tight and corrosion resistance.T est: Hosedown, corrosion resistance and externalicing tests.Hazardous gas.Hazardous dust.Dust-tight and drip-tight.T est: Drip, dust and rust resistance tests.Oil tight and dust tight.T est: Oil-tightness and rust-resistance tests.NEMA T ypeNearest IEC EquivalentNEMA 3NEMA 3R NEMA 4NEMA 4X NEMA 7NEMA 9NEMA 12NEMA 181IP54IP34IP65IPW65--IP61IP6X 129engineersreferencesection nine 9.5.Metric Nuts and BoltsRKNote: 1.All dimensions in millimetres.2.Sizes in brackets are non-preferrred standards.3.All dimensions are maximum sizes.Hexagon BoltSocket Head Cap ScrewThread SizeD M3M4M5M6M8M10M12(M14)M16(M18)M20(M22)M24(M27)M30(M33)M36(M39)M42Pitch0.500.700.801.001.251.501.752.002.002.502.502.503.003.003.503.504.004.004.50A 5.507.008.0010.0013.0017.0019.0022.0024.0027.0030.0032.0036.0041.0046.0050.0055.0060.0065.00H 2.1252.9253.6504.1505.6507.1808.1809.18010.18012.21513.21514.21515.21517.21519.62021.26023.26025.26026.260K 2.403.204.005.006.508.0010.0011.0013.0015.0016.0018.0019.0022.0024.0026.0029.0031.0034.00R 5.507.008.5010.0013.0016.0018.0021.0024.0027.0030.0033.0036.0040.0045.0050.0054.00-63.00T 3.004.005.006.008.0010.0012.0014.0016.0018.0020.0022.0024.0027.0030.0033.0036.00-42.00W 2.53.04.05.06.08.010.012.014.014.017.017.019.019.022.024.027.0-32.0Hexagon Bolts & NutsSockets Head Cap Screw10engineersreferencesection nine9.6.Metric Square and Rectangular Parallel KeysEnlarged Detail of Key and Keyways2Note:For full range and further informtion refer BS 4235: Pt 1: 1972Symbol Nominal Diameter D Key KeywayB x H width x thick-nessShaft (H9)OverInclFree Normal Shaft, T 1DepthWidth, BT olerance for class of fitNomRadius, RHub, T 2Close and Interference Hub (D10)Shaft (N9)Hub (Js9)Shaft and Hub (P9)Nom.T ol.Nom.T ol.Max.Min.681012172230384450586575859511013015017081012172230384450586575859511013015017020023456810121416182022252832364045+0.0250+0.0300+0.0360+0.0430+0.0520+0.0620+0.060+0.020+0.078+0.080+0.095+0.040+0.120+0.050+0.149+0.065+0.180+0.080-0.004-0.0290-0.0300-0.0360-0.0430-0.0520-0.062+0.012-0.012+0.015-0.015+0.018-0.018+0.021-0.021+0.026-0.026+0.031-0.031-0.006-0.031-0.012-0.042-0.015-0.051-0.018-0.061-0.022-0.074-0.022-0.0881.21.82.53.03.54.05.05.05.56.07.07.59.09.010.011.012.013.013.0+0.10+0.20+0.30+0.10+0.20+0.300.080.160.250.400.700.160.250.400.601.001.01.41.82.32.83.33.33.33.84.34.44.95.45.46.47.48.49.410.42 x 23 x 34 x 45 x 56 x 68 x 710 x 812 x 814 x 916 x 1018 x 1120 x 1222 x 1425 x 1428 x 1632 x 1836 x 2040 x 2245 x 2511engineersreferencesection nine 9.7.Physical Property Values, at 20°C9.8.Standard SI Prefixes * †*If possible use multiple and submultiple prefixes in steps of 1000.†Spaces are used in SI instead of commas to group numbers to avoid confusion with the practise in some European countries of using commas for decimal points.‡Not recommened but sometimes encountered.Material Density, ρ (kg/m 3)Y oung's Modulus, E(GN/m 2)Shear Modulus, G(GN/m 2)Bulk Modulus, K (GN/m 2)Poisson's Ratio, νCoefficient of Thermal Expansion x 10-6/K Specific Heat J/kg KCarbon Steel786020779.31720.29212460Brass 65/358450105381150.3519420Copper 891011944.71300.32617420Stainless Steel775019073.11780.30514460Aluminium Alloys271071026.257.50.33422920Name exa peta tera giga mega kilo hecto deca deci centi milli micro nano pico femto attoSymbol E P T G M k h da d c m µn p f aFactor1 000 000 000 000 000 000 = 10181 000 000 000 000 000 = 10151 000 000 000 000 = 10121 000 000 000 = 1091 000 000 = 1061 000 = 103100 = 10210 = 101 0.1 = 10-10.01 = 10-20.001 = 10-30.000 001 = 10-60.000 000 001 = 10-90.000 000 000 001 = 10-120.000 000 000 000 001 = 10-150.000 000 000 000 000 001 = 10-18‡‡‡‡Note:Values given are representative. Exact values may vary with composition and processing, sometimes greatly.Power Jacks LtdBalmacassie Commercial Park Ellon, AB41 8BX Scotland (UK)Tel: +44 (0)1358 285100All information in this document is subject to change without notice. All rights reserved by Power Jacks Limited. May not be copied in whole or in part. ©Power Jacks Limited 2016, Aberdeenshire, Scotland, United Kingdom.PJB-ER-EN-02 ********************Lifting & Positioning SolutionsPower Jacks are specialist industrial engineers providing design, manufacturing and services of quality industrial lifting, positioning and load monitoring equipment.Our products are supplied globally across many sectors including Industrial Automation, Energy, Transport, Defence and Civil.EM 623286。
2023年公用设备工程师之专业案例(动力专业)模拟题库
2023年公用设备工程师之专业案例（动力专业）模拟题库单选题（共20题）1. 一台压缩机组的名义工况制冷量为1864kW，电功率为416kW，此机组在名义工况下的制冷性能系数COP为( )。
A.5.04B.4.48C.4.32D.2.45【答案】 B2. 对于汽轮机来说，其调节级级前的蒸汽压力为12.75MPa，温度为535℃，级后压力为9.81MPa，调节级的反动度为0.14，则调节喷嘴后的压力为( )MPa。
A.10.25B.11.56C.9.87D.6.58【答案】 A3. 汽轮机进口速度的利用系数为M0=0，其调节级的理想比焓降Δh0=41.56kj/kg，则调节喷嘴出口的气流理想速度为( )m/s。
A.278.3B.288.3C.3883D.28.73【答案】 B4. 压缩式制冷装置压气机吸入的空气Pi=0.lMPa，t1=27℃，定熵压缩至p2=0.5MPa，再经定压冷却后温度降为32℃。
压缩机的制冷系数为( )。
A.1.432B.1.522C.1.718D.1.824【答案】 C5. 假设氮气被等温可逆压缩到10.1MPa，其低压对应于液氮在71.9K的饱和蒸气压(0.05MPa)。
设氮的一次节流液化系统的操作温度为290K和71.9K。
若把液化器用作制冷机，则该系统的制冷量为( )kj/kg。
A.21.0B.22.6C.23.2D.24.5【答案】 A6. 有一厂区供暖用蒸汽量为30t/h，生活用蒸汽量为20t/h，生产工艺用气量为40t/h，锅炉房自用汽量为5t/h，则锅炉房的设计容量应为( )t/h。
A.73.36～86.6B.72.56～88.9C.75～86D.78～92【答案】 A7. 富油脱苯圆筒管式炉，出口富油温度180℃，压力0.123MPa，管式炉输入的热量为( )。
[设粗苯在脱水塔和管式炉内总蒸发率为28.23%；从脱水塔来的富油，其洗油量(包括萘)为55591kg/h；粗苯量为1003kg/h；含水量为57kg/h。
基于深度学习算法的继电保护在电力系统中的应用研究
Telecom Power Technology电力技术应用基于深度学习算法的继电保护在电力系统中的应用研究刘泽浩，汤尔东，林忆昕（汕头供电局，广东汕头515000本研究旨在提出高效的继电保护方案，实现对电力系统的准确监测与保护。
从状态识别与问题分类、故个方面展开研究，探究深度卷积神经网络在状态识别中的应用。
通过引入长短时记忆网络，实现更文章针对过载和短路两种故障类型设计了相应的深度学习模型。
Neural Networks，CNN）和循环神经网络（Recurrent Neural Network，RNN）模型，实现故障位置的准确定位。
实验显示，相较于传统方法，文章提出的算法在问题识别与故障定位上均取得显著改进。
继电保护；状态识别；卷积神经网络（CNN）；循环神经网络（RNN）；故障检测Research on the Application of Relay Protection in Power Systems Based onDeep Learning AlgorithmsLIU Zehao, TANG Erdong, LIN Yixin(Shantou Power Supply Bureau, ShantouAbstract: This study aims to propose an efficient relay protection scheme to achieve accurate monitoring and 2023年9月10日第40卷第17期· 69 ·Telecom Power TechnologySep. 10, 2023, Vol.40 No.17刘泽浩，等：基于深度学习算法的继电保护在电力系统中的应用研究CNN ）作为一种强大的图像处理工具，在电力系统的状态识别中得到广泛应用[2]。
CNN 通过多层卷积和池化层，能够有效提取电力设备的特征，从而实现对状态的准确识别。
2023年公用设备工程师之专业知识(动力专业)考前冲刺试卷B卷含答案
2023年公用设备工程师之专业知识（动力专业）考前冲刺试卷B卷含答案单选题（共40题）1、对于锅炉型号DZL4-1.25-AⅡ所表示的意义说法不正确的是( )。
A.为单锅筒纵置或卧式水火管快装链条炉排锅炉B.额定蒸发量为4t／hC.出口为饱和蒸汽，燃用Ⅱ类烟煤D.额定工作压力为1.25MPa(绝对压强)【答案】 D2、全硫的测定法有( )。
A.艾氏法、高温燃烧法、弹筒燃烧法等B.高温燃烧法、氧化合成法、结晶析出法等C.结晶析出法、高温燃烧法、弹筒燃烧法等D.结晶析出法、艾氏法、弹筒燃烧法等【答案】 A3、压缩机吸入蒸汽过热，( )。
A.产生制冷效果B.不产生制冷效果C.有效过热产生制冷效果D.有害过热产生制冷效果【答案】 C4、以下关于热补偿的说法错误的是( )。
A.布置管网时尽量利用管道自然弯曲的补偿能力，当自然补偿不能满足要求时才考虑设置其他类型伸缩器B.直埋敷设热水管道自然补偿转角管段应布置成30°～90°，当角度很小时应按直线管段考虑C.当两条管道垂直布置且上面的管道直接敷设在固定于下面管道的托架上时，应考虑两管道在最不利运行状态下热位移不同的影响，防止上面的管道自托架上滑落D.直埋敷设热水管道，经计算允许时.宜采用无补偿敷设方式【答案】 B5、下列不属于实行多级压缩的优点的是( )。
A.进行中间冷却，节省压缩气体的指示功B.降低排气温度C.使每一级的压力比降低，从而提高容积系数D.能大大提高活塞上所受的气体力，减轻运动机构重量，使机械效率得以提高【答案】 D6、橡胶膜密封干式储气柜( )。
A.又称克隆型储气柜，这种气柜简体呈圆形，活塞与简体之间的密封机是用橡胶与棉织品薄膜压制而成的橡胶垫圈，用配重压紧，垫圈内注入润滑干油可以平滑自如地上下运行B.又称曼型储气柜，这种气柜的简体呈多边形，用薄钢板压型制成，活塞与筒体间的密封机构以密封钢板和稀油油封槽组成C.又称威金斯柜，其简体为圆形，活塞与简体之间的密封是一胶膜，一端固定在筒壳中间，一端固定在活塞边上，组成一个口袋D.其燃气由外供加压机从气柜中抽出，加压以后才送至全厂煤气主管网上，间歇煤气发生与连续煤气供给之间不平衡的调节作用【答案】 C7、关于水电解制氢站的平面布置说法不正确的是( )。
公用设备工程师之专业案例(动力专业)模拟题库和答案
公用设备工程师之专业案例（动力专业）模拟题库和答案单选题（共20题）1. N200-12.75/535/535三缸三排汽机组的第工级高加的出口和进口水焓值分别为1038.41kj/kg和934.20kj/kg.加热蒸汽包括高压缸的轴封汽，轴封汽系数为0.0033，轴封汽焓值为3381.64kj／kg，第Ⅰ级抽气焓值为3139.26kJ/kg.对应汽侧压力下的饱和水焓值为1045.76kj/kg，加热器效率取0.96，则工级抽气系数为( )。
N200-12.75/535/535三缸三排汽机组的第工级高加的出口和进口水焓值分别为1038.41kj/kg和934.20kj/kg.加热蒸汽包括高压缸的轴封汽，轴封汽系数为0.0033，轴封汽焓值为3381.64kj／kg，第Ⅰ级抽气焓值为3139.26kJ/kg.对应汽侧压力下的饱和水焓值为1045.76kj/kg，加热器效率取0.96，则工级抽气系数为( )。
A.0.0582B.0.0621C.0.04817D.0.0776【答案】 C2. 已知蒸汽质量流量为9.6t/h，管内平均密度为5.32kg/m3，则当流速为28m/s时，输送工质管道直径为( )mm。
已知蒸汽质量流量为9.6t/h，管内平均密度为5.32kg/m3，则当流速为28m/s 时，输送工质管道直径为( )mm。
A.141B.151C.161D.171【答案】 B3. 已知热水炉的热负荷为160kW，液化石油气的低热值为46000kj/kg，则热水炉燃烧效率为0.85，则热水炉液化石油气耗量为( )kg/h。
已知热水炉的热负荷为160kW，液化石油气的低热值为46000kj/kg，则热水炉燃烧效率为0.85，则热水炉液化石油气耗量为( )kg/h。
A.14.73B.16.25C.17.2D.18.19【答案】 A4. 若炉水碱度基本保持为13mmol／L，软水碱度为1.5mmol／L，由于蒸汽带水，其碱度为0.01mmol/L，凝结水回收率为40%，则该锅炉的排污率为( )。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
吉林钢铁焦化厂职位说明书
主要职责：
1.主要负责干熄焦锅炉系统、汽轮机发电系统的技术管理与考核、
2.负责对制订各种特殊操作方案，在特殊作业时，配合作业长对现场情况进行确定，并作好技术指导。
3.负责保证作业区质量管理体系的有效运行。
所需最低学历与资格：大专毕业，相关工作岗位经验3年以上
受何人监督：作业长
监督何人：操作人员
职责内容：
1.主要负责干熄焦锅炉系统、汽机发电系统、循环水、热力系统的的技术管理、生产管理。
协助作业长抓好安全管理。
2.负责对制订各种特殊操作方案，在特殊作业时，配合作业长对现场情况进行确定，并作好技术指导。
3.在开停工时，配合责任工程师、作业长对现场情况检查确认，检查各项技术措施、安全措施是否到位。
4.负责保证作业区质量管理体系的有效运行。
5.协助干熄焦作业区区长做好作业区的日常生产管理和考核工作对干熄焦作业区的生产段进行日常的管理与考核。
6.负责对干熄焦经济技术指标的统计，分析，提出指标改善意见。
7.协助热能责任工程师对干熄焦作业区锅炉发电系统的安全规程、操作规程的进行编写、完善。
8.协助干熄焦作业区区长作好本作业区内的安全管理工作，是作业区内安全考核与管理的主要责任人之一。
9.制订负责区域的考核管理细则。
重点是督促、推动和落实作业区完成生产计划、保证炼铁生产的焦炭供应，实现能耗考核指标、落实安全目标。
10.协助干熄焦作业区区长对本区内的员工开展业务和安全培训，提高队伍素质。
11.是焦化厂干熄焦生产专业领域的重要成员，协助热能责任工程师对生产中出现的工艺技术难题开展立项攻关。
12.参与本作业区相关的生产事故和故障原因的分析与讨论，并在事故分析、讨论报告中阐述本人的意见。
13.执行安全卫生管理、职业伤害防止措施相关事宜。
14.执行环境管理、污染防制相关事宜。
15.根据生产工艺要求编制适合我厂的备煤系统岗位技术规程及岗位培训教材，使培训工作得到有效提高。
16.督导干熄焦锅炉及发电系统工程建设，审核设计方案及图纸并提出合理建议。
17.产品品质标准推行、检查、考核。
18.日常监督现场操作（日志数据、设备运转状况），发掘操作、制程及设备的缺点。
19.及时完成上级领导交办的各项任务。