某屠宰厂污水处理工艺设计

1 绪论
古人云：民以食为天。

而肉质品是人民群众食物的重要构成部分，对于肉制品的制作与加工来说是离不开屠宰业的。

然而对猪、牛、羊这类提供肉制品来源的动物进行宰杀与加工往往会产生大量的污水，这就是屠宰废水。

它是我们国家最大的有机污染污来源之一[3]。

我们国家的屠宰业主要采用的屠宰方式是定点集中屠宰，所以这也造成了大量屠宰污水的集中产生。

由于随着我们国家国民收入的提高，人民对于肉类食品的摄入量也会显著增加，有关肉类食品加工的相关产业的规模也必然将会扩大，这也就会导致屠宰污水的排放量不断加大，对环境的污染程度也会不断加深，所以对屠宰废水的治理也就到了非治不可的程度，因此我们国家的环保有关部门就要求到：一定规模的屠宰场都必须建立和建全专门的屠宰污水处理站，禁止向自然水体及外界环境排放没有处理过的屠宰污水。

一般的屠宰污水水质具有以下三大显著特性：1.屠宰污水一般多呈现红褐色，固体悬浮物的含量高。

2.屠宰污水有机污染物含量高，可生化性相对其他类污水来说较好。

屠宰污水中还含有大量的、不易降解的大分子有机污染物，因此处理起来的难度非常的大[4]。

3.屠宰污水中还含有大量的氮和磷，其中的氮主要是以有机化合物的形式或者铵盐类无机物的形式存在着，而磷主要是以磷酸盐的这种形式存在着。

对目前的各种屠宰类污水的处理工艺以及各自的优缺点之间做比较，并针对屠宰污水含油脂类化合物高、较高的碳氮比和较高的碳磷比这些特点，就可以了解到最节约成本和效率最高的方法就是：以生物法处理的方式为主要处理方式，然后再加之于必要的化学、物理等方法。

用这样的处理过程既可以达到预期处理应有的效果，有可以控制水体里的氮磷等物质，达到预防水体的富营养化的目的。

1.1 工艺比较与分析
1.1.1化学法
处理屠宰污水应用最为广泛的化学法主要为水解法与混凝沉淀法这两种方法，化学法法通常是用做污水进入污水厂之后的第一道处理方法和作为污水离开污水厂前的最后一道处理方法。

1.1.1.1碱性水解与酶水解法
该方法是使用酸碱度呈碱性的物质，或是酶的催化作用，来减少污水中所包含的难降解的大分子长链物质。

这种方法经常会被用来当做屠宰污水的预处理方法。

一般都采用的石灰、NaOH、脂脂肪酶、细菌酶等化合物或有机物作为预处理的反应物。

在上述反应物之中的石灰经济且实用性高，但是有一点不好就是会产生废渣；当使用NaOH来作为污水的预处理的填冲药剂时，必须要把NaOH的质量浓度保持在在150-300mg／L范围之内，只有如此方可做到，将平均脂肪颗粒粒径降到处理前所允许的脂肪颗粒粒径的73％±7％[5]；使用胰脂肪酶去进行污水预处理，其效果是最好的，尤其是胰脂肪酶PL-250，它可以使被处理后的脂肪颗粒粒径下降到处理前污水中脂肪颗粒粒径的60％±3％，而且它更适用于作为水解如牛刚S肪这一类难水解化合物的催化物；用细菌酶处理效果一般，只有细菌酶的使用量较多的情况下，才能达到较为明显的水解效果。

还要补充一点就是在使用碱性水解法处理屠宰污水的时候，将会导致污水的pH值发生较大的变化，导致难以控制被处理污水的酸碱度，并危害后续的生物氧化法等工艺，使其变得不易正常的运行。

1.1.1.2混凝处理法
铝盐、铁盐等化合物经常被用做混凝剂，其中的聚合硫酸铁这一混凝剂，被用于混凝处理屠宰污水时，其处理效果相对来说比较好。

在聚合硫酸铁被合成的过程中，可以在原料中添加铝盐和硅酸盐，以及少量的聚丙烯酰胺，这样做的目的是合成一种全新的混凝剂CPFA-CS[5]。

这种全新的复合无机高分子混凝剂，能在较宽的pH值和温度范围中继续发挥混凝作用。

如果使用这种混凝剂来作为处理屠宰污水的混凝剂，那么COD cr和色度去除率分别可达到75％以上与95％以上，有时候只需要做一次混凝处理，即可达到污水综合排放的低级标准。

在用铝盐作为混凝剂时，为了减少铝盐的添加量，可使用聚合氯化铝(PAC)和聚乙烯铵混合在一块儿来作为混凝剂[6]。

然而纯粹的混凝处理存在一个非常容易被发觉到的问题，那就是屠宰牲畜时，死亡的牲畜会产生大量血水，而这一污染物是很难被除掉的，混凝处理的同时将会产生大量的污泥和废渣。

所以如果在使用混凝剂处理前，最好先对屠宰污水进行适当处理，然后再使用硫酸亚铁与氧化钙复合的方式作为混凝剂来处理污水，可使出水COD cr的质量浓度至少降到197.4mg/L，因此具有良好的处理效果,概述下就是此法具有简单、效率很高、并且有较好的环境效益，但是有一个缺点就是该法仅限用于处理污水COD cr的质量浓度小于1000mg ／L的污水。

因为用混凝法来处理污水，处理的运行费用较低，且寒冷的环境下也具有理想的处理
效果，所以此法多用于低温下，处理污染程度较低的污水或者作为高污染度污水的预处理方法，达到降低后续生物处理负荷的目的。

1.1.2生物法
因为屠宰污水具有较高的BOD5／COD值，并且屠宰污水在有机物的数量、有机元素的多样性以及Ph值等个个方面都具有较适合于使用生物法进行处理的特点。

因此就目前而言在屠宰污水处理工艺的选择上．生物法都因其经济性是所有处理工艺中的上上之选。

1.1.
2.1好氧生物处理法
传统的活性污泥法COD cr去除率一般为80%左右，BOD5为90％[7]，处理后的污水一般也很难达到污水综合排放标准，然而若采用序批间歇活性污泥法(简称SBR法)就可极大地突破这一界限。

SBR法若用于宰畜厂污水处理，COD cr去除率更是可以达到95%以上。

屠宰厂的污水经预沉池、厌氧、SBR反应等工艺处理之后，出水的水质更是可优于（GB8978-1996)一级排放标准[5]。

另外补充一点在SBR法的基础进行改造后出现的多段SBR法，它的特点是在处理系统中设多段SBR池串联，分别为不同的有机物培养出最适宜于它的专性菌，从而使污水中的不同种类的有机物可以在最适宜它降解的条件下得到最充分降解。

SBR法对污水的水质及水量的变化具有较强的适应性，并且SBR工艺运行起来灵活多样，还具有较强的耐冲击负荷，平稳的出水的水质，容易进行自动化控制操作等多方特点。

SBR法虽然是一种较为经济有效的污水处理工艺，但是它也有以下缺点：
（1）由于屠宰污水的某些特性，所以会导致因容易产生大量油性泡沫，使污泥松散指数骤然升高，继而出现高粘性膨胀并诱发活性污泥流失问题。

（2）因为为了获得较高的脱氮效果，所以SBR工艺就不可避免的设有搅拌装置，也就导致了污泥上浮现象的发生。

（3）另外SBR法对油、SS、色度的去除效果也并不是很理想，所以必须辅以一定的前、后处理工序，因此气浮除油脂成为SBR法处理屠宰污水时所必须的处理单元。

（4）污水经过SBR法处理后，其中的氨氮含量仍然较高，所以必要时还要在该工序后辅以化学法除去氨氮。

1.1.
2.2生物膜法
在相同运行条件下，生物膜系统处理效果是要优于活性污泥系统的，其COD cr，BOD5和油脂去除率分别可达97%，99%和82％，它的出水水质更可达到污水综合排放二级标准。

同时在达到相同的污染物去除率时，生物膜系统的运行管理相对来说较为方便，并且活性污泥系统存在的一些问题也得到了克服，例如，污泥流失问题在该方法中是不会存在的，在达到脱氮效果的同时也不需要设置搅拌装置，污泥上浮现象也不存在。

序批式生物膜法是生物膜法中的较为出色的代表，其具有良好的反硝化脱氮功能，水力条件好，抗冲击负荷强，生物浓度高，可适合世代时间较长的消化菌生长的多方优势。

但序批式生物膜法对油脂、SS、色度的去除有限，故还需要设置除油脂池和滤柱等装置，造成建设成本提高。

1.1.
2.3其它的好氧处理法
在采用好氧生物法来处理有机污水时，需要为其提供足够的供氧量，但是对于传统的供氧方式来说，它根本不足以来满足较高浓度的有机污水对与氧气的需求。

在上个世纪80年代的国外学者也就因此通过对深井曝气和生物接触氧化法各自的忧缺点的总结基础上，发明了压力生物接触氧化法。

此法优点是具有很短地反应时间、设备和构筑物占用的土地面积小、低廉的基础建设费、简便的管理方式以及平稳的出水水质。

例如：屠宰废水使用规模为25L的深井曝气设备进行处理时，最终的处理结果表明在最佳操作条件下曝气8h，COD cr,BOD5,悬浮物，动植物油平均去除率分别可达82％-83％，81.09％，85.2％，94.54％。

而处理费用估算仅为0.15元／m3，可以说是相当低廉。

较普通活性污泥法来说它的电力消耗也减少了40％—60％，设备和构筑物的占地面积更是节省了45％以上，运行管理费节约了50％以上。

它是一种高效率、低能耗的处理屠宰污水的方法。

在适宜的污水水温以及温和的气候环境下，采用喜温好氧细菌处理屠宰污水效果较好．运行温度维持在52℃时，COD cr去除率更是可达93％以上[7]。

1.1.
2.4厌氧生物处理
相对于处理低浓度的有机污水来说，处理高浓度污水主要还是利用厌氧生物处理法来进行处理。

由于屠宰污水的水质特点，所以在屠宰污水的处理中可使用好几种厌氧法。

另外与好氧法相比来说，当厌氧法在获得同样高的BOD5去除状况下，其还具有处理费用低廉，产生的污泥量不多等显著优点。

但是由于屠宰污水的某些特性，对于常用的AF，ASBR等高效厌氧反应器可产生较大的影响。

所以当污水中含有的氨氮浓度也很高高，或者厌氧分解有机物过程产生的氨氮较多，就会导致出水水质达不到排放标准[4]。

现针对与几种常见的厌氧法对屠宰污水的处理效果和优缺点简要的列表1.1
表1.1各种厌氧生物处理的比较
工艺名称
有机负荷/
（kg[COD cr]·m-3·d-1）[17]
COD去除
率/%
优缺点
厌氧固定膜反
应器8 85-95
间歇操作起来很方便，但是如
果有机负荷率过大，则它的去
除效果就很是差强人意了。

厌氧序批式反应器（ASBR) 3 40 污水在反应器里停留的时间对
处理效果影响很大，时间长则
处理效果良好，时间短则处理
效果差强人意。

膨胀颗粒污泥床（EGSB)反
应器15 68 处理过程中产生的污泥里不会
发生脂肪堆积的现象，但其对
污水的处理效果在实际应用中
就不太理想了。

升流式厌氧污
泥床(UASB)反应器1-5 89
对COD cr去除率高，但对于只
有一个UASB来说处理效果很
难达到屠宰污水排放标准
厌氧滤池（AF) 2-3 81-84 对水的冲击抵抗力很强，但与
USBR相比则处理效果差强人
意。

双UASB回流
反应器1.8 77-82 与单个的UASB相比处理效果
较为良好，但制造运行成本就
不如单个的UASB了。

综上所述，使用单一的处理方法是不足以达到经济而又不失简便的处理屠宰污水使其达到排放标准的目的，因此必须对上述的处理方法进行良好地有机组合方能达到我们经济而不失简便并达到排放要求的目的，故现在对组合处理工艺进行分析。

1.1.3组合工艺处理
为了达到既降低处理成本，又可获得更好的处理效果的目的，屠宰污水的处理过程中往往采用多种处理方法相结合的组合工艺。

现在我就对几种典型的组合工艺进行陈述。

Ⅰ．加压生物接触氧化—混凝沉淀组合工艺。

当生物反应器的压力平均为300kPa，
进水ρ(COD cr)约为1100—1700mg／L，ρ(BOD5)约为600—900mg／L，BOD5容积负荷(以BOD5计)平均7.6k/g(m3·d)时，进水经过加压生物接触氧化处理后，出水再经过一道混凝沉淀工艺后既可达到现有企业的二级排放标准。

该工艺处理对于中浓度污水的处理效率较高，但处理的运行成本很高，难以做到妥善维护与管理[3]。

Ⅱ.二段高速上流式厌氧污泥床(UASB)法和溶解空气浮选—升流式厌氧污泥床(DAF-UASB)法都是在单个UASB法基础上改进的处理工艺，适合处理含高浓度悬浮固体、脂肪颗粒和油脂的屠宰污水。

其中二段高速上流式厌氧污泥床(UASB)法的第一阶段为使用絮凝剂淤泥的UASB(即UASBf)反应器，用于去除污水脂肪颗粒、油脂等具有不溶解性的COD cr,第二阶段为使用粒状淤泥的UASB(即UASBa)反应器，用于去除具有溶解性的COD cr，此法对于COD cr去除率可达90％以上[7]。

Ⅲ.水解酸化—生物吸附再生—接触氧化工艺，该法采用了AB两段组合工艺，A段负荷高，采用具有较强的吸附能力和良好的沉降性能污泥絮体，对冲击的抵抗能力很强，不惧怕有毒物质的干扰，因此其具有很大的缓冲作用，但由于较高的污泥量，所以需要相应的污泥处理措施配合；B段则是对二沉池出水中的少量难沉降的脱落下来的生物膜通过气浮装置处理来进一步的去除，以提高出水的水质。

在进水ρ(CODcr)为1500—4000mg／L 的条件下，该法对与COD cr去除率可达95％以上，该工艺特别适合于处理高浓度、水质水量的波动较大的污水[7]。

Ⅳ.CAF涡凹气浮-SBR法，对于进水首先采用机械格栅的方法，用以去除大部分固体污染物，使气浮、曝气工艺有效的避免了大块固体颗粒影响，对于后续工艺的处理负荷降低起到了很大作用，由于机械过滤的把关，因此对于出水稳定达标起到了极其有力作用。

该工艺也综合了CAF和SBR的诸多优点，因为CAF气浮系统的操作弹性大，强有力的抗冲击负荷，稳定的出水水质和水量，对于污染物浓度较小的原水，仅采用CAF系统即可满足排放要求的水质，可以在一定时间内减少运行SBR塔的时间，节省运行维护上的成本，而且对于采用该工艺来处理污水，其COD cr的去除率可达80％-90％[17]。

Ⅴ.升流式厌氧污泥床过滤器(UASBAF)—序批式活性污泥法(SBR)工艺，对于水质波动较大、蛋白质含量高的污水很适合用该法处理。

其中的升流式厌氧污泥过滤器是通过将厌氧滤池(AF) 与升流式厌氧污泥床(UASB)组合为一体的方式来进行运转，对于具有间歇进水这一水量变化特点的屠宰污水很是适用，此法的有效容积负荷(以COD cr计)为0.114—0．346kg／(m3•d)；而该法的SBR工艺既序批式活性污泥法，而序批式活性污泥法
在同一池内按进水、反应、沉淀、排水分阶段周期进行中具有十分能抵御水量水质冲击的特点，也非常适应于屠宰污水每天都是有规律地间歇排放的特点。

经过UASBAF厌氧消化后，污水里的有机物质将会被分解生成的氨氮，经过SBR处理之后的氨氮，其去除率可高达达68.6％。

且该工艺还具有：工艺流程简单、抵抗冲击负荷高、管理简单运行方便、工程造价低廉和运行费用低等特点，非常适用于对小型肉类加工厂的屠宰污水进行处理[6]。

1.1.4 方案确定
通过对屠宰污水水质特点的认识，再对比了上述各种对污水处理方法的优点以及缺点之后，得出一下结论：目前屠宰污水最好的处理工艺是采用生物处理法为主要处理手段，视情况决定是否需要使用化学或物理的方法作预处理手段。

例如以采用生物处理法为主体的多级SBR法的处理效果就已经很不错，有时候就没必要在使用这些化学或物理的方法来做预处理了。

但如果就我国北方地区而言，尤其是经济欠发达的北方地区，考虑到天气气候因素（温差大，气温低），占地则要求越少越好，要求降低运行的费用等客观原因，深井曝气法则也可考虑[21]。

虽然厌氧生物处理法的成本较低，但不能否认一点它不能较好的完成去除氨氮的工作，因此如果出现对于出水的水质有一定的要求的这种情况，那么一般来说经过厌氧处理之后，仍需要进行一定的好氧处理或者采用一些化学方法来去除氨氮之后方能达到排放要求的出水水质。

从厌氧法处理后的出水，再经过好氧法处理一遍，对于被处理的污水来说，不仅可以使COD cr去除率提高许多，而且还可以一并去除污水中的氮、磷。

因此对于较高污染程度的屠宰污水来说，一般会第一次处理选择用厌氧生物法的处理，厌氧处理完了再使用好氧法处理一遍，那么就可有效地综合厌氧与好氧生物法各自的优点。

这样做可以提高COD cr的去除率，同时也可以去除污水中的氮、磷，相对来说还可以降低建造与运行的成本花费。

综上所述，本设计决定采用预处理+厌氧+好氧的联合处理方案
2 设计说明
2.1 设计任务及依据
2.1.1设计任务
本设计方案的编制范围是某屠宰场污水处理工艺，处理能力为屠宰生猪3000头/日，污水排放量1000 m3/d[18]，设计内容主要包括处理工艺的确定、各构筑物的设计计算、设备选型、平面布置、高程布置。

完成绘制处理工艺流程图、各构筑物设计图、处理工艺组合平面布置及高程布置图。

设计进出水水质如表2.1所示
表2.1出水水质表
项目pH COD(mg/L) BOD5(mg/L) SS (mg/L) 动植物(mg/L) 氨氮进水水质6-92200-25001000-12002000-22008090-100出水水质（≤）6-8.580 30 60 15 15 2.1.2设计依据
（1）《中华人民共和国环境保护法》[20]
（2）《水污染防治法》
（3）《污水综合排放标准GB8979—1996》
（4）《给排水工程结构设计规范》（GBJ69—84）[20]
（5）《肉类加工工业水污染排放标准》（GB13457—1992）[20]
（6）《毕业设计任务书》
2.2设计原则
（1）污水经污水厂处理后必须保证达到设计所规定的排放标准；
（2）污水处理厂采用的各项设计参数必须确实可靠。

同时在设计之中，要遵守现行的设计规范于法律文书。

对新技术、新工艺、新结构的采用积极而不失慎重的态度；
（3）污水处理厂的设计规划必须保证经济合理的原则；
（4）污水厂的设计必须考虑安全运行的原则；
（5）设计时要在节约造价的同时考虑设计方案的合理性，根据需要，来采用目前较为先进的处理工艺、机械和自控等相应技术，确保污水厂运行多年不因落后而停产；
（6）场内的布局、构筑物的外观、环境以及卫生等可以适当的注意美观和绿化。

3 工艺设计
3.1 处理工艺流程的确定
整个系统能否有效运行的前提是屠宰污水的预处理，屠宰污水中固体悬浮物（SS）最高可达2200mg/L,而且该类悬浮物还属于易腐化的有机物，因此必须及时拦截，一方面是为了防止其堵塞后续的管道设备，另一方面及时的清理也可去除因悬浮固体有机质腐化溶入污水中生成的溶解性有机质，溶解性有机质可导致污水COD cr、BOD5浓度提高。

因为屠宰污水主要包括两类（一类是含有大量猪粪、未消化饲料的圈栏冲洗水，另一类为一般屠宰污水），所以预处理段决定采用人工格栅、机械格栅、气浮除油池的方式。

蛋白质和脂肪是屠宰污水中的主要的有机污染物物，而这一类物质恰好属与最难被一般好氧菌直接利用的大分子长链有机物，所以在其生物降解过程中，一般先通过酶的催化作用来将其分解成可被好氧菌直接利用的氨基酸、碳水化合物等小分子有机物，因此本设计对于厌氧阶段的工艺决定采用上流厌氧污泥反应床法。

若用序批间歇活性污泥法（SBR）后续好氧处理，则可获得较高的COD cr去除率。

屠宰厂的污水经预沉池、厌氧、SBR反应等工艺处理之后，出水的水质可达到（GB8978-1996)一级排放标准。

因此好氧阶段决定采用SBR法。

综上本设计决定采用格栅+气浮除油+UASB+SBA的工艺流程，出水水质可达到设计出水水质。

屠宰污水处理工艺流程图如下：
图3.1屠宰废水处理工艺流程
3.2 工艺流程说明
废水经过粗格栅的预处理后可去除悬浮固体和毛发等这类较大的杂质，过滤后的出水直接流向集水井，然后经细筛网去除体积较细的颗粒物和悬浮物。

之后污水进入气浮除油池，用以除去浮于污水表面或悬浮的油脂，这时再将下层污水泵向厌氧水解池(UASB)，在经过厌氧菌胞外酶的催化作用后，可将污水中难降解的大分子有机物水解酸化变成易降解的小分子有机物，同时也将大部分不溶性有机污染物降解为可溶解的物质。

然后将污水泵入SBR反应池，SBR反应池水位到达设定液位后进行射流曝气过程，使活性污泥与被处理污水充分的混合，曝气结束后待至污泥下沉，之后将上清液排放，为加快处理速度，用2座SBR反应池交替运行。

SBR生物反应池采用分步控制生化处理过程，以进气、曝气反应、静置，沉降，出水5个阶段做为一个运行周期。

在SBR反应池里的污泥积存到一定程度后，将积存污泥排至污泥池，之后污泥经过浓缩脱水之后外运。

而从SBR反应池排出的上清液经过消毒池的消毒处理后即可排放到环境中。

4. 设计计算及说明
4.1 格栅
4.1.1 格栅参数选取
（1）格栅过栅流速，采用最大流量时为0.8～1.0m/s，平均设计流量时为0.3m/s
（2）格栅前渠道内的水流速度，一般采用0.4～0.9m/s
（3）格栅倾角，一般采用45～75°，人工清渣的格栅倾角小时较省力，但占地多
（4）通过格栅的水头损失，一般采用0.08～0.2m
（5）格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0.7m
（6）机械清渣不小于0.2m
（7）设计流量Q=1000 m3/d=100 m3/h (屠宰废水一般是在集中的时间段排放故此处一天取10小时)=0.028 m3/s（平均秒流量）
本次设计选取中格栅；栅条间隙e=20(mm)；栅前水深h=0.3(m)；过栅流速v=0.3(m/s)；安装倾角a=60°。

4.1.2 格栅设计计算
（1）栅条间隙数（n）
0.028
13.4714
0.020.30.3
n
ehv
===≈
⨯⨯
，取n=14个
（2）栅槽有效宽度（B）
设计选用20
ϕ圆钢为栅条，即S=0.02(m)
()()
10.022710.02270.54
B S n en
=-+=⨯-+⨯=(m)
（3）进水渠道渐宽部分长度（
1
L）
设进水渠道宽取B1=0.14(m)渐宽部分展开角
1
20
∂=，此时进水渠道内的流速为0.67m/s。

()
1
10
1
0.540.14
0.55
2220
B B
L m
tg tg
α
--
===
⨯
（4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度()120.2752
L L m =
= （5）过栅水头损失
设栅条断面为锐边矩形断面(β=2.42；K=3) 3k = 2.42β= ()0.67/v m s =
()4422
3310.020.67()sin 3 2.42()sin 600.14m 20.0229.8
o s v h k e g βα==⨯⨯=⨯ （6）栅槽总高度(H)
取栅前渠道超高h 2=0.3(m)
栅前槽高H 1=h+h 2=0.6(m)
H=h+h 1+h 2=0.3+0.14+0.3=0.74(m)
7）栅槽总长度（L ）
()11200
0.60.5 1.00.550.2750.5 1.0 2.676060H L L L m tg tg =++++=++++= （8）栅渣量：
取W 1=0.07，K Z =1则
()()331864000.028864000.0280.070.017/0.2/100010001
Z W W m d m d K ⨯⨯⨯⨯===<⨯ 故采用人工清渣。

图4.1 格栅设计草图
4.1.3格栅设计说明 格栅是用以去除污水中体积较大的悬浮物、漂浮物、纤维物质和固体颗粒物质，以保证后续处理单元和水泵的正常运行，减轻后续处理环节的处理负荷，防止因大块废物堆积造成排泥管道堵塞现象的发生。

本设计设中格栅一个。

拟定格栅间尺寸：L×B×H=2.67m×0.54m×0.74m
采用人工清渣的方式处理过滤残渣
4.2 调节池
4.2.1 调节池参数选取
已知Q=1000(m 3/d)=100(m 3/h)；取水力停留时间HRT=6(h)；调节池的有效水深h=5(m)；水面超高取1m 。

调节池设计计算
4.2.2.1 调节池有效容积
V=QT=100×6=600m 3
4.2.2.2 调节池水面面积
26001205
V A m H =
== 4.2.2.3 调节池的长度 取调节池宽10m ，长15m ，池的实际尺寸为：
长×宽×高=10m×15m×6m=800m 3。

4.2.3 调节池设计说明
水力停留时间HRT=5(h)，调节池的有效水深h=5 (m)，水面超高取1m ，调节水池的设计尺寸为：L×B×H=10m×15m×6m
4.3 气浮池
4.3.1气浮池设计参数
气浮池的有效水深一般为2.0～2.5m,通常单格的宽度不超过10m ，而长度不超过15m 的设计尺寸是最为适宜的尺寸；污水在反应池中的水力停留时间通常在5～15min 之间；污。