运用SATWE进行结构设计时注意的几个问题
建筑结构设计中SATWE参数的正确输入与应用
位 分 别计 算 ， 包络 设 计 。值 得 注 意 的是 ， 固部位 越 降 嵌 低， 总加 强 范 围越 大 ， 构费 用越 高 。 结 另一 新增 参 数 为“ 定水 平 力 的确 定方 式 ” 规 。程 序 默 认 的是楼 层剪 力差 法 （ 范法） 节 点地 震作 用 Ｃ Ｃ 规 和“ Ｑ 组合 方 法 ” Ｓ Ｔ Ｅ软件 提供 的方法 ） （Ａ Ｗ 。从软 件 应用 的 角 度 ，前 者 主要 用 于 比较 规则 、楼层 概 念 比较 清 晰 的 结
应采 用后 者 。“ 定水平 力 ” 规 的应 用如 下 。
软件模 型建 立正确 与 否决 定着计 算 结果 的正确 性 ，
Ｓ Ｔ Ｅ参数 的输 入对 结 构计算 的结果 有直 接影 响 。 ＡＷ
１Ｇ ０ １一 ２ ｌ ） Ｂ５ ０ ｌ Ｏ０第 ３ ４３条 ，在规 定 水 平 力作 ．． 用 下 ， 层 的最 大 弹 性水 平 位 移 （ 楼 或层 间位 移 ） 不大 于
３ 调 整 信 息 的输 入
调整信 息 中 ，． Ｖ 的调整 上 限默 认值 为 ２ 在 设计 ０２ 。 ， 中对 该值 的意 义 认识 不 够 ，不 论采 用 该默 认 值计 算 能 否 满 足 要 求 ，都 不加 改动 ，这 样做 是 偏 于 不 安 全 的 。
３ 如 该 结 构 为框 架 或 框 一剪 结 构 ， 筋 时 还 应 注 ） 配 意 ，地下 ｌ层柱 截 面每 侧 纵 向钢筋 不 应 小于 地 上 １ 层
柱对应 纵 向钢 筋 的 １ １ 。 ．倍
SATWE设计参数设置要点
SATWE设计参数设置分析与设计参数补充定义（必须执行）一、总信息1、水平力与整体坐标夹角：设计人员事先很难估算结构的最不利地震作用方向角，因此可以先取初始值0º，SATWE计算后在计算书WZQ.OUT中输出结构最不利方向角，如果这个角度与主轴夹角大于±15º，应将该角度输入重新计算，以考虑最不利地震作用。
2、混凝土容重：26-28KN/M3，钢材容重：78 KN/M3。
3、裙房层数：无裙房填0，有裙房是含地下室。
4、转换层所在层号：从地下室算起。
对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端算起，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）5、地下室层数：无地下室填0.6、嵌固端所在层号：在基础顶面嵌固时填1，在地下室顶板嵌固时填（地下室层数+1）。
7、墙元细分最大控制长度：一般工程可取初始值。
新版控制在1m以内，而早版缺省值为2m，如读入旧版数据时，注意将该尺寸修改成1m或更小。
8、转换层指定为薄弱层：如需指定，则打勾。
9、对所有楼层强制采用刚性楼板假定：（1）如果设定了弹性楼板或楼板开大洞，在计算位移、周期等控制参数时，应选择该项，将弹性楼板强制为刚性楼板参与计算，以满足规范要求的计算条件；计算完成后应去掉此项选择，以弹性楼板方式进行配筋和其他计算分析。
（2）如果没有定义弹性楼板或楼板开大洞，一般不选择此项。
10、强制刚性楼板假定时保留弹性版面外刚度：针对板柱体系的地下室。
11、墙元侧向节点信息：新版程序强制为“出口”。
12、恒活荷载计算信息：（1）不计算恒活荷载：仅用于研究分析；（2）一次性加载：主要用于多层结构、钢结构、和有上传荷载（例如吊柱）的结构。
（3）模拟施工加载1：适用于多高层结构；（4）模拟施工加载2：仅适用于框筒结构向基础软件传递荷载（不要传递刚度）；（5）模拟施工加载3：适用于多高层无吊车结构，更复合工程实际情况，推荐使用。
13、施工次序：见《PKPM结构软件入门到精通》P67页。
运用SATWE进行结构设计的体会
２ 运用 Ｓ Ｔ Ａ ＷＥ进 行 结构 设 计 时 的几 点体 会
２ １ 接 Ｐ 生成 Ｓ Ｔ ． Ｍ Ａ ＷＥ数 据
图， 并可 进行基 础等 其他 软件 的设计 工作 。
１２ 模 型 化 误 差 小 、 析 精 度 高 ． 分
依据 。 １ ３ 计 算 速 度 快 ．
元分 析 ， 具有 易 于操作 、 准确 、 高效 的特 点 ， 在 已广 现 泛应 用于现 代 多 、 高层 建 筑 结 构设 计 。下 面 从 本 人 结构设 计 的实 践经 验 出发 ， 谈 如 下几 点 体会。 谈
（ 本文 中 Ｓ Ｔ Ａ ＷＥ也 含 Ｓ Ｔ ．） Ａ ＷＥ ８
次性 加 载” 。
座配 筋很 大 ， 至钢筋排 不下 ， 甚 如果 点取 连梁或 铰结 情况 ， 两端 铰接 的梁完 全靠下 部钢 筋来 承受荷 载 ， 下
部配筋 增 大 ， 座配 筋 就 小 了 。 当双偏 压 计 算 角柱 支 时， 角柱应 点取 ， 则就 不 按 照 角柱 计 算 ， 筋也 不 否 配
践经验， 总结 了在 运 用 Ｓ Ｔ Ａ ＷＥ结 构 软件 进 行 结 构 设 计 时 的 几 点 体 会 ， 在结 构 设 计 时 应 按 国家 规 范 正 确 地 选取 各 个 参 数 。
关 键 词 ：Ａ ＷＥ软 件 ； ＳＴ 特点 ； 构 设 计 结 中 图分 类 号 ：Ｕ １ ． １ Ｔ ３ １４ 文献 标 识 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：０ ８—３０ （０ ８ １ ０ ２ １０ ７ ７ ２０ ） １— ０ ５—０ ３
１ Ｓ Ｔ Ｅ 的特 点 Ａ Ｗ
１ １ 人 机 交互建模 ， ． 易于操作 ， 处理 功 能强
SATWE软件在结构计算中的运用分析
１前 言 计算软 件是现在 设计人 员经常使 用到 的工具， 它帮助 设计人 员从繁琐 的计 算过程 中解 脱 出来 。但是 设计 人 员必须 知道 程序 只 能起 到设 计工 具 的作用 ， 并不 能代替 设计 ， 以就 需要 我们 的 结构设 计人 员充 分 的理解 程序 的适 用 范 所 围、条 件和 校 对结 果 的合 理性 、可靠 性 。在设 计程 序 中 有很 多 设计 参数 需 要设计 人 自己确定 ， 首先就 是要让 设计 人员真 正 的掌握 工程 的设计 过程， 能够 尽可 能的 控制 设 计过 程 。其 次就 是要 把 一些 关 键 的责 任 交 由设计 人 员来 担 任 ， 《 层建筑 混 凝土 结构 技术 规程 》 的 ５ １ １ 如 高 ． ． ６条要 求 “ 结构 分析 软 对 件 的计 算结果 ， 进行 分析 结果判 断， 应 确认 其合 理 、有 效后方 可作 为工程 设 计 的依据 ” Ｋ Ｍ是我 们 设计人 员 现在 广 泛应 用 的计算 软 件 。其 中的 Ｓ Ｔ Ｅ 。Ｐ Ｐ ＡＷ 是应现 代 多、高 层建筑 发 展要 求而 研制 的 空间 结合 结构 有 限于元 分析 软件 。 现在 我就 谈谈 自己在使 用 中对 Ｓ Ｔ Ｅ的一 些 体会 。 ＡＷ ２ｓＡ ＷＥ的特 点 Ｔ １ 模型 化误 差 小 、分 析精 度 高 ２ 计 算速 度 快 。３ 强 大 的后 处理 功 ） ） ） 能 。 ３Ｓ ＷＥ ＡＴ 进行 结构 计 算的 要 点 ３ １接 Ｐ Ｇ Ｄ Ｍ Ａ 生成 Ｓ Ｔ Ｅ 据 ＡＷ 数 结构计 算 中， Ｐ Ｃ Ｄ 中建立 结构模 型 的数据 后， Ｓ Ｔ Ｅ 在 ＭＡ 在 Ａ Ｗ 中还需要 对这 些 数据 进行分 析和 补充， 设计 时需考 虑 以下几 点 ： １ 施加 荷载 方式 的选择 。 由于恒载 的特殊性 ， Ａ Ｗ 软件 将 施加 荷载 的 ） ＳＴ Ｅ 方 式 分 为 ３ 种 ： 不 计 算恒 活 荷 载 … ‘ 次 性 加 载 ”和 “ 拟 施 工 加 载 ” “ 一 模 。 其中 “模 拟施 工 加 载 ｌ ”方式 较好 地模 拟 了在 钢 筋混 凝 土结 构施 工 过程 中， 层加 载， 逐 逐层 找 平 的过程 ：模 拟 施工 加 载 ２”是将 竖 向杆件 的刚度 放 “ 大１ ０倍后 再做施 工模 拟 １ 其计 算仅 对基础 起 作用 。这样 做将使 得 柱和墙 上 ， 分得 的轴 力 比较 均匀 ， 近手 算结果 ， 接 传给基 础 的荷载 更为合 理 。所 以高 层建 筑 一般 选择 “ 模拟 施 工加 载 １ ， ” 高层 框 剪基 础 宜 按 “ 拟施 工 加载 ２” 模 ，多 层 建 筑 一 般 选 择 “一 次 性 加 载 ” 。 ２ 振 型 的数量 。振 型数 的多 少与结 构层 数及 结构 形式 有关 ， ） 应保证 振 型 参 与质量 系数 不小 于总质 量 的 ９ 。对 于规 则 结构， ０ 振型数 一般 取 ３ ， ～５ 当 考虑 耦联 时取 ９ １ ： ～ ５ 对于 Ｂ 高度 的高层 建筑 结构和 复 杂高层 建筑 结构 的振 级 型数 不应 少于 １ 对 于多塔 结构 ， 型数 不应 小 于 ９×塔数 。但 应该 特别 强 ５： 振 调， 振型 数不 是取 得越 多越 好 ， 不能超 过 结构 固 有振 型 的总数 。 它 ３ 建 筑设 计时应 考虑 抗震 的要 求， ） 不应采 用严 重不 规则 的设 计方 案 。体 型复 杂 、平立 面不规 则 的结构， 在适 当部位 设置 防震缝 ， 可 或调整 平 面形状 和 尺寸 ， 强构造 措施 。不规则 的建 筑在 计算 时采用 的是 空间结 构计 算模 型， 加 并 需进 行 薄弱层 验 算 。这在 Ｓ Ｔ Ｅ信息 输入 时 都要 引起 注 意 。 Ａ Ｗ ４ 在 调整信 息 中， ） 有几 个数 据 的取值 是需要 注 意的 。考虑 到钢 筋混凝 土 框架梁 在竖 向荷载 作用下 的塑性 内力 重分布 ， 以适 当减 小支座 负弯 矩， 可 相应 增 大跨 中正 弯矩 ， 使梁 上下 配筋 均匀 些 。装配整 体 式框 架梁取 ０ ７ ８ 现 ． ～０ ， 浇 框架 梁取 ０ ８～Ｏ．９ ． 。另 一个 跟梁 弯矩 有 关系 的信 息 是 “ 设 计弯 矩 增 梁 大 系数 ’取值 为 １０ ． ， 一般 都取 １０ 是 因为 已考 虑 了活荷 载 的不 利布 ． ～１ ２但 ．， 置 。“ 中梁 刚 度增 大系 数 ”的取 值 要根 据梁 高 和楼 板 的 厚度 比较 来确 定 ， 现 浇 楼板 取值 １ ３ ． ～２ ０ 一般 取 ２ ．， ．０ 。 ３ ２ 设计 参数 的合 理选取 ． １ 抗震 等 级 的确 定 、 钢筋混 凝土 房屋应 根据 烈度 、结构类 型和 房屋高 度 的不同分 别＜ 规＞ ． 抗 ６ １ ２条或 ＜ ． 高规 ＞ ． ４ ８条确 定本 工程 的抗 震等 级 。但需要 注 意 以下 几 点 ： （１）上 述 抗 震 等 级 是 “丙 ” 类 建 筑 ，如 果 是 “甲 ” 乙 ” 丁 ” 、“ 、“ 类 建筑 则 需按 规 范要 求 对抗 震 等级 进 行调 整 。 （） ２ 接近 或等 于分 界高度 时， 应结 合房屋 不规 则程度 及场 地 、 基条件 慎 地 重确定抗震等级。 （的抗 震墙 等 级直 接按 ＜ 规＞ 抗 ６．１ ．２条或＜ 高规 ＞ ．８条 规定 抗震 等级 提 高一 级采 用，已为特级 ４ 时可不调 整。 （） ４ 短肢 剪力 墙结 构 的抗震 等 级也 应按 ＜ 规＞ ．１ 抗 ６ ．２条或＜ 高规 ＞ ４． ８ 查的抗 震等 级提 高一 级采 用但注 意对 多层 短肢 剪力 墙结 构可 不提 高 。 条
PKPM结构设计软件SATWE常见问题——数检篇
PKPM结构设计软件SATWE常见问题——数检篇1 SATWE计算中出现错误提示“出现无穷大刚度”一般原因是什么？关键词：模型错误原因一，由于墙体的网格划分异常，造成刚度矩阵歧义出错，可以通过结构空间简图来检查，比如以下工程，墙体的网格划分完全混乱，计算时单元刚度无法计算出来，造成错误，一般是由于上下层墙体节点不对应导致，计算时尽量避免如下单元的产生，其他原因需要具体问题具体分析。
原因二，Satwe带楼梯参与整体计算时，因为用户把模型建立的离原点太远软件计算出现问题，将PMCAD中模型移动到原点附近即可正常计算。
2 模型的部分剪力墙在生成数据时丢失关键词：丢失、短墙、剪力墙圈出部分出现两节点间出现短墙，导致结构墙单元网格划分异常，出现墙在计算中被删除情况。
建议此处模型做简化处理，避免出现两节点相隔太近的情况。
同时应注意剪力墙洞口建模，避免下传节点造成了归并混乱，适当调整节点距离。
3 数检中给出的错误对应的坐标如何定位？关键词：SATWE，数检报告，坐标，定位图 2-3可以用两点直线的命令，通过输入坐标的方式进行定位。
数检报告中给出的坐标，单位是m，在pmcad中要转换成mm。
并且在坐标前加“！”表示是绝对坐标。
4 数据检查提示读入数据时区域边界索引无效？关键词：读入数据时区域边界索引无效模型中剪力墙有重叠5 数据检查提示结点指定约束错误？关键词：结点指定约束错误支座问题，上下层节点不对应。
6 数据检查提示网格线与关联刚性板不同层或结点与关联刚性楼不同层？关键词：网格线与关联刚性板不同层或结点与关联刚性楼不同层Satwe内部约定，当某结点作为刚性板上一点时，该点必须与刚性板属于同一楼层。
发生这种不同层的问题，大多是由于楼层连接关系混乱导致。
楼层组装中标高重叠。
7 数据检查提示结点关联构件塔号不同？Satwe约定每个结点、每个构件都只能且必须从属于一个塔，且塔与塔之间不能相互连接。
8 数据检查提示柱上加有非适当的约束关键词：结点关联构件塔号不同一般是梁上起柱然后节点没有下传造成9 数据检查提示梁的倾角超过45度?关键词：梁的倾角超过45度对于梁倾斜的问题，是因为程序中对于对于梁墙相交节点标高不一致时，有内置的一套处理原则，具体如下：对于梁墙相交的节点，程序以墙为标准，梁顶若高于墙顶，则强制将梁端移动至墙顶高度；梁顶若低于墙顶，则保持不变，在墙中间增加节点与梁相连。
用SATWE软件进行结构设计计算步骤的讨论
用ＳＡＴＷＥ软件进行结构设计计算步骤的讨论刘永平陈昊新疆电力设计院（乌鲁木齐８３０００２）摘要：新的建筑结构设计规范在结构可靠度、设计计算、配筋构造方面均有重大更新和补充，特别是对抗震及结构的整体性、规则性作出了更高的要求，使结构设计不可能一次完成。
以ＳＡＴＷＥ软件为例，进行结构设计计算步骤的讨论，对一个典型工程而言，使用结构软件进行结构计算分四步较为科学。
关键词：火电厂；合理性；优化设计；抗震措施１整体参数的正确设定 计算开始以前，设计人员首先要根据规范的具体规定和软件手册对参数意义的描述，以及工程的实际情况，对软件初始参数和特殊构件进行正确设置。
但有几个参数是关系到整体计算结果的，必须首先确定其合理取值，才能保证后续计算结果的正确性。
这些参数包括振型组合数、最大地震力作用方向和结构基本周期等，在计算前很难估计，需要经过试算才能得到。
（１）振型组合数是软件在做抗震计算时考虑振型的数量。
该值取值太小不能正确反映模型应当考虑的振型数量，使计算结果失真；取值太大，不仅浪费时间，还可能使计算结果发生畸变。
《高层建筑混凝土结构技术规程》５．１．１３－２条规定，抗震计算时，宜考虑平扭藕联计算结构的扭转效应，振型数不宜小于１５，对多塔结构的振型数不应小于塔楼的９倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的９０％。
一般而言，振型数的多少与结构层数及结构自由度有关，当结构层数较多或结构层刚度突变较大时，振型数应当取得多些，如有弹性节点、多塔楼（除氧煤仓间框架）、转换层（除氧煤仓间框架屋面的粗细粉分离器小室）等结构形式。
振型组合数是否取值合理，可以看软件计算书中的ｘ，ｙ向的有效质量系数是否大于０．９。
具体操作是，首先根据工程实际情况及设计经验预设一个振型数计算后考察有效质量系数是否大于０．９，若小于０．９，可逐步加大振型个数，直到ｘ，ｙ两个方向的有效质量系数都大于０．９为止。
必须指出的是，结构的振型组合数并不是越大越好，其最大值不能超过结构的总自由度数。
建筑结构设计中应注意的问题分析
建筑结构设计中应注意的问题分析摘要：文章主要结合satwe软件及其它计算的工程实践，分析了使用结构软件进行结构计算中应注意的问题。
旨在如何正确运用设计软件进行合理的结构设计计算，从而满足新规范的要求。
关键词：结构设计；satwe；程序；剪力墙结构；整体计算abstract: the paper mainly combined with satwe software and other calculation of engineering practice, this paper analyzes the structure calculation software to use structure of the problems should pay attention to. how to use the software to design reasonable structure design calculation, and meet the requirements of the new regulations.keywords: structure design; satwe; program; the shear wall structure; overall computing中图分类号：s611文献标识码：a 文章编号：1 混凝土结构计算应注意的问题采用satwe 程序进行结构整体计算时，对计算参数取用不当，会影响计算结果的准确性、可靠性，有可能造成计算结果偏于不安全。
（1）计算中对是否点取“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”选用不当。
在结构计算中应采用符合实际情况的楼板刚度计算假定；当计算模型存在楼板开大洞、不连续、弱连接的情况，不符合刚性楼板假定时，应去掉此项的选择，以弹性板方式进行内力分析和配筋计算；而计算结构的位移比和周期时，则应选用“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”进行补充计算。
SATWE结构设计软件的合理应用
虽 磊 Βιβλιοθήκη ｄ Ｔｅ ｈ ｏｏ ｙ ｎ ｏ ａｉｎ Ｈｅ ａｄ ｃ ｎ ｌｇ Ｉ ｖ ｔｏ ｒ ｌ ｎ
建 筑 科 学
ＳＡＴＷ Ｅ结构设计软件 的合理应 用
赵金 玉
（ 天津市 长城建筑设计有限公司 ３ ０ ４ ） ０ ０ １
摘 要： 本文介绍 了Ｐ Ｍ 系列软件 中 Ｓ ｗＥ模块主要 参数 的合理选取及 注意事项， ＫＰ ＡＴ 并结合 软件 的合理 应用加 强 了对规 范条文 的理 解与
应 用 。
关键词： Ｍ 结构设计 新规范 ｓ ｗｌ 中图分类号 ： Ｌ ｌ Ｔ ２ 文献标识码 ： Ａ
文章编号 ：６ ０ ８ （ ０ ８ Ｉ （ ） ０ － １ １ ７ — ９ Ｘ Ｚ ０ ） Ｏ ｂ一 １ ２ ０ ４ １ 建筑结 构的计 算 自振 周期折 减 系数 可按 下列 规 定取值 ： 框架结构 可取 ０ ６ ． ； ． ～０ ７ 框架 一剪 力墙结 构可取 ０ ７ ． ； ． ～０ ８ 剪力 墙结构 可取 ０ ． ９ ． 。对于其 他结构 体系或采 用其 他非承 ～１ Ｏ 重墙 体时 ， 可根 据 工程 情 况确 定周 期折 减 系 数 。 结 构阻尼比的确定 ： 不同的结构有不 同的 阻尼 比 ， 计 者 应 区 别对 待 。 根据 抗 规 设 的有关 规定 ， 筋混 凝土结 构 的阻尼 比为 Ｏ． 钢 Ｏ， ５ 多于 ｌ 层的钢结构 的阻尼比为 ０ ０ ， ２ ．２ 不超 过 ｌ 层的钢结构的阻 尼比为 ０ ０ ５ 对单 层钢 ２ ．３ ， 结 构仍取 ０ ０ 。因为砌体结 构的抗 删刚度较 ．５ 大， 因此 砌体结 构的 自振周期均较短 （ 一股均在 ０２ ，Ｓ以 内 ） 根 据 建 筑 结 构 地 震 影 响 曲 线 ， （ Ｂ ０ ｌ ０ ｌ Ｐ ９知 ： Ｇ ５ ０ １ ０ ２ ） 此时结构 的地震 作 ２ 用与阻尼 比无关 ， 因此一般不考 虑砌体结构的
剪力墙如何根据SATWE计算结果正确配筋
剪力墙如何根据SATWE计算结果正确配筋剪力墙配筋是结构设计中的重要环节，通过合理的配筋设计可以提高剪力墙的承载能力和抗震性能。
根据SATWE（受剪破坏的工作状态）计算结果进行正确的配筋设计。
SATWE是指在剪力墙受到横向荷载作用时，墙体内部发生受压破坏，墙体的受拉面与受压面之间呈现一个破坏面。
SATWE计算结果包括剪力墙的最大剪力和墙体的抵抗矩。
以下是根据SATWE计算结果进行剪力墙配筋的步骤：1.计算剪力墙的最大剪力：根据结构设计规范和抗震设计要求，计算出剪力墙所受到的最大剪力。
最大剪力的计算包括考虑静力作用和地震作用两个方面，需要考虑到墙体所处的位置、结构体系和不同方向的荷载。
2.计算剪力墙截面的抵抗矩：根据剪力墙的几何形状和材料性能，计算出剪力墙截面的抵抗矩。
抵抗矩是剪力墙抵抗扭转破坏的能力，它取决于墙体的高度、厚度和材料的强度。
3.确定配筋的截面面积和布置方式：根据剪力墙的截面抵抗矩需求和材料的强度，计算出需要配置的钢筋截面面积。
根据设计规范的要求，确定钢筋的布置方式，包括钢筋的间距和层数。
4.检验配筋的受拉和受压性能：根据剪力墙的受拉和受压截面面积需求，计算配筋的受拉和受压性能，并与设计规范的要求进行对比。
如果不满足要求，则需要调整钢筋的数量或布置方式。
5.绘制剪力墙的配筋图：根据上述计算结果和设计要求，绘制出剪力墙的配筋图。
配筋图要清晰明了，标注钢筋编号、直径、间距和布置位置，方便施工人员进行操作。
6.施工阶段检查和验收：在施工阶段，监理人员和设计师要对剪力墙的配筋情况进行检查和验收。
确保配筋按照设计要求进行施工，以保证剪力墙的承载能力和抗震性能。
总而言之，剪力墙配筋的关键是根据SATWE计算结果进行正确的配筋设计。
这涉及到剪力墙的最大剪力、抵抗矩的计算，配筋截面面积和布置方式的确定，以及配筋的受拉和受压性能检验等。
通过以上步骤，可以保证剪力墙的配筋满足设计要求，提高结构的抗震性能。
剪力墙边缘构件配筋的几个问题的解决方案
剪力墙边构配筋的几个问题的解决方案2013-6-3 剪力墙结构设计，用SATWE分析时，墙体边构配筋SATWE计算结果纵筋和箍筋有时很大，主要有以下原因造成：
一．四级抗震构造边构箍筋，SATWE计算结果很大，是因为SATWE 参数设置是勾选了7.2.16-4条，此条边构箍筋配箍特征值不小
于0.1，造成边构箍筋很大。
（此条新版高规应用范围较旧版有
所收窄）。
解决此问题非常简单，就是不勾选，但要注意对于规范要求的
结构形式还是需要满足此条要求。
二．四级抗震构造边构纵筋，SATWE计算结果很大，是因为SATWE 将很多墙肢作为短肢剪力墙来分析，其抗弯、抗剪计算和最小
配筋率都提高很多，程序分析时，将整片墙的配筋向边构集中，造成边构纵筋很大。
解决此问题也非常简单：将剪力墙墙肢加长，经试算以后，按节点到节点的距离不小于9倍墙厚时，SATWE可认为是长肢剪力墙，此时纵筋面积立即降低。
三．按上述调整以后，尚应注意，边构箍筋尚不应小于剪力墙水平分布筋，特别是对于小墙肢和并边构的情况（应当注意墙水平
分布筋采用三级钢，而边构箍筋采用一级钢时，尚应做强度代
换校核）。
Satwe设计中活荷不利布置的考虑方法和弯矩调幅的注意事项
Satwe设计中活荷不利布置的考虑方法和弯矩调幅的注意事项焦阳一、 活荷不利布置的理论依据：全国民用建筑工程设计技术措施205页规定：当不计算活荷载或没有考虑活荷载的不利布置时，一般高层建筑取1.0，活荷载较大的高层，一般多层建筑取1.1~1.2，活荷载较大的多层取1.2~1.3。
该措施18页规定对楼面活荷载标准值大于2.0或跨度相差较大的房屋建筑，应考虑活荷载不利布置。
高规5.1.8条当楼面活荷载大于4.0时，应考虑活荷载不利布置。
而当考虑活荷载不利布置时，如果没有在活荷信息里设置不利布置的最高层号，结构计算考虑活荷载的不利位置的时候，为了计算方便，采取“满布活荷载法”，就是将活荷载满布在所有梁上。
这种方法对梁最大弯矩产生影响，相对于实际的不利活荷布置，相当于梁弯矩计算结果偏小，所以就采用对梁弯矩包络图乘以一个1.1~1.3的调整系数的方法，抵消活荷载满跨布置时不利布置的影响。
如果在活荷信息里设置了不利布置最高层号，则梁活荷载弯矩放大系数取1.0。
设计方法：在satwe设计中，活荷不利布置的考虑方法有两种：1.在satwe参数设计中->活荷信息->梁活荷不利布置最高层号将考虑层的最高层号填上。
则在”调整信息”里，梁活荷载内力放大系数填为1，不需要再调整。
2.在satwe参数设计中->活荷信息->梁活荷不利布置最高层号将考虑层的最高层号填为0，则在”调整信息”里，梁活荷载内力放大系数填上1.1-1.2，活荷较大时，填为1.2-1.3。
二、 弯矩调幅:结构计算中，往往会出现模型计算得到的负弯矩较大，钢筋过密导致梁柱节点核心区的混凝土浇注质量太差，节点核心区在地震作用下可能在梁端出现塑性铰前发生剪切破坏，因此可以对框架梁端部进行调幅，但是在现在的常用计算软件中PKPM，ETABS中单一的负弯矩调整系数是不合适的，比如框架梁两端分别在柱和核心筒上的时候，由于竖向位移的不一致，梁两端的弯矩必然一边大一边小，难以得到合理的弯矩值。
浅谈SATWE结构设计时注意的问题
浅谈SATWE结构设计时注意的问题摘要：SATWE软件在结构设计中得到了越来越广泛的应用，但在使用时，仍有许多地方值得注意。
本文对使用SATWE软件时应该注意的几点进行了探讨。
关键词：SATWE；结构设计随着现代建筑科技的迅速发展，对建筑结构设计人员的要求越来越高，许多设计软件应用而生，特别是中国建筑科学研究院研发的SATWE软件在空间结合结构有限元分析方面等到了广泛的认同和使用。
下面就在应用过程中遇到的问题谈谈自己的体会。
1 参数输入方式的选择SATWE所需要的几何信息和荷载信息都是从PMCAD建立的结构模型中自动提取生产，因此在SATWE中还要对这些数据进行分析和补充。
比如在处理恒载问题时，SATWE软件将施加荷载的方式就分成了三种：一次加载、施工模拟加载1和施工模拟加载2。
其中一次性加载是将竖向荷载一次加上，一般在分析多层结构的受力分析时采用一次性加载；施工模拟加载1较好的模拟了混凝土结构施工过程中逐层加载、逐层找平的过程，多用在高层建筑结构分析上；施工模拟加载2是在施工模拟加载1的理论基础上，将竖向构件的轴向刚度增大10，改方法在一定程度上考虑了基础的不均匀沉降，计算出来的结果与实际情况更加符合，基本可以真实的反应出竖向荷载的加载过程，多用在高层框剪结构上。
再如次梁的输入，既可以在PMCAD主菜单1中输入，也可以在主菜单2中的次梁布置菜单中输入。
主菜单1计算时是以次梁与主梁为刚连接为前提，他们之间不仅传递竖向力，还传递弯矩和扭矩；“次梁布置”的计算是以按照次梁铰接于主梁支座方式进行的，其节点只传递竖向力，不传递弯矩和扭矩。
因此，选择输入方式的选择必须是以对工程设计的完全把握为前提。
2 输入参数的选择在进行数据输入时，不仅要考虑数据的输入方式，而且在数据的选值上也要慎重对待。
比如中梁刚度调整系数的取值要根据梁高和楼板厚度的比较来确定，对于现浇楼板来说，由于楼板和梁浇注在一起形成T形截面梁，在承载力计算时整体刚度会有所增多，所以，虽然规定取值在1.3-2.0之间，但实际取值一般为2.0；再如梁端弯矩调幅系数一般现浇框架梁取值0.8-0.9，装配整体式框架梁取0.7-0.8，原因是钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布性质，在竖向荷载作用下考虑适当降低梁端弯矩，以减少负弯矩钢筋的拥挤现象；此外还有梁设计弯矩增多系数在考虑活荷载的不利布置后，一般取值1.0，而不需要再为取值的确定考虑过多。
浅谈Satwe应用中的几点体会
浅 Satw 应用中 几 体会 谈 e 的 点
翟方庆( 深剑南油工程设计有限公司)
比可适当放松(如《 广东省实施<高层建筑混凝 程设计中应用非常广泛 ，其中 satwe 是结构整 土结构技术规程> (JGJ- 2002 ) 补充规定》 > 中认 体计算中应用最多的模块。下面就软件应用过 为较规则结构可放松至 1.80 ) o 程 中经常遇到的一些问题谈谈 自己粗浅的体 2. 第一扭转周期 (Tt ) 与第一平动周期 会， 希望对结构设计人员， 特别是刚刚参加工作 (TI ) 的比值 :该比值是判断结构在地震作用下 的同行有所帮助。 扭转程度、是结构整体计算中主要控制的指标 一 参 数输入， 之一。 该指标是针对结构主体的 ， 必要时 ， 屋面 satwe 输人时有较多参数需要用户输人 ， 构架和突出屋面的水箱和楼梯间等可不参加计 参数取值的不同对程序最终的计算结果有直接 算， 因为这些构件往往导致结构周期变长， 扭转 的影响，本人就设计中容易出现问题的参数谈 因子增加，不利于对结构主体的扭转特性作出 谈个人的看法。 正确的判断。 当该比值超限时， 有些设计人员盲 1 梁刚度放大系数: 该参数主要是为了更 目加大竖向构件的截面尺寸， 往往是事倍功半。 好的体现混凝土楼板对梁刚度增大的贡献， 参 这时， 应仔细分析结构刚度分布的特点， 调整的 数的大小与梁的平面位置 ， 梁截面大小、 楼板厚 方向是周边强、 核心弱、 纵横分布力求均匀， 该 度有直接的关系。 参数取值过大则梁刚度大， 梁 弱则弱 ， 该强则强 ， 大到对核心筒轮廓的调整 、 的配筋偏大， 与之相连的柱配筋偏小; 反之则梁 小到对关键连梁截面的调整都不能偏废。 的配筋偏小 ， 柱配筋偏大。 所以 ， 参数的取值应 3.与剪力墙相交的梁配筋偏大的处理 : 有 根据不同情况加以区别，不能每个工程都取相 剪力墙的结构中， 一些一端与剪力墙相连， 另一 同的值。 理论上讲 ， 对同一个工程的不同梁 ， 该 比1.5<W- 1.8) ， } 表明结构的质量与刚度分布明 端与框架柱或梁相连的梁在与剪力墙相连端弯 参数可能不同， 但是， 由于程序只能取同一值 ， 显不对称、 不均匀， 应计算双向水平地震作用下 矩很大， 容易超筋， 这一方面是因为剪力墙对梁 因而， 必要时设计者还需对个别特殊部位(如板 的扭转影响。当考虑双向水平地震作用下的扭 约束较强 ， 另一方面是因为程序中剪力墙、 柱和 相对很厚或很薄处) 的梁柱配筋结果进行人工 转 影响计算结构构件承载力及楼层水平位移 梁采用不同计算单元模拟 ，计算竖向位移时有 干预， 使它与结构实际受力更为接近。 时， 可不考虑质量偶然偏心的影响， 但应验算单 一定差异 ， 使得梁端产生了附加弯矩。 为了使结 2.梁设计弯矩增大系数 :这个参数随着程 向水平地震作用并考虑偶然偏心的楼层竖向构 构配筋与实际受力更接近，与剪力墙相连端梁 序的升级意义有所变化 ，老版本是为了通过这 件最大弹性水平位移( 层间位移) 与平均值的比 弯矩应适当减小 ，同时加大梁跨中和相邻支座 个参数对没有考虑活荷载不利布置的梁的跨中 值。 广东省设计者应严格按这一规定执行， 其他 的弯矩。特别是与剪力墙垂直相交的梁更应注 弯矩进行适当放大，对考虑了活荷载不利布置 省市的设计者也可以参照执行。 意， 因为过大的平面外弯矩对剪力墙很不利。 的楼层梁不起作用。新版的意义则是对梁的跨 二.算结果分析 : 4. 次梁与主梁在支座附近相交和距离较 中及支座弯矩均进行放大， 且对所有梁有效。 笔 satwe 形成大量计算结果 ，有图形文件 ， 近的梁同时与主梁两侧相交时的处理 : 这两种 者就曾经在用新版程序时按老版意义理解 ， 结 有文本文件， 对其中一些结果， 设计者应运用专 情况下， 次梁支座处弯矩较大， 主梁上将产生较 果计算结果偏大，幸亏审核及时发现才避免了 业知识进行分析、 辨别后再行取用， 否则将对设 大的扭矩， 有时甚至出现超筋的现象， 这时可以 不必要的浪费。 计者造成误导。本人也就设计中容易出现的问 减小次梁支座的负弯矩 ，同时调整跨中和相邻 题谈谈个人的看法。 3.混凝土柱的计算长度系数是否执行混凝 支座的弯矩， 主梁的抗扭配筋也可以相应减小。 土规范7.3.11- 3 条:在高层框架、 框架剪力墙等 1.扭转位移比(考虑偶然偏心的楼层竖向 当没有超筋现象时， 也可按实际计算结果配筋， 结构中， 水平荷载产生的弯矩占总弯矩的比例 构件最大弹性水平位移(层间位移)和平均值的 这时一定要注意， 主梁的抗扭筋不能少配(有很 较大 ， 宜按混凝土规范 7.3.11- 3 条执行 ， 否则， 计 比值 ) 的判别 : 当该比值超限时， 首先应找出超 多设计师对该扭矩不够重视 ， 甚至忽略) ， 否则 算长度系数的取值偏小(有时小很多) ， 造成柱配 限节点的楼层和平面位置.剔除屋面构架层(屋 主梁设计中会留下安全隐患。 筋偏小， 对抗震不利， 容易形成安全隐患， 因此设 面构架通常为装饰构件 ， 多为沿周边布置、 分 以上是我从事结构设计多年， S 在 atwe 使用 计者在不选用此项时一定要非常慎重。 散、 刚度小， 位移较大， 容易超限) ， 水平外伸构 中的几点体会， 希望能抛砖引玉， 使更多的人关注 4.风荷载体型分段数和体型系数 : 很多结 件 (水平外构件位移最大， 但不属于规范控制的 satwe 使用中的细节， 不断提高设计水平， 能够胜 构设计人员简单的根据建筑物的平面形状分成 范围) 。然后查对超限楼层节点位移的绝对值 ， 任越来越复杂的结构设计工作。 由于水平有限， 疏 一段 ， 统一取一个休型系数 ， 实际上由于程序是 如果值很小 ， 不超过规范允许值的 1/ 2 ， 则位移 漏和错误在所难免， 希望广大读者批评指正。
SATWE参数设置总结(精)
1、SATWE总信息（1）结构材料信息：按主体结构材料选择“钢筋混凝土结构”，如果是底框架结构要选择“砌体结构”。
（2）混凝土容重（KN/m3): Gc=27.00，一般框架取26～27，剪力墙取27～28，在这里输入的混凝土容重包含饰面材料。
（3）钢材容重（KN/m3):Gs＝78.00，当考虑饰面材料重量时，应适当增加数值。
（4）水平力的夹角（Rad):ARF＝0，一般取0度，地震力、风力作用方向反时针为正。
当结构分析所得的“地震作用最大的方向”>15度时，宜按照计算角度输入进行验算。
（5）地下室层数：MBASE＝1，定义与上部结构整体分析的地下室层数，无则填0 。
（6）竖向荷载计算信息：“模拟施工加载 1 ”，多层建筑选择“一次性加载”；高层建筑选择“模拟施工加载1 ”，高层框剪结构在进行上部结构计算时选择“模拟施工加载1 ”，但在计算上部结构传递给基础的力时应选择“模拟施工加载2”。
不计算竖向力：它的作用主要用于对水平荷载效应的观察和对比等。
-----一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。
因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。
-----模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。
但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。
于是就有了下一种竖向荷载加载法。
------模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算，主要适用于高层框-剪结构。
采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。
由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。
浅谈SATWE参数取值及常见问题处理
建 筑工 程 ｌ ｌＩ
于 秀 华 ｔ 姜鸿 炜
浅谈 Ｓ Ｔ Ａ ＷＥ参数 取值 及常 见 问题 处理
（、 １沈阳万宸建筑规划设计有 限公 司， 辽宁 沈 阳 １０ ０ ２ 沈 阳原筑建筑设计有限公 司， １０ ０ 、 辽宁 沈阳 １０ ０ ） １００
摘 要： 现今 国内结构设计领域里 ，Ｋ Ｍ计算软件是应用最 多的计算软件 ， ＰＰ 应用时间最长， 功能最完善 ， 经过 大量的工程 实例验证 ， 且 已成为 结构设 计人 员不 可缺少的工具 。 虽然 Ｐ Ｐ Ｋ Ｍ计算软件对总信息的参数取值都有详细说 明或规定 ， 不少设计人 员并未充分了解其含义 ， 不妥屡 但 取值 有发生。本文提供 了Ｐ Ｐ Ｋ Ｍ软件计算 中经常使 用的一些参数取值， 并对常见的几个问题提 出了处理措 施， 结构设计人 员参考。 供 关键词：Ｋ Ｍ计算软件 ；Ａ ＰＰ Ｓ 参数取值 ； 常见问题 １ 参数取值 表 １ 计算的前提条件非常重要 ， 否则计算就毫无 意义。虽然 Ｐ Ｐ ｔ Ｋ ｂ计算软件对总信息的参数取值 都有详细说明或规定，但不 殳 计人员并未充分 了 解其含义 ， 取值不妥屡有发生。 １ 混凝土容重取 ２ ～ 梁、 、 ． １ ７３ 柱 剪力墙等考 虑粉刷或装饰面层后 的容重应大于 ２ ｋ ／ 如果 ５ Ｎｍ￣ １ 弹性层 间位于 移控制 ： 调 整 层 高 ， 加 强 底 部 竖 向 构 件 刚 度 贴面砖 、 花岗石 ， 容重还要加大， 设计人应综合考 △ ｕ ａｍ ≤ １５ ０ ｍ ／ ０ ～１ １ ０ ，００ 虑本工程梁、 剪力墙的截面尺寸大小及面层材 ２ 层 刚 度 比 控 制 ： Ｋｉ ＋≤ ０７ 柱、 调 整 层 高 ，加 强 或 削 弱 相 关 层 刚 度 或 按 《高 ｌ ｌ ． Ｋｉ 料， 确定—个较合适的混凝土容重值。 下取值可 以 且 ３ Ｋｉ Ｋｉ ＋ Ｋｉ ＋ Ｋｉ ） ≤ ０ ８ ／ － （ ￣ １ ＋ ２ ＋ ３ ． 规 》 ５ １１ ． ３和 ５． ． ４处 理 １１ 供参考： ３ 转 换 层 刚 度 比 控 制 ： 。 ＋ Ｋ ｉｄＫ ≤ １３ 调 整 层 高 ， 加 强 或 削 弱 相 关 层 刚 度 ｉ ．
SATWE使用说明
"弹性楼板"是以房间为单元进行定义的，一个房间为一个弹性楼板单元，定义时，只需用光标在某个房间内点一下，则在该房间的形心处出现一个内带数字的白色小圆环，圆环内的数字为板厚(单位cm)，表示该房间已被定义为弹性楼板，在内力分析时将考虑该房间楼板的弹性变形影响；修改时，仅需在该房间内再点一下，则白色小圆环消失，说明该房的楼板已不是弹性楼板单元，在内力分析时将把它和与之相连的楼板一起，按"楼板无限刚"假定处理。在平面简图上，小圆环内为0表示该房间无楼板或板厚为零，（洞口面积大于房间面积一半时，则认为该房间没有楼板）。
柱：柱分为普通柱，框支柱、角柱、上端铰接柱、下端铰接柱、两端铰接柱，其中暗黄色为普通柱，暗紫色为框支柱，亮紫色为角柱，亮白色为上端铰接柱，暗白色为下端铰接柱，亮青色为两端铰接柱。框支柱由程序自动生成，其它的特殊柱需用户定义。
墙：剪力墙有砼墙和砌体材料墙，砼墙又分为普通墙、地下室外墙和人防设计中的临空墙。墙用双线表示，其中，亮绿色为砌体材料墙，暗绿色为普通砼墙和地下室外墙，红色为人防临空墙。
在PMCAD的第A、1、2、3项菜单中修改过结构布置或在"多塔定义"中修改过各塔信息，应再执行"生成SATWE数据"和"数据检查"菜单。
考虑多塔结构的复杂性，SATWE软件要求用户通过围区的方式来定义多塔。对于一个高层结构，可以分段多次定义。对于普通单塔结构，可不执行"多塔结构补充定义"菜单，若执行也不错。对于带施工缝的单塔结构，不要定义多塔信息，程序会自动搜索楼板信息，各块楼板相互独立。若将这类结构定义成多塔结构，程序会把施工缝部分认为是独立的迎风面，从而使风荷载计算值偏大一些。对于多塔结构，若不定义多塔信息，程序会按单塔结构进行分析，风荷载计算结果有偏差，可能偏大，也可能偏小，因工程具体情况而变。
结构设计初学者常见问题讲座-铰接、固结
初学者在结构设计中的常见问题一、关于SATWE梁端铰接1、次梁与主梁的铰接（1）、做个实验，次梁都按主梁输入，一个次梁点铰，一个次梁不点铰，一个取消次梁。
图一（不点铰接）图2（点铰接）图3（取消次梁）图1、图2说明按主梁输入的次梁在点铰后，会影响侧向刚度计算，但很微弱。
图3说明，次梁对整体侧向刚度的贡献：14938/14590=1.0239。
仅仅2.39%，不会超过5%。
图4（不点铰接）图5（点铰接）图4、图5的周期继续说明次梁的刚度共享微弱，点铰不点铰对整体结构的计算都并没有影响图6（不点铰接）图7（点铰接）图8（取消次梁）图6、图7、图9继续反应次梁的作用对地震力作用下的基底剪力的贡献很微弱，说明次梁不管是用主梁输入还是用次梁来输入，对整体结构的影响微弱。
基底剪力反应结构的刚度图9（不点铰接）图10（点铰接）结论1：次梁点铰，不影响整体结构结论2：次梁对整体结构刚度贡献很微弱结论3：SATWE对次梁点铰后，并不是忽略了次梁的刚度共享。
（以上说明次梁，可以点铰，对整体影响不大，但注意也不能乱点，以致结构形成机构）（2）、次梁点铰的实质首先要认清我们为什么要铰接处理？不要认为是铰接，其实质是在受力过程中控制约束条件，释放弯矩。
图11（不点铰）图12（端部点铰）图11、图12说明释放掉次梁端部的弯矩，转移到次梁底部弯矩。
（次梁端弯矩也是按刚度分配，应根据实际情况，考虑是否点铰释放弯矩）那么很多朋友就会问了，这不是与实际真实受力情况不同了吗？在实际工程中，混凝土都是整体现浇的，也就是说，所有的连接都是刚性连接。
但在结构中，所有构件的受力都是按刚度分配，次梁梁端点铰后，仍然有刚度存在，也就会分配到力。
那次梁点铰还有意义吗？看下图解释：图13图14图13、图14说明，边框架梁除了剪力突变，还产生了T=19的扭矩。
剪力突变无法避免，但扭矩可以释放掉，从而使得框架梁的受力变得稍微简单明确一点。
结论4：控制支座的约束条件，释放掉不利弯矩。
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运用SATWE进行结构设计时注意的几个问题
SATWE软件将施加荷载的方式分为两种：“一次性加载”和“模拟施工加载”。
其中“模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，现浇楼板取值1.3-2.0，这个值应在建筑考虑非承重墙体刚度的
、接PM生成SATWE数据
在PMCAD中已经输入了结构模型的数据，在SATWE中还要对这些数据进行分析和补充，下面有几点问题是设计时需考虑到的。
由于恒载的特殊性，SATWE软件将施加荷载的方式分为两种：“一次性加载”和“模拟施工加载”。
其中“模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，逐层加载，逐层找平的过程。
“模拟施工加载2”是在的理论基础上，将竖向构件的轴向刚度增大10倍，在一定程度上考虑了基础的不均匀沉降。
对于框剪结构而言，外围框架受力有所增大。
剪力墙核心筒受力略有减小，有利于基础受力更均匀。
所以高层建筑一般选择“模拟施工加载1”，高层框剪基础宜取“模拟施工加载2”，多层建筑一般选择“一次性加载”。
建筑设计时应考虑抗震的要求，不应采用严重不规则的设计方案。
体形复杂、平立面不规则的结构，可在适当部位设置防震缝，或调整平面形状和尺寸，加强构造措施。
不规则的建筑在计算时采用的是空间结构计算模型，并需进行薄弱层验算。
这在SATWE信息输入时都要引起注意。
在计算地震力时，如果考虑单向地震作用，即用偶然偏心计算，多层规则的结构可以不考虑。
质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响；其他情况，应允许采用调整地震作用效应的方法计入扭转影响。
这在抗震规范和高层建筑混凝土结构技术规程中都有强制性条文。
在调整信息中，有几个数据的取值是需要注意的。
“梁端弯矩调幅系数”一般现浇框架梁取0.8-0.9，装配整体式框架梁取0.7-0.8.弯矩调幅原因是：钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布性质，在竖向荷载作用下考虑适当降低梁端弯矩，以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。
另一个跟梁弯矩有关系的信息是“梁设计弯矩增大系数”，取值为1.0-1.3，但一般都取1.0，是因为已考虑了活荷载的不利布置。
“中梁刚度增大系数”的取值要根据梁高和楼板的
厚度比较来确定，现浇楼板取值1.3-2.0，一般取2.0，因为在整体式肋形楼盖中，楼板和梁浇注在一起形成形截面梁，在承载力计算时整体刚度会有所增大。
其余的调整信息，只要查看规范就很容易确定下来，这里就不再细说。
另外一个需要注意的信息是“柱配筋计算原则”。
一般第一次计算宜按“单偏压”计算，然后再按“双偏压”来计算角柱，角柱在特殊构件定义中点取，角柱的配筋取两次计算中的大值。
异形柱按“双偏压”来计算。
“周期折减系数”默认的取值是1.0，这个值应在建筑考虑非承重墙体刚度的影响后进行调整。
系数按如下规定选取，框架结构：砖填充墙多时取0.6-0.7，砖填充墙少时取0.7-0.8；框剪结构：砖填充墙多时取0.7-0.8，砖填充墙少时取0.8-0.9；剪力墙结构取1.0.
、特殊构件补充定义
这一步的工作是一定要做的，梁是否铰结、不调幅梁的点取、角柱的点取等都是要用户指定，这需要对所设计的建筑物的受力体系有全面、清晰的理解。
如梁铰接的点取与不点取，所配的钢筋是完全不同的：两端铰接的梁完全靠下部钢筋来承受荷载，下部配筋很大，支座只构造配筋；两端固接的梁的支座也配有钢筋，这是由于上部有负弯矩，承受拉力。
当双偏压计算角柱时，角柱应点取，否则就不按照角柱计算，配筋也不予增大。
、结构分析和构件内力计算
这一项要选的参数很少，但对整个结构模型的计算起到关键的作用。
“层刚度比计算”有三种方法：1.剪切刚度、2.剪弯刚度、3.地震剪力与地震层间位移的比值。
方法按《高规》给出得方法计算，过于简单；方法按有限元方法，通过加单位力来计算，用于转换层的计算；程序隐含的是方法，概念和计算均简单但未扣除刚体转角引起的位移。
三种方法可能给出差别较大的刚度比结果，所以要根据工程实际情况进行选取。
、分析结果图形和文本显示
在进行配筋计算与验算后，即可以得到梁柱的配筋简图及一些文本。
在查看结果图形和文本时要注意几个参数的限值。
首先，柱轴压比限值应满足《抗规》6.3.7条的规定，并查看梁柱的配筋是否超筋，如有超筋就要考虑调整梁柱的截面来调整配筋量。
另外，结构整体性能应加以控制：
（）、位移控制：程序输出结果第一项是构件节点位移，第二项是层间位移位移控制是通过控制位移比进行的。
计算结果应满足《抗规》5.5.1条规定，出现个别位移比超限时，可查位移的大小，在位移很小的情况下，可不考虑。
（）、周期控制：《抗规》5.2.5条对楼层最小剪重比做了规定，X 、方向的有效质量系数一般不应小于90%.地震作用最大的方向一般控制在15O内，当大于15O时，应将该角度在调整信息中再次输入，并重新导荷验算。
另外《高规》的4.3.5条规定，结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1之比，级高度高层建筑不应大于0.9；级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.850.（）、层刚度比控制：《抗规》附录E2.1规定，筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于；《高规》的4.4.3条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%；《高规》的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的倍：《高规》的10.2.6条规定，底部大空间剪力墙结构，转换层上部结构与下部结构的侧向刚度，应符合高规附录的规定。
当结构进行薄弱层验算时，应满足《抗规》5.5.5条的弹塑性层间位移角限值的要求。