连续梁支架预压成果报告修订稿

合集下载

连续梁预压报告

连续梁预压报告————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期：ﻩ93#~9４＃墩简支梁支架预压成果报告一、工程概况温州市域铁路S1线一期工程土建施工SG１5标位于灵昆特大桥范围,ＳG15标起讫里程为:ＤK44+598.27～DK46＋28８.27,80号墩(不含)~1２7号墩(含),全长１69０m。

灵昆大桥高架区间主要设计形式为:桩基础、承台、矩形实体墩、圆端形实体墩；上部结构30m、35m简支箱梁;连续梁、刚构及刚构连续梁。

本标段为温州S1、Ｓ２线并行段，共有4条线路，从左至右分别为S1左线、S1右线、S2左线、S２右线。

本标段对双线连续箱梁现浇支架预压一跨,45m一跨连续箱梁现浇支架采用单层贝雷梁的方法,单层贝雷梁结构形式为梁底向下分别为:竹胶板+方木+贝雷梁+56b横向分配梁+活络头＋钢管立柱＋基础,每孔连续梁设置２0根φ6０9×16ｍm个钢管立柱作支撑立柱。

二、主要技术参数现浇梁模架预压主要参数如下:2.1预压监测及预压材料预压监测:支架预压时主要进行竖向外移监测,主要包括以下几点:１)基础沉降变形；２)支架竖向位移。

2．2预压材料利用沙袋和混凝土块进行预压，沙袋每袋重1.04吨,预压块为3×１×０．7ｍ素混凝土预压块,每块混凝土重5.05t，采用１1０块混凝土预压块，其余用沙袋预压。

三、预压方案1、预压的目的为验证现浇箱梁支架方案的安全可靠性、消除各级非弹性变形,同时也为了便于对梁体进行线性控制,施工时能够准确的设置梁体预拱度，需对箱梁现浇支架体系进行预压。

预压的目的主要为：⑴确保施工过程的安全，通过预压来检验现浇支架刚度、强度及稳定性。

⑵通过模拟施工中加载过程,观测现浇支架的弹性变形和非弹性变形值，为简支箱梁施工时标高的设置提供依据，确保箱梁外观线性符合设计要求。

支架预压报告

郑卢高速公路洛宁至卢氏段TJ-12标DK0+匝道桥第一跨支架预压试验总结报告郑卢高速公路洛宁至卢氏段TJ-12标中铁四局集团有限公司项目经理部二零一二年五月十二日DK0+匝道桥支架预压试验总结报告一、预压概况官道口互通式立交DK0+匝道桥位于三门峡市卢氏县官道口镇北侧，跨域河流并且在C匝道桥第一联结束处于C匝道桥顺接。

全桥共一联，上部结构为（7*20）m预应力混凝土连续箱梁，全长，桥宽，采用单箱单室截面，梁高140cm。

地基处理：根据支架范围用机械或人工清除地表所有虚土、腐殖土和淤泥，晾晒后采用22T压路机进行碾压，经试验室轻型触探检测地基满足承载力不小于150kpa后方可采用山皮石炮渣换填铺垫。

采用2*30cm山皮石炮渣填筑，压实度按照沉降量3mm控制。

我部选用第一跨作为代表性区域进行预压。

于2012年5月2日至5月9日对DK0+匝道桥第一跨现浇箱梁满堂支架进行预压。

二、预压方法预压采用袋装山皮石炮渣压重的方法，人工配合挖掘机装填，汽车运输至现场，吊车吊运至底模进行预压方式。

根据每袋山皮石炮渣的重量算出每阶段压载的袋数及整个底板区域沙袋布置的数量及重量，从跨中向两边依次在底模上进行预压。

设专人称量、专人记录；加载时，派专人观察支架变化情况，一旦发现异常，立即停止压载并分析原因进行补救。

加载分级进行，0%-60%-90%-120%，荷载分布与箱梁施工荷载分布相同,并及时进行测量、观测，加载的顺序尽量接近于浇筑砼的顺序，不可随意堆放。

支架预压一次性卸载，预压荷载应对称、均衡、同步卸载。

三、预压荷载DK0+匝道桥第一跨采用分段预压，分段如下图（图中以米为单位）：图中分段以外部分为端、中横梁，无需预压，本次翼缘板不参加预压，故预压分四段，采用袋装山皮石炮渣预压。

采用充填重量为2T的吨袋，实际装。

普通钢筋混凝土砼重力密度取26kN/m3m3)，故本次总预压总量为：W=（*+*6）**120%=第1段：预压重量=（*3+*1）**120%=，沙袋数量：=52（袋）第2段：预压重量=***120%=，沙袋数量：=41（袋）第3段：预压重量=***120%=，沙袋数量：=41（袋）第4段：预压重量=（*3+*1）**120%=，沙袋数量：=52（袋）实际预压为279t，分级预压，0%-60%-90%-120%每级测量其标高，计算其沉降量，具体数据见附表。

48m连续梁预压成果

新建石家庄至济南铁路客运专线齐济特大桥237-240#32+48+32m连续梁专项施工方案支架法制梁静载垂直预压报告一、支架法制梁静载预压简述支架法制梁静载预压选择我分部48m连续梁第③跨以及第⑦跨作为预压对象。

梁支架采用20排单层不加强型贝雷片，支架立柱支撑在明挖基础小承台上，采用Φ630mm-8mm螺旋钢管共14排，每排6根（不计简支梁侧钢管柱）。

贝雷架上放置定型钢托架，侧模采用厂家定制钢模板，内模与底模均采用木模。

为了验证支架法支架和模板的强度及刚度，同时也为了准确掌握现浇箱梁施工过程中支架模板各工况下的实际挠度、刚度和稳定性，根据相关规定要求，支架模架使用前需要在现场做静载垂直预压试验，以确保支架在投入使用后能正常工作和安全使用，并消除支架的非弹性变形，为正确设置预拱度提供依据。

根据梁段自重及图纸要求，选取该两段梁体自重120％的荷载来进行预压。

预压模拟箱梁的浇注顺序，且横断面上模拟箱梁的实际荷载分布。

静载试验选用的材料要求具备计量准确、比重大、质地均匀、方便快捷等特点。

综合以上考虑，实际试压时选用定型预压块作为模拟荷载主要材料，每个预压块重量经电子磅称量，按6t/个计算。

试压程序和步骤流程：试验准备（技术交底、人员、机械、材料等）→支架按设计安装就位→侧模架全面检查、调整→观测点的布设标记→按照梁体现浇顺序分级加载→观测测量、记录→终值静置→观测、全面检查→卸载→观测读数记录全面检查→稳定观测读数记录全面检查→观测数据整理、分析→试验结果报告→整修调整模架待使用。

测点布设：1、贝雷架上每跨的两段及跨中设置一排观测点，每排三个观测点，同时在受压承载的两派钢管柱基础上布测基础沉降观测点。

如下图所示：2、贝雷梁上共布设测点18个（每跨9个），观测时有同一仪器测量、同一测量人读数。

每次观测都要对上述测点的相对标高进行测量记录，保存好原始数据，以备复核。

测量精度和读数误差为±1mm。

二、支架试压过程与挠度变形观测1、加载方式和加载过程依据混凝土浇注顺序，采用分级加载方式：0 30% 65% 100% 120% ，分级加载时严格按照预压方案程序进行。

预压报告书

广佛江快速通道江下段工程新南路互通立交A匝道第一联现浇箱梁满堂支架预压报告书编制：审核：批准：中国中铁股份有限公司2016年1月现浇箱梁满堂支架预压报告书一、编制说明为保证支架的安全性，确保施工安全，有利于桥面线形控制。

结合支架和地基实际情况，消除地基非弹性变形和支架上部结构（模板、方木）非弹性变形的影响，经验数据与实际数据相结合的方针，决定对搭设的A匝道第一联现浇箱梁满堂支架进行预压。

二、工程概况A匝道第一联起终点桩号为AK0+146.907~AK0+266.907，该桥桥跨组成为：（4×30）米，整联共计120m，为预应力混凝土现浇连续箱梁。

本次支架暂施工2-4#墩跨梁段，因此先对本次施工段进行预压。

三、地质情况A匝道第一联所处原为鱼塘。

土层主要为素填土、淤泥、粉质黏土、强风化泥质粉砂岩、中风化泥质粉砂岩，具体参数见地层数据表及地质纵断面图：四、基础方案A匝道第一联2-4跨所处鱼塘采用回填素填土、碎石土，分层碾压、夯实后，铺设20cm厚砂或碎石垫层，浇筑20cm厚C20混凝土垫层，垫层顶面标高分层分别为+3.300m。

支架布置横断面图如下：五、支架搭设根据A匝道第一联施工方案图纸，立杆横纵向间距为60×60 cm，步距120cm。

碗扣支架底部设60cm可调底托，顶部设60cm可调顶托，丝杆外露长度不宜超过30cm，伸入立杆内长度不应少于15cm。

底托垫梁采用工10型钢，顶托上横向摆放工10型钢或10×10cm方木，纵向为10×10cm方木，间距20cm，底侧模为2cm厚竹胶板。

水平杆及剪刀撑均按《公路桥涵施工技术规范》、《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》要求布置。

六、预压荷载A匝道第一联现浇连续箱梁跨径为4×30m,本次预压部分为2-4#墩部分，每侧翼缘悬臂宽度为变截面，宽度为1.651~2.25m，箱梁底板为等截面，梁底宽度为4.882m，底板面积为292.9m2。

支架预压成果书

跨津山铁路特大桥跨黄海路（48+80+48）m连续梁141#墩0#块支架预压说明本连续梁141#墩0#块共计砼方量216.8m3,为563.68t，除墩身范围外重量为330t。

预压采用自重的1.2倍加载，则预压加载为396t，选取最不利位置即顺桥向桥墩外侧每侧各4.55米底板范围进行预压，因墩顶0#块底板宽度小于墩顶宽度不需预压，本次只预压顺桥向为墩外侧各4.55米底板范围。

预压时注意以下几点：（1）上、卸荷载时由箱梁中心位置处向两边推进加载。

力求做到上、卸载两边同步均匀。

（2）上、卸荷载时专人对支架进行观测，密切注意支架的变形情况，并及时上报。

（3）预压材料主要采用预制混凝土块，每块重约4.8t ，共需约83块。

1、加载及测量①、支架架设完毕，进行预压，以验证支架整体的强度、刚度和稳定性，消除支架的非弹性变形，并测出力与位移的关系，作为施工时立模和调整标高的依据。

②、根据现场施工条件和实际情况，加载主要检验支架整体，采用重力法加载，加载重量采用1.2倍的0#段箱梁除墩身范围外砼重量。

加载到80%（264t）后静载2h，并进行沉降观测，然后继续加载到100%（330t），进行观测，最后后继续加载到120%（396t）并记录好数据，计算出变形。

③、采用混凝土预制块作为荷载进行预压，按荷载分布情况堆放，堆码混凝土预制块时要注意堆放均匀。

不得出现严重的偏心现象影响预压结果甚至给预压带来危险。

④预压前需布置沉降观测点，点位点选取应保证整个预压过程中观测不受预压的影响，并且保证可以真实有效的反应出相关的变形。

观测点的布置见下图。

2、安全技术措施①、所有工作人员必须戴安全帽。

②、严禁施工无关人员进入试压区。

③、现场试压人员及机具由负责人统一指挥。

④、加载时逐步对称加载，禁止加载物直接冲击承重平台。

⑤、加载过程中发现支架有异常声音、变形、应立即停止作业；经检查分析处理后方可进行。

⑥、压重时监理、施工单位同时监测。

预压总结报告

现浇箱梁支架预压成果报告邵三高速公路PA4合同段余爱华中交一公局厦门工程有限公司南平抢险项目部，福建，厦门，361021为了保证支架结构的可靠性、消除非弹性变形、量测弹性变形量、确保空心板梁施工的安全和质量，在B匝桥现浇空心板梁施工前对支架进行了100％等载预压，现将预压成果报告如下：1.前言本桥采用落地式立柱支架，各跨设置3横排立柱做支墩，分别设于墩旁和跨中，每横排立柱又由6～7根立柱组成。

支墩基座采用现浇砼条形基础，基座直接坐落在砂砾层上。

中支墩立柱为700×8mm 钢管，立柱顶架设2工40a工字钢做横梁；两端支墩采用600×5mm钢管做立柱，立柱顶架设2工32a 工字钢做横梁。

横梁上再架单层贝雷片做纵梁，纵梁排数由控制挠度计算而得，各排纵梁间每节贝雷片用支撑架加固，纵梁上用10×10cm方木做钢木结合层，钢木结合层上设置楔木，楔木上设11×16cm方木做分配梁，间距40cm。

支架设计图详见《邵武互通B匝桥现浇空心板梁支架示意图》（附后）。

2.预压目的2.1验证支架结构的可靠性，确保空心板梁施工的安全和质量；2.2量测支架结构的弹性和非弹性变形量；2.3根据预压试验取得的数据，合理设置支架的挠度，确保桥梁线型美观。

3.预压方法综合地基情况及支架类型等因素，该现浇段只进行一次预压，即以9#-10#墩为预压跨进行预压（注：编号为变更后新编号）。

按照图纸要求，进行100％等载预压，一次预压至设计重量。

预压荷载经计算确定为1100吨，用钢筋和编制袋装砂预压，每袋砂重50kg，每平方米范围内堆40袋砂。

4.测点布设底模铺设后竹胶板铺设前设置预压观测点，其中：4.1沉降观测点设于立柱正上方的底模上，每排支架各设4点，共12个沉降观测点；4.2在贝雷梁跨中位置底模上设置挠度观测点，每简支跨设4个点，共8个挠度观测点；4.3为观测基础的下沉量和变形，在砼基础顶面立柱旁另设18个沉陷观测点；4.4加载前在墩柱旁的横梁上焊接好短钢筋条，并在墩柱上相应位置做好标记，记录好其与钢筋条间的纵横向距离，预压期间观测两者间的距离变化值，即可得知支架纵横向位移值。

连续梁支架预压沉降观测总结报告(75墩0号块)

青荣城际铁路工程V标谭家泊特大桥（DK215+078.2～DK211+215.9）40+56+40m挂篮悬浇连续梁75#墩0号块支架预压沉降观测总结报告编制：审核：批准：中交三航局青荣城际铁路工程指挥部一项目部2012年11月目录1、工程概况 (1)2、支架预压过程中的详细施工方法及采取的技术措施 (1)2.1支架预压荷载 (1)2.2加载方式 (1)2.3预压观测 (2)2.4预拱度设置 (4)3、预压成果分析 (4)3.1理论计算各项变形值 (4)3.2预压结果与理论计算各项变形值比较 (5)4、支架预压沉降观测总结报告 (5)1、工程概况由于0号块现浇梁结构施工时存在一个支架弹性变形、塑性变形以及地基沉降，因而对青荣城际铁路谭家泊特大桥DK215+119.05处挂篮悬浇连续梁75墩0号块支架进行预压，在预压过程中对支架与地基及时观测，以明确该支架系统的弹性变形量及塑性变形量，为支立模板设置施工预留拱度提供依据，确保连续梁成桥后线型满足规范要求。

中交三航局v标一项目部于2012年11月9日至2012年11月13日，对青荣城际铁路谭家泊特大桥DK215+119.05处挂篮悬浇连续梁75墩0号块支架进行预压2、支架预压过程中的详细施工方法及采取的技术措施2.1支架预压荷载根据75墩0号块墩顶以外长度和梁高及截面形势对荷载进行计算得知该联梁共重232吨（墩顶以外部分），预压荷载按梁重232吨的1.2倍278吨进行预压。

由于梁体腹板存在变截面,预压应按照每米所需的预压重量进行预压。

2.2加载方式预压采用预制混凝土块，用吊车吊装逐级加载。

预压重量按计算荷载的60%→100%→120%分三次逐级加载。

压载按照3层布设，先铺设第一层，然后到第二层，最后第三层。

2.3预压观测1）预压观测预压时设4个断面，底模每个断面上设置3个观测点,对应的基础设2个观测点,如下图所示。

从预压开始前对观测点进行跟踪观测，观测的方法：使用DSZ2光学水准仪测量，测加载前标高为△1，加载后标高为△2，卸载后标高为△3，加载完成后观测120h，累计下沉量均≤15mm,连续三天下沉量<2mm后，不再观测开始卸载。

支架预压结果报告

支架预压结果报告一、背景介绍支架预压是在进行体外支架植入手术前，对支架进行预先压制，以提高支架的弹性，增加支架在植入后的脆性断裂风险，从而提高支架的耐久性和稳定性。

本报告旨在分析支架预压的效果和对支架性能的影响。

二、实验设计与方法1.实验目的：评估支架预压对支架的影响，包括支架的强度、韧性和稳定性。

2.实验设备：支架样本、预压装置、材料测试仪器等。

3.实验步骤：a.支架样本制备：从市场上购买多种类型的支架样本。

b.支架预压：使用预压装置对支架样本进行预压处理，按照不同的预压强度设定参数。

c.材料性能测试：对经过预压的支架样本和未经过预压的支架样本进行拉伸强度、抗压强度、韧性、断裂强度等性能测试。

d.数据分析与结果评估：根据实验数据进行统计分析，评估支架预压对支架性能的影响。

三、结果与分析1.支架预压对支架强度的影响：经过预压的支架样本相比未经预压的样本，在拉伸强度和抗压强度方面表现出更高的数值。

该结果表明支架预压能够增加支架的强度，降低支架的断裂风险。

2.支架预压对支架韧性的影响：韧性是支架在受力过程中能够承受的变形程度，在支架植入后的生物体环境中具有重要意义。

实验结果显示，经过预压的支架样本的韧性表现出显著增加，说明支架预压可以有效提高支架的耐久性和可塑性。

3.支架预压对支架稳定性的影响：支架在植入后需要能够稳定地保持在目标位置，才能起到有效的治疗作用。

经过预压的支架样本在断裂强度测试中表现出更高的数值，说明支架预压有助于增加支架在植入后的稳定性，减少支架松动或移位的风险。

四、结论与展望通过对支架预压的实验研究，我们得出以下结论：1.支架预压可以显著增加支架的强度，降低支架的断裂风险。

2.支架预压能够有效提高支架的韧性和可塑性，增强支架在生物体环境中的耐久性。

3.支架预压有助于增加支架在植入后的稳定性，减少支架松动或移位的风险。

展望：未来的研究可以进一步探索支架预压的优化方法和更好的预压装置设计，以提高支架预压的效率和一致性。

支架预压总结报告2

项目经理部于2013年1月13日—1月15日对9＃墩0＃-1#支架进行预压，每级堆载时间为24小时，经数据分析现总结如下：一、支架预压目的1、验证支架整体的稳定性；2、验证支架的沉降值,为确定箱梁的预抛高值提供依据.二、支架预压方案支架预压分断面超载预压，对钢支架进行预压;根据箱梁各部位的重量乘以荷载系数1.1进行预压。

预压材料为钢材（挂篮材料)。

预压采用分级均匀加载,按照三级预压加载，0#伸出墩身范围1米及1#段共长4米；重量为174。

7T，考虑侧模及钢管满堂支架重量共10T,总重量为184。

7,方式如下：一级加载至梁重的60％=110.82t;二级加载至梁重的80%=147。

76t；三级加载至梁重的110％=203.17t；根据计算每级加载重量,在钢支架上做好相应的标记。

预压时间不少于3天，并做好沉降观测记录，作为下一步支架标高调整的依据。

模拟箱梁结构荷载将钢材吊放在支架上,测得支架的变形量△弹，具体方法：预压前测出钢支架上各观测点标高，预压重量全部上去后，对支架进行跟踪观测，记录各点的沉降值；预压完后，对应分级卸载，在立底模时根据该沉降值△弹进行调整。

通过支架预压,以检测支架的承载力和稳定性，同时消除永久变形，测定弹性变形,进行预拱度设置，为底板高程的调整提供依据。

三、支架预压的工艺1、安装钢支架平台钢管支架搭设完成后，对支架进行检查，焊接质量是否符合要求，钢材对接是否规范，分配梁放置位置是否按图纸进行施工.2、布置测量标高点根据支架预压目的的要求，支架预压要验证支架整体稳定性能否满足施工要求。

为此观测点的布设围绕上述要求进行。

在钢支架上布置测点,本次9#墩0#块一侧支架预压往10#方向4m范围的支架预压设两个观测断面（距墩身1米处和4米处），每个断面根据主纵梁（56＃工字钢）位置设置4个沉降观测点，观测点采用25螺纹钢筋，焊接于工字钢上面，高度2。

5米外套塑料管,防止堆载预压期间被堆载物挤压移动。

预压报告

关于预压结果的报告
为保证支架的安全性，确保施工安全，有利于桥面线形控制。

结合支架和地基实际情况，消除地基非弹性变形和支架上部结构（模板、方木）非弹性变形的影响，经验数据与实际数据相结合的方针，决定对搭设的支架进行满堂预压。

2011年1月16号对D匝道第二联进行满堂预压。

预压荷载为箱梁单位面积最大重量的1.2倍。

预压采用进场材料钢材及钢筋进行预压，预压重量梁体重量分段分部位布置钢材预压。

预压分段重量见下表：
为了解支架沉降情况，在加钢材预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每5米布置一排，每排1个点。

在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸钢材，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸载。

卸钢材完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于钢材卸后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即
支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。

预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。

预压结果见附表：支架预压结果测量表。

地基沉降稳定。

支架弹性变形忽略不计。

结论：整体平均沉降为15mm，地基沉降为3mm，支架上部沉降12mm。

支架稳定，以此相关数据调整桥面线形及箱梁底板标高，预设拱度。

中铁十五局集团第四工程有限公司
广卫立交二期工程项目经理部 2011.1.20。

支架现浇预应力混凝土连续梁监测成果分析

30科技创新导报 Science and Technology Innovation Herald在采用支架现浇预应力混凝土连续梁桥时,影响工程质量问题和安全事故很多,诸如温度变化、混凝土收缩徐变引起梁体变形大,易导致梁体开裂、线形失真;节段梁体重量大,支架自身承载能力低而倒塌等[1-2]。

因此,施工前,要进行施工方案的比选,对影响工程质量和结构安全的因素进行分析,这样才能避免桥梁施工事故和保证成桥后结构线形和内力满足设计要求,其工程意义十分重大。

1 工程概况和施工方案必选泰州市引江河疏港公路周山河大桥全桥总长231.16m,主桥为三跨预应力混凝土连续箱梁,其跨径布置为:40m+65m+40m,采用单箱三室截面,箱梁全宽21.05m,结构重量大。

桥位处地势平坦,采用贝雷梁、大直径钢管柱配合碗扣钢管支架组成的组合支架进行支架现浇混凝土箱梁。

针对周山河大桥的特点,推荐三种必选施工方案,两种分节段现浇施工法和一种一次性整体浇筑施工法,各种施工方案是按照预应力钢索的布置形式进行划分,各种施工方案如下:方案1:预留中跨跨中合龙段。

浇注墩顶一定范围梁段混凝土,张拉本节段预应力钢筋,浇筑合龙梁段(2米长),张拉剩余纵向预应力索,对称拆除支架。

方案2:无合龙段。

一次性浇注所有梁段混凝土,待混凝土强度达到设计强度后,张拉所有预应力索,对称拆除支架。

各种施工方案的优缺点对比如下:方案1的优点:能有效防止因温度变化、混凝土收缩引起梁体纵向变形产生较大的次内力;施工工期相对方案1较短。

其缺点是浇筑混凝土时间长,混凝土层间结合不够良好;施工节段长度长,重量大,支架负担重,但张拉部分预应力可缓减支架的压力。

方案2的优点:三种方案中施工工期最短,经济性良好。

其缺点是施工节段长度大,重量大,也未张拉预应力索,梁体的负担大,对支架承载能力和稳定性要求高;同时温度变化、混凝土收缩引起梁体纵向变形,产生较大的次内力,对梁体受力不利。

盖梁预压总结报告

龙口至青岛公路莱西至城阳段第二合同段K78+415.9主线桥3#台右幅盖梁（支架法）预压总结编号：版本号：发放编号：编制：复核：审核：批准：有效状态：生效日期：中铁四局集团有限公司龙青高速土建二标段项目经理部盖梁预压总结报告龙青高速土建二标段莱西东互通立交K78+415.9主线桥，上部结构为50m+62m+50m预应力混凝土连续箱梁，下部结构桥台采用肋板台，桥墩采用柱式墩，基础为桩基础。

桥台盖梁采用碗扣式满堂支架施工。

支架搭设完成后为检查支架的安全性，确保施工安全；消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于盖梁线形控制。

对支架进行预压，预压荷载采用盖梁及模板总荷载的1.1倍。

支架预压采用砂袋进行，从支架跨中向两侧对称加载。

加载完成后对支架进行沉降观测，当24h的平均沉降量平均值小于1mm时判定支架预压合格。

支架卸载从中间向两侧对称、均衡卸载。

K78+415.9主线桥3#台右幅盖梁支架于2013年4月10日搭设完成，4月11日底模安装完成，4月12日对支架进行了砂袋预压，4月13日经沉降观测数据对比，满足沉降量小于1mm的要求，对支架进行了卸载。

1、荷载分布盖梁横桥向每米自重56.29×2.6t/m3÷14.51=100.86KN/m，底模自重2.3×0.015×0.8＝0.022t=0.281KN/m模支撑木0.1×0.1×2.5×4×0.8＝0.08=0.8KN/m每米预压重量：（100.86+0.281+0.8）×1.1=112.135KN=11.21t根据我标段对预压砂袋过磅计算，每个砂袋重约1.45t，则盖梁支架横桥向每延米预压砂袋为7.7个。

实际预压砂袋加载如下图所示：加载第一步加载第二步加载第三步盖梁内排支架正立面加载第四步、五步.、六步、七步略第八步加载完成367.5382.5140140140356.8356.8沙包28个沙包28个沙包30个沙包30个从第八步加载完成计算，从左到右四个区域分别加载了30个、28个、28个、30个砂袋，约合43.5t 、40.6t 、40.6t 、43.5t ，符合盖梁实际重量分布情况。

梁体现浇段预压报告

目录1.工程概况 (1)2.工程概况 (1)3.地质概况 (2)4.预压目的 (2)5.测点布置及加载方法 (2)6.实验结果及数据反馈 (4)7.数据分析及结果 (4)喀腊塑克水库特大桥连续梁12#墩现浇段支架预压报告书1.工程概况新建阿富准铁路喀腊塑克水库特大桥连续梁设计跨度为（140+270.8+140）m，斜拉索采用双索面双塔扇形索布置，塔梁固结、桥墩分离的连续梁体系。

2.工程概况桥面宽度：桥上人行道钢栏杆内侧净宽8.7m，桥梁宽9.0m。

梁体结构尺寸：梁体采用变高度箱梁，一联总长552.3m，边支座中心至梁端距离0.75m，计算跨度为（140+270.8+140）m，箱梁采用单箱单室直腹板箱型截面，中支点梁高14.0m，边支点梁高7.0m；梁体下缘按1.8次抛物线变化，抛物线方程为y=0.001211×1.8；箱梁顶宽9.0m，底宽8.5m；箱梁顶板厚0.6m，底板厚0.5～1.2m，边腹板厚0.55～0.95m。

梁体端部设置1.5m厚隔墙，中部设置4.8m厚隔墙，所有隔墙设置1.6×2.0m过人洞，梁体端部及中部设置直径1.0m圆形进人洞，箱梁腹板设置直径Φ10cm的通风孔。

梁段划分：墩顶为0号梁段，长度18m；（1）～（2）号梁段长 3.5m；（3）～（4）号梁段长 4.0m；（5）～（6）号梁段长 4.5m；（7）～（22）号梁段长6.0m；（23）号梁段长5.0m，（23´）号梁段长5.4m；（24）号梁段为合龙段，梁段长 2.0m；边跨现浇梁段长为 4.75m。

其中采用挂篮施工的最终梁段为（7）号梁段，重约400.4t。

梁体设计为纵、横、竖三向预应力体系，纵向按全预应力构件设计。

纵横向预应力采用钢绞线，竖向采用预应力混凝土用精轧螺纹粗钢筋。

纵向体内预应力分为顶板钢束、腹板钢束、底板钢束三种，采用15Φs15.2mm、17Φs15.2mm、21Φs15.2mm高强低松弛预应力钢绞线；竖向预应力筋采用Φ32mmPSB830螺纹粗钢筋；横桥向顶板预应力采用5Φs15.2mm的高强低松弛预应力钢绞线。

120m连续梁预压报告

连续梁挂篮预压报告为确保120m连续梁现浇施工安全，须对挂篮进行预压试验以检验挂篮的承载力和挠度值。

通过模拟挂篮在箱梁施工时的加载过程来分析、验证挂篮的弹性变形，消除其非弹性变形。

一、工程概况洞庭湖特大桥位于湖南省岳阳市，由君山区向东南方向跨越洞庭湖与长江相连接的出口处，距上游洞庭湖公路桥约4.2km。

引桥（75+3×120+75）m预应力混凝土连续梁桥，主梁位于R=1600m圆曲线即l=170m缓和曲线上，主梁采用变高度预应力混凝土单箱单室直腹板箱梁，梁高采用1.8次抛物线变化。

箱梁中支点梁高12m，端支点及跨中梁高7.0m；顶板宽度为12.3m，厚0.4m；底板宽度为6.6m，底板厚0.52～1.2m，腹板厚0.6～1.0m，翼缘板厚为0.30～0.70m。

箱梁在支点处设横隔墙，端隔墙厚度为2.0m，中隔墙厚度为3.0m。

120m连续梁采用挂篮悬浇施工。

按照《120m预应力混凝土连续梁施工方案》的要求，需对挂篮进行预压，预压材料采用钢绞线、钢筋堆载。

预压加载开始时间为2016年5月4日至5月6日预压并卸载完毕，持荷3天。

二、主要技术参数120m连续梁挂篮预压按前吊带设计拉力的1.2倍，分60%→100%→120%等级进行钢绞线、钢筋加载。

三、预压方案3.1预压目的（1）检验挂篮的强度和稳定性；（2）消除挂篮的非弹性形变；预压是为了检验挂篮的安全性和实际变形量，通过预压消除结构非弹性变形，同时取得挂篮弹性变形的实际数值，并检验设计计算结果，调整1#块线性。

提前发现挂篮所存在的问题和隐患，提前调整整改，防患于未然。

3.2总体施工方案挂篮分三级进行预压：60%→100%→120%。

预压荷载采用整捆钢绞线和9m成捆钢筋预压，按照分层、分级的原则进行加载，吊装时专人指挥。

表3-1 加载重量表加载等级加载钢绞线重量（t）加载钢筋重量（t）60% 69 12100% 111 25120% 135 36图3-1 荷载分布图（单位：mm）3.3沉降观测3.3.1沉降观测点设置测点布置如下图所示，在每个测点设置测量反光标，用于测量观测。

现浇箱梁支架预压报告

XX特大桥现浇双线变宽简支箱梁支架预压报告一、工程概况XXX轨道交通项目XX特大桥共有5跨（30m4跨，25m1跨）双线变宽简支梁采用支架现浇法施工。

现浇箱梁支架采用贝雷梁平台上铺设碗扣式支架搭设满堂架，在箱梁跨中处设一条形基础支撑贝雷梁。

根据现场实际情况、工期及建设单位的要求，在现场对25#墩～26#墩之间双线变现浇宽简支箱梁进行了支架的预压，预压材料采用砂袋。

预压加载开始时间为2012年2月13日至2月29日预压完毕，持荷14天。

二、主要技术参数现浇梁支架预压主要参数如下：预压荷载：预压荷载为（30m箱梁重量＋模板）总重×1.2。

30m梁重285.8*2.5=714.5吨；箱梁模板48.05吨。

模架预压荷载G=（714.5+48.05）*1.2=915.06吨。

三、预压方案3.1预压试验目的（1）检验支架、贝雷梁及地基的强度和稳定性；（2）消除基础、贝雷梁及支架的非弹性形变；（3）确保支架现浇混凝土结构在施工过程中不出现过大的拉应力而产生裂缝，同时保证梁体的线型及梁顶面高程。

预压是为了检验现浇箱梁模板的安全性和实际变形量，通过预压消除结构非弹性变形，同时取得模板弹性变形的实际数值，得出“荷载－挠度”曲线，并检验设计计算结果，调整预拱度(或反拱)，以求得现浇箱梁施工的准确参数。

提前发现支架结构及构件加工、安装所存在的问题和隐患，提前调整整改，防患于未然。

模板预拱度的调整通过调整模板支撑顶托完成。

设计依据建设单位、设计单位下发的相关的技术要求和国家、铁道部部的强制性标准和条文。

3.2总体方案模架预压采用沙袋预压，按照四级预压加载，加载重量和方式如下：一级加载至梁及模板重的60%即457.5吨；二级加载至梁及模板重的80%即610吨；三级加载至梁及模板重的100%即762.5吨；四级加载至预压总重即915.06吨；箱梁预压从混凝土结构跨中开始向支点处进行对称布载；当横向加载时，应从混凝土结构中心线向两侧进行对称布载。

支架模板超载预压总结报告20110819001最终

支架模板系统超载预压总结报告根据《根据武汉花山大道老武黄立交桥支架施工专项安全方案》要求及有关技术规范规定，为保证箱梁现浇施工安全，满堂支架应根据支架高度、支架基础情况等选择代表性区域进行预压。

经过对花山大道老武黄立交各段箱梁荷载、支架高度及地基情况等进行对比分析，EP主线桥选择现浇箱梁EP-10至EP-13（30m+30m+30m）段、匝道选择NW01至NW04（30m+30m+30m）段进行支架超载预压试验。

一、支架布置：模板支架结构由上至下布置如下：连续梁模板采用竹胶板，厚度12mm，模板以下横桥向小梁采用90mm×90mm 方木，间距300mm，纵桥向分配梁采用90mm×140mm 方木，直接置于碗扣式支架可调顶托上，间距与碗扣支架的排距一致，跨度受支架列距控制。

满堂支架的排距为90cm（在横梁处排距加密为60cm），列距60cm（翼缘板下列距90cm），横杆步距均为120cm，每6米设置一层水平剪刀撑，顺桥向每6米设置1 道横（纵）向垂直剪刀撑，支架底部可调底托安置在400cm×30cm×5cm的木垫板上，以确保地基基础均匀受力，地基清表后用50~100cm毛渣石分层回填碾压调平，基础用10cm厚C20混凝土层处理。

二、预压方法：支架模板系统按混凝土结构特征逐跨模拟堆载的方法进行预压试验，荷载采用砂袋实现，模拟荷载采取顺桥向分段横桥向分区进行。

主线桥EP-10至EP-13段（30m+30m+30m）箱梁顶宽1274cm，底宽610cm，梁高180c m，支架高度为630～720cm；箱梁设计单跨自重417.56吨，单跨预压最大荷载501.067吨。

匝道NW01至NW04段（30m+30m+30m）箱梁顶宽774cm，底宽340cm，梁高180cm，支架高度为267～468cm；单跨设计自重344.57吨，单跨预压最大荷载413.49吨。

三、观测方法：为掌握加载后地基和支架的变形情况，预压前分别在支架顶模板面和支架底模板面布置沉降观测点，上下两层测点一一对应在同一垂直线上。

预压报告(第一孔终板)

现浇箱梁支架预压成果报告迎宾大道与滨河东路立交桥项目工程迎宾大道立交桥第一联第一跨为了保证支架结构的可靠性、消除非弹性变形、量测弹性变形量、确保现浇箱梁的施工的安全和质量，在现浇箱梁施工前对支架进行了110％等载预压，现将预压成果报告如下：一、工程概况及支架方案迎宾大道立交桥第一联第一跨现浇箱梁全部采用碗口式满堂支架施工。

1#台~2#墩支架高度约1.5~3.0m，长度32m。

支架地基处理范围为现浇段平面轮廓外加1米工作面。

地基处理深度在桥位处0.9m；桥面下中央分隔带2.2m。

先将中央分隔带种植土挖出换填140cm厚素土；再铺设60cm厚三七灰土，分两层碾压，压实度不小于96%；灰土上浇筑20cm厚C20普通砼。

支架采用碗扣式钢管支架，腹板下立杆间距为60×60cm（横向×纵向），横杆步距为60cm；芯模下立杆间距为90×60cm（横向×纵向），横杆步距为60cm；翼板下立杆间距为90×60cm（横向×纵向），横杆步距为60cm。

顶托上面纵向分布主龙骨160*88*6普通工字钢，间距60cm，横向分布次龙骨8.5×8.5cm方木，在腹板、中隔板及横隔梁处按间距23cm布置，在芯模范围内按28cm布置。

水平杆、剪刀撑均按照《公路桥涵施工规范》及《建筑工程扣件式钢管脚手架安全技术规范》要求布置。

二、预压方法综合地基情况及支架类型等因素，该现浇段1#-2#墩分三级预压，按照图纸要求，进行110％等载预压。

预压荷载经计算确定为1067吨，用钢筋和编制袋装砂预压（其中袋装砂967t，钢筋100t），每袋砂重平均约1.3t，经过计算在腹板及中隔板处荷载集度为3.6t/平米，芯模板荷载集度为1.5t/平米，横隔梁处为5.5t/平米。

三、测点布设底模铺设后竹胶板铺设前设置预压观测点，其中：沉降观测点在每四分之一跨底模上各设5点，共25个沉降观测点；为观测基础的下沉量和变形，在每四分之一处基础立杆处设5个点，共25个观测点；四、观测观测仪器：沉降观测点、挠度观测点及沉陷观测点采用高精度水准仪及配套标尺测定，纵向及横向位移采用尺量的方法。