型钢悬挑脚手架(阳角B)计算
型钢悬挑脚手架(阳角)计算书
型钢悬挑式扣件钢管脚手架（阳角）计算书一、依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011阳角部位选择最大悬挑高度段、最大悬挑尺寸和带联梁的T1栋阳角架进行计算。
部位如下图示意：二、计算参数:悬挑双排脚手架，考虑上段架体的工字钢悬挑架在结构砼未达到设计强度前，悬挑梁及斜拉钢丝绳未发挥作用，上两层悬挑架荷载均落在下层架体上，故此悬挑段架体计算高度按第二段阳角悬挑高度18.9m上加两层的高度（4步架高7.2m）进行计算，计算高度为18.9+7.2=26.1m，立杆采用单刚管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构1.23米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.0米。
施工活荷载为2.5kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用钢筋网片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设10层计算。
栏杆采用钢管、挡脚板采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.010kN/m2。
每米立杆承受结构自重标准值0.1072 kN/m，脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.79，体型系数1.128。
卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。
卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=8.0，上吊点与下吊点距离3.15m。
悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.60m，建筑物内锚固段长度3.40m。
相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.50m。
三、荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书2014
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数2、立杆荷载参数二、主梁布置及锚固参数1、主梁布置参数平面图2、主梁锚固参数主梁外锚固点离建筑物距离b(mm) 100 压环钢筋直径d1(mm) 18主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、一号主梁验算1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141 主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/360 荷载标准值：q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=8kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN；第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=1.754×106/(141×103)=12.44 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.997×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.996N/ mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.034 mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm满足要求！4）支座反力计算R1=-1.335kN；R2=8.068kN；R3=5.088kN；R4=10.619kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm) 支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1 上拉钢丝绳1000 3300 2200 是2 下撑槽钢1500 3300 3100 是3、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1400钢丝绳直径(mm) 17 钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k 8 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量n 3 花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2) 170 主梁拉环直径d(mm) 20 焊缝厚度h e(mm) 10 焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f tw(N/mm2) 160钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31°上拉杆件支座力：R S1=R3=5.088kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=5.088/tan(56.31°)=3.392kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=5.088/sin(56.31°)=6.115kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =6.115kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=6.115kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=6.115×103/(10×100)=6.115N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、下撑杆件验算下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型5号槽钢下撑杆截面积A(cm2) 6.93 下撑杆截面惯性矩I(cm4) 26下撑杆截面抵抗矩W(cm3) 10.4 下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2) 205下撑杆弹性模量E(N/mm2) 206000 下撑杆件截面回转半径i(cm) 1.94对接焊缝抗压强度设计值f c w(N/mm ) 185下撑杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/3100)=46.79°下撑杆件支座力：R X1=R4=10.619kN主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=10.619/tan(46.79°)=9.975kN下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=10.619/sin(46.79°)=14.57kN下撑杆件的最大轴向压力：N X=max[N X1] =14.57kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693下撑杆长细比：λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.156轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(φ1A)=14570/(0.156×693)=134.773N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=14.57×103/A=14.57×103/693=21.025N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N sz1-(N xz1)=6.583kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.754×106/(1.05×141000)+6.583/2610=11.85N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.894。
悬挑脚手架阳角支撑计算式
悬挑脚手架阳角型钢计算书水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。
本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体700mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。
型钢采用14号工字钢，型钢支点距离建筑物角点1900mm。
型钢截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W = 102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。
阳角型钢示意图阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力 P=9.80kN水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/m经过连续梁的计算得到5.365.17阳角型钢支撑梁剪力图(kN)2.425阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m)阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为15.479kN型钢固接处的支撑力为4.829kN型钢最大弯矩 M max =2.425kN.m图中距离|MP|=(1.900×1.900+0.000×0.000+1.900×0.000×1.414+2.900×2.900)1/2=3.467m图中角度 <MPQ=arcsin(2.900/3.467)=0.991图中角度 <OPQ=arctg(0.000/1.900)=0.000每根支撑杆的压力 T=15.479/2/sin(0.991)=9.253kN水平型钢的轴向力 N=2×9.253×cos0.991×cos0.000=10.142kN型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=2.425×106/(1.05×102000.0)+10.142×1000/2150.0=27.360N/mm2型钢计算强度小于215.0N/mm 2,满足要求!2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用14号工字钢,计算公式如下其中b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B 得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.929经过计算得到强度=2.43×106/(0.929×102000.00)=25.59N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!3、支杆的强度计算斜压支杆的轴力 R=9.253kN下面压杆以[14a号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中 N ——受压斜杆的轴心压力设计值，N = 9.25kN；——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.18；i ——计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.70cm；l ——受最大压力斜杆计算长度，l = 3.47m；A ——受压斜杆净截面面积，A =18.51cm2；——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 28.51 N/mm2；[f] ——受压斜杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 < [f],满足要求!斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=9.253kN；l w为斜撑支杆件的周长，取500.00mm；t为斜撑支杆的厚度，t=6.00mm；f t或f c为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 9252.96/(500.00×6.00) = 3.08N/mm2。
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数阳角处主梁悬挑方式联梁悬挑主梁离地高度(m) 35 建筑物阳角处角度β90 立杆纵距l a(m) 1.5 梁/楼板混凝土强度等级C302、立杆荷载参数1、主梁布置参数主梁自内锚固点伸出长度主梁号内锚固点坐标x(m).y(m) 角度α(度)主梁锚固方式L(m)1 0.6,-0.6 135 2.645 压环钢筋2 0.8,-0.6 122.005 2.25 压环钢筋3 1,-0.7 90 2 压环钢筋平面图2、主梁锚固参数主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、联梁验算联梁材料类型 工字钢 联梁材料规格16号工字钢 联梁截面积A(cm 2) 26.1 联梁截面惯性矩I x (cm 4) 1130 联梁截面抵抗矩W x (cm 3)141联梁自重标准值g k (kN/m)0.205 联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)125联梁弹性模量E(N/mm 2)2060001、第一排立杆处的联梁计算 计算简图如下：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/mq'=g k=0.205kN/mR=F1=10.87kNR'=F1'=8.66kN1）抗弯验算σ=M max/W=1.377×106/(141×103)=9.766 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.606×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.5 34N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.044 mm≤[ν]＝l a/250=1500/250=6mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'1A=9.292kN；R'1B=-2.293kN；R'1C=10.387kN；R'1D=9.21kN；承载能力极限状态下：R1A=11.66kN；R1B=-2.881kN；R1C=13.018kN；R1D=11.552kN；2、第二排立杆处的联梁计算计算简图如下：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/mq'=g k=0.205kN/mR=F1=10.87kNR'=F1'=8.66kN1）抗弯验算σ=M max/W=1.184×106/(141×103)=8.397 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.493×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.4 01N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.069 mm≤[ν]＝l a/250=1500/250=6mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'2A=8.889kN；R'2B=7.775kN；R'2C=9.476kN；R'2D=9.3kN；承载能力极限状态下：R2A=11.154kN；R2B=9.747kN；R2C=11.873kN；R2D=11.665kN；四、一号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =2(R'1A-F1')+F1'=2×(9.292-8.66)+8.66=9.924kN；第二排立杆处：P2' =2(R'2A-F2')+F2'=2×(8.889-8.66)+8.66=9.118kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =2(R1A-F1)+F1=2×(11.66-10.87)+10.87=12.45kN；第二排立杆处：P2 =2(R2A-F2)+F2=2×(11.154-10.87)+10.87=11.438kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=3.059×106/(141×103)=21.695 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.505×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.4 15N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.237 mm≤[ν]＝2l/360=2×1938/360=10.767mm满足要求！4）支座反力计算R1=-4.239kN；R2=14.918kN；R3=13.86kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1 上拉钢丝绳1838 2800 1738 是2 下撑槽钢1938 2800 1838 否3、上拉杆件验算钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(2800/1738)=58.172°上拉杆件支座力：R S1=R3=13.86kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=13.86/tan(58.172°)=8.603kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=13.86/sin(58.172°)=16.313kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =16.313kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=221.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×221.5/8=23.534kN≥N S=16.313kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×23.534/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=23.534×103/(π×202/4)=74.911N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×23.534×103/(π×202)=37.456N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=16.313×103/(10×100)=16.313N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =N sz1 =8.603kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=3.059×106/(1.05×141000)+8.603/2610=20.665N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.6由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.894。
会所悬挑脚手架阳角型钢计算书
悬挑脚手架阳角型钢计算书工程名称计算部位计算参数水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。
脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，计算中取其 1.414倍为集中力作用点。
型钢采用16号工字钢，型钢支点距离建筑物角点2000mm。
型钢截面惯性矩I =1130.00cm4，截面抵抗矩W =141.00cm3，截面积A =26.10cm2计算简图材料特性型钢采用16号工字钢，型钢截面惯性矩I =1130.00cm4，截面抵抗矩W =141.00cm3，截面积A =26.10cm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论型钢计算1.强度验算:f=M/1.05W+N/A=4.463×106/(1.05141000.000)+6.609×1000/2610.000=32.679N/mm2型钢计算强度小于215.0N/mm2满足要求2.稳定性验算:σ=4.46×106/(0.929×141000.00)=34.07N/mm2水平钢梁的稳定性计算σ<[f]满足要求支杆或拉绳计算1.拉绳强度计算选择拉钢丝绳的破断拉力要大于:8.000×5.448/0.850=51.278kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径11.0mm。
吊环计算 D=[5448.000×4/(3.1416×50×2)]1/2=9mm型钢与建筑物连接计算焊缝正应力强度: σ=6608.530/120.000=55.071N/mm2焊缝剪应力强度: f=11645.221/120.000=97.044N/mm2焊缝总强度为 176.876N/mm2满足要求施工单位计算人审核人。
通过型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数平面图三、主梁验算1、1号主梁验算1号主梁图荷载标准值：q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=9kN；第二排立杆处：P2' =F2'=9kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=11.4kN；第二排立杆处：P2 =F2=11.4kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=2.943×106/(141×103)=20.872 N/mm2≤[f]=215 N/mm2满足要求！2）抗剪验算V max=11.505kNτmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.505×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=13.5 97N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.111 mm≤[ν]＝2l/360=2×1727/360=9.594mm 满足要求！4）支座反力计算设计值：R1=-0.381kN；R2=6.8kN；R3=17.119kN；标准值：R'1=-0.296kN；R'2=5.385kN；R'3=13.526kN；2、支撑杆件设置钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 14 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm 2) 170连接板与建筑物连接形式 预埋锚筋 吊耳板厚S(mm) 12 吊耳板宽LDP(mm) 120 吊耳板高L(mm) 200 吊耳板圆周外半径R(mm) 60 吊孔直径D(mm)25 吊耳板许用拉应力[σ](N/mm 2)205吊耳板许用剪应力[τ](N/mm 2)125上拉杆件角度计算：α1=arctan(n 1/m 1)= arctan(3000/1450)=64.204° 上拉杆件支座力： 设计值：R S1=R 3=17.119kN 标准值：R'S1=R'3=13.526kN由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力： N SZ1= R S1/tanα1=17.119/tan(64.204°)=8.274kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力：设计值：N S1= R S1/sinα1=17.119/sin(64.204°)=19.014kN 标准值：N'S1= R'S1/sinα1=13.526/sin(64.204°)=15.023kN上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力标准值：N'S =max[N'S1] =15.023kN 上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力设计值：N S =max[N S1] =19.014kN 查(《建筑施工计算手册》江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g =161.462kN由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算 [F g ]=α×F g /k=0.85×161.462/9=15.249kN≥N'S =15.023kN 符合要求！n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×15.249/(2×15.19)=1个≤[n]=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算：σ=[F g ]/(π×d e 2/4)=15.249×103/(π×142/4)=99.059N/mm 2≤[ft]=170N/mm 2符合要求！吊耳板计算：吊耳板吊耳板吊索方向的最大拉应力：σL= N S/(S(2R-D))= 19.014×103/(12×(2×60-25))=16.679N/mm2≤[σ]=205N/mm2符合要求！吊耳板吊索方向的最大剪应力：τL= N S/(S(2R-D))= 19.014×103/(12×(2×60-25))=16.679N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =N sz1 =8.274kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=2.943×106/(1.05×141000)+8.274×103/2610=23.049N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.853。
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数1、主梁布置参数平面图2、主梁锚固参数主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、一号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=8kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN；第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=1.47×106/(141×103)=10.426 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.747×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9. 155N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.027 mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm满足要求！4）支座反力计算R1=-0.821kN；R2=4.394kN；R3=12.313kN；R4=6.554kN；2、支撑杆件设置钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31°上拉杆件支座力：R S1=R3=12.313kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=12.313/tan(56.31°)=8.209kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=12.313/sin(56.31°)=14.798kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =14.798kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=14.798kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=14.798×103/(10×100)=14.798N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、下撑杆件验算α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/3100)=46.79°下撑杆件支座力：R X1=R4=6.554kN主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=6.554/tan(46.79°)=6.157kN下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=6.554/sin(46.79°)=8.992kN下撑杆件的最大轴向压力：N X=max[N X1] =8.992kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693下撑杆长细比：λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.156轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(φ1A)=8992/(0.156×693)=83.176N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=8.992×103/A=8.992×103/693=12.975N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N sz1-(N xz1)=2.052kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.47×106/(1.05×141000)+2.052/2610=9.93N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.894。
阳角型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数2、立杆荷载参数3、外排立杆纵距二、主梁布置及锚固参数平面图三、主梁验算1、1号主梁验算1号主梁图荷载标准值：q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=11.674kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8.876kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=14.579kN；第二排立杆处：P2 =F2=11.221kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M ma x/W=25.053×106/(141×103)=177.681 N/mm2≤[f]=215 N/mm2满足要求！2）抗剪验算V ma x=26.225kNτma x＝V ma x/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=26.225×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×1130 0000×6)=30.993N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νma x=12.89 mm≤[ν]＝2l/250=2×1727/250=13.816mm满足要求！4）支座反力计算R1=-19.524kN；R2=46.062kN；2、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.853。
型钢悬挑脚手架计算3.rtf(阳台位)
阳台位悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为14.5米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.60米，建筑物内锚固段长度1.90米。
悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m，支杆采用12.6号槽钢。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800/3=0.040kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.094+0.10×1.120)×1.5002=0.269kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.094+0.117×1.120)×1.5002=-0.316kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.316×106/4491.0=70.365N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.078+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.927mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
型钢悬挑脚手架(阳角B)技术交底
型钢悬挑脚手架(阳角B)技术交底工程名称 1 施工单位分项工程名称脚手架工程交底部位交底时间2020-10-01交底内容主要参数阳角处主梁悬挑方式:普通主梁悬挑；建筑物阳角处角度β(°)：90；横向立杆排数：2；阳角型钢主梁采用10号工字钢；主梁外锚固点离建筑物距离c(mm):250；悬挑主梁1：主梁锚固方式为压环钢筋；压环钢筋直径为16mm；主梁自内锚固点伸出长度L为3m；设置上拉下撑杆件，上拉杆件材料类型为钢丝绳，钢丝绳型号为6×19(a)，距主梁外锚固点的水平距离为1500mm，支撑件上下固定点的垂直距离为3000mm，支撑件上下固定点的水平距离为1146mm；悬挑主梁2：主梁锚固方式为压环钢筋；压环钢筋直径为16mm；主梁自内锚固点伸出长度L为2.7m；设置上拉下撑杆件，上拉杆件材料类型为钢丝绳，钢丝绳型号为6×19(a)，距主梁外锚固点的水平距离为1500mm，支撑件上下固定点的垂直距离为3000mm，支撑件上下固定点的水平距离为1195mm；悬挑主梁3：主梁锚固方式为压环钢筋；压环钢筋直径为16mm；主梁自内锚固点伸出长度L为2.5m；设置上拉下撑杆件，上拉杆件材料类型为钢丝绳，钢丝绳型号为6×19(a)，距主梁外锚固点的水平距离为1400mm，支撑件上下固定点的垂直距离为1500mm，支撑件上下固定点的水平距离为1111mm；悬挑主梁4：主梁锚固方式为压环钢筋；压环钢筋直径为16mm；主梁自内锚固点伸出长度L为2.3m；设置上拉下撑杆件，上拉杆件材料类型为钢丝绳，钢丝绳型号为6×19(a)，距主梁外锚固点的水平距离为1400mm，支撑件上下固定点的垂直距离为1500mm，支撑件上下固定点的水平距离为1146mm；悬挑主梁5：主梁锚固方式为压环钢筋；压环钢筋直径为16mm；主梁自内锚固点伸出长度L为2.2m；设置上拉下撑杆件，上拉杆件材料类型为钢丝绳，钢丝绳型号为6×19(a)，距主梁外锚固点的水平距离为1400mm，支撑件上下固定点的垂直距离为3000mm，支撑件上下固定点的水平距离为1150mm；安装示意图施工工艺流程阳角型钢与预埋件焊接→支撑上拉下撑杆件连接→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网质量要求材料性能和规格符合设计要求；焊缝饱满，支杆或拉绳应尽量对称设置，以保证受力均匀；支杆或拉绳与建筑物预埋件可靠连接；质量保证措施1、脚手架的各种材料，在进入施工现场时，应进行检查验收，经检查验收不合格的材料应及时清除出场；2、主要受力杆件的规格、杆件设置应符合专项施工方案的要求；3、地基应符合专项施工方案的要求，应平整坚实，垫板必须铺放平整，不得悬空；4、连墙件应设置牢固；5、剪刀撑、斜撑等的加固杆件应设置齐全，连接可靠；6、搭设过程中门洞、转角等部位的构造应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011的规定7、在使用过程中，应对竹脚手架经常性的检查与维护，并应及时清理架体上的垃圾和杂物。
悬挑脚手架阳角计算书
悬挑脚手架阳角型钢计算书计算参数:水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。
本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体250mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。
型钢采用[16b号槽钢U口竖向，型钢支点距离建筑物角点1830mm。
型钢截面惯性矩I = 83.40cm4，截面抵抗矩W = 17.55cm3，截面积A = 25.15cm2。
阳角型钢示意图阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力 P=9.80kN水平钢梁自重荷载 q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m经过连续梁的计算得到型钢支点的的支撑力为10.566kN型钢固接处的支撑力为9.491kN型钢最大弯矩 M max =2.584kN.m图中距离|MP|=(1.830×1.830+0.300×0.300+1.830×0.300×1.414+2.900×2.900)1/2=3.553m图中角度 <MPQ=arcsin(2.900/3.553)=0.955图中角度 <OPQ=arctg(0.109/1.830)=0.060每根钢丝绳的拉力 T=10.566/2/sin(0.955)=6.473kN水平型钢的轴向力 N=2×6.473×cos0.955×cos0.060=7.467kN型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=2.584×106/(1.05×17550.0)+7.467×1000/2515.0=143.169N/mm 2型钢计算强度小于215.0N/mm 2,满足要求!2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用[16b 号槽钢U 口竖向,计算公式如下其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.0×65.0×235/(1830.0×160.0×235.0)=1.27由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.847经过计算得到强度=2.58×106/(0.847×17550.00)=173.77N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!3、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 R=6.473kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[F g] ——钢丝绳的容许拉力(kN)；F g——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算F g=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K ——钢丝绳使用安全系数，取10.0。
型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》(GB50017-23)等规范编制。
一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.2米，立杆采用单立杆;搭设尺寸为;立杆的纵距1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.2m；内排架距离墙长度为0.35m小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。
采用的钢管类型为φ48某3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件:去扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载（KN/㎡）:3.000;脚手架用途：结构脚手架;同时施工层数:2层；3.风荷载参数4.本工程地处河北石家庄市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649；5.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（KN/㎡）：0.1611脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；6.平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用10号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25m内锚固段长度1.5m楼板混凝土标号:C30；钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):4.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.20m。
二、脚手板的计算杉木、松木受弯σw=90kg/c m2 弹性模量E=9某104 kN/m2 顺纹受剪[ㄛ]＝１0kg/cm2脚手板截面尺寸２５ｃｍ某５ｃｍ。
抗弯强度计算:ｑ＝３５kｇ/m2某１.２＋３００kｇ/m2某１.４＝４２＋４２０＝４６２kg/cm2脚手板宽ｂ＝０.２５ｍ则ｑ总＝４６２某０.２５＝１１５.５kｇ/m脚手板Ｍｍａｘ＝１/８ｑＬ2＝０.１２５某１１５.５某０.７５2＝８.１２kｇ/mＷ＝ｂｈ2/６＝２５某５2＝１０４.２cm３由σ= M /w<=f由 f=kf某ql/100EI注：kf—两跨梁均布荷载挠度系数。
型钢阳角悬挑脚手架要点
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003、基本参数1、基本参数、立杆荷载参数二主梁布置及锚固参数1、主梁布置参数平面图2、主梁锚固参数主梁1锚固图三、联梁验算1第一排立杆处的联梁计算计算简图如下：10 9kM 109J1 m 喙NQ2O3KN 加] 0203IM 加luuiuuuuuuiiiimmuiiuuuummiuuiuHiuuu⑥n】贯⑵应1G20 13SC |7 Tq=1.2 X k=1.2 %.169=0.203kN/m gq'= k=0.169kN/mgR=F 1= 10.9kNR'=F1'=8kN1)抗弯验算6 3 22(T =M ax/W=0.687 X0 /(102 10 )=6.735 N/mm < [f]=205N/mm满足要求！2)抗剪验算0 5*7 0240633/(8 7120000 >5.5)=15.779N/mm < T ]=125N/mrh满足要求！3）挠度验算v a =0.062 mm< ［丰l a/250=1500/250=6mm x满足要求！4)支座反力计算正常使用极限状态下：R'iA=8.414kN ；R iB=8.346kN;R ic=7.747kN;承载能力极限状态下:R1 =11.447kN;AR iB=11.32kN；R ic=10.542kN;2、第二排立杆处的联梁计算109IN10.9kNID(2)计算简图如下： - 21 2X 01 6 9 02 03 k Nq'= k=0.169kN/m gR=F 1= 10.9kNR'=F1'=8kN1)抗弯验算(T =M ax/W=5.295 X06/(102 1 3)=51.912 N/mm2< [f]=205N/mm2 0满足要求！2)抗剪验算竺------- 曲沁-15-15.5992 2 2T a = ma /(8 z § )[b02-(b-S2)h=15.599 1000 ^80 为40 -(80-5.5) 121.8 ] x V x I/(8 7120000 >5.5)=23.043N/mm < T ]=125N/mm满足要求！3)挠度验算v ax=1.071 mm< ［丰l a/250=1500/250=6mm 满足要求！4)支座反力计算正常使用极限状态下：R'2A=12.931kN;R'2B=l3.392kN;R'2C=6.319kN；承载能力极限状态下：R2 =17.592kN;AR2 =18.178kN；BR2 =8.601kN；C四、一号主梁验算1、主梁验算荷载标准值：q'= k=0.205kN/mgA F第一排立杆处：P1'=2(R'1 - 1')+F2X (0^414 -8)+8--0^828k N第二排立杆处：P2' =2(R'2A-F2')+F2'=2 >(12.931-8)+8=17.862kN;荷载设计值：q=1.2 X k=1.2 %.205=0.246kN/mg第一排立杆处：P1 =2(R IA-I)+ i=2X(11.447-10.9)+10.9=11.994kN;F F第二排立杆处：P2 =2(R2A-F2)+F2=2^17.592-10.9)+10.9=24.284kN;计算简图如下：11.9MkN 24.264kN 川川山山山山川J山山II山山山山Uli山山!山山血理葢51）抗弯验算6 3 2(r= ma /W=3.183 X0 /(141 W )=22.574 N/mm < [f]=205N/mm2 M x满足要求！2）抗剪验算5 735-6 253T ax= V max /(8l z S )[bh2-(b- S )h=13.793 W QQ >[88 X6Q2-(88-6) 1400 /(8 113QQQQQ >)=16.3N/mm2w [ ]=125N/mm2满足要求!3)挠度验算v ax=Q.158 mm< [ = 2l/36Q=2 1967/36Q=1Q.928mm满足要求！4)支座反力计算R i=-Q.Q4kN;R2=6.653kN;R3=2Q.286kN;R4=1Q.56kN;2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1 上拉钢丝绳1667 4QQQ 1455 是13J 13 752"13752■6.42 上拉钢丝绳1867 4000 1655 是3、上拉杆件验算钢丝绳型号6X19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm 2) 2000钢丝绳直径(mm) 17 钢丝绳不均匀系数a0.85钢丝绳安全系数k 8 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量n 3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm 2) 170主梁拉环直径d(mm) 20 焊缝厚度h e(mm) 10焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f tw(N/mm 2) 160钢丝绳绳卡作法_上拉杆件角度计算：a=arcta n(n/m i)= arcta n(4000/1455)=70.011 °a=arcta n(n2/m2)= arcta n(4000/1655)=67.523 °上拉杆件支座力：R si= 3=20.286kNRR S2= 4=10.56kNR主梁轴向力：N SZI= R si/ta n a=20.286/ta n( 70.011 )=7°.379kNN SZ2= R S2/tan a=10.56/ta n(67.523 )=4.369kN上拉杆件轴向力：R sin aN S1= S1 /空具豪环翼夹2 0 2 8 6 /s i n (7 00 1 1o)2 1 5 8 6 k NN S2= s2/sin 2=10.56/sin(67.523 )=11.428kNR a上拉杆件的最大轴向拉力：s=max[N s2, S2] =21.586kNN N查表得，钢丝绳破断拉力总和：g=216.5kNF[g] = aX g/k=0.85 X 216.5/8=23.003kN S=21.586kN F符合要求!绳夹数量:n=1.667[Fg]/(2T)=1.667 23.003/(2 1X.19)=2个书]=3 个符合要求！花篮螺栓验算3(T =[g]/( nX2/4)=23.003 1X/( nX 1/4)=149.43N/mm < [ft]=170N/mn? F 符合要求!拉环验算:c=[F g]/(2A)=2[F g] / nd=2>23.003 X0 /( nX 20=36.61N/mm < [f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按拉环详图(主梁为工字钢)W角焊缝验算：cf=N S/(h e X l w)=21.586 103/(10 100)=21.586N/mm2 <f f t =1.22 160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =N sz 什N SZ 2=11.748kN ma = ma /( 丫 W)+N/A=3.183 X6101.O5 1X 1000)x M /+11.748/2610=21.504N/mm < [f]=205N/mm满足要求!受弯构件整体稳定性分析：其中如--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)#,他=1.6由于b 大于0.6,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B ，得到 晶 © 值为0.894。
型钢阳角悬挑脚手架要点
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、主梁布置及锚固参数平面图2、主梁锚固参数主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)150压环钢筋直径d1(mm)18主梁1锚固图主梁2锚固图联梁材料类型 工字钢 联梁材料规格 14号工字钢 联梁截面积A(cm ) 21.5 联梁截面惯性矩I x (cm ) 712 联梁截面抵抗矩W x (cm )102联梁自重标准值g k (kN/m)0.169 联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm ) 205 联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm )125联梁弹性模量E(N/mm )2060001、第一排立杆处的联梁计算 计算简图如下：2 43 2 2 2q=1.2×g k=1.2×0.169=0.203kN/mq'= g k=0.169kN/mR=F1=10.9kNR'=F1'=8kN1）抗弯验算σ=M max/W=0.687×10 /(102×10 )=6.735 N/mm≤[f]=205 N/mm 满足要求！2）抗剪验算2τma x ＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h]=10.682×1000×[80×140-(80-5.5)×121.8 ]6 3 22 2 22/(8×7120000×5.5)=15.779N/mm≤[τ]=125N/mm26满足要求！3）挠度验算νmax=0.062mm≤[ν]＝l a/250=1500/250=6mm 满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'1A=8.414kN；R'1B=8.346kN；R'1C=7.747kN；承载能力极限状态下：R1A=11.447kN；R1B=11.32kN；R1C=10.542kN；2、第二排立杆处的联梁计算计算简图如下：q=1.2×gk=1.2×.169=.23kN/mq'= g k=0.169kN/m7R=F1=10.9kNR'=F1'=8kN1）抗弯验算σ=M max/W=5.295×106/(102×13)=51.912 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算τma x ＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h]=15.599×1000×[80×140-(80-5.5)×121.8 ]/(8×7120000×5.5)=23.043N/mm≤[τ]=125N/mm 满足要求！3）挠度验算22 2 2 28νmax=1.071 mm≤[ν]＝l a/250=1500/250=6mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'2A=12.931kN；R'2B=13.392kN；R'2C=6.319kN；承载能力极限状态下：R2A=17.592kN；R2B=18.178kN；R2C=8.601kN；四、一号主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm )26.1主梁截面惯性矩I x(cm )1130主梁截面抵抗矩W x(cm )141主梁自重标准值g k(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm )205主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm )125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/360荷载标准值：q'= g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1'=2(R'1A-F1')+F24 3221'= 2×( 8. 414-8)+8= 8. 828k N；第二排立杆处：P2'=2(R'2A-F2')+F2'=2×(12.931-8)+8=17.862kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =2(R1A-F 1)+F1=2×(11.447-10.9)+10.9=11.994kN；第二排立杆处：P2 =2(R2A-F2)+F2=2×(17.592-10.9)+10.9=24.284kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ= M max/W=3.183×10/(141×10 )=22.574 N/mm≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算6 3 2τmax＝V max/(8I zδ)[bh0 -(b-δ)h]=13.793×1000×[88×160 -(88-6)×140.2 ] /(8×11300000×6)=16.3N/mm≤[τ]=125N/mm满足要求！3）挠度验算2νmax=0.158 mm≤[ν]＝2l/360=2×1967/360=10.928mm满足要求！4）支座反力计算R1=-0.04kN；R2=6.653kN；R3=20.286kN；R4=10.56kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳166740001455是2 2 2 2211钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm )2000钢丝绳直径(mm)17钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k8钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm )170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度h e(mm)10焊缝长度l w(mm)100角焊缝强度设计值f tw(N/mm )160钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)=arctan(4000/1455)=70.011°α2=arctan(n2/m2)=arctan(4000/1655)=67.523°上拉杆件支座力：R S1=R3=20.286kNR S2=R4=10.56kN主梁轴向力：N SZ1=R S1/tanα1=20.286/tan(70.011°)=7.379kNN SZ2=R S2/tanα2=10.56/tan(67.523°)=4.369kN上拉杆件轴向力：N S1=RS1/sinα2222上拉钢丝绳186740001655是1= 2 0 . 2 8 6 /s i n ( 7 0 . 0 1 1°) = 2 1 . 5 8 6 k NN S2 = R S2 /sin α2=10.56/sin(67.523°)=11.428kN 上拉杆件的最大轴向拉力：N S =max[N S2 ,NS2 ] =21.586kN 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg =216.5kN [Fg ]=α×F g /k=0.85×216.5/8=23.003kN≥N S =21.586kN 符合要求！ 绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×23.003/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合要求！ 花篮螺栓验算：σ=[Fg ]/(π×d 2 e /4)=23.003×10 /(π×14 /4)=149.43N/mm ≤[ft]=170N/mm 2 符合要求！ 拉环验算：σ =[F g ]/(2A)=2[F g ]/πd =2×23.003×10 /(π×20 )=36.61N/mm ≤[f]=65N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按 2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm 符合要求！2拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算： σf =N S /(h e ×l w )=21.586×10 3 /(10×100)=21.586N/mm 2 ≤βf f t =1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf =1.22 符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算3222 3 22w主梁轴向力：N =N sz1+N sz2 =11.748kN压弯构件强度：σ ma x =Mma x /(γW)+N/A=3.183×10 /(1.05×141000)+11.748/2610=21.504 N/mm ≤[f]=205N/mm2 满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb =1.6由于φ b 大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B ，得到 φb值为0.894。
悬挑脚手架阳角B
工程悬挑脚手架阳角B安全专项施工方案编制人：职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：目录第一章工程概况--------------------------------------------------- 1一、危大工程概况和特点----------------------------------------- 1二、施工平面布置----------------------------------------------- 1三、施工要求--------------------------------------------------- 2四、技术保证条件----------------------------------------------- 2 第二章编制依据--------------------------------------------------- 2 第三章施工计划--------------------------------------------------- 4一、施工进度计划----------------------------------------------- 4二、材料与设备计划--------------------------------------------- 4 第四章施工工艺技术----------------------------------------------- 6一、技术参数--------------------------------------------------- 6二、工艺流程--------------------------------------------------- 7三、施工方法--------------------------------------------------- 7四、操作要求-------------------------------------------------- 22五、检查要求-------------------------------------------------- 26 第五章施工安全保证措施------------------------------------------ 27一、组织保障措施---------------------------------------------- 27二、技术措施-------------------------------------------------- 29三、监测监控措施---------------------------------------------- 31 第六章施工管理及作业人员配备和分工 ------------------------------ 33一、施工管理人员---------------------------------------------- 33二、安全生产管理人员------------------------------------------ 33三、特种作业人员---------------------------------------------- 34四、其他作业人员---------------------------------------------- 34 第七章验收要求-------------------------------------------------- 34一、验收标准-------------------------------------------------- 34二、验收程序-------------------------------------------------- 35三、验收内容-------------------------------------------------- 35四、验收人员-------------------------------------------------- 36 第八章应急处置措施---------------------------------------------- 37 第九章计算书及相关施工图纸-------------------------------------- 38一、计算书---------------------------------------------------- 38二、施工图纸-------------------------------------------------- 66第一章工程概况一、危大工程概况和特点【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】1、工程基本情况2、各责任主体名称3、危大工程概况和特点(1)、本工程为商业、多层和高层住宅楼，结构类型为框架、框—剪力墙结构，各单体工程阳台多，结构悬挑部位多，受力复杂，使得架节点处理较难。
型钢悬挑脚手架(阳角B)技术交底
5、严禁将外径不同规格的钢管混合使用。
6、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
7、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。
8、对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。
6）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。
7）所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔立板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。
8）所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送地面。
9）所有铺脚手板拆除时，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。严禁脚手板上的垃圾物件直接从高处坠落伤人。
3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。
4）在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；连墙件；
5）当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施；
6）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；
型钢悬挑脚手架(阳角B)技术交底
工程名称XXX施工单位分项工程名称脚手架工程
交底部位
交底时间
2020-04-11
交底内容
主要参数
阳角处主梁悬挑方式:普通主梁悬挑；建筑物阳角处角度β(°)：90；横向立杆排数：2；阳角型钢主梁采用16号槽钢；主梁外锚固点离建筑物距离c(mm):250；悬挑主梁1：主梁锚固方式为压环钢筋；压环钢筋直径为16mm；主梁自内锚固点伸出长度L为3m；设置上拉下撑杆件，下撑杆件材料类型为槽钢，截面类型为10号槽钢，距主梁外锚固点的水平距离为1200mm，支撑件上下固定点的垂直距离为2000mm，支撑件上下固定点的水平距离为1000mm；悬挑主梁2：主梁锚固方式为压环钢筋；压环钢筋直径为16mm；主梁自内锚固点伸出长度L为2.7m；设置上拉下撑杆件，上拉杆件材料类型为钢筋，型号为20，距主梁外锚固点的水平距离为1000mm，支撑件上下固定点的垂直距离为1500mm，支撑件上下固定点的水平距离为1000mm；悬挑主梁3：主梁锚固方式为压环钢筋；压环钢筋直径为16mm；主梁自内锚固点伸出长度L为2.5m；设置上拉下撑杆件，上拉杆件材料类型为钢筋，型号为20，距主梁外锚固点的水平距离为1000mm，支撑件上下固定点的垂直距离为1500mm，支撑件上下固定点的水平距离为1000mm；悬挑主梁4：主梁锚固方式为压环钢筋；压环钢筋直径为16mm；主梁自内锚固点伸出长度L为2.3m；设置上拉下撑杆件，上拉杆件材料类型为钢筋，型号为20，距主梁外锚固点的水平距离为1000mm，支撑件上下固定点的垂直距离为1500mm，支撑件上下固定点的水平距离为1000mm；悬挑主梁5：主梁锚固方式为压环钢筋；压环钢筋直径为16mm；主梁自内锚固点伸出长度L为2.2m；设置上拉下撑杆件，上拉杆件材料类型为钢筋，型号为20，距主梁外锚固点的水平距离为1000mm，支撑件上下固定点的垂直距离为1500mm，支撑件上下固定点的水平距离为1000mm；
悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书-----
悬挑脚⼿架阳⾓悬挑梁计算书-----悬挑脚⼿架阳⾓悬挑梁计算书⼀、基本参数1、脚⼿架参数2、型钢参数3、布置图悬挑脚⼿架阳⾓处型钢布置图⼆、⽴杆计算1、荷载计算挡风系数Glk k（2）构配件⾃重NG2k=0.90+1.20+0.78＝2.88kN 其中：脚⼿板重量：5×1.50×0.40×0.30＝0.90kN 栏杆、挡脚板重量:5×1.50×0.16＝1.20kN 安全⽹重量:51.75×1.50×0.01＝0.78kN （3）活荷载包括：a.施⼯荷载NQk=1.50×0.40×(3.00+2.00)＝3.00kNb.风荷载标准值计算⽔平风荷载标准值ωk =µzµsω=0.65×1.040×0.30＝0.20kN/m2由风荷载设计值产⽣的⽴杆段弯矩:M W =0.9×1.4Mωk=0.9×1.4ωk L a h2/10=0.9×1.4×0.20×1.50×1.802/10＝0.12kN·mm＝120000N·mm2、⽴杆长细⽐验算⽴杆计算长度l=kµh=1.0×1.50×1.80＝2.70m长细⽐λ=l/i=2.70103/15.80＝171≤210⽴杆长细⽐λ=171.00＜210,满⾜要求。
3、轴⼼受压构件的稳定系数计算⽴杆计算长度l=kµh=1.155×1.50×1.80＝3.12m长细⽐λ=l/i=3.12×103/15.80＝197查《规范》表A得，υ=0.1864、⽴杆稳定性验算1)不组合风荷载时N 1=1.2(NGlk+ NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(6.46+2.88)+1.4×3.00＝15.41kNN/(A)=15.41×1000/(0.186×489)＝169.43 N/mm2 2)组合风荷载时N 1=1.2（NGlk+ NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(6.46+2.88)+0.9×1.4×3.00＝14.99kNN/(A)＋MW/W=14.99×1000/(0.186×489)+120000/5080＝188.43N/mm2 ⽴杆稳定性为=188.43N/mm2＜f=205N/mm2,满⾜要求。
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型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数1、主梁布置参数平面图2、主梁锚固参数主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、一号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=8kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN；第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=1.47×106/(141×103)=10.426 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.747×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9.155 N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.027 mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm满足要求！4）支座反力计算R1=-0.821kN；R2=4.394kN；R3=12.313kN；R4=6.554kN；2、支撑杆件设置钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31°上拉杆件支座力：R S1=R3=12.313kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=12.313/tan(56.31°)=8.209kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=12.313/sin(56.31°)=14.798kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =14.798kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=14.798kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=14.798×103/(10×100)=14.798N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、下撑杆件验算α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/3100)=46.79°下撑杆件支座力：R X1=R4=6.554kN主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=6.554/tan(46.79°)=6.157kN下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=6.554/sin(46.79°)=8.992kN下撑杆件的最大轴向压力：N X=max[N X1] =8.992kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693下撑杆长细比：λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.156轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(φ1A)=8992/(0.156×693)=83.176N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=8.992×103/A=8.992×103/693=12.975N/mm2≤f c w=185N/mm2 符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N sz1-(N xz1)=2.052kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.47×106/(1.05×141000)+2.052/2610=9.93 N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.894。
σ = M max/(φb W x)=1.47×106/(0.894×141×103)=11.662N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！6、锚固段与楼板连接的计算压环钢筋1压环钢筋2锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.41kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=0.821×103/(3.14×162)=1.021N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度符合要求！四、二号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=0.132×106/(141×103)=0.936 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.003×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=13.0 03N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.005 mm≤[ν]＝2l/360=2×1670/360=9.278mm满足要求！4）支座反力计算R1=0.09kN；R2=0.108kN；R3=11.268kN；2、支撑杆件设置α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/3100)=46.79°下撑杆件支座力：R X1=R3=11.268kN主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=11.268/tan(46.79°)=10.585kN下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=11.268/sin(46.79°)=15.46kN下撑杆件的最大轴向压力：N X=max[N X1] =15.46kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693下撑杆长细比：λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.156 轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(φ1A)=15460/(0.156×693)=143.005N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=15.46×103/A=15.46×103/693=22.309N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =N xz1 =10.585kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=0.132×106/(1.05×141000)+10.585/2610=0.896N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.894。
σ = M max/(φb W x)=0.132×106/(0.894×141×103)=1.047N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！5、锚固段与楼板连接的计算压环钢筋1压环钢筋2压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。
五、三号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=8kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN；第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=1.238×106/(141×103)=8.78 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=8.541×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=10.09 4N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.014 mm≤[ν]＝2l/360=2×1400/360=7.778mm满足要求！4）支座反力计算R1=-0.839kN；R2=5.006kN；R3=15.618kN；R4=2.507kN；2、支撑杆件设置钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3100/2200)=54.638°上拉杆件支座力：R S1=R3=15.618kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=15.618/tan(54.638°)=11.084kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=15.618/sin(54.638°)=19.151kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =19.151kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN< N S=19.151kN不符合要求！调整钢丝绳直径、型号！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=19.151×103/(10×100)=19.151N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、下撑杆件验算α1=arctan(n1/m1)= arctan(3100/3100)=45°下撑杆件支座力：R X1=R4=2.507kN主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=2.507/tan(45°)=2.507kN下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=2.507/sin(45°)=3.545kN下撑杆件的最大轴向压力：N X=max[N X1] =3.545kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+31002)0.5=4384.062下撑杆长细比：λ1=L1/i=4384.062/19.4=225.983查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.166轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(φ1A)=3545/(0.166×693)=30.816N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=3.545×103/A=3.545×103/693=5.115N/mm2≤f c w=185N/mm2 符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N sz1-(N xz1)=8.577kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.238×106/(1.05×141000)+8.577/2610=8.365N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.969。