人防计算书

杭州中翰建筑设计有限公司结构计算书

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叫区地下汽车库人防结构计算书目录

一、人防主要计算依据和计算软件

二、人防等效荷载及材料强度

三、主要人防墙体计算

（一）人防临空墙

（二）非人防与人防隔墙

（三）相邻人防单元隔墙

（四）人防扩散室隔墙

（五）人防地下室外墙

四、各类门框墙、楼梯等按图集选用

人防地下室梁、柱计算（SATWE电算）五、（SATWE电算）人防地下室顶板和底板计算六、

人防结构计算

一、主要计算依据和计算软件

1、《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005

2、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集）07FG01~05

3、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施）2009

4、计算软件PKPM（2O12版）

A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain 2012年版计算。人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。

B人防底板和顶板采用PKPMk PMCA程序计算

C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPMk Satwe程序计算

二、等效静荷载及材料强度

级，6级常6、本工程为甲类防空地下室，人防等级核1.

人防区为大地下室％区范围，共5个人防防护单元

2、人防等效静荷载标准值确定：

依据《人民防空地下室设计规范GB 50038—2005》查表，人防构件允许延

性比按462条规定。

a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》482条

1）纯地下室部分：70kPa （不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，板区格.

最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）

2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：55kPa （考虑上部建筑影响，无覆.

土，板净跨》3米0029

b、土中外墙：（允许延性比2.0）《规范》4.832条

不考虑上部建筑影响，取55kPa （饱和土中，淤泥土）

c、带桩基钢筋混凝土底板，第4815条，取值25kPa .

d、相邻防护单元间隔墙，门框墙：

1）6级与6级相邻每侧：50kPa

2）6级与普通地下室普通地下室一侧：

隔墙：110kPa ；门框墙：170kPa

3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙：39kPa .

e、楼梯踏步与休息平台（作为战时主要出入口）：

正面荷载：60 kPa 反面荷载：30 kPa

f、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：（kPa）.

出入口部位及形式门框墙临空墙

110

200顶板荷载考虑上部建筑物影响的室内出.

入口200130顶板荷载不考虑上部建筑物影响的室出入口，室外竖井、楼梯、穿廊出入160

2403坡度室外直通单向出130

2003坡度角

主要人防墙体计算：三、

（一）、地下室墙计算：DFQ1（人防临空墙）2Morgain）按均布荷载输入（130kN/m人防等效静荷载标准值：

22 x1.5=25.08 N/mmf = 16.72N/mm，混凝土强度等级为C35 人防：

。22 l.575N/mm =

x1.5=2.363 N/mm f t22 2.204N/mmx1.5=3.306 N/mm = f tk2244 N/mm Ec=3.15x10

N/mmx1.2=3.78 x10 22 360N/mmx1.2=432 N/mm HRB400 钢筋抗拉强度设计值() f = y24

N/mn= E 20 x10 s

1 矩形板：DFQ1

1.1 基本资料

1.1.1 工程名称：平湖金色港湾

1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）：自由/固端/自由/固端

1.1.3 荷载标准值

1.1.3.1 永久荷载标准值

2 均布荷载：g = 130kN/m川=1，对由永久荷载效应控制丫永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取G的组

=1 Y 合，取G 1.1.3.2 可变荷载标准值：q = 0 k 1.1.4 荷载的基本

组合值

2 1.1.4.1 板面Q = Max{Q(L), Q(D)} = Max{130, 130} = 130kN/m

1.1.5 计算跨度L = 4050mm 板的厚度h = 300mm ( h = L / 14) yy222 1.1.6 混

凝土强度等级为C35， f = 16.72N/mm， f = 1.575N/mm，f = 2.204N/mm t^

1.1.7 钢筋抗拉强度设计值f = 432N/mm, E = 200000N/mm sy 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离：板底a = 30mm板面a' = 50mm ss 1.2 弯矩标准值

1.2.1 平行于L 方向的跨中弯矩M yy2 M =0.04167*130*4.05 =88.85kN • m

ygk1 1.2.2 沿L 方向的支座弯矩M' yy2 M' =-0.08333*130*4.05 =

-177.69kN • m

gk1y

1.3 配筋计算

1.3.1 平行于L 方向的跨中弯矩M yy M =Max{M(L), M(D)} =Max{88.85, 88.85} =88.85kN • m yyy2 A = 792mm, a =30mn， E = 0.076 ，p = 0.29%; ssy 12@125 (A = 905 实配纵筋：)s 1.3.2 沿L方向的支座弯矩M' yy M'

=Max{M'(L), M'(D)} = Max{-177.69,-177.69} = -177.69kN • m 辭A =

1816mm a' = 50mm, E = 0.188 ,p = 0.73% ; 沽 16@100 (A = 2011 实配纵筋：)s 1.4 斜截面受剪承载力计算

V = Q • L / 2 = 130*4.05/2 = 263.3kN y • f • b • h = 0.7*1*1575*1*0.27 =计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制Morga in