[整理]180厚板扣件钢管楼板模板支架计算书

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扣件钢管楼板模板计算书

一、计算参数1、模板支架搭设高度为H32、立杆的纵距B13、立杆的横距L14、立杆的步距h 1.55、方木间距为b10.36、楼板厚度为D0.127、方木的宽度a68、方木的高度h189、模板的厚度d 1.810、静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5楼板钢筋自重标准值： 1.1混凝土自重标准值：24.4 11、活荷载施工人员及设备荷载标准值：1掁捣砼产生的荷载标准值：0 12、采用的钢管类型为ф48x3.0构件型号截面积A(cm2)惯性矩I(cm4)截面模量W(cm3)回转半径i(cm)Ф48x3.5 4.8912.19 5.08 1.58扣件钢管楼板模板支架计算书图一模板支撑架立面简图图二模板支撑架计算单元二、荷载计算1、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面积的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=24×D×L+0.75×L+1.1×L 4.528活荷载标准值q2=（2+1）×L1荷载设计值q=1.2×q1+1.4q2 6.834面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W=L×d2÷654.0I=L×d3÷1248.6（d--模板厚度）弯矩M=0.1qb12615021.1、抗弯强度计算弯曲应力σ=M/W〈[f] 1.14其中σ-面板的抗弯强度计算值（N/mm2)M-面板的最大弯矩（N.mm)W-面板的静截面抵抗矩[f]-面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm21.2、抗剪计算T=3V/2B d〈[T],B这里是L，d是模板厚度0.010其中V=0.6×q×b1 1.230截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm21.3、挠度计算v=0.677q1b14/100EI〈[V]=b1/250面板E=9500N/mm20.00052、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下的三跨连续梁计算2.1、荷载的计算⑴钢筋混凝土板自重（kN/m）：q11=24×b1×D0.878⑵模板的自重线荷载（kN/m）：q12=0.50×b10.150⑶活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kn/m）；q22=（1+2）×b10.300静荷载设计值q1=（q11+q12）×1.2 1.234活荷载设计值q2=1.4×q220.4202.2、木方的计算按照三跨连续梁的计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的公式如下；均布荷载q=q1+q2 1.654最大弯矩M=0.1qL2165408最大剪力Q=0.6×L×q0.992最大支座力N=1.1×L×q 1.819（立杆的横距-L）木方的截面力学参数为惯性矩I和抵抗矩WW=ah12/664I=ah13/122562.2.1、方木抗弯强度计算抗弯强度σ=M/W25845002.2.2、方木抗剪计算截面抗剪强度必须满足T=3Q/2ah1〈[T]0.310截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm22.2.3、方木挠度计算最大变形v=0.677qL4/100EI〈[v]=L/2500.0013、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照均布荷载作用下受力计算荷载作用下的连续梁计算。

扣件钢管楼板模板支架计算书6m

扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为6.0m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度13mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

内龙骨采用方钢管40×40×3mm，间距250mm，梁顶托采用钢管φ48×2.9mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取0.80。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.15+0.20)+1.40×2.50=8.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×2.9。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

扣件钢管楼板模板支架计算书

附件4：楼板模板扣件钢管高支撑架计算书工程名称计算部位计算参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

模板支架搭设高度为7.0m搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米。

其余不大于1.2m，板厚D=150mm梁顶托采用双钢管48×2.8mm。

采用的钢管类型为φ48×2.8。

计算简图材料特性面板的厚度16.00mm，面板剪切强度设计值 1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13N/mm2；木方的弹性模量9000N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论模板面板计算1. 抗弯计算强度f=M/W=0.08×106/51200.0=1.591N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f]满足要求!2.抗剪强度计算T=3×1.63/(2×1200.0×16.0)=0.127N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm满足要求!3.挠度验算v= 0.68×4.4300.04/(100×6000.00×409600.0)=0.098mm面板的最大挠度小于300.0/250满足要求!支撑木方的计算1. 木方抗弯计算强度f=M/W=0.33×106/83333.3=3.909N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.00N/mm2满足要求!2抗剪强度计算T=3×1628.68/(2×50.0×100.0)=0.489N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm满足要求!3.挠度验算v=0.677×1.10×1200.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.411mm木方的最大挠度小于1200.0/250满足要求!托梁的计算1.顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.35×106/1.05/8496.0=151.780N/mm2抗弯计算强度小于205.00N/mm2满足要求!2.顶托梁挠度计算v =1.604mm满足要求!。

180厚楼板模板计算书

扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为4.2米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.180×0.800+0.350×0.800=3.880kN/m活荷载标准值 q2 = (1.500+1.000)×0.800=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.880+1.4×2.000)×0.300×0.300=0.067kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/43200=1.553N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.880+1.4×2.000)×0.300=1.342kN截面抗剪强度计算值 T=3×1342.0/(2×800.000×18.000)=0.140N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.880×3004/(100×6000×388800)=0.091mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书

附件1.2：扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数可调托座承载力容许值(kN) 30 模板荷载传递方式可调托座0.2架体底部垫板面积A(m^2) 0.2 模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m^2)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 1.1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)0.5 施工荷载标准值Q k(kN/m^2) 2 脚手架上震动、冲击物体自重Q DK(kN/m^2)1.35 脚手架安全等级2级计算震动、冲击荷载时的动力系数κ脚手架结构重要性系数γ0 1 是否考虑风荷载是基本风压值W o(kN/m^2) 0.25 沿风荷载方向架体搭设的跨数n 61000 模板支撑架顶部模板高度H b(mm) 700 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m(mm)三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。

W m=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=7.599kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=6.958kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(7.599,6.958)=7.599kN/m图1：面板计算简图1、强度验算图2：面板弯矩图M max=0.085kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.085×106/37500=2.28N/mm2≤[f]=37N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1=3.212kN/m图3：挠度计算受力简图图4：挠度图ν=0.114mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。

扣件钢管楼板模板支架计算书(doc 24页)

扣件钢管楼板模板支架计算书(doc 24页)１.编制依据1.1河北省残疾人职业培训和体育训练中心土建工程施工图纸1.2《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）1.3《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）1.4《河北省建筑工程施工安全操作规程》1.5《建筑安装分项工程施工工艺规程》1.6本工程施工组织设计1.7《建筑脚手架施工手册》1.8《建筑施工手册》第四版2.工程概况本建筑物为河北省残疾人职业培训和体育训练中心工程，运动场馆分为三层大空间，跨度26 X 35m，顶板厚100mm，顶板下为密肋井字梁，次框架梁为250 X 1150mm，主框架梁为300 X 1150mm，井字梁轴线间距为1.4 X 1.3m。

梁板砼标号为C40。

大空间结构一层中间支撑在游泳池下2:8灰土上，周边支撑在管沟下的砼垫层上，支撑高度（自管沟垫层上表面至砼现浇板底）8.8m；二、三层支撑在浇筑完毕的砼楼面上，支设高度分别为8.4m、8.5m。

3.模板施工方案3.1模板安装前的准备工作3.1.1模板安装前由项目技术负责人向作业班组长做书面安全技术交底，再由作业班组长向操作人员进行安全技术交底和安全教育，有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计。

3.1.2施工现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点。

3.4.5模板的堆放要求：配制好的模板要按规格分类码放，下面垫高30cm，用布遮盖防止雨淋，并注意通风防霉。

3.5模板安装3.5.1梁模板安装3.5.1.1工艺流程：准备工作搭设模板支撑体系安装梁底模绑扎梁钢筋安装梁侧模固定梁侧模模内清理检查验收。

3.5.1.2技术要点(1)首先按照支架平面布置图上脚手架的间距在底板（一层为150厚2：8灰土上满堂浇注50厚C15混凝土，二层、三层为现浇板面）上弹出脚手架纵、横方向的中心线。

(2)按照所弹中心线布置立杆，先从跨内的一侧开始布置，随之加设横杆，然后再逐层向上安装立杆和横杆。

扣件式钢管模板支架的设计计算

扣件式钢管模板支架的设计计算扣件式钢管模板支架是一种常见的模板支架形式，它由多个扣件和钢管组成，具有结构简单、拆装方便、重复使用的特点。

设计计算是确定支撑结构所需材料规格和数量的过程，下面将对扣件式钢管模板支架的设计计算进行详细说明。

1.确定支撑结构的加载情况：首先需要确定支撑结构表示的模板和混凝土的自重以及施工荷载，并计算出每平方米的荷载大小。

2.计算钢管尺寸和数量：在确定了荷载大小后，可以根据荷载大小和材料强度计算所需钢管的尺寸。

一般情况下，可按照每根钢管长度为3米或6米来进行计算，并确定每根钢管的截面积。

3.计算扣件数量和规格：扣件是连接钢管的重要组成部分，要根据支撑结构的形状、高度和稳定性要求来确定扣件数量和规格。

一般情况下，扣件的摩擦阻力应满足用于支撑结构的稳定性要求，并根据法向和切向力来计算所需扣件数量和规格。

4.计算纵向和横向加强筋数量和规格：为了增加支撑结构的稳定性和刚度，常常需要在支撑结构上加设纵向和横向加强筋。

根据支撑结构的形状和高度可以计算出所需纵向和横向加强筋的数量和规格。

5.检查支撑结构的稳定性：根据支撑结构的高度和设计的荷载情况，进行稳定性验算，确保支撑结构满足设计要求。

6.确定支撑结构的拆装方式：根据具体的施工要求和现场条件，确定支撑结构的拆装方式和顺序，并计算所需的劳动力和时间。

7.绘制支撑结构的工程图：将以上计算出的结果和所需支撑结构的参数绘制成支撑结构的工程图，以便实际施工中的制作和安装。

总之，扣件式钢管模板支架的设计计算是一个综合考虑荷载、支撑结构材料和结构稳定性等多个因素的过程，需要深入理解支撑结构的性能和工程要求，合理地确定材料规格和数量。

只有在严格按照设计计算进行制作和安装的前提下，才能确保支撑结构的稳定性和安全性。

扣件钢管楼板模板支架计算书(4米、1.5米、1米、1.2米)

现浇钢筋混凝土4米厚顶板板支撑系统验算模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆共计算抗弯、抗剪、挠度扣件计算抗滑承载力。

立杆计算稳定性一、计算说明1、荷载及参数（1）箱型设备基础顶板计算厚度，本方案以4.0米厚为依据，其余厚度根据实际情况对支撑系统进行验算并加固;本验算按照4米厚顶板一次浇筑进行计算，相比现场两次施工有较大安全系数。

（2）顶板支撑系统计算高度4.5米;（3）支撑系统材料：面板厚度18mm，剪切强度1.5N/mm2（见模板规范P12）,抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。

（见模板规范P12）木方50×100mm，间距150mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

钢管弹性模量2.06×105 N/mm2，（见脚手架规范P13）模板：木胶合板，自重不大于0.3kn/m2，（见模板规范P14）抗弯强度〔f〕＝15kn支撑：普通脚手架钢管，截面规格：φ48mm×3.5mm （力学性能见模板规范P30）扣件：可锻铸铁式扣件1）恒荷载（结构自重）模板自重：0.35kn/m2（大于规范更保险）支撑自重： 3.84kg/m（见模板规范P30）钢筋砼自重：25kn/m3（常量）2）活荷载（施工荷载）施工荷载：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）表4.2.2中结构脚手架取值为3.0kn/m2（见脚手架规范P11）风荷载：由于本脚手架为箱形基础顶板的支撑系统，箱形基础墙板也已施工完毕，四周已经形成一封闭系统，因此风荷载可予以忽略不计。

二.支撑结构立杆的纵距b=0.450m，立杆的横距l=0.450m，立杆的步距h=1.40m。

扣件计算折减系数取1.00。

支撑结构见附图一。

三.验算（一）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的计算按照三跨连续梁计算。

板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20185、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20127、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k +Q2k)]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2.5]×1=8.073kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.14))×1＝3.614kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝8.073×0.252/8＝0.063kN·mσ＝M max/W＝0.063×106/37500＝1.682N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.614×2504/(384×10000×281250)=0.065mmν＝0.065mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 64 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 256 小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k +Q2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2.5]×0.25＝2.083kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.14)×0.25＝1.24kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2.5×0.25＝0.844kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.24×0.92+0.125×0.844×0.92＝0.211kN·m M2＝q1L12/2=2.083×0.0012/2＝0kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.211，0]＝0.211kN·mσ=M max/W=0.211×106/64000=3.296N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.24×0.9+0.625×0.844×0.9＝1.172kNV2＝q1L1＝2.083×0.001＝0.002kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.172，0.002]＝1.172kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.172×1000/(2×60×80)＝0.366N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.14))×0.25＝0.954kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.954×9004/(100×9350×256×104)＝0.136mm ≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.954×14/(8×9350×256×104)＝0mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×1/250＝0.008mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k +Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2.5]×0.25＝2.148kN/m q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)×0.25＝1.305kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.5×0.9×2.5×0.25＝0.844kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.14))×0.25＝1.004kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.148×0.9＝2.417kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.305+0.437×0.844)×0.9+2.148×0.001＝0.774kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.45kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.004×0.9＝1.129kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.004×0.9+1.004×0.001＝0.34kN R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.677kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.475×106/4490=105.823N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×3.585×1000/424＝16.909N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝0.563mm≤[ν]＝L/250=3.6mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=2.855kN，R2=5.689kN，R3=5.753kN，R4=1.652kN 图二支座反力依次为R1=2.215kN，R2=5.76kN，R3=5.76kN，R4=2.215kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝5.76/0.6=9.599kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/15.9=191.321查表得，φ1=0.197M wd=γ0×γLφwγQ M wk=γ0×γLφwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.022×0.9×1.52/10)=0.004kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[2.855,5.76,5.76,2.215]/0.6+1×1.3×0.15×7.4=1 1.042kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝11.042×103/(0.197×424)+0.004×106/4490=132.999N/mm2≤[σ]=2 05N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=7.4/9=0.822≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.211=0.19kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×0.8×0.199=0.143kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×7.42×0.19+7.4×0.143=6.26kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=92×0.9×[0.15×7.4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×9/2=145.35kN .m≥3γ0M ok =3×1×6.26=18.779kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝11.042/(0.9×0.1)＝122.689kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。

楼板模板钢管扣件支架计算

楼板模板钢管扣件支架计算模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

楼板模板满堂支架以最大层高H=12.5米为例计算，立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，水平拉杆竖向距离h=1.50米,混凝土板厚取最大160mm，采用的钢管类型为48×3.5标准钢管。

楼板支撑架立面简图楼板支撑架荷载计算单元荷重计算：模板及配件自重：0.2KN/m2×1.2=0.24KN/ m2新浇混凝土自重: 3.84 KN/ m2×1.2=4.608 KN/m2钢筋自重: 0.15 KN/ m2×1.2=0.18 KN/ m2施工荷载: 2.5 KN/ m2×1.4=3.50 KN/ m2振捣混凝土产生的荷载: 2KN/ m2×1.4=2.80 KN/ m2F1 =11.328 KN/m2乘以折减系数0.9则F=F1×0.9=10.195KN/m2楼板底模验算（按五等跨连续计算）q=FL=10.195×0.915=9.329KN/mMmax=-0.105qL 2=-0.105×9.329×0.42=-0.157KN.m W=61bh 2=61×915×192=55053mm 2 σ=W M max =5505310157.06⨯=2.851N/mm 2<[fm]=13N/mm 2 (可) 木楞验算(按两等跨连续梁验算)q=8.362×0.4=3.345KN/mMmax= -0.125qL 2=-0.125×3.345×1.002=0.418KN.m W=61bh 2=61×50×1002=83333 mm 3 σ=W M max =8333310418.06⨯=5.016N/ mm 2<[fm]=13N/mm 2 (可) 钢管支撑的稳定性验算：根据λ=μL 0/I 两端铰支时μ取1，I=1.58,A=489mm 2, 强度许用应力[σ]=210N/mm 2,纵横水平拉杆竖向间距1.5m ，支撑的计算长度L 0=1.5m ，长细比:λ=μL 0/I =150/1.58=95由λ=114查表得压杆折减系数φ=0.588由压杆稳定条件σ=P/A ≤φ. [σ]得:P ≤A.φ. [σ]则: A.φ. [σ]=489×0.588×210=60382N=60.382KN ＞P=(0.24+4.608+0.18+1×1.4+2.8) ×0.9×1.00×1.00=8.305KN满足稳定性要求.钢管扣件验算:作用在立柱扣件上的荷载P=(0.24+4.608+0.18+1×1.4+2.8) ×0.9×1.00×1.00=8.305KN 单个扣件抗滑力设计值为8.5KN>8.305KN满足要求。

180厚板扣件钢管楼板模板支架计算书word精品文档8页

扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2019)。

计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为5.0m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.18+0.20)+1.40×2.50=9.162kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.18+0.7×1.40×2.50=8.549kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×2.8。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1 = 0.9×(25.100×0.180×0.800+0.200×0.800)=3.397kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2 = 0.9×(0.000+2.500)×0.800=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×3.397+1.40×1.800)×0.300×0.300=0.059kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.059×1000×1000/43200=1.374N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.397+1.4×1.800)×0.300=1.187kN截面抗剪强度计算值T=3×1187.0/(2×800.000×18.000)=0.124N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×3.397×3004/(100×6000×388800)=0.080mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q = 0.9×(25.100×0.180×1.200+0.200×1.200)=5.095kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×5.095×0.300×0.300=0.233kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.233×1000×1000/43200=5.394N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。

扣件钢管楼板模板支架计算书(板厚100mm)

扣件钢管楼板模板支架计算书（板厚100mm）计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

计算参数:模板支架搭设高度为2.9m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.35m。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。

模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.100×1.000+0.350×1.000=2.850kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100.00×1.20×1.20/6 = 24.00cm3；I = 100.00×1.20×1.20×1.20/12 = 14.40cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×2.850+1.4×3.000)×0.300×0.300=0.069kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.069×1000×1000/24000=2.858N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×2.850+1.4×3.000)×0.300=1.372kN截面抗剪强度计算值 T=3×1372.0/(2×1000.000×12.000)=0.171N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.850×3004/(100×6000×144000)=0.181mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。

板模板扣件式钢管支撑架计算书

板模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

板段：B1。

模板支撑体系剖面图计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50×100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根100×100矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；4.地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：碎石土；地基承载力标准值：650kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.8。

二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。

这里取面板的计算宽度为1.000m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I = 1000×123/12= 1.440×105mm4；W = 1000×122/6 = 2.400×104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G=0.3×1.000=0.300 kN/m；1k=24×1.000×0.22=5.280 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=1.1×1.000×0.22=0.242 kN/m；钢筋自重标准值G3k永久荷载标准值G= 0.300+ 5.280+ 0.242=5.822 kN/m；k=2.5×1.000=2.500 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合：q=5.822kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合q=max（q1，q2）=9.438kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×5.822+1.4×2.500) =9.438kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×5.822+1.4×0.7×2.500) =9.279kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×1.2×5.822=6.288kN/m；P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×1.35×5.822 =7.074kN/m；P2=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算σ＝ M/W < [f]其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =2.400×104mm3；M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.307kN·m； Ma=0.125q×l2=0.125×9.438×0.32 =0.106kN·m；Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l=0.125×6.288×0.32+0.25×3.150×0.3 =0.307kN·m；Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l=0.125×7.074×0.32+0.25×2.205×0.3 =0.245N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 0.307×106/2.400×104=12.791N/mm2；实际弯曲应力计算值σ =12.791N/mm2小于抗弯强度设计值[f] =31N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算ν =5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 5.822kN/m；l-面板计算跨度: l =300mm；E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；I--截面惯性矩: I =1.440×105mm4；[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: ν= 5×5.822×3004/(384×11500×1.440×105)=0.371mm；实际最大挠度计算值: ν=0.371mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距300mm。

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书1

附件6：楼板模板扣件钢管高支撑架计算书工程名称计算部位计算参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

模板支架搭设高度为3.4m搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的首道步距不大于 h=1.80米。

其余不大于1.2m,板厚D=450mm梁顶托采用双钢管48×2.8mm。

采用的钢管类型为φ48×2.8。

计算简图材料特性面板的厚度16.00mm，面板剪切强度设计值 1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13N/mm2；木方的弹性模量9000N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论模板面板计算1. 抗弯计算强度f=M/W=0.14×106/42666.7=3.306N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f]满足要求!2.抗剪强度计算T=3×2.82/(2×1000.0×16.0)=0.264N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm满足要求!3.挠度验算v= 0.68×10.4300.04/(100×6000.00×341333.3)=0.279mm面板的最大挠度小于300.0/250满足要求!支撑木方的计算1. 木方抗弯计算强度f=M/W=0.47×106/83333.3=5.642N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.00N/mm2满足要求!2抗剪强度计算T=3×2821.07/(2×50.0×100.0)=0.846N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm满足要求!3.挠度验算v=0.677×3.13×1000.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.565mm木方的最大挠度小于1000.0/250满足要求!托梁的计算1.顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.75×106/1.05/8496.0=195.947N/mm2抗弯计算强度小于205.00N/mm2满足要求!2.顶托梁挠度计算v =1.781mm满足要求!。

扣件钢管框架梁、楼板支架计算书

扣件钢管框架梁、楼板支架计算书模板支架搭设高度为H=3.4m搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.0m，立杆的横距L=1.0m，立杆的步距h=0.9m，方木的间距为b1=0.4，楼板厚度为D=0.12m。

采用的钢管类型为Φ45×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯构件，需要验算其强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1=25×D×L+0.35×L=25×0.12×1.0+0.35×1.0=3.35KN 活荷载标准值q2=(2.0+1.0)×L=3×1.0=3KN面板的截面惯性I和截面抵抗矩W分别为：W=L×2n/6=1.0×(0.05×0.05)/6=0.000416666KN·MI=L×3n/12=1.0×(0.05×0.05×0.05)/12=0.000010416KN·M(n---模板厚度)（1）抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f-面板的抗弯强度计算值（N/2mm）;M---面板的最大弯矩（N·mm）;W---面板的净截面地抗矩；[f]-面板的抗弯强度设计值，去15.00 N/2mm；M=0.1q 2b1其中q-荷载设计值（KN/m）;经计算得到M=0.1×(1.2×q1+1.4×q2)×2b1(静荷载标准值—q1, 活荷载标准值—q2)经计算可得到f=12.6 N/2mm符合设计要求mm<[f]=15.00 N/2（2）抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.2×q1+1.4q2)×b1截面抗剪强度计算值 T=3×Q/（2×L×h）截面抗剪强度设计值[T]=1.40 N/2mm经计算可得到：T=0.8915 N/2mm符合设计要求mm<[T]=1.40 N/2（3）挠度计算V=0.677q 4b/100EI<[V]=1/2501面板最大挠度计算值V=0.667×q1×4b/100EI1经计算可得到：V=1/336<[V]=1/250.二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下三跨连续梁计算1、荷载的计算（1）钢筋混凝土板自重（KN/M）:q11=25×b1×D=25×0.4×0.12=1.2 kn/m(2)模板的自重线荷载（kn/m）Q12=0.350×b1=0.350×0.4=0.14 kn/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kn/m）：经计算得到，活荷载标准值q22=(1.0+2.0)×b1=1.2 kn/m静荷载设计值为q1=(q11+q12)×1.2=1.6 kn/m活荷载q2=1.4×q22=1.68 kn/m1、木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公司如下：均布荷载q=q1+q2最大弯矩M=0.1q 2L最大剪力Q=0.6×L×q最大支座力N=1.1×L×q木方的截面力学参数为界面惯性I和截面抵抗矩W分别为：W=a2h/6=811I=a3h/12=364.51(方木宽度—a,方木高度---h)(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W(最大弯矩—M,截面抵抗矩---W)(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6Ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/ 2mm(方木宽度—a 方木高度---h1 最大剪力---Q)(3)木方挠度计算最大变形V=0.667q 4l/100EI<[V]=1/250三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照均布荷载作用下受力荷载作用下的连续梁计算。

(180mm厚)扣件式钢管支架楼板模板安全计算书概述.

（180mm厚）扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3, I=bh3/12=1000×183/12=486000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1k b=1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1+1.4×2.5×1=9.282kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1k b=1.35×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=8.954kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(9.282,8.954)=9.282kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1=5.782kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1=6.504kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图M max= 0.148kN·mσ=M max/W=0.148×106/54000=2.732N/mm2≤[f]=25N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1=4.818kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图ν=0.008mm≤[ν]=150/400=0.375mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1 由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a=1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×150/1000+1.4×2.5×150/1000=1.392kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a=1.35×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×150/1000+1.4×0.7×2.5×150/1000=1.343kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(1.392,1.343)=1.392kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×150/1000=0.867kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×150/1000=0.977kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图(kN·m)M max= 0.535kN·mσ=M max/W=0.535×106/(83.333×103)=6.417N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)V max= 3.63kNτmax=V max S/(Ib0)=3.63×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.089N/mm2≤[τ]= 1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×180/1000)×150/1000=0.723kN/m（图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图(mm)νmax=0.114mm≤[ν]=1×1000/400=2.5 mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。