满堂碗扣式脚手架计算书
箱涵 碗扣式脚手架满堂支架设计计算
天水路框架中桥碗扣式脚手架满堂支架计算书
1 工程概况
总概况
天水路框架桥中心里程DK0+与线路斜交角度°，框架为4孔连体净宽
（7+++7）m，净高为（+7+7+）m桥梁全长。施工方案中确定对于通道结构顶板考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂作为支架体系。
现以框架中桥第二孔为例，顶板长度为，宽度为，斜交角度为35?,高度为7m，共有C40砼164m3，钢筋重量。
2 支架初步设计
立杆及横杆的初步设计
根据经验及初略计算，来选定立杆间距。钢筋混凝土自重取26KN/m3，由顶板高度为1m，则顶板重Q1=26KN/m2，单根立杆允许承载力保守取[N]=40KN。
每平方米需要立杆根数：[N]=；取安全系数，则为。
所以选定立杆纵横向间距为：×=＜1/= m2，满足要求。
由于框架中桥结构顶板结构高为7m，立杆间距一般取。
底模、纵横梁的初步确定
底模采用竹胶板，选用厚的桥梁专用竹胶板。纵横梁均采用方木，宽度均为，高度均为，方木允许受弯强度为[σ]=12MPa，其中横梁间距选择，纵梁间距选择，横杆步距。
3 支架检算
碗扣式脚手架满堂支架竖向力传递过程：通道结构顶板钢筋混凝土和内模系统的自重及施工临时荷(活载)通过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至钢筋混凝土通道结构底板。下面以这种力的传递方式依次对支架的底模、横梁、纵梁、立杆、通道结构底板载力进行检算。
荷载计算
竖向荷载计算
①本框架中桥钢筋混凝土自重取26KN/m 3，以第二跨顶板为例，结构顶板混凝土体积为164m 3，按照最不利工况，将涵洞墙身顶部分的顶板混凝土重量也折算到地板上，混凝土的自重如下计算：
拱桥满堂支架计算书
满堂支架计算书
、工程概况
K主拱肋截面采用宽9.6m,高1.3m的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm,腹板厚度均为35cm,拱脚根部段为2m长的实体段。拱肋混凝土标号为C40, 混凝土数量共计426. 7m3,钢筋数量共计182994. 5kg o
2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*9. 6m o其立杆在桥墩处横距为60c叭纵距60cm；其余横距为60cmV纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。
3、拱盔采用e 48 (d=3. 5mm)钢管，钢管壁厚不得小于3.5 mm( +0. 025mm)弯制。
4、底模采用15mm竹胶板，竹胶板后背10*8木方，木方横桥向布置，布置间距30cm控制。
二'满堂支架计算书
1、支架荷载分析计算依据
《公路桥涵施工技术规范》(JTG/F50-2011)
《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)《路桥施工计算手册》其他现行规范。
2、荷载技术参数
a.新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/ m2
b.振捣混凝土产生的荷载2. OKN/ m2( JTG_TF50-2011公路桥涵施工技术规范P182)
c.施工人员、材料、机具荷载2. 5KN/ m2 (JTG_TF50-2011公路桥涵施工技术规范P182)
d.模板、支架自重荷载2. 5KN/ m2
e.风荷载标准值采用0. 6KN/ m2
f.验算倾覆稳定系数2( JTG_TF50-20门公路桥涵施工技术规范P182)
满堂支架计算书
满堂支架总体施工方案
本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。
一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。碗口支架作为支撑。
二、构架搭设
主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。其单根最大荷载为30KN。箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。
碗扣式脚手架计算书
碗扣式脚手架计算书计算依据：
1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计标准》GB50017-2017
5、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018
一、脚手架参数
风荷载体型系数μs 1
计算简图
碗扣脚手架剖面图
碗扣脚手架正面图
碗扣脚手架平面图
三、横向水平杆验算
横向水平杆钢管类型SPG-90(Φ48X900)横向水平杆自重G khg(kN) 0.036
单跨间水平杆根数n jg 2 间水平杆布置方式1步1设
横向水平杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横向水平杆截面惯性矩I(mm4) 121900
横向水平杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向水平杆截面抵抗矩W(mm3) 5080 承载能力极限状态
q=γ0[1.3×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+0.9×1.5×G kzj×l a/(n jg+1)]=1×[1.3×(0.036/0.90+0.350×
1.50/(
2.00+1))+0.9×1.5×2.000×1.50/(2.00+1)]=1.629kN/m
正常使用极限状态
q'=G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1)+G kzj×l a/(n jg+1)=0.036/0.90+0.350×1.50/(2.00+1)+2×1.5/(2+1) =1.215kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
满堂支架计算书1
XXX桥
XXX连续梁满堂支架计算书
计算：
复核：
技术负责人：
单位：
[二〇一六年五月二十一日]
目录
一、计算依据 (1)
二、设计概述 (1)
1、满堂支架布置方式 (1)
2、底模 (1)
3、纵梁 (1)
4、横梁 (1)
5、立杆 (1)
6、支架搭设注意事项 (1)
7、横向布置图 (2)
三、材料参数 (2)
四、荷载参数 (3)
1、标准荷载及组合系数 (3)
2、风荷载标准值 (3)
3、横纵梁自重荷载计算 (4)
五、底模验算 (4)
1、计算模型图 (5)
2、弯矩图 (5)
3、剪力图 (5)
4、下缘应力图 (5)
5、变形图 (5)
7、计算结果表 (5)
六、纵梁验算 (5)
1、计算模型图 (5)
2、弯矩图 (6)
3、剪力图 (6)
4、下缘应力图 (6)
5、变形图 (6)
6、支座反力图 (6)
7、计算结果表 (6)
七、横梁验算 (6)
1、计算模型图 (6)
2、弯矩图 (6)
3、剪力图 (7)
4、下缘应力图 (7)
5、变形图 (7)
6、支座反力图 (7)
7、计算结果表 (7)
八、立杆验算 (7)
1、第1号立杆受力计算： (7)
2、立杆计算汇总 (10)
一、计算依据
1、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》TB110-2011
2、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011
3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
4、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008
5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
6、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001
7、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
满堂支架计算书
海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度，箱梁顶宽。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。
1 荷载分析
荷载分类
作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。
⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
荷载取值
（1）雪荷载
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为m2。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur×so
式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；
ur——顶面积雪分布系数；
So——基本雪压(kN/m2)。
根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）规定，按照矩形分布的雪堆计算。由于角度为小于25°，因此μr取平均值为，其计算过程如下所示。
满堂支架设计计算
满堂支架计算书
一、设计依据
1.《小乌高速公路改2 + 12
2.6互通桥工程施工图》
2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85
3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2004
4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86
6.《简明施工计算手册》
二、地基容许承载力
本桥实际施工已新建土模为基础，在原地面清表后采用砾类土分层填筑，分层填筑层厚不大于30cm。要求碾压后压实度不小于95%，经检测合格后再进行下一层的填筑，填筑至砾类土顶面，然后填筑厚30cm的砾石土，以提高地基承载力。
为了增加土模表面的强度，保证地基承载力不小于12t/*浇注一层10cm 厚C30垫层。钢管支架和模板铺设好后，按120%设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。
三、箱梁砼自重荷载分布
根据BK2 + 122.6互通立交桥设计图纸，上部结构为25+35x2+25m 一联现浇预应力连续箱梁。箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽8.50 m , 顶宽13.00 m，梁高2.0m。箱梁采用C50混凝土现浇，箱梁混凝土数量为1186.6m3。25m 边跨梁单重为704.67t( 247.21x2.6+61.92 ); 35m 中跨梁单重为986.52t
( 346.09x2.6+86.68 )。
墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，箱梁顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板前端厚0.20m，根部0.45m，翼板宽2.0m，腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。
满堂楼板模板支架计算(350板厚)
碗扣钢管楼板模板支架计算书
计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:
模板支架搭设高度为4.5m，
立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4000.0N/mm4。
木方40×80mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
梁顶托采用90×90mm木方。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.350×0.900+0.500×0.900=8.325kN/m
活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×0.900=4.500kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3；
I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4；
现浇梁满堂脚手架计算书
计算书
一、荷载
1.1荷载分类
作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2荷载取值
（1）雪荷载
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照100年一遇取刚察县雪压为0.30kN/m2。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur x so
式中：Sk——雪荷载标准值（kN/m2）;
ur ---- 顶面积雪分布系数；
So——基本雪压（kN/m2）。
根据规《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012 7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计
算。由于角度为小于25°，因此卩取平均值为1.0,其计算过程如下所示。
Sk=ur x so=0.30 x 1=0.30kN/m2
(2)风荷载
根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)查附录D.5可知，风的标准荷载按照100年一遇取刚察县风压为0.4kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ 130-2011 4.3.1风荷载计算公式如下式所示。
箱涵碗口支架计算书及相关说明
第九章计算书及相关说明
一计算说明
本模板支架工程在箱涵结构底板施工完成的前提下进行，支架立杆直接支承在框架结构钢筋混凝土底板上，不需检算立杆地基承载力。
1、材料的物理力学性能指标
材料的物理力学性能指标详见“第9页材料的力学性能指标”。
2、计算依据
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
二箱梁顶板荷载分析计算
1、荷载计算
模板及模板支撑架荷载Q1：
1.1、内模（包括支撑架）：取q1－1=1.0KN/m2；
1.2、侧模：取q1－2=0.8KN/m2；
1.3、底模：取q1－3=0.6KN/ m2；
1.4、碗扣脚手架荷载：
按支架搭设高度8.2米计算（含剪刀撑）q1
=3.0KN/m2。
－4
(2)箱梁混凝土荷载Q2：
2
暗梁处荷载Q2
暗=1×1×1.7×2.4×1.12×10=45.6kN/m
2（取底板跨中处荷载Q2
中=1×1×（0.22+0.4）×2.4×1.12×10=16.6kN/m
最厚处）
(3)施工荷载Q3：
施工人员及设备荷载取q3-1=1.0KN/m2。查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值
水平模板的砼振捣荷载，取q3-2=2 KN/m2，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值。
(4) 水平模板的混凝土振捣荷载，取q4=2 KN/m2、
立杆受力计算
单肢立杆轴向力：
计算公式：N＝（1.2Q1 + 1.4Q 活）×Lx×Ly+1.2×Q2×Lx×Ly
式中：Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距。
midas标准满堂支架计算书
1编制依据
⑴“XX桥”相关施工图纸；
⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTG/ F50-2011）；
⑶《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；
⑷《木结构设计规范》（GB50005－2003）；
⑸《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；
⑹《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；
⑺《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；
⑻《路桥施工计算手册》（人民交通出版社2001.5）；
⑼《Midas Civil 2012 有限元分析软件》；
⑽《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）。
2工程概况
项目工程概况
现浇梁概况（文字+梁截面构造图）
3支架布置形式
支架正面、侧面、平面布置图。
翼板下横向设置100mm×100mm的方木，轴间距600mm；纵向设置150×150mm的方木，轴间距600mm；碗扣式支架横向间距600mm，纵向间距900mm，横杆水平步距1200mm。
底腹板下横向设置100mm×100mm的方木，轴间距400mm；纵向设置150×150mm
的方木，腹板区间距600mm，顶底板区间距900mm；碗扣式支架纵向间距900mm，腹板区横向间距600mm，顶底板区横向间距900mm，横杆水平步距1200mm。
基础采用60cm厚C20素混凝土+30cm厚37灰土换填压实。
所有模板均为15mm厚优质竹胶板。
满堂支架其余布置，如天杆、扫地杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑等参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
碗扣式脚手架满堂支架计算
现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架设计计算
摘要以***高速公路***互通立交主线K135+525桥左幅第7联为例，详细论述了碗扣式脚手架满堂支架现浇箱梁施工支架的设计及计算。
关键词碗扣式脚手架满堂支架现浇梁施工设计计算
碗扣式脚手架运用于现浇桥梁已是相当成熟的技术，其施工工艺简单、操作方便，***高速公路***立交工程中现浇箱梁施工中大量采用该体系支架。
1 工程概况
1.1 总概况
***高速***互通立交位于宜宾市以北约10 km处***镇，为连接己通车内**速公路和拟建的***泸高速公路而设，互通区起点里程为K135+260，终点里程为K137+950，互通区内共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。
施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个***互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。
1.2 主线K135+135桥左幅第7联
本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。下部为1.6³1.6m 和1.4³1.4m钢筋混凝土方墩，墩柱倒角为0.2³0.2m，墩柱平均高度为7m。
2 支架初步设计
2.1 立杆及横杆的初步设计
根据经验及初略计算，来选定立杆间距。腹板重Q1=36.4kn/ m2，空心段重Q2=13kn/m2，底板宽b=7.5m，箱梁长s=53m，单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。
终版碗扣式脚手架计算书
梁模板碗扣式钢管支撑计算书
本计算书是以1600*2000梁为模型计算的，1600*1800的梁参照执行。
1．计算参数
结构楼板厚180mm，梁宽b=1600mm，梁高h=2000mm，层高6.20m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.70m；板弹性模量E=6000 N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2 ，抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48碗扣式钢管:横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m；钢管直径48m m；壁厚3.5mm；截面积4.89cm2；回转半径i=1.58cm；碗扣式钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/㎜2，抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度f v=125.00 N/㎜2。
2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值
①底侧模自重 0.3 kN/m2×(1.60 + 3.64 ) ×1.2 = 1.89 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3× 1.60 × 2.00 × 1.2 = 92.16 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 1.60 × 2.00 × 1.2 = 5.76 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 1.60 × 1.4 = 4.48 kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 104.29 kN/m
满堂支架支架计算书
附件
支架、模板结构验算
一、工程概况
DKxxxx+xxxx xxxx桥主要用于跨越xxxx路，为8m宽水泥路，设计采用1-16m刚构跨越道路。桥长12.2m。
本桥顶板采用支架法现浇施工。
二、计算依据
1.工程设计图纸及地质资料
2.《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）
3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
4.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社
5. 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
6. 其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准
三、支架材料要求
根据施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。
钢管规格为φ48×3.5mm（根据进场材料实际壁厚进行验算）。钢管的端部切口必须平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
支架材料及施工必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定。
所有钢材均为A3钢，所有木材均为红松，根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定，A3钢材容许应力分别为：抗拉、抗压轴向
力[σ]=140MPa、弯曲应力[σw]=145MPa、剪应力[τ]=85MPa、E＝2.1×105MPa。
红松顺纹容许弯应力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。
四、支架布置和验算
400厚板模板(碗扣式支撑)计算书
碗扣钢管楼板模板支架计算书
工程名称莲塘口岸-旅检区建筑施工总承
包工程
计算
部位
400mm厚板模板
计算参数计算依据《建筑施工碗扣式钢管
脚手架安全技术规范》
(JGJ166-2008)。
模板支架搭设高度为7.0米，
立杆的纵距 b=0.90米，
立杆的横距 l=0.60米，
脚手架步距 h=1.20米。
梁顶托采用双钢管48×3.0mm。
采用的钢管类型为φ48×3.0。
计算
简图
材料特性
面板的厚度100mm，面板剪切强度设计值100N/mm2，面板抗弯强度设计值100N/mm2，面板的弹性模量100N/mm2；木方抗剪强度设计值300N/mm2；木方抗弯强度设计值15N/mm2；木方的弹性模量1.4N/mm2
序号计算要点详细计算过程结论
计算过程及结论模板面板
计算
1. 抗弯计算强度
f=M/W=0.15×106/33750.0=4.461N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f]
满足要
求!
2.抗剪强度计算
T=3×3.01/(2×900.0×15.0)=0.335N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm
满足要
求!
3.挠度验算
v= 0.68×9.2300.04/(100×6000.00×253125.0)=0.333mm
面板的最大挠度小于300.0/250
满足要
求!
支撑木方
的计算
1. 木方抗弯计算强度
f=M/W=0.57×106/83333.3=6.775N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.00N/mm2
满足要
求!
2抗剪强度计算
T=3×2509.38/(2×50.0×100.0)=0.753N/mm2
桥梁满堂支架计算书说明书
满堂支架及模板方案计算说明书
西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案，利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突，使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5X 28+5 X 28+ （28+2X 35+34+33 +3X 27m 预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为8.0〜18.58m,箱梁采用C50混凝土。
以Q桥左线第一联为例，梁高2m顶宽13.5m,支架最高6m跨径5X28m支架米用碗扣式多功能脚手杆（①48X3.5mm搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各3.0m范围内的支架采用60X 60X 120cm的布置形式，墩旁外侧3.0m〜8m 范围内、纵横隔板梁下1.5m的支架采用60 X 90X 120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90 X 90 X 120c m的布置形式支架及模板方案。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10X 15cm方木；纵向方木上设10X 10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距0.25m,在跨中其他部位间距0.35m。
1荷载计算
1.1荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
⑴q1――箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2――箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算
取q2= 1.0kPa （偏于安全）。
⑶q3 ---------- 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下
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附二满堂碗扣式脚手架计算书
一、试算（采用J41~J47联一截面形式进行试算）
金城路J41~J47连续梁典型截面
设计图5-5剖面
A=24.2063-5.9051-3.2853-4.3915=10.6244m2
（一）取1m纵向计算单元进行荷载计算
1、首次混凝土自重=(5.2069m2×1m×2600kg/m3)/(16.17m×
1m)=837.23kg/m2
2、方木及模板=45kg/m2
3、人行机具=200kg/m2
4、冲击荷载=837.23×0.3=251.17kg/m2
5、二次混凝土自重=5.4175×1×2600/（16.17×1）=871.09kg/m2
6、超过10m排架计算立杆稳定时需计算排架、托架自重
荷载组合Q=1.2×（837.23+45+871.09）+1.4×（200+251.17）=2735.62kg/m2
(二)单肢立杆可支撑面积，按图示二种形式进行初步计算
1、若按支撑支架荷载面积图（1）所示，S=0.6×0.9=0.54m2，立杆步距按
1.2m，则单肢立杆支撑荷载为2735.62×0.54=1477.235kg，此时，应按底柱进行计算，需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N2=1477.235+1.2×267=1797.635，合1797.635×9.8=17617N （17.617KN）。
2、若按支撑支架荷载面积图（2）所示，S=0.6×0.6=0.36m2，立杆步距按1.2m，则单肢立杆可支撑荷载为N3=2735.62×0.36=984.823kg，此时，若分析单肢杆压杆稳定，则需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N3=984.823+1.2×267=1305.223kg，合1305.223×9.8=12791N（12.791KN）。
（三）分析计算、结论
1、整体稳定验算：
已知碗扣式脚手架的立杆计算长度系数μw=0.9325μ=0.9325×1.55=1.4454；[μ为相应条件下扣件式脚手架整体稳定的计算长度系数（转化为对长度为步距h的立杆段进行计算）]。f=205N/mm2，D=48mm,d=48-3.5=44.5mm，步距h=1.2m。
长细比λ=μw h/i=1.4454×1.2/[（√（D2+d2））/4]=1.7345/0.0166=105根据λ，查得支架稳定系数φ=0.551。
容许荷载Ncr=φAf/（0.9γm）=0.551×489mm2×205N/mm2/（0.9×1.59）=38598N=38.598KN。[γm为材料强度附加分项系数=1.19(1+η)/
（1+1.17η）=1.59，对于受压杆件，通常最大值取为1.59，本单元计算时取1.59]
支撑支架荷载面积（1）支撑支架荷载面积（2）
2、单肢稳定验算：
首先确定碗扣式脚手架单肢杆件计算长度系数查表时所需确定的h/b
值，已知h/b1=1.2/0.9=1.33，h/b2=1.2/0.6=2
（1）若h/b1=1.2/0.9=1.33，则查表得μ1w =1.718，长细比λ=μ1w
h/i=1.718×1.2/[（√（D 2+d 2））/4]=2.0616/0.0166=124
根据λ，查得支架稳定系数φ=0.428。
容许荷载Ncr=φAf/（0.9γm ）=0.428×489mm2×205N/mm2/（0.9
×1.59）=29982N=29.982KN 。[γm 为材料强度附加分项系数=1.19(1+η)/（1+1.17η）=1.59，对于受压杆件，通常最大值取为1.59，本单元计算时取1.59]
（3）若h/b2=1.2/0.6=2，则查表得μ1w =1.421，长细比λ=μ1w
h/i=1.421×1.2/[（√（D 2+d 2））/4]=1.7052/0.0166=103
根据λ，查得支架稳定系数φ=0.566。
容许荷载Ncr=φAf/（0.9γm）=0.566×489mm2×205N/mm2/（0.9×1.59）=39650N=39.650KN。
3、初步结论
（1）根据整体稳定及单肢稳定计算结果，初步认为上面所列两种形式都能满足满足强度及稳定性要求要求，但对于有些受力较大的部位仍需进行复核计算。
（2）由于梁端部比较重，所以以下的计算中针对此种情况进行复核计算，再进行方案的选折。
二、复核计算书（梁端部截面复核计算）
设计图1-1剖面
A=44.6355m2
（一）1m纵向计算单元进行荷载计算
1、首次混凝土自重=(26.5845m2×1m×2600kg/m3)/(26.65m×
1m)=2593.61kg/m2
2、方木及模板重=45kg/m2
3、人行机具=200kg/m2
4、冲击荷载=2593.61×0.3=778.08kg/m2
5、二次混凝土自重=18.051×1×2600/（26.65×1）=1761.07kg/m2
6、超过10m排架计算立杆稳定时需计算排架自重。
荷载组合Q=1.2×（2593.61+1761.07+45）+1.4×（200+778.08）=6648.928kg/m2
(二)每棵立杆可支撑面积，按图示二种形式进行复核计算
1、若仍按支撑支架荷载面积图（1）所示，S=0.6×0.9=0.54m2，立杆步距按1.2m，则单肢立杆支撑荷载为6648.928×0.54=3590.42kg，此时，应按底柱进行计算，需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢杆支撑荷载N2=3590.42+1.2×267=3910.82，合3910.82×9.8=38326N （38.326KN）。
2、若仍按支撑支架荷载面积图（2）所示，S=0.6×0.6=0.36m2，则单肢立杆支撑荷载为N3=6648.928×0.36=2393.61kg，此时，若分析单肢立杆压杆稳定，则需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N3=2393.61+1.2×267=2714.01kg，合2714.01×9.8=26597N （26.597KN）。