最新层框架教学楼设计计算
5层框架结构教学楼结构标准计算书
1#教学楼部分///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || || 建筑结构的总信息|| SATWE2010_V4.3.4 中文版|| (2019年4月15日9时13分) | | 文件名: WMASS.OUT | | ||工程名称: 设计人: | |工程代号: 校核人: | ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 26.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00是否扣除构件重叠质量和重量: 是是否自动计算现浇楼板自重: 是水平力的夹角(Degree): ARF = 0.00地下室层数: MBASE = 1竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX = 0转换层所在层号: MCHANGE= 0嵌固端所在层号: MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m): DMAX = 1.00弹性板细分最大控制长度(m): DMAX_S = 1.00是否对全楼强制采用刚性楼板假定: 否(整体指标结果采用强刚，其他结果采用非强刚)墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点: 是墙倾覆力矩的计算方法: 考虑墙的所有内力贡献墙偏心的处理方式: 传统移动节点方式高位转换结构等效侧向刚度比采用高规附录E: 否是否梁板顶面对齐: 否是否带楼梯计算: 否框架连梁按壳元计算控制跨高比: 0.00墙梁转框架梁的控制跨高比: 0.00结构所在地区: 全国楼板按有限元方式进行面外设计否多模型及包络........................................采用指定的刚重比计算模型：否计算控制信息 ..........................................计算软件信息: 64位线性方程组解法: PARDISO地震作用分析方法: 总刚分析方法位移输出方式: 简单输出是否生成传基础刚度: 否保留分析模型上自定义的风荷载: 否采用自定义范围统计指标: 否高级参数............................................位移指标统计时考虑斜柱：否采用自定义位移指标统计节点范围：否按框架梁建模的连梁砼等级默认同墙：否二道防线调整时，调整与框架柱相连的框架梁端弯矩、剪力：是薄弱层地震内力调整时不放大构件轴力：否剪切刚度计算时考虑柱刚域影响：否短肢墙判断时考虑相连墙肢厚度影响：否刚重比验算考虑填充墙刚度影响：否剪力墙端柱的面外剪力统计到框架部分：否风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.30 风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC = 0.10 地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 1.40 结构Y向基本周期（秒）: Ty = 1.50 是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP = 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC = 2.00 是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL = 1.00 体形变化分段数: MPART = 1 各段最高层号: NSTI = 8 各段体形系数(X): USIX = 1.50各段体形系数(Y): USIY = 1.50设缝多塔背风面体型系数: USB = 0.50地震信息 ............................................结构规则性信息: 不规则振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联): CQC特征值分析方法: 子空间迭代法是否由程序自动确定振型数: 否计算振型数: NMODE = 15 地震烈度: NAF = 6.00 场地类别: KD =II设计地震分组: 一组特征周期: TG = 0.35 地震影响系数最大值: Rmax1 = 0.04 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值: Rmax2 = 0.28 框架的抗震等级: NF = 2 剪力墙的抗震等级: NW = 3 钢框架的抗震等级: NS = 3 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变悬挑梁默认取框架梁抗震等级: 否按抗规(6.1.3-3)降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级: 是重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.70 结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00 是否考虑偶然偏心: 是偶然偏心考虑方式: 相对于投影长度X向相对偶然偏心: ECCEN_X= 0.05 Y向相对偶然偏心: ECCEN_Y= 0.05 是否考虑双向地震扭转效应: 是是否考虑最不利方向水平地震作用: 是按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数: NADDDIR= 0 工业设备的反应谱方法底部剪力占规范简化方法底部剪力的最小比例: SeisCoef= 1.00活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数: 不考虑考虑结构使用年限的活荷载调整系数: FACLD = 1.00 考虑楼面活荷载折减方式：传统方式柱、墙活荷载是否折减: 折减传到基础的活荷载是否折减: 折减柱，墙，基础活荷载折减系数:计算截面以上的层数折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55梁楼面活荷载折减设置: 不折减墙、柱设计时消防车荷载是否考虑折减：是柱、墙设计时消防车荷载折减系数： 1.00梁设计时消防车荷载是否考虑折减：是调整信息 ........................................楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式: 梁刚度放大系数由用户指定中梁刚度放大系数: BK = 2.00托墙梁刚度放大系数: BK_TQL = 1.00梁端负弯矩调幅系数: BT = 0.85梁端弯矩调幅方法: 通过竖向构件判断调幅梁支座梁活荷载内力放大系数: BM = 1.10梁扭矩折减系数: TB = 0.40支撑按柱设计临界角度(Deg): ABr2Col= 20.00地震工况连梁刚度折减系数: BLZ = 0.70风荷载工况连梁刚度折减系数: BLZW = 1.00采用SAUSAGE-CHK计算的连梁刚度折减系数：否地震位移计算不考虑连梁刚度折减：否柱实配钢筋超配系数: CPCOEF91 = 1.15墙实配钢筋超配系数: CPCOEF91_W = 1.15全楼地震力放大系数: RSF = 1.000.2Vo 调整方式: alpha*Vo和beta*Vmax两者取小0.2Vo 调整中Vo的系数: alpha = 0.200.2Vo 调整中Vmax的系数: beta = 1.500.2Vo 调整分段数: VSEG = 00.2Vo 调整上限: KQ_L = 2.00是否调整与框支柱相连的梁内力: 否框支柱调整上限: KZZ_L = 5.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级: 是是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力: 是是否扭转效应明显: 否是否采用自定义楼层最小剪力系数: 否弱轴方向的动位移比例因子: XI1 = 0.50强轴方向的动位移比例因子: XI2 = 0.50薄弱层判断方式: 按高规和抗规从严判断受剪承载力薄弱层是否自动调整: 否判断薄弱层所采用的楼层刚度算法: 地震剪力比地震层间位移算法强制指定的薄弱层个数: NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数: WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数: NSTREN = 0钢管束墙混凝土刚度折减系数: GGSH_CONC = 1.00转换结构构件（三、四级）的水平地震作用效应放大系数： 1.00配筋信息 ........................................梁主筋强度(N/mm2): IB = 360 梁箍筋强度(N/mm2): JB = 270 柱主筋强度(N/mm2): IC = 360 柱箍筋强度(N/mm2): JC = 270 墙主筋强度(N/mm2): IW = 360 墙水平分布筋强度(N/mm2): FYH = 360 墙竖向分布筋强度(N/mm2): FYW = 300 边缘构件箍筋强度(N/mm2): JWB = 270 梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 150.00 墙竖向分布筋配筋率(%): RWV = 0.15 墙最小水平分布筋配筋率(%): RWHMIN = 0.00梁抗剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00 钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑钢梁刚域：否结构内力分析方法: 一阶弹性设计方法考虑P-DELTA效应方法: 不考虑是否考虑结构整体缺陷: 否是否考虑结构构件缺陷: 否柱计算长度系数是否置为1 : 否柱长细比执行《高钢规》JGJ 99-2015第7.3.9条:否柱配筋计算原则: 按单偏压计算柱双偏压配筋方式：普通方式钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁按压弯计算的最小轴压比: UcMinB = 0.40 梁保护层厚度(mm): BCB = 20.00 柱保护层厚度(mm): ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 否框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用: 否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否执行高规5.2.3-4条主梁弯矩按整跨计算: 是执行高规5.2.3-4条的梁对象: 仅主梁执行柱剪跨比计算原则: 简化方式过渡层个数0轴压比计算考虑活荷载折减：是墙柱配筋采用考虑翼缘共同工作的设计方法：否执行《混规》第9.2.6.1条有关规定：是执行《混规》第11.3.7条有关规定：是圆钢管混凝土构件设计执行规范：高规（JGJ-2010）方钢管混凝土构件设计执行规范：矩形钢管砼规程（CECS 159：2004）型钢混凝土构件设计执行规范：型钢砼组合结构规程（JGJ 138-2001）异形柱设计执行规范：混凝土异形柱结构技术规程（JGJ 149-2006）钢结构设计执行规范：钢结构设计规范（GB50017-2003）荷载组合信息 ........................................地震与风同时组合：是屋面活荷载是否与雪荷载和风荷载同时组合：是考虑竖向地震为主的组合：否普通风与特殊风是否同时进行组合: 否自动添加自定义工况组合: 是自定义工况组合方式叠加恒载分项系数: CDEAD = 1.30活载分项系数: CLIVE = 1.50风荷载分项系数: CWIND = 1.50水平地震力分项系数: CEA_H = 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V = 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.00吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30是否计算吊车荷载: 否地下信息 ..........................................室外地面相对于结构底层底部的高度(m): Hsoil = 0.00土的X向水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MX = 0.00土的Y向水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MY = 0.00地面处回填土X向刚度折减系数: RKX = 0.00地面处回填土Y向刚度折减系数: RKY = 0.00回填土容重(kN/m3): Gsol = 18.00回填土侧压力系数: Rsol = 0.50外墙分布筋保护厚度(mm): WCW = 35.00室外地平标高(m): Hout = -0.35地下水位标高(m): Hwat = -20.00室外地面附加荷载(kN/m2): Qgrd = 0.00面外设计方法: SATWE传统方法水土侧压计算: 水土合算外侧纵筋保护层厚度（mm）：35.00内侧纵筋保护层厚度（mm）：35.00性能设计信息 ........................................按照全国高规进行性能设计: 否剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 12 13 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层3 1 约束边缘构件层4 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)8 1 70.594 58.550 34.800 684.8 14.3 0.0 0.447 1 71.456 57.113 30.900 1451.2 133.6 0.0 0.926 1 71.445 56.374 27.000 1540.7 181.2 0.0 1.005 1 71.451 56.359 23.100 1547.4 178.4 0.0 1.004 1 71.451 56.359 19.200 1547.4 178.4 0.0 1.003 1 71.448 56.363 15.300 1551.7 178.4 0.0 0.212 1 80.768 67.104 11.300 7185.5 1253.50.0 2.47(>1.5不满足高规3.5.6条)1 1 75.530 63.720 4.000 2916.5 504.8 0.0 1.00活载产生的总质量(t): 2622.502恒载产生的总质量(t): 18425.279附加总质量(t): 0.000结构的总质量(t): 21047.781恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/水平筋/竖向筋) (m) (m)1( 2) 1 239( 35/ 360/ 270) 66( 40/ 360/ 270) 14( 40/ 360/ 360/ 300) 4.000 4.0002( 3) 1 711( 35/ 360/ 270) 66( 40/ 360/ 270) 0( 40/ 360/ 360/ 300) 7.300 11.3003( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 40/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 4.000 15.3004( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 19.2005( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 23.1006( 5) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 27.0007( 6) 1 227( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 30.9008( 7) 1 217( 30/ 360/ 270) 40( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 34.800********************************************************** 风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y8 1 159.94 159.9 623.8 259.16 259.2 1010.77 1 147.70 307.6 1823.6 239.62 498.8 2955.96 1 135.71 443.4 3552.7 224.67 723.4 5777.45 1 123.19 566.5 5762.2 204.95 928.4 9398.24 1 110.70 677.2 8403.5 184.43 1112.8 13738.23 1 99.68 776.9 11511.2 166.32 1279.2 18854.82 1 163.92 940.8 18379.3 268.41 1547.6 30152.11 1 0.00 940.8 22142.7 0.00 1547.6 36342.3=========================================================== ================各楼层偶然偏心信息=========================================================== ================层号塔号X向偏心Y向偏心1 1 0.050 0.0502 1 0.050 0.0503 1 0.050 0.0504 1 0.050 0.0505 1 0.050 0.0506 1 0.050 0.0507 1 0.050 0.0508 1 0.050 0.050===========================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)=========================================================== ================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 2496.20 77.11 63.44 63.97 38.80 64.01 38.732 1 2496.04 77.11 63.44 63.96 38.80 64.01 38.733 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.464 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.465 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.466 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.467 1 1173.95 72.11 56.13 59.04 34.82 60.35 32.498 1 1152.50 72.32 55.56 59.33 32.65 60.29 30.83=========================================================== ================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)=========================================================== ================层号塔号单位面积质量g[i] 质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1370.62 1.002 1 3380.95 2.473 1 1467.85 1.004 1 1464.28 1.005 1 1464.28 1.006 1 1460.93 1.087 1 1349.95 2.238 1 606.54 1.00=========================================================== ================计算信息===========================================================工程文件名: 1#教学楼计算日期: 2021. 2.23开始时间: 17:50:33机器内存: 16335.0MB可用内存: 8513.0MB结构总出口自由度为: 5511结构总自由度为: 6303第一步: 数据预处理第二步: 计算结构质量、刚度、刚心等信息第三步: 结构整体有限元分析*结构有限元分析: 地震工况*结构有限元分析: 一般工况第四步: 计算构件内力结束日期: 2021. 2.23结束时间: 17:51: 5总用时: 0: 0:32=========================================================== ================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者(《抗规》刚度比)Ratx2，Raty2 : X，Y 方向的刚度比,对于非广东地区分框架结构和非框架结构,框架结构刚度比与《抗规》类似,非框架结构为考虑层高修正的刚度比;对于广东地区为考虑层高修正的刚度比(《高规》刚度比)RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)=========================================================== ================注意：本文件输出的刚度比等信息均为非强刚模型下的结果，强刚模型下的结果请到《$强刚》文件夹或新版计算书中查看Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 49.5618(m) Ystif= 78.1132(m) Alf = 17.4688(Degree) Xmass= 75.5304(m) Ymass= 63.7205(m) Gmass(活荷折减)= 3926.1431( 3421.3252)(t)Eex = 1.8263 Eey = 1.0995Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 11.9403 Raty1= 7.5023Ratx2= 11.9403 Raty2= 7.5023 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.7843E+07(kN/m) RJY1 = 4.5143E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.2701E+06(kN/m) RJY3 = 4.3588E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.3080E+07(kN) RJY3*H = 1.7435E+07(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 74.5833(m) Ystif= 64.3670(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 80.7675(m) Ymass= 67.1040(m) Gmass(活荷折减)= 9692.4492( 8438.9766)(t)Eex = 0.2847 Eey = 0.1144Ratx = 0.0283 Raty = 0.0192Ratx1= 0.8330 Raty1= 0.8362Ratx2= 0.8330 Raty2= 0.8362 薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 1.0714E+06(kN/m) RJY1 = 8.6651E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 6.3617E+05(kN/m) RJY3 = 5.2975E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 4.6440E+06(kN) RJY3*H = 3.8672E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 70.5800(m) Ystif= 61.6558(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4478(m) Ymass= 56.3630(m) Gmass(活荷折减)= 1908.4702( 1730.0603)(t)Eex = 0.0435 Eey = 0.2346Ratx = 4.1823 Raty = 3.7339Ratx1= 1.4291 Raty1= 1.5286Ratx2= 1.4291 Raty2= 1.5286 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4810E+06(kN/m) RJY1 = 3.2355E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.0317E+06(kN/m) RJY3 = 8.8893E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 4.1269E+06(kN) RJY3*H = 3.5557E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 70.5752(m) Ystif= 61.6255(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4514(m) Ymass= 56.3588(m) Gmass(活荷折减)= 1904.2578( 1725.8479)(t)Eex = 0.0439 Eey = 0.2336Ratx = 0.9959 Raty = 0.9959Ratx1= 1.3577 Raty1= 1.3867Ratx2= 1.3577 Raty2= 1.3867 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4628E+06(kN/m) RJY1 = 3.2223E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.2944E+05(kN/m) RJY3 = 7.6004E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.6248E+06(kN) RJY3*H = 2.9642E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= 70.5752(m) Ystif= 61.6255(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4514(m) Ymass= 56.3588(m) Gmass(活荷折减)= 1904.2578( 1725.8479)(t)Eex = 0.0439 Eey = 0.2336Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.4739 Raty1= 1.4955Ratx2= 1.4739 Raty2= 1.4955 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4628E+06(kN/m) RJY1 = 3.2223E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.0280E+05(kN/m) RJY3 = 7.2661E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.5209E+06(kN) RJY3*H = 2.8338E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= 69.7316(m) Ystif= 61.7060(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4451(m) Ymass= 56.3736(m) Gmass(活荷折减)= 1903.0513( 1721.8965)(t)Eex = 0.0871 Eey = 0.2359Ratx = 0.9927 Raty = 0.9523Ratx1= 1.5837 Raty1= 1.5624Ratx2= 1.5837 Raty2= 1.5624 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4300E+06(kN/m) RJY1 = 3.0684E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.7503E+05(kN/m) RJY3 = 6.9411E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.4126E+06(kN) RJY3*H = 2.7070E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 7 Tower No. 1Xstif= 69.7316(m) Ystif= 61.7060(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4561(m) Ymass= 57.1135(m) Gmass(活荷折减)= 1718.3525( 1584.7839)(t)Eex = 0.0877 Eey = 0.2032Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.6168 Raty1= 2.6253Ratx2= 2.6168 Raty2= 2.6253 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4300E+06(kN/m) RJY1 = 3.0684E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 7.8932E+05(kN/m) RJY3 = 6.3465E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.0783E+06(kN) RJY3*H = 2.4752E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 8 Tower No. 1Xstif= 70.3546(m) Ystif= 60.5425(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 70.5942(m) Ymass= 58.5502(m) Gmass(活荷折减)= 713.3010( 699.0428)(t)Eex = 0.0119 Eey = 0.0855Ratx = 0.8997 Raty = 0.8871Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000Ratx2= 1.0000 Raty2= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.9857E+06(kN/m) RJY1 = 2.7219E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 4.3091E+05(kN/m) RJY3 = 3.4535E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 1.6805E+06(kN) RJY3*H = 1.3469E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 0.8330(第2层第1塔)Y方向最小刚度比: 0.8362(第2层第1塔)=========================================================== =================结构整体抗倾覆验算结果=========================================================== =================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X 风荷载7043455.0 23082.1 305.15 0.00Y 风荷载3942654.0 37967.0 103.84 0.00X 地震6671291.5 53296.6 125.17 0.00Y 地震3742562.5 53000.9 70.61 0.00=========================================================== =================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)=========================================================== =================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.008按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.009按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.012按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.014按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.008=========================================================== =================结构整体稳定验算结果=========================================================== =================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比1 0.827E+07 0.436E+07 4.00 294533. 112.31 59.202 0.636E+06 0.530E+06 7.30 245400. 18.92 15.763 0.103E+07 0.889E+06 4.00 124077. 33.26 28.664 0.929E+06 0.760E+06 3.90 100462. 36.08 29.515 0.903E+06 0.727E+06 3.90 76897. 45.79 36.856 0.875E+06 0.694E+06 3.90 53332. 63.99 50.767 0.789E+06 0.635E+06 3.90 29771. 103.40 83.148 0.431E+06 0.345E+06 3.90 8617. 195.03 156.31该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi小于20,应该考虑重力二阶效应=========================================================== =================框架结构的二阶效应系数(按高钢规7.3.2条计算)=========================================================== =================层号塔号层高上部重量ThetaX ThetaY1 1 4.00 294533. 0.01 0.022 1 7.30 245400. 0.05 0.063 1 4.00 124077. 0.03 0.034 1 3.90 100462. 0.03 0.035 1 3.90 76897. 0.02 0.036 1 3.90 53332. 0.02 0.027 1 3.90 29771. 0.01 0.018 1 3.90 8617. 0.01 0.01*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------8 1 0.8242E+04 0.7476E+04 1.00 1.007 1 0.1276E+05 0.1125E+05 1.55 1.516 1 0.1548E+05 0.1365E+05 1.21 1.215 1 0.1825E+05 0.1646E+05 1.18 1.214 1 0.2041E+05 0.1822E+05 1.12 1.113 1 0.2287E+05 0.2045E+05 1.12 1.122 1 0.2075E+05 0.1965E+05 0.91 0.961 1 0.5502E+05 0.5551E+05 2.65 2.82X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.91 层号: 2 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.96 层号: 2 塔号: 1///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || || 周期、地震力与振型输出文件|| (总刚分析方法) || SATWE2010_V4.3.4 中文版|| (2019年4月15日9时13分) | | 文件名: WZQ.OUT || ||工程名称: 设计人: 计算日期:2021/02/23 ||工程代号: 校核人: 计算时间:17:50:36 |///////////////////////////////////////////////////////////////////////////注意：本文件输出的结果均为非强刚模型下的结果，强刚模型下的结果请到《$强刚》文件夹或新版计算书中查看考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 1.5194 57.64 0.76 ( 0.22+0.54 ) 0.242 1.3731 131.17 0.87 ( 0.42+0.45 ) 0.133 1.2399 17.80 0.41 ( 0.37+0.03 ) 0.594 0.6950 92.51 0.65 ( 0.03+0.63 ) 0.355 0.5781 24.39 0.91 ( 0.79+0.13 ) 0.096 0.5094 131.73 0.49 ( 0.22+0.27 ) 0.517 0.3192 87.58 0.64 ( 0.01+0.63 ) 0.368 0.2823 32.67 0.58 ( 0.40+0.18 ) 0.429 0.2754 150.92 0.72 ( 0.56+0.16 ) 0.2810 0.2023 46.64 0.14 ( 0.09+0.06 ) 0.8611 0.1975 92.93 0.38 ( 0.01+0.37 ) 0.6212 0.1921 43.07 0.02 ( 0.01+0.01 ) 0.9813 0.1907 72.03 0.16 ( 0.02+0.15 ) 0.8414 0.1767 107.09 0.29 ( 0.04+0.25 ) 0.7115 0.1715 175.69 0.56 ( 0.53+0.03 ) 0.44地震作用最大的方向= 60.964 (度)============================================================仅考虑X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 28.95 45.60 747.477 1 68.38 102.05 1475.626 1 73.49 103.87 1459.105 1 67.98 93.44 1317.254 1 60.26 79.60 1127.063 1 50.85 63.39 903.742 1 111.24 300.29 3479.051 1 10.28 16.86 301.98振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 65.01 -75.04 785.826 1 153.27 -162.44 1591.815 1 138.93 -144.12 1456.034 1 119.26 -119.62 1256.853 1 95.77 -91.18 1017.402 1 245.64 -225.85 4105.661 1 6.16 0.53 75.43振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 74.53 24.52 -2157.697 1 147.27 46.54 -4277.216 1 139.86 48.18 -4121.245 1 122.83 43.60 -3565.864 1 100.95 36.82 -2844.423 1 76.16 28.81 -2034.182 1 413.30 -31.81 -6689.901 1 4.78 0.00 -6.75振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.73 24.92 546.417 1 2.22 49.22 947.976 1 3.73 38.16 716.275 1 2.49 16.89 334.724 1 0.69 -6.56 -83.393 1 -1.57 -27.81 -461.282 1 63.50 -260.18 -3435.161 1 -6.01 -13.93 -238.58振型 5 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -115.94 -53.30 940.157 1 -209.33 -96.60 1567.786 1 -151.09 -68.42 1022.755 1 -53.42 -17.19 250.534 1 51.96 37.40 -531.943 1 142.12 82.33 -1136.931 1 31.54 31.49 576.33振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -30.74 34.52 -756.477 1 -59.59 58.81 -1241.786 1 -40.63 35.54 -758.935 1 -5.18 -2.14 -26.004 1 31.09 -38.86 710.513 1 58.67 -64.11 1251.432 1 149.79 -181.34 7377.951 1 8.23 4.62 165.21振型7 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 0.05 1.27 22.957 1 0.21 1.38 21.386 1 0.03 -0.50 -7.975 1 -0.20 -2.06 -31.904 1 -0.25 -2.17 -34.973 1 -0.08 -0.86 -17.212 1 0.11 3.68 28.001 1 0.17 0.35 5.91振型8 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 22.45 14.37 -463.797 1 18.63 14.09 -368.016 1 -9.87 -7.06 262.595 1 -31.18 -23.79 714.284 1 -32.31 -22.22 688.113 1 -13.96 -4.12 238.082 1 60.72 37.67 -1130.611 1 2.63 2.80 43.97振型9 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 29.66 -16.52 364.117 1 29.88 -14.68 352.836 1 -15.57 10.31 -173.155 1 -49.73 27.57 -565.154 1 -46.22 22.42 -497.013 1 -9.17 -0.29 -27.112 1 79.84 -44.66 2129.061 1 5.63 4.85 119.04振型10 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -3.02 -3.24 -59.297 1 3.39 1.44 13.596 1 4.97 4.51 60.645 1 -1.19 0.91 21.484 1 -6.17 -3.91 -38.813 1 -4.03 -3.59 -38.062 1 6.87 3.98 66.791 1 1.31 1.92 35.50振型11 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 0.06 -1.24 -20.727 1 -0.43 0.47 12.536 1 0.01 1.69 25.375 1 0.33 0.39 2.954 1 0.25 -1.43 -24.003 1 0.02 -1.29 -22.032 1 -0.40 1.56 9.051 1 0.20 0.40 6.94振型12 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.39 -0.36 -11.217 1 0.15 -0.08 3.856 1 0.55 0.70 16.835 1 0.10 0.31 3.244 1 -0.48 -0.52 -15.103 1 -0.39 -0.60 -13.372 1 0.47 0.55 16.161 1 0.21 0.34 6.20振型13 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.93 -2.87 -1.317 1 0.58 1.12 -20.896 1 1.17 3.85 5.325 1 0.18 0.87 18.014 1 -1.13 -3.39 6.903 1 -1.09 -2.88 -7.382 1 1.27 3.67 -31.531 1 0.54 0.94 16.18振型14 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -1.38 4.54 -116.797 1 -0.68 -1.48 59.996 1 3.04 -6.35 145.835 1 1.19 -1.34 21.114 1 -2.49 5.79 -135.913 1 -1.85 4.14 -102.532 1 2.32 -6.46 237.091 1 0.76 0.85 19.41振型15 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -26.78 2.12 -47.517 1 6.51 -6.62 -257.216 1 38.50 0.99 220.755 1 12.73 6.80 234.774 1 -33.38 0.66 -146.173 1 -31.00 -6.11 -218.622 1 35.90 -2.15 519.671 1 13.74 20.47 380.86各振型作用下X 方向的基底剪力------------------------------------------------------- 振型号剪力(kN)1 471.442 971.073 1079.694 64.325 741.306 111.637 0.048 17.119 24.3210 2.1311 0.0412 0.2213 0.5914 0.9215 16.22X向地震作用参与振型的有效质量系数------------------------------------------------------- 振型号有效质量系数(%)1 17.402 33.763 34.374 1.475 10.986 1.387 0.018 0.179 0.2010 0.0011 0.0112 0.0013 0.0014 0.0015 0.01各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 底部剪力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)8 1 194.41 194.41( 2.78%) ( 2.78%) 758.22 455.167 1 373.39 564.28( 2.47%) ( 2.47%) 2952.14 307.226 1 338.17 889.35( 2.22%) ( 2.22%) 6397.77 291.675 1 278.15 1132.90( 1.98%) ( 1.98%) 10761.91250.114 1 249.15 1301.34( 1.75%) ( 1.75%) 15720.72 207.883 1 251.74 1415.88( 1.54%) ( 1.54%) 21157.43 166.062 1 1308.72 2145.27( 1.22%) ( 1.22%) 33602.70 598.251 1 42.74 2172.42( 1.03%) ( 1.03%) 41418.50 85.86抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 0.80%X 向地震作用下结构主振型的周期= 1.3731X 方向的有效质量系数: 99.76%=========================================================== =仅考虑Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 49.44 77.88 1276.497 1 116.78 174.28 2519.986 1 125.51 177.38 2491.775 1 116.10 159.57 2249.524 1 102.90 135.93 1924.723 1 86.85 108.26 1543.362 1 189.97 512.82 5941.331 1 17.55 28.79 515.70振型 2 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -65.49 75.58 -791.577 1 -148.11 161.63 -1599.386 1 -154.39 163.63 -1603.455 1 -139.94 145.17 -1466.684 1 -120.13 120.49 -1266.043 1 -96.47 91.84 -1024.842 1 -247.43 227.50 -4135.681 1 -6.21 -0.53 -75.98振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 13.58 4.47 -393.037 1 26.83 8.48 -779.106 1 25.48 8.78 -750.695 1 22.37 7.94 -649.534 1 18.39 6.71 -518.123 1 13.87 5.25 -370.532 1 75.28 -5.80 -1218.581 1 0.87 0.00 -1.23振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t。
教学楼框架结构设计带计算书
目录摘要2绪论31建筑设计理念与设计依据31.1设计理念31.2工程概况41.3设计依据52 建筑设计52.1平面设计52.2立面设计72.3建筑剖面设计72.4其它部分详细做法和说明73 截面尺寸初步估计83.1柱截面设计83.2梁的截面设计94 框架侧移刚度的计算94.1横梁线刚度I B的计算104.2柱线刚度I C的计算104.3各层横向侧移刚度计算115 竖向荷载与其力计算135.1计算单元的选择确定135.2竖向荷载统计135.3竖向荷载力计算155.2重力荷载代表值计算与荷载汇总276 水平荷载计算296.1风荷载计算296.2地震荷载计算327框架的力组合377.1梁柱的力组合377.2柱端弯矩设计值的调整448 截面设计458.1框架梁截面设计458.2框架柱截面设计478.3楼板设计539 楼梯计算569.1示意图569.2荷载计算5610 基础设计5710.1荷载设计值5710.2A、D柱独立基础的计算5810.3B、C柱基础配筋61毕业设计总结63致错误!未定义书签。
摘要根据教学楼设计规和其它相关标准，以与设计要求和提供的地质资料，设计该框架结构教学楼。
按照先建筑后结构，先整体布局后局部节点设计步骤设计。
主要容包括：设计资料、建筑设计总说明、建筑的平面、立面、剖面图设计说明，以与其它部分的设计说明；结构平面布置与计算简图确定、荷载计算、力计算、力组合、主梁截面设计和配筋计算、框架柱截面设计和配筋计算、次梁截面设计配筋计算、楼板和屋面设计、楼梯设计，基础设计等。
其中附有风荷载作用下的框架弯矩、剪力和轴力图；纵向和横向地震荷载作用下的框架弯矩、剪力和轴力图；恒荷载和活荷载作用下的框架弯矩、剪力和轴力图以与梁柱的力组合表。
关键词：框架、重力荷载代表值；现浇钢筋混凝土结构；力组合；弯矩调幅。
AbstractAccording：to building design specifications and other relevant standards and design requirements and provide geological data, the design of the framework of the classroom building. After the first building in accordance with the structure and layout of the overall after the first local node design steps design. Main contents include : design, architectural design of the total shows that the construction of the plane, Facade, profile design specifications, , and other parts of the design; structural layout and schematic calculation of identification, load, stress, the combination of internal forces, Main beam reinforcement design and calculation, frame-section design and reinforcement, meeting beam reinforcement design, floor and roof design, stair design, infrastructure design. Enclosing wind load under the framework moment, shear and axial bid; vertical and horizontal seismic loads under the framework of the moment, shear and axial bid; Constant loadand live load under the framework moment, shear and axial trying to internal forces and the combination of beam-column table.Key Words：frame, Gravity load charecter value , cast-in-place reinforced concrete structure , internal force make up , curved square amplitude modulation.绪论毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。
教学楼结构计算书
结构计算书1 设计资料（1）工程名称：某中学教学楼。
（2）结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构，柱网尺寸为7.2m×6m。
（3）工程概况：建筑层数5层，层高3.6m，室内外高差450mm，女儿墙高600mm，建筑高度18.45m，建筑面积3342.8m2。
（4）基本风压：0.45 kN/ m2，地面粗糙度为C类。
（5）基本雪压：0.40 kN/ m2。
（6）抗震设防烈度：七度设防。
（7）材料选用：钢筋：梁、柱中的纵向钢筋采用HRB335，板中钢筋和箍筋采用HPB235；基础中除分布钢筋和箍筋采用HPB235外，其余钢筋采用HRB335。
混凝土：采用C30混凝土；墙体：采用加气混凝土砌块，重度γ=5.5 kN/m3 ；窗：铝合金窗，γ=0.35 kN/m3 ；（8）墙体厚度：医务室和卫生间的隔墙厚150mm，其余墙厚为250mm。
结构平面布置图如图1所示。
图1 结构平面布置图2 梁、柱截面尺寸估算2.1 梁截面尺寸估算框架梁截面高度11(~)1612h l =，截面宽度11(~)32b h =，本结构中取：纵向框架梁： b=250mm h=600mm 横向AB 、CD 跨框架梁： b=250mm h=500mm 横向BC 跨框架梁： b=250mm h=400mm 次梁： b=250mm h=500mm2.2 柱截面尺寸估算框架柱的截面尺寸11~1218c i b H ⎛⎫= ⎪⎝⎭，()12c c h b = ，i H 为第i 层层高。
本结构中层高为3.6m ，故c b =（200~300）mm 。
框架柱截面尺寸还应根据公式[]c cNA f μ≥N 估算。
式中：()1.1 1.2v N N = ，v N =负荷面积×（12~14） kN/ m 2×层数，[]μN 为轴压比，可根据规范查出。
仅估算底层柱。
本结构中，边柱和中柱负荷面积分别为（7.2⨯3）m 2 ，（7.2⨯4.35）m 2，层数为5层；该框架结构抗震设防烈度为七度，建筑高度18.45m<30m ，因此为三级抗震，其轴压比限值[]μN =0.9。
（完整版）框架结构毕业设计计算书
（完整版）框架结构毕业设计计算书钢筋混凝⼟现浇框架设计系别：专业年级：姓名：学号：指导教师：⼀、设计任务某五层教学楼，钢筋混凝⼟现浇框架结构。
建筑平⾯为⼀字形，如图1所⽰。
底层层⾼ 4.2m，其它层⾼ 3.6m，室内外⾼差0.3m。
(结构布置如下图1)图11设计内容（1）结构布置确定柱⽹尺⼨，构件截⾯尺⼨，绘制框架结构平⾯布置图。
（2）框架内⼒计算竖向荷载作⽤下可按分层法计算内⼒，⽔平荷载作⽤下按D值法计算框架内⼒。
（3）内⼒组合（4）框架梁和柱承载⼒计算①框架梁承载⼒计算包括正截⾯和斜截⾯承载⼒计算，计算梁的纵向钢筋和箍筋，并配置钢筋。
②框架柱承载⼒计算包括正截⾯和斜截⾯承载⼒计算，计算柱的纵向钢筋和箍筋，并配置钢筋。
（5）框架侧移验算验算顶点侧移和层间侧移，使之符合规范要求。
（6）绘制框架配筋施⼯图。
2设计条件(1)⽓象条件基本风压0.5+6×0.01=0.56kNm2，地⾯粗糙度为B类。
注：以现场按编号布置的为准,本⼈编号6号(2)⼯程地质条件地表下0-10m深度⼟层均可做天然地基，地基承载⼒为180kPa。
(3)屋⾯及楼⾯做法: p]]—6tg①屋⾯做法:现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐⼝处厚100mm，2%⾃两侧檐⼝向中间找坡）；1：2⽔泥砂浆找平层厚20mm；现浇混凝⼟楼板100mm；15mm厚纸筋⾯⽯灰抹。
②楼⾯做法:顶层为20mm厚⽔泥砂浆找平；5mm厚1：2⽔泥砂浆加“107”胶⽔着⾊粉⾯层；现浇混凝⼟楼板；底层为15mm厚纸筋⾯⽯灰抹底。
(4)楼⾯屋⾯活荷载为：1.5＋28×0.01=1.78 kNm2（注：楼⾯、屋⾯活荷载以现场按学号布置的为准,本⼈学号28）⼆.框架结构计算过程1.平⾯布置（1）结构平⾯布置（见图2）图 2 结构平⾯布置（2）构件尺⼨确定边跨（AB、CD）梁：取中跨（BC）梁：取框架柱⾃重0.3×0.45×3.6×25=12.15 kN（柱⼦粉刷算在墙体之中）连系梁传来的楼⾯⾃重0.5×4.5×0.5×4.5×3.24=16.4 kN中间层边节点集中荷载 118.5 Kn中柱连系梁⾃重11.25 kN中柱粉刷0.92 kN内纵墙⾃重4.5×(3.6-0.4)×0.24×19=65.66 kN内纵墙粉刷4.5×(3.6-0.4)×2×0.02×17=9.79 kN框架柱⾃重12.15 kN（柱⼦粉刷算在墙体之中）连系梁传来的楼⾯荷载0.5×（4.5+4.5-3）×1.5×3.24=14.58 kN0.5×4.5×2.25×3.24=16.4kN中间层终结点集中荷载 130.75 Kn e）恒荷载作⽤下的结构简图如图5图5 恒荷载作⽤下结构计算简图(2)活荷载计算屋⾯活荷载1.78KNm2，楼⾯活荷载1.78KNm2，⾛廊楼⾯活荷载1.78KNm2。
框架结构设计计算书
第一章绪论第一节工程概况一、工程设计总概况：1.规模：本工程是一栋四层钢筋混凝土框架结构教学楼，使用年限为50年, 抗震设防烈度为8度；建筑面积约3000㎡，建筑平面的横轴轴距为6.5m和2.5m，纵轴轴距为4.5m；框架梁、柱、板为现浇；内、外墙体材料为混凝土空心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶漆，教室内地面房间采用水磨石地面，教室房间墙面主要采用石棉吸音板，门窗采用塑钢窗和装饰木门。
全楼设楼梯两部。
2.结构形式：钢筋混凝土四层框架结构。
3.气象、水文、地质资料：1）气象资料A.基本风压值：0.35kN/㎡，B.基本雪压值：0.25kN/㎡。
C.冻土深度：最大冻土深度为1.2m;D.室外气温：年平均气温最底-10℃，年平均气温最高40℃;2)水文地质条件A.土层分布见图1-1，地表下黄土分布约15m，垂直水平分布较均匀，可塑状态，中等压缩性，弱湿陷性，属Ⅰ级非自重湿陷性黄土地基。
地基承载力特征值fak=120kN/㎡。
B.抗震设防等级8度，设计基本地震加速度值为0.20g，地震设计分组为第一组，场地类别为Ⅱ类。
C.常年地下水位位于地表下8m，地质对水泥具有硫酸盐侵蚀性。
D.采用独立基础，考虑到经济方面的因素，在地质条件允许的条件下，独立基础的挖土方量是最为经济的，而且基础本身的用钢量及人工费用也是最低的，整体性好，抗不均匀沉降的能力强。
因此独立基础在很多中低层的建筑中应用较多。
二、设计参数：（一）根据《建筑结构设计统一标准》本工程为一般的建筑物，破坏后果严重，故建筑结构的安全等级为二级。
（二）建筑结构设计使用年限为50年，耐久等级二级(年)，耐火等级二级，屋面防水Ⅱ级。
（三）建筑抗震烈度为8度，应进行必要的抗震措施。
（四）设防类别丙类。
（五）本工程高度为15.3m，框架抗震等级根据 GB 50223-2008《建筑工程抗震设防分类标准》，幼儿园、小学、中学教学楼建筑结构高度不超过24m的混凝土框架的抗震等级为二级。
框架教学楼结构设计计算书
第一章工程概况1.1 工程概况工程名称为**大学某综合楼，建筑层数为四层，层高4.5m，女儿墙高1.4m，室内外高差0.6m，建筑总高度20.0m，建筑面积5550m2 ，采光等级为二级，屋面防水等级为二级，耐火等级为二级，设计使用年限为50年。
该工程为大学综合楼，共有计算机机房12间，实验室4间（物理和化学实验室各2间），教师办公室14间，会议室共5间（大型会议室一间，中型和小型会议室共2间），多媒体教室6间，教室休息室3间。
该综合楼可供1200位学生，30位教师使用。
结构安全等级为二级，结构类型为钢筋混凝土多层框架结构，抗震等级为二级抗震，设防烈度为7度，基本地震加速度值为0.15g，设计地震分组为第一组，建筑场地类别为Ⅱ类场地，特征周期为0.35s，地面粗糙度为B类，室外环境类别为二b 类。
建筑使用的材料中，每层梁板柱均采用C30的混凝土，梁柱主筋采用HRB400级钢筋，板的受力筋采用HRB400级钢筋。
箍筋采用HPB235级钢筋。
（1）墙体工程1)“内墙1”水泥砂浆抹面，用于卫生间涂料饰面5厚1：2.5水泥砂浆置面压实赶光素水泥浆一道5厚1：3水泥砂浆（内掺防水剂）扫毛8厚1：1：6水泥石灰膏砂浆打底扫毛3厚外加剂专用砂浆打底刮糙2)“内墙2”混合砂浆抹面，用于其它房间涂料饰面5厚1：0.5：2.5水泥石膏砂浆找平8厚1：1：6水泥石膏砂浆打底扫毛3厚外加剂专用砂浆打底刮糙3) 外墙刷混凝土界面处理剂一道6 厚1:3 水泥砂浆打底扫毛7 厚1:2.5 水泥砂浆找平扫毛1. 5 厚聚氨酯胶粘贴50 厚发泡聚氨酯块500×300(胶的配比:A 料:B 料=1:4)7 厚聚合物砂浆保护层,配比:胶料:粉料=1:4(重量比)刷外墙涂料（2）地面工程1)“地面1”细实混凝土防潮地面，用于卫生间素土夯实60 厚C15 混凝土垫层刷素水泥浆一道20 厚1:3 水泥砂浆找平层水乳型橡胶沥青防水涂料一布(玻纤布)三涂防潮层,撒砂一层粘牢40 厚C20 细石混凝土刷素水泥浆一道20 厚1:2.5 水泥砂浆压实抹光2)“地面2”大理石防潮地面，用于楼梯间、走廊素土夯实150 厚3:7 灰土夯实80 厚C15 混凝土(表面撒干水泥砂子压实抹光)2.5 厚高聚物改性沥青防水涂料(或1.2 厚聚氨酯防水涂料),撒砂一层粘牢30 厚1:2 干硬性水泥砂浆结合层撒素水泥面(洒适量清水)20 厚大理石面层,1:1 水泥细砂浆擦缝、刷草酸、打蜡3)“地面3”地砖楼防潮地面，用于其它房间内素土夯实60厚C20混凝土垫层水泥浆一道（内掺建筑胶）1：3水泥砂浆找坡层抹平1.5厚聚氨酯防水层20厚1：3干硬性水泥砂浆结合层，表面撒水泥粉8~10厚地砖，干水泥擦缝（3）楼面工程1)“楼面1”细实混凝土防潮楼面，用于卫生间现浇钢筋混凝土楼板刷素水泥浆一道20 厚1:3 水泥砂浆找平水乳型橡胶沥青防水涂料一布(玻纤布)四涂防水层,撒砂一层粘牢40 厚C20 细石混凝土4@200 双向配筋5 厚水泥细砂石压实抹光2)“楼面2”大理石楼面，用于楼梯间、走廊现浇钢筋混凝土楼板刷素水泥浆一道20 厚1:2 水泥砂浆找平层5 厚M907 石材胶粘剂粘贴20 厚磨光大理石板,稀水泥浆填缝、刷草酸、打蜡3) “地面3”地砖楼防潮地面，用于其它房间内现浇钢筋混凝土楼板水泥浆一道（内掺建筑胶）1：3水泥砂浆找坡层抹平1.5厚聚氨酯防水层20厚1：3干硬性水泥砂浆结合层，表面撒水泥粉8~10厚地砖，干水泥擦缝（4）屋面工程1)“屋面1”上人屋面铺25厚（300×300）预制水泥砖，粗砂扫缝25厚粗砂垫层无纺聚酯纤维布隔离层25厚挤塑板保温层3厚高聚物改性沥青防水卷材1.2厚合成高分子防水卷材3厚高聚物改性沥青防水涂料1.5厚合成高分子防水涂料25厚1:3水泥砂浆找平层1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%，最薄处40厚现浇钢筋混凝土屋面板（5）顶棚工程“顶棚1”板底涂料顶棚饰面涂料封底漆一道3厚1：0.5：2.5水泥石灰膏砂浆找平5厚1:0.5:3水泥石灰膏砂浆打底扫毛素水泥浆一道甩毛“顶棚2”大型纤维板材吊顶，耐火耐水低面石膏板吊顶饰面满刮2厚面层耐水腻子找平，面板接缝处贴嵌缝带，刮腻子抹平板材用自攻螺丝与龙骨固定，中距≤200，螺钉距板边长≥10，短边≥15C型轻钢覆面横撑龙骨CB60×27，中距≤1200，用挂插件与次龙骨联结C型轻钢覆面次龙骨CB60×27，间距≤400，用吊件与钢筋吊杆联结后找平10号镀锌低碳钢丝吊杆，中距横向≤400，纵向≤800，吊杆上部与预留钢筋吊环固定现浇钢筋混凝土板内预留Φ8钢筋吊环，中距横向≤800，纵向≤800（6）踢脚“踢1”用于除卫生间的其他房间6厚1:2.5水泥砂浆打底扫毛6厚1:2.5水泥砂浆找平扫毛5厚1:1水泥细砂浆贴8-10厚地砖，稀水泥浆擦缝（7）墙裙“裙1”瓷砖墙裙，用于卫生间7厚1:3水泥浆打底扫毛7厚1:3水泥浆找平扫毛8厚1:0.1:2.5水泥石灰膏砂浆结合层贴5厚全瓷釉面砖，白水泥浆擦缝1.1.4 施工及气候水文地质条件（1）该地区施工的材料供应，人员供应能够满足要求。
五层钢混框架结构教学楼设计完整计算书
五层钢混框架结构教学楼设计完整计算书五层钢混框架教学楼一工程概况本工程为工程为五层现浇钢筋混凝土框架结构屋面板顶面标高为186m工程所在地抗震设防烈度为7度设计基本地震加速度为010g设计地震分组为第一组场地类别为Ⅱ类屋面做法钢筋混凝土现浇板20mm石灰砂浆抹底20mm 水泥砂浆找平40～120厚1找坡膨胀珍珠岩保温层四层作法防水层一毡二油上铺小石子钢筋混凝土现浇板20mm石灰砂浆抹底20mm水泥砂浆找平04kNm2雪荷载标准值065kNm2活荷载上人屋面均布活荷载标准值20kNm2楼面活荷载标准值20kNm2本设计计算书包括屋盖楼盖框架主体结构楼梯基础等部分的计算和设计二屋盖楼盖设计一屋盖1．设计资料1屋面做法钢筋混凝土现浇板20mm石灰砂浆抹底20mm水泥砂浆找平40～120厚1找坡膨胀珍珠岩保温层四层作法防水层一毡二油上铺小石子2屋面荷载均布活荷载标准值2kNm2 上人屋面雪荷载标准值为065kNm2 3材料混凝土强度等级为C30梁内受力纵筋为HRB335其余为HPB235钢筋2．屋盖的结构平面布置3．板的设计弹性理论1荷载计算由于屋面均布活荷载标准值大于屋面雪荷载标准值故取前者进行计算恒荷载标准值20厚水泥混凝土找平002×20 046kNm240～120厚1找坡膨胀珍珠岩 008016 ÷2×7 0546kNm2四层作法防水层 036kNm2100mm厚钢筋混凝土楼板 01×25 256kNm220mm厚石灰砂浆抹底 002×17 034kNm2 小计 408 kNm2荷载设计值g 12×408 490kNm2 q 14×20 28kNm2q2 14kNm2gq2 63kNm2gq 77kNm22弯矩计算计算过程见页表中3截面设计截面有效高度假定选用Φ8钢筋则l01方向跨中截面的h01 80mml02方向跨中截面的h02 70mm支座截面h0 80mm最小配筋率因为故取ρsmin 027则Asmin 027×1000×100 270mm2截面设计时取用的弯矩设计值中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处当lbl0 15时减小20当lbl015～20时减小10楼板的角区格不折减弯矩值计算表A B C D E F G H l01 m 39 39 30 30 33 3439 39 l02 m 72 72 78 39 39 39 72 72 l01l02 054054 038 077 085 087 054 054 m1 0038802×00052 ×63×3920023202×00810 ×14×392 4580038802×00052 ×63×3920053502×00099 ×14×392 5000040002×00038 ×63×3920096502×00174 ×14×392 3570028502×00136 ×63×3920037602×00196 ×14×392 2140024602×00156 ×63×3920022502×00255 ×14×392 2320023502×00159 ×63×3920032902×00124 ×14×392 2520038802×00052 ×63×3920090702×00203×14×392 5840038802×00052 ×63×3920012102×00504 ×14×392 429m2 0005202×00388 ×63×392 0081002×00232 ×14×392 3070005202×00388 ×63×3920009902×00535 ×14×392 1680003802×00400 ×63×3920017402×00965 ×14×392 1130013602×00285 ×63×3920019602×00376 ×14×392 1440015602×00246 ×63×3920025502×00225 ×14×392 1870015902×00235 ×63×3920012402×00329 ×14×392 1810005202×00388 ×63×3920020302×00907 ×14×392 2060005202×00388 ×63×392050402×00121 ×14×392 237m1 -00817×77×392-957 -00817×77×392-957 -00829×77×302-574 -00686×77×302-475 -00626×77×332-525 -00611×77×342-544 -00817×77×392-957 -00817×77×392-957 m2 -00571×77×392 -669 -00571×77×392-669 -00570×77×302-395 -00563×77×302-390 -00551×77×332-462 -00547×77×342-487 -00571×77×392-669 -00571×77×392-669为了便于计算近似取γ 095计算过程见下表屋面板配筋计算表跨中截面h0mm m kNm Asmm2 配筋实配As mm2 A l01方向80 08×458 366 2293 Φ8180 282 l02方向70 08×307 245 1754 Φ8180 282 B l01方向80 500 3133 Φ8150 335 l02方向70 168 1203 Φ8180282 C l01方向80 08×357 286 1792 Φ8180 282l02方向70 08×113 091 652 Φ8180 282 D l01方向80214 1341 Φ8180 282 l02方向70 144 1031 Φ8180 282E l01方向80 232 1454 Φ8180 282 l02方向70 1871339 Φ8180 282 F l01方向80 08×252 201 1259 Φ8180 282 l02方向70 08×181 145 1038 Φ8180 282 Gl01方向80 08×584 467 2926 Φ8160 318 l02方向70 08×206 165 1182 Φ8180 282 H l01方向80 429 2688 Φ8180 282 l02方向70 237 1697 Φ8180 282 支座截面h0 mm m kNm Asmm2 配筋实配As mm2 A-A 80 -08×957 -765 4793 Φ10160 491 A-B l01方向80 -08×957 -765 4793 Φ10160 491 l02方向80 -08×669 -535 3352 Φ10200 393 A-C l01方向80 -08×957 -765 4793 Φ10160 491 l02方向80 -08×669 -535 3352 Φ10200 393 A-G l01方向80 -08×957 -765 4793 Φ10160 491 l02方向80 -08×669 -535 3352 Φ10200 393 A-H 80 -08×957 -765 4793 Φ10160 491 B-D 80 -08×669 -535 3352 Φ10200 393 C-C 80 -08×395 -316 1980Φ10200 393 C-D 80 -08×395 -316 1980 Φ10200 393E-F 80 -08×544 -435 2726 Φ10200 393 F-F 80 -08×544 -435 2726 Φ10200 393 F-G 80 -08×669 -535 3352 Φ10200393边缘支座截面h0mm m kNm Asmm2 配筋实配As mm2 A 80 -669 4192 Φ10180 436 B l01方向80 -957 5996 Φ10180 654 l02方向80 -669 4192 Φ10180 436 D l01方向80 -475 2976Φ10200 393 l0方向80 -390 2444 Φ10200 393 E l01方向80 -525 3289 Φ10200 393 l0方向80 -462 2895 Φ10200 393 F 80 -487 3051 Φ10200 393 H l01方向80 -957 5996 Φ10180 654 l0方向80 -669 4192 Φ10180 4364．次梁的设计1次梁l1次梁l1跨度72m次梁截面高度h l18～l12 720018～720012 400mm～600mm取h 600mm截面宽度取b 200mm1荷载设计值板传来的荷载p 2pe 2744kNm次梁自重02× 06-01 ×25×12 3kNm次梁粉刷002×[ 06-01 ×202]×17×12 05kNm则荷载总设计值gq 3094kNm2内力计算弯矩设计值跨中支座剪力设计值跨中支座3正截面受弯承载力计算跨中按T形截面计算翼缘宽度的确定如下取三者中的最小值即 1400mm混凝土强度等级为C30fc 143Nmm2ft 143Nmm2纵向受力钢筋采用HRB335fy 300Nmm2箍筋采用HPB235fyv 210Nmm2故跨中为第一类T形截面可按矩形截面进行计算Asmin 200×565× 02045×143300 242mm2跨中配置416 As 804mm2支座配置314 As 462mm24斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸由下式可知截面尺寸满足要求计算所需箍筋采用Φ6双肢箍筋计算截面尺寸由得故根据箍筋间距取s mm2次梁l2次梁l2跨度39m次梁截面高度h l18～l12 390018～390012 217mm～325mm 取h 320mm截面宽度取b 150mm1荷载设计值板传来的荷载p 2pe 1828kNm次梁自重015× 032-01 ×25×12 099kNm次梁粉刷002×[ 032-01 ×2015]×17×12 024kNm则荷载总设计值gq 1951kNm2内力计算弯矩设计值跨中支座剪力设计值跨中支座3正截面受弯承载力计算跨内按T形截面计算翼缘宽度 1350mmh0 285mm故跨中为第一类T形截面可按矩形截面进行计算Asmin 150×285× 02045×143300 92mm2跨中配置214 As 308mm2 支座配置212 As 226mm24斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸由下式可知截面尺寸满足要求计算所需箍筋采用Φ6双肢箍筋计算截面尺寸由得故根据箍筋间距取 200mm盖1．设计资料1面做法钢筋混凝土现浇板20mm石灰砂浆抹底20mm水泥砂浆找平2面荷载均布活荷载标准值2kNm23材料混凝土强度等级为C30梁内受力纵筋为HRB335其余为HPB235钢筋2．盖的结构平面布置图3．板的设计弹性理论1荷载计算恒荷载标准值 kNm220厚水泥混凝土找平002×20 046kNm2100mm厚钢筋混凝土楼板 01×25 256kNm220mm厚石灰砂浆抹底 002×17 034kNm2 小计 40 kNm2荷载设计值g 12×40 481kNm2 q 14×20 28kNm2q2 14kNm2gq2 6kNm2gq 7kNm2弯矩计算计算过程见页表中3截面设计截面有效高度假定选用Φ8钢筋则l01方向跨中截面的h01 80mml02方向跨中截面的h02 70mm支座截面h0 80mm最小配筋率ρsmin 027则Asmin 027×1000×100 270mm2截面设计时取用的弯矩设计值中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处当lbl0 15时减小20当lbl0 15～20时减小10楼板的角区格不折减为了便于计算近似取γ 095计算过程见下表面板配筋计算表跨中截面h0mm m kNm Asmm2 配筋实配As mm2 A l01方向80 08×45 362 2268 Φ8180 282l02方向70 08×30 244 1747 Φ8180 282 B l01方向80 3095 Φ8150 335 l02方向70 161189 Φ8180 282 Cl01方向80 08×35 283 1773 Φ8180 282 l02方向70 08×11 090 645 Φ8180 282 D l01方向80 211328 Φ8180 282 l02方向70 141017 Φ8180 282 E l01方向80 231441 Φ8180 282 l02方向70 181325 Φ8180 282 F l01方向80 08×2 199 1247 Φ8180 282 l02方向70 08×1 143 1024 Φ8180 282 G l01方向80 08×5 462 2895 Φ8160 318 l02方向70 08×20 163 1167 Φ8180 282弯矩值计算表 A B C D E F G l01 m 39 39 30 3033 34 39 l02 m 72 72 78 39 39 39 72 l01l02 054054 038 077 085 087 054 m1 0038802×00052 ×621×3920023202×00810 ×14×392 4530038802×00052 ×6 21×3920053502×00099 ×14×392 4940040002×00038 ×6 21×3920096502×00174 ×14×392 3540028502×00136 ×6 21×3920037602×00196 ×14×392 2120024602×00156 ×6 21×3920022502×00255 ×14×392 2300023502×00159 ×6 21×3920032902×00124 ×14×392 249 0038802×00052 ×6 21×3920090702×00203 ×14×392 578m2 0005202×00388 ×6 21×3920081002×00232 ×14×392 3050005202×00388 ×6 21×3920009902×00535 ×14×392 1660003802×00400 ×6 21×3920017402×00965 ×14×392 1120013602×00285 ×6 21×3920019602×00376 ×14×392 1420015602×00246 ×6 21×3920025502×00225 ×14×392 1850015902×00235 ×6 21×3920012402×00329 ×14×392 1790005202×00388 ×6 21×3920020302×00907 ×14×392 204m1 -00817×761×392-946 -00817×7 61×392-946 -00829×7 61×302-568 -00686×7 61×302-470 -00626×7 61×332-519 -00611×7 61×342-538 -00817×7 61×392-946 m2 -00571×7 61×392 -661 -00571×7 61×392-661 -00570×7 61×302-390 -00563×7 61×302-386 -00551×7 61×332-457 -00547×7 61×342-481 -00571×7 61×392-661楼面板配筋计算表支座截面h0mm m kNm Asmm2 配筋实配As mm2 A-A 80 -08×9 -757 4743 Φ10160 491 A-B l01方向80 -08×9 -757 4743 Φ10160 491 l02方向80 -08×66 -529 3315 Φ10200 393 A-C l01方向80 -08×9 -757 4743 Φ10160 491 l02方向80 -08×66 -529 3315 Φ10200 393 A-G l01方向80 -08×9 -7574743 Φ10160 491 l02方向80 -08×66 -529 3315 Φ10200 393 C-C 80 -08×390 -312 1955 Φ10200 393 C-D 80 -08×390 -312 1955 Φ10200 393 E-F 80 -08×538 -430 2694Φ10200 393 F-F 80 -08×538 -430 2694 Φ10200 393F-G 80 -08×661 -529 3315 Φ10200 393边缘支座截面h0mm m kNm Asmm2 配筋实配As mm2 A 80 -664142 Φ10180 436B l01方向80 -9 5927 Φ10180 654 l01方向80-66 4142 Φ10180 436 D l01方向80 -47 2945 Φ10200 393 l01方向80 -3 2419 Φ10200 393 E l01方向80 -5 3252 Φ10200 393 l01方向80 -4 2863 Φ10200 393 F 80 -481 3014 Φ10200 3934．次梁的设计1次梁l1次梁l1跨度72m次梁截面高度h l18～l12 720018～720012 400mm～600mm 取h 600mm截面宽度取b 200mm1荷载设计值板传来的荷载p 2pe 24kNm次梁自重02× 06-01 ×25×12 3kNm次梁粉刷002×[ 06-01 ×202]×17×12 05kNm则荷载总设计值gq 94kNm2内力计算弯矩设计值跨中支座剪力设计值跨中支座3正截面受弯承载力计算跨中按T形截面计算翼缘宽度 1400mm混凝土强度等级为C30fc 143Nmm2ft 143Nmm2纵向受力钢筋采用HRB335fy 300Nmm2箍筋采用HPB235fyv 210Nmm2故跨中为第一类T形截面可按矩形截面进行计算Asmin 242mm2跨中配置416 As 804mm2支座配置314 As 462mm24斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸由下式可知截面尺寸满足要求计算所需箍筋采用Φ6双肢箍筋计算截面尺寸由得故根据箍筋间距取s 0mm2次梁l2次梁l2跨度39m次梁截面高度h l18～l12 390018～390012 217mm～325mm 取h 320mm截面宽度取b 150mm1荷载设计值板传来的荷载p 2pe 18kNm次梁自重015× 032-01 ×25×12 099kNm次梁粉刷002×[ 032-01 ×2015]×17×12 024kNm则荷载总设计值gq 19kNm2内力计算弯矩设计值跨中支座剪力设计值跨中支座3正截面受弯承载力计算跨内按T形截面计算翼缘宽度 1350mmh0 285mm故跨中为第一类T形截面可按矩形截面进行计算Asmin 92mm2跨中配置214 As 308mm2支座配置212 As 226mm24斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸由下式可知截面尺寸满足要求计算所需箍筋采用Φ6双肢箍筋计算截面尺寸由得故根据箍筋间距取s 0mm三框架结构布置及计算简图一梁柱尺寸1梁高 hb 11218 lb横向 hb 600900mm取800mm纵向 hb 650900mm取800mm过道 hb 250375mm考虑到次梁高度为600mm也取为600mm2柱截面尺寸本工程为现浇钢筋混凝土结构7度设防高度 30m抗震等级为三级取底层C6柱估算柱尺寸根据经验荷载为15kNm2N 15×78× 3615 29835kN由轴压比限值得Ac≥ 260795mm2为安全起见取底层柱截面尺寸为650mm×650mm其他层为600mm×600mm二计算简图取轴线处初步设计基础顶面离室外地面500mm则底层层高为420605 53m框架结构计算简图三梁柱线刚度其中E 30×104Nmm2ACBC跨梁 i 2E××03×08372 356×10-3EBC跨梁 i 2E××03×06330 360×10-3E上部各层柱i E××06436 300×10-3 E底层柱 i E××065453 281×10-3 E将梁柱线刚度标于计算简图中四恒荷载内力计算一恒荷载计算1．屋面框架梁线荷载标准值20厚水泥混凝土找平002×20 046kNm240～120厚1找坡膨胀珍珠岩 008016 ÷2×7 0546kNm2四层作法防水层 036kNm2100mm厚钢筋混凝土楼板 01×25 256kNm220mm厚石灰砂浆抹底 002×17 034kNm2屋面恒荷载 408 kNm2边框架梁自重 03×08×25 6kNm边框架梁粉刷 2× 08-01 ×002×17 048kNm中框架梁自重 03×06×25 45kNm2边框架梁粉刷 2× 06-01 ×003×17 034kNm则作用于屋面框架梁上荷载标准值为g5AB1 648kNmg5BC1 485kNmg5AB2 408×39 1591kNmg5BC2 408×3 1224kNm2．楼面框架梁线荷载标准值20mm厚水泥砂浆找平 002×20 046kNm2100mm厚钢筋混凝土楼板 01×25 25kNm220mm厚石灰砂浆抹底 002×17 034kNm2水磨石面层 065 kNm2 楼面恒荷载 389 kNm2中框架梁自重及粉刷 485kNm边跨填充墙自重 024×36×18 1555kNm填充墙粉刷 2×002×2×17 245kNm则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为gAB1 6481555245 2448kNmgBC1 485kNmgAB2 389×39 1517kNmgBC2 389×3 1167kNm3．屋面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁自重 03×08×78×25 468kN纵向框架梁粉刷 2× 08-01 ×002×78×17 371kN纵向框架梁传来的屋面恒荷载 2× 392 2×408 3102kN次梁自重及粉刷 06×02×25×7222×002× 06-01 ×722 1087kN次梁传来的屋面恒荷载 1-2×02720273 ×408×39×722 5006kN1m高女儿墙自重及粉刷 1×78×024×182×1×78×002×17 39kN 则顶层边节点集中荷载为G5A 18146kN纵向框架梁自重及粉刷 468371 5051kN纵向框架梁传来的屋面恒荷载 3102 1-2×01920193 ×408×78×32 7564kN次梁自重粉刷及传来的屋面恒荷载 10875006 6093kN则顶层中节点集中荷载为G5B 18708kN4．楼面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁传来的楼面恒荷载 2× 392 2×389 2944kN次梁自重及粉刷 1087kN次梁传来的楼面恒荷载 1-2×02720273 ×389×39×722 4773kN钢窗自重 2×23×18×04 331kN墙体自重 36×78-2×23×18 ×024×18 8554kN墙面粉刷 2× 36×78-2×23×18 ×002×17 1346kN框架柱自重 0602×36×25 324kN柱面粉刷4×06×002×17 082kN 中间层边柱节点集中荷载为GA 27408kN纵向框架梁自重及粉刷 5051kN纵向框架梁传来的楼面恒荷载2944 1-2×019201923 ×389×78×327198kN次梁粉刷自重及传来的楼面恒荷载 10874773 586kN木门自重 2×10×26×02 104Kn墙体自重 36×78-2×10×26 ×024×18 9884kN墙面粉刷 2×002××17 1556kN框架主自重及粉刷 324082 3322kN 中间层中柱节点集中荷载为GB 32975kN二恒荷载作用下内力计算1．计算简图计算简图2．荷载等效顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨荷载等效后的计算简图如下3．固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨4．分层计算弯矩取半结构计算1顶层分配系数计算如下内力计算过程如下单位kNm1-4 1-2 2-1 2-5 2-3 0431 0569 0442 0335 0223 -8804 8804 -938 3795 5009 →2505 -2292 ←-4584 -3474 -2313 988 1304 →652-144 ←-288 -219 -145 062 082 →041-018 -014 -009 4845 -4845 7112-3707 -3405M图见下页单位kNm2中间层分配系数计算如下内力计算过程如下单位kNm3-6 3-1 3-4 4-3 4-2 4-7 4-5 0301 0301 0398 03310251 0251 0167 -16304 16304 -8984908 4908 6488 →3244 -3087 ←-6173 -4681 -4681 -3115 929 929 1229 →615-102 ←-204 -154 -154 -103 031 031 040 →020 -007 -005 -005 -0035868 5868 -11736 13799 -484 -484 -4119M图见下页单位kNm3底层分配系数计算如下内力计算过程如下单位kNm3-6 3-1 3-4 4-3 4-2 4-7 4-5 032 0307 0373 03280248 0259 0165 -16304 16304 -8985217 5005 6082 →3041 -3026 ←-6051 -4575 -4778 -3043 968 929 1129 →565-093 ←-185 -140 -147 -093 030 029 034 →017 -006 -004 -004 -0036215 5963 12178 13685 -4719 -4929 -4037 M图如下单位kNm5．不平衡弯矩分配计算过程见如下单位kNm方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁713 1113 1956 -1113 -1073 -1613 3601615 540 943 -1236 -521 881 1956 -1421 -898 -1613 4761956 778 1068 -1613 -803 778 1956 -1557 -803 -1613 5381956 769 1054 -1613 -813 801 1988 -1570 -773 -1573 5321956 1356 529 -1613 -1213 -626 -730 418 266不平衡弯矩调整之后即可得出恒荷载作用下框架弯矩图见第29页单位kNm括号内为调幅后的弯矩值6．跨中弯矩计算7．剪力计算M图单位kNm8．轴力计算框架结构的剪力图和轴力图如下单位kNV NVM图单位kN9．弯矩调幅边跨端部弯矩值乘以085跨中弯矩值乘以12中跨端部弯矩值乘以085跨中弯矩值乘以09将调幅后的弯矩值表于框架弯矩图的内10．梁端柱边剪力与弯矩V kN M kNm 6019 -6537 1355 -3258 4690 -2182 11802 -12250 1402-7642 8881 -2676 11807 -12245 1402 -7756 8964 -2623 11811 -12241 1402 -7767 8953 -262811777 -12139 1384 -7144 8137 -2755五活荷载内力计算一荷载计算1．屋面框架梁线荷载标准值q5AB 065×39 254kNmq5BC 065×30 195kNm2．楼面框架梁线荷载标准值qAB ×39 78kNmqBC 25×30 75kNm3．屋面框架节点集中荷载标准值2×0652 494kN次梁传来的雪荷载 1-2×02720273 ×065×39×722 798kN则Q5A 1292kN中节点纵向框架梁传来的雪荷载 494 1-2×01920193 ×065×78×32 1205kN 则Q5B 1205798 2003kN4．楼面框架节点集中荷载标准值2×202 1521kN次梁传来的活荷载 1-2×02720273 ×20×39×722 2454kN则QA 3975kN中节点纵向框架梁传来的雪荷载 1521 1-2×01920193 ×20×78×32 4255kN 则Q5B 42552454 6709kN二载作用下内力计算计算简图顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨3．固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨4．分层计算弯矩1顶层内力计算过程如下单位kNm1-4 1-2 2-1 2-5 2-3 0431 0569 0442 0335 0223 -959 959 -092 413 546 →273-252 ←-504 -382 -254 109 143 →072-032 -024 -016 522 -522 768 -406 -362M图如下单位kNm2中间层内力计算过程见下页单位kNm3-6 3-1 3-4 4-3 4-2 4-7 4-5 0301 0301 0398 0331 0251 0251 0167 -2946 2946 -352 887 887 1172 →586 -527 ←-1053 -798 -798 -531 158 158 211 →106-035 -027 -027 -017 1045 1045 -2090 255 -825 -825 -9M图如下单位kNm3底层内力计算过程如下单位kNm3-6 3-1 3-4 4-3 4-2 4-7 4-5 032 0307 0373 0328 0248 0259 0165 -2946 2946 -352 943 904 1099 →550 -516 ←-1031 -780 -814 -519 165 158 193 →097-032 -024 -025 -016 1108 1062 -2170 253 -804 -839 -887 M图如下单位kNm5．不平衡弯矩分配计算过程如下单位kNm方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁122198 348 -198 -183 -275 061174 017 136 -135 -032 191 348 -208 -172 -275 068348 139 182 -275 -137 139 348 -278 -137 -275 092348 137 180 -275 -139 143 354 -28 -132 -268 091 348 241 090 -275 -207 -111 -130 071 046 不平衡弯矩调整之后即可得出活荷载作用下框架弯矩图如下单位kNm括号内为调幅后的弯矩值M图单位kNm6．跨中弯矩计算因为楼面活载是按满布计算的故跨中弯矩应乘以11进行放大7．剪力计算顶层中跨端部剪力其他层中跨段部剪力各边跨段部剪力8．轴力计算框架结构的剪力图和轴力图如下单位kNV NVN图单位kN9．弯矩调幅边跨端部弯矩值乘以085跨中弯矩值乘以12中跨端部弯矩值乘以085跨中弯矩值乘以09将调幅后的弯矩值表于框架弯矩图的内10．梁端柱边剪力与弯矩V kN M kNm 641 -681 141 -446 553 -2141976 -2083 541 -1360 1658-545 1979 -208 541 -14191698 -525 1980 -2079 541 -1421 1697 -526 1983 -207 537-1311 1554 -540六活荷载内力计算一荷载计算1．屋面框架梁线荷载标准值q5AB 20×39 78kNmq5BC 20×30 60kNm2．楼面框架梁线荷载标准值qAB ×39 78kNmqBC 25×30 75kNm3．屋面框架节点集中荷载标准值2×202 1521kN次梁传来的雪荷载 1-2×02720273 ×20×39×722 2454kN则Q5A 3975kN中节点纵向框架梁传来的雪荷载 1521 1-2×01920193 ×20×78×32 3708kN 则Q5B 37082454 6162kN4．楼面框架节点集中荷载标准值2×202 1521kN次梁传来的活荷载 1-2×02720273 ×20×39×722 2454kN则QA 3975kN中节点纵向框架梁传来的雪荷载 1521 1-2×01920193 ×20×78×32 4255kN 则Q5B 42552454 6709kN二载作用下内力计算1．计算简图2．荷载等效顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨3．固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨4．分层计算弯矩1顶层内力计算过程如下单位kNm1-4 1-2 2-1 2-5 2-3 0431 0569 0442 0335 0223-2946 2946 -282 1270 1676 →838-774 ←-1548 -1173 -781 334 440 →220-097 -074 -049 1604 -1604 2359 -1247 -1112M图如下单位kNm2中间层内力计算过程见下页单位kNm3-6 3-1 3-4 4-3 4-2 4-7 4-5 0301 0301 0398 0331 0251 0251 0167 -2946 2946 -352 887 887 1172 →586 -527 ←-1053 -798 -798 -531 158 158 211 →106-035 -027 -027 -017 1045 1045 -2090 255 -825 -825 -9M图如下单位kNm3底层内力计算过程如下单位kNm3-6 3-1 3-4 4-3 4-2 4-7 4-5 032 0307 0373 0328 0248 0259 0165 -2946 2946 -352 943 904 1099 →550 -516 ←-1031 -780 -814 -519 165 158 193 →097-032 -024 -025 -016 1108 1062 -2170 253 -804 -839 -887M图见下页单位kNm5．不平衡弯矩分配计算过程如下单位kNm方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁122 198 348 -198 -183 -275 061535 269 229 -416 -242 082 348 -351 -102 -275 115348 139 182 -275 -137 139 348 -278 -137 -275 092348 137 180 -275 -139 143 354 -28 -132 -268 091 348 241 090 -275 -207 -111 -130 071 046不平衡弯矩调整之后即可得出活荷载作用下框架弯矩图见下页单位kNm括号内为调幅后的弯矩值M图单位kNm6．跨中弯矩计算因为楼面活载是按满布计算的故跨中弯矩应乘以11进行放大7．剪力计算顶层中跨端部剪力其他层中跨段部剪力各边跨段部剪力8．轴力计算框架结构的剪力图和轴力图如下单位kNV NVN图单位kN9．弯矩调幅边跨端部弯矩值乘以085跨中弯矩值乘以12中跨端部弯矩值乘以085跨中弯矩值乘以09将调幅后的弯矩值表于框架弯矩图的内10．梁端柱边剪力与弯矩V kN M kNm1936 -2123 432 -951 1472 -7631983 -2076 541 -148 1739 -5051979 -208 541 -1419 1698 -5251980 -2079 541 -1421 1697 -5261983 -207 537 -1311 1554 -540七风荷载内力计算基本风压w0 04kNm2地面粗糙度为B类风荷载计算wk βzμsμzw0建筑物高度 30m故βz 10迎风时μs1 08背风时μs2 -05则μs 0805 13计算过程见下表楼层高度H m μz wk A m2 P kN 五192123 064 2184 1398 四156 115 06 2808 1685 三120 106 055 2808 1544 二84 10 052 2808 1460 一48 10 052 3276 1704计算简图内力计算1．抗侧刚度和反弯点高度确定计算过程见下表楼层K α D 104kNm y0 I y1 α2 y2 α3 y3 yh h-yh 边柱五119 037 308 036 1 0 1 0 130 230 四119 037 308 041 1 0 1 0 1 0 148 212 三119 037 308 046 1 0 1 0 1 0 166 194 二119 037 308 050 1 0 1 0 1 0 180 180 一127 054 194 062 0 068 0329 201 中柱五239 054 45 042 1 0 1 0 151 209 四239 054 45045 1 0 1 0 1 0 162 198 三239 054 45 050 1 0 1 0 1 0 180 180 二239 054 45 050 1 0 1 0 1 0 180 180 一255 067 241 055 0068 0 292 2382．剪力在各层分配单位kNVP5 1398 V5 284 V5 415VP4 3083 V4 627 V4 915VP3 4627 V3 941 V3 1373VP2 6087 V2 1238 V2 1806VP1 7791 V1 1739 V1 21573．柱端弯矩计算单位kNm653 867 369 627 1329 1912928 1482 1826 24711562 2471 2228 3251 22283251 3495 5134 5721 62984．风荷载作用下的力图mV NVN图单位kN5．梁端柱边弯矩单位kNm608 386 349 1575 1139 1022 2557 1768 15903514 2569 23025276 3722 3303八地震作用内力计算一重力荷载代表值计算1．屋面雪荷载标准值Q sk 065×[78×6× 72×230 39× 3072 78×72×2101×3939×72] 065×1034 787kN2．楼面活荷载标准值Q1k Q2k 25×[30×78×639× 3072 39× 72×3101 39×72]20× 78×72×1239×72 78×101 25×33220×781 2397kNQ3k Q4k 25×33220× 78×72×1239×72 25×33220×702 2239kN3．屋盖楼盖自重G5k 25× 1034×0102× 06-01 × 72×1239×2 03× 08-01 ×[39 39×378×6 ×2 78×639 ×239×3 72×5101×2 72×230 ×73072 ] 20×0027× 008016 217×002 ×1034 25×20148158×1034 6666kN G4k 25×20148 20021702065 034 6470kNG1k G2k 25讃 332781 10206-01 7223978 0308-01 譡 39 3978 7839 39 72101 7230 3072 10178] 200217 02065 332781 251470139113 6871kN4 ．女儿墙自重G 10×[ 39×378×639 ×2 101723072 ×2]× 18×02417×002×2 1798×466 835kN5．三～五层墙柱等自重柱自重 06×06×36×254×06×36×002×17 ×39 1378kN门面积 26×10×25 65m2窗面积 23×18×24101×18×2 136m2门窗自重 65×02136×04 67kN墙体自重 36×[78×2472×1439×28739×2 7872 ×239×242×2101×2]- 13665 ×024×18 36×3784-201 ×432 5017kN小计6462kN6．二层墙柱等自重柱自重 06×06×36×254×06×36×002×17 ×40 1413kN门面积 65m2窗面积 136m2门窗自重 67kN墙自重 [36× 3784101 -201]×432 5174kN小计6654kN7．底层墙柱等自重柱自重 065×065×42×254×065×42×002×17 ×40 1923kN门面积 26×10×726×15×14 728 m2窗面积 18×62×11 12276 m2门窗自重 728×0212276×04 64kN墙自重 [42× 78×2472×14101×2 -12276-728]×024×18 4747kN 小计6734kN各层重力荷载代表值汇总如下二水平地震作用计算1．各层D值汇总D单位104kNm计算过程见下表层次边柱根边柱D 中柱根中柱D ∑D 五21 308 18 45 14568 四21 308 18 45 14568 三21 308 18 45 14568二21 308 19 45 15018 一21 194 19 241 86532．顶点位移计算将重力荷载代表值Gi作为水平荷载uT3．基本自振周期4．基本自振周期水平地震影响系数设计地震分组第一组场地类别Ⅱ类Tg 035s地震加速度010g多遇地震下α0085．结构底部剪力标准值6．各层水平地震作用标准值故不需考虑顶部附加地震作用7．各层水平地震层间剪力楼层水平地震剪力最小值验算如下楼层最小地震剪力系数λ 0016故满足要求8．多遇地震下弹性层间位移计算过程见下表楼层hi m Vi kN ∑Di 104kNm Δue m θe [θe] 五36 92473 14568 000063 000018 1550000182 四36 187923 14568 000129 000036 三36 26203 14568 000180 000050 二36 316957 15018 000210 000058 一53 34997 08653 000404 000076故满足要求三一榀框架内力计算KJ1本节计算以左震为例1．层间剪力在各柱分配计算过程见下表楼层边跨中跨五四三二一2．反弯点高度确定计算过程见下表楼层K y0 I y1 α2 y2 α3 y3 yh h-yh 边柱五119 036 1 0 1 0 130 230 四119 041 0 1 0 1 0 162 198 三119 046 1 0 1 0 1 0 166 194 二119 050 1 0 1 0 1 0 180 180 一127 06 0 068 0 345 185 中柱五239 042 1 0 1 0 151 209 四239 04 1 0 1 0 1 0 169 191 三239 050 1 0 1 0 1 0 180 180 二239 050 1 0 1 0 1 0 180 180 一255 0 0 068 0 334 1963．柱端弯矩计算单位kNm5969 2542 4313 7867 11506436 9810 10748 145699196 14569 117 17095 117 17095 14515 19104 27069 325554．作用下的力图mV NVN图单位kN5．梁端柱边弯矩单位kNm 2657 2401 9648 7101 6361 15963 1090 980619369 14217 1273624373 16156 14561九内力组合本章中单位统一为弯矩kNm剪力kN轴力kN根据前面第四至八章的内力计算结果即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中由于对称性每层梁取5个控制截面柱分为边柱和中柱每根柱有2个控制截面内力组合使用的控制截面标于下图一梁内力组合1．计算过程见下表弯矩以下部受拉为正剪力以沿截面顺时针为正其中SGE为相应于水平地震作用下重力荷载代表值效应的标准值而重力荷载代表值表达式为Gk恒荷载标准值Qik第i个可变荷载标准值ΨQi第i个可变荷载的组合之系数屋面活荷载不计入雪荷载和楼面活荷载均为05考虑到地震有左震和右震两种情况而在前面第八章计算地震作用内力时计算的是左震作用时的内力则在下表中有12 ①05② 13⑤和12 ①05② -13⑤两列分别代表左震和右震参与组合2因为风荷载效应同地震作用效应相比较小不起控制作用则在下列组合中风荷载内力未参与仅考虑分别由恒荷载和活荷载控制的两种组合即135①14×07③和12①14③两列梁内力组合计算表楼层截面①恒荷载②活荷载屋面布雪载③活荷载屋面布活载④风荷载左风M V M M V V M V 五1-3258 6019 -446 608 -151 641 -951 1936 2 7553 743 111 3007 3 -469 -6537 -553 -386-151 -681 -1472 -2123 4 -2182 1355 -214 349 -291 141 -763 432 5 -1423 -14 0 -446四 1 -7642 11802 -136 1575 -411 1976 -148 19832 12589 2544 218 23883 -8881-1225 -1658 -1139 -411 -2083 -1739 -2076 4 -2676 1402 -545 1022 -851 541 -505 541 5 -2017-266 0 -22 三 1 -7756 11807 -1419 2557-655 1976 -1419 1976 2 12452 2467 3952467 3 -8964 -12245 -1698 -1768 -655 -208-1698 -208 4 -2623 1402 -525 159 -1325 541 -525 541 5 -1961 -243 0 -243 二1-7767 11811 -1421 3514 -922 198 -1421 198 2 12452 2467 473 2467 3 -8953 -12241 -1697 -2569 -922 -2079 -1697 -2079 4 -2628 1402 -526 2302 -1918 541 -526 541 5 -1967 -244 0-244 一 1 -7144 11777 -1311 5276 -1374 1983-1311 1983 2 13074 2466 777 24663 -8137 -12139 -1554 -3722 -1374 -207 -1554 -2074 -2755 1384 -54 3303 -2811 537 -54 537 5 -2132-275 0 -275梁内力组合计算表续楼层截面⑤地震作用左震12 ①05② 13⑤12 ①05②-13⑤M V M V M V 五 1 4186 -1037 12656259 -9619 8956 2 765 10504 8515 3 -2657 -1037 -9414 -9601 -2506 -6905 4 2401 -20 375 -889 -5868 4311 5 0 -1792 -1792四 1 9648 -2538 2556 12049 -22529 18647 2 1274 18289 14977 3 -7101 -2538 -20883 -19249 -2421 -12650 4 6361 -5301 4731 -4884 -11808 88985 0 -2580 -2580 三 1 15963 -407 10593 10063 -30911 20645 2 2532 19714 131313 -109 -407 -25946 -21233 2394 -10651 4 9806 -8172 9285 -8617 -16210 12631 5 0 -2499-2499 二 1 19369 -5089 15007 8746 -35353 219772 2576 19771 130743 -14217 -5089-30244 -22552 6720 -9321 4 12736 -10613 13088 -11790 -20026 15804 5 0 -2507 -2507 一124373 -6141 22326 7339 -41044 23306 2 410922510 11827 3 -16156 -6141 -31700 -23792 10306 -7826 4 14561 -12134 15299 -13791 -22559 177575 0 -2723 -2723梁内力组合计算表续楼层截面135①14×07③ 12①14③M Mmin V M V M V 五 1 -5330 10023 -5241 9933 1265 -9619 10023 2 13143 13273 13273 85153 -7774 -10905 -7689 -10817 -2506 -9414 10905 4 -3693 2253 -3687 2231 375 -5868 4311 5 -2358-2332 -1792 -2358 四 1 -11767 17876 -11242 16939 2556 -22529 18647 2 19335 18450 19335 149773 -13694 -18572 -13092 -17606 -2421 -20883 192494 -4108 2423 -3918 2440 4731 -11808 88985 -2939 -2728 -2580 -2939 三 1 -11861 17876-11294 16935 10593 -30911 20645 2 19228 18396 19714 13131 3 -13765 -18569 -13134 -17606 2394-25946 21233 4 -4056 2423 -3883 2440 9285 -16210 12631 5 -2885 -2693 -2499 -2885 二1 -11878 17885 -11310 16945 15007 -35353 21977 2 19228 18396 19771 13074 3 -13750 -18563 -13119-17600 6720 -30244 22552 4 -4063 2423 -3890 244013088 -20026 15804 5 -2895 -2702 -2507 -2895一 1 -10929 17842 -10408 16909 22326 -41044 233062 20067 19141 22510 118273 -12508-18416 -11940 -17465 10306 -31700 23792 4 -4248 2395 -4062 2413 15299 -22559 17757 5 -3148 -2943 -2723 -31482．根据上表计算所得的弯矩值计算Vb并同上表比较得V计算下表梁剪力设计值计算表楼层梁Mbl Mbr ln VGb Vb V 五AB 1265 9414 660 8510 10290 10905 BC 375 5868 240 1888 479 4711 四AB 2556 20883 660 16310 20217 20217 BC 4731 11808240 1723 9303 9303 三AB 10593 25946 660 16296 22386 22386 BC 9285 16210 240 1723 13408 13408 二AB 15007 30244 660 16296 23838 23838 BC 13088 20026240 1723 16900 16900 一AB 22326 31700 660 16296 25300 25300 BC 15299 22559 240 1723 19075 19075二柱内力组合1．计算过程见下表弯矩以顺时针为正轴力以受压为正楼层柱截面恒荷载活荷载屋面布雪载活荷载屋面布活载风荷载左风M N M N M N M N 五 A 2 5958 24396 75 1939 1802 5929 -653-151 1 6408 27718 1062 1939 1314 5929-369 -151 B 2 -478 27122 -589 2836 -1438757 -867 -14 1 -5361 30444 -857 2836 -1067 8757 -627 -14 四 A 2 6749 64375 1236 7908 10358 11905 -1329 -562 1 6646 67697 1184 7908 10248 11905 -928 -562 B 2 -5738 74693 -997 12209 -7126 18119 -1912 -58 1 -5643 78015 -962 12209 -7756 18119 -1482 -58 三 A 2 6646 104359 1184 1388 1184 17877 -1826 -1217 1 6637 107681 1182 1388 1182 17877 -1562 -1217 B 2 -5643 122259 -962 21579 -962 27489 -2471 -125 1-5643 125581 -964 21579 -964 27489 -2471 -125 二A 2 6669 144347 1188 19853 1188 2385 -2228 -21391 7319 147669 1303 19853 1303 2385 -2228 -2139B 2 -5613 169821 -957 30948 -957 36858 -3251 -22461 -5932 173143 -1011 30948 -1011 36858 -3251-2246 一 A 2 5589 184369 997 25832 997 29829 -3495-3513 1 190056 554 25832 554 29829 -5721 -3513B 2 -4511 217349 -768 40311 -768 46221 -5134-3683 1 -2465 223036 -420 40311 -420 46221-6298 -3683楼层柱截面地震作用左震12 05② 13⑤12 ①05②-13⑤。
四层框架结构教学楼设计计算书
毕业设计结构计算书指导老师：文华mmmm mm 60120240⨯⨯2/18m kN =γ1、结构选型与布置(1)结构选型本建筑只有4层，且为教学楼，为便于办公及其他要求，采用大开间。
为使结构的整体刚度较好，楼面、屋面、楼梯等主要受力构件均采用现浇框架结构。
基础为柱下独立基础。
(2)结构布置框架结构应设计成双向梁柱抗侧力体系，框架梁、柱中心线宜重合。
根据建筑设计，本结构平面图布置如图所示。
图1-1 结构平面布置图本建筑柱距为4.1米，根据结构布置，本建筑板均为双向板，板厚120mm 。
本建筑的材料选用如下： 混凝土：C30钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB400，其余采用热轧钢筋HPB235 墙体：外纵墙、分户墙采用灰砂砖，其尺寸为 ，重度 门窗 ：钢塑2、框架计算简图和梁柱线刚度计算图1-1所示的框架结构体系纵向和横向均为框架结构，是一个空间结构体系，理应按空2/35.0m kN =γlh )81181(-=间结构进行计算。
但是，采用手算和借助简单的计算工具计算空间框架太过复杂，《高层建筑混凝土结构技术规定》（JGJ3-2002）允许在纵、横两个方向将其按平面框架计算。
夲计算书只做横向平面框架计算，纵向平面框架的计算方法与横向相同，从略。
本计算中，横向柱距4.1米，荷载基本相同，可选用一品框架进行计算与配筋，其余框架可参照次榀框架进行配筋。
现以4号轴线的KL-4为计算单元。
（1）梁、柱截面尺寸估算1）框架横梁截面尺寸框架横梁截面高度 ,截面宽度 。
本结构中，取， mm b 240=,mm h 400=2）框架柱截面尺寸底层柱轴力估算：假定结构每平方米总荷载设计值12kN ，则底层中柱的轴力设计值约为： KN N 32.121061.41.412=⨯⨯⨯=。
采用C30混凝土浇捣，查的。
假定柱子截面尺寸 ，则柱的轴压比为：故符合要求。
框架梁、柱编号及截面尺寸如图1-1 。
为了简化施工，各柱截面从底层到顶层不改变。
(整理)层框架结构教学楼设计计算
5层框架结构教学楼毕业设计计算书第一部分：工程概况一.工程概况1.建设项目名称：辅助教学楼本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为50年；建筑平面的横轴轴距为8.1m，纵轴轴距为5.4m和4.5m；内、外墙体材料为陶粒混凝土空心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶漆，教室内地面房间采用水磨石地面，教室房间墙面主要采用石棉吸音板，门窗采用塑钢窗和装饰木门。
全楼设楼梯两部。
2.建筑地点：苏州某地3.设计资料：1.3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.3m左右的杂填土，以下为1.2～1.5m左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为70kN/m2，再下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m2，可作为天然地基持力层。
1.3.2抗震设防要求：六度四级设防1.3.3.底层室内主要地坪标高为±0.000，相当于黄海高程3.0m。
1.3.4.地下潜水位达黄海高程2.4-2.5m, 对本工程无影响。
4.主要构件材料及尺寸估算1.4.1主要构件材料框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件，墙体采用混凝土空心砌块，混凝土强度：梁、板、柱均采用C30混凝土，钢筋使用HPB235，HRB 400二种钢筋。
1.4.2.主要构件的截面尺寸（1）框架梁：横向框架梁，最大跨度L=8.1m，h=（1/8~1/12）L=1000mm~675mm，取h=800mmb=（1/2~1/3）h=400mm~266mm，取b=300mm纵向框架梁，最大跨度L=5.4m，h=（1/12~1/13）L=450mm~415mm，取h=600mmb=（1/2~1/3）h=300mm~200mm，取b=250mm （2）框架柱：初定边柱尺寸400mm×600mm，中柱500mm×500mm角柱500mm×600mm ，一至五层框架柱混凝土强度等C30。
多层框架结构设计计算书(全手算附图)
结构计算书某六层框架结构，建筑平面图、剖面图如图1所示，采用钢筋混凝土全现浇框架结构设计。
1．设计资料（1）设计标高：室内设计标高±0.000 m，室内外高差450mm。
（2）墙身做法：墙身为普通机制砖填充墙，M5水泥砂浆砌筑。
内粉刷为混合砂浆底，纸筋灰面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。
外粉刷为1：3水泥砂浆底，厚20mm，马赛克贴面。
（3）楼面做法：顶层为20mm厚水泥砂浆找平，5mm厚1：2水泥砂浆加“107”胶水着色粉面层；底层为15mm厚纸筋面石灰抹底，涂料两度。
（4）屋面做法：现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100mm，2%自两侧檐口向中间找坡），1：2水泥砂浆找平层厚20mm，二毡三油防水层。
（5）门窗做法：门厅处为铝合金门窗，其它均为木门，钢窗。
（6）地质资料：属Ⅲ类建筑场地。
（7）基本风压：ωo=0.55 KN/m2（地面粗糙度属B类）。
（8）活荷载：屋面活荷载2.0 KN/m2，办公楼楼面活荷载2.0KN/m2，走廊楼面活荷载2.0KN/m2。
建筑剖面图建筑平面图结构平面布置图2.结构布置及结构计算简图的确定边跨（AB、CD跨）梁：取h=1/12L=1/12X6000=500mm,取b=250mm. 中跨（BC跨）梁：取h=400mm,b=250mm边柱（A轴、D轴）连系梁：取b×h =250mm×500mm中柱（B轴、C轴）连系梁：取b×h=250mm×400mm柱截面均为b×h=300mm×450mm现浇楼板厚100mm。
结构计算简图如图3所示。
根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为450mm，由此求得底层层高为4.5m。
各梁柱构件的线刚度经计算后列于图3。
其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2I o（I o为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。
边跨（AB、CD）梁：i=2E c×1/12×0.25×0.503／6.0=8.68×10-4E c (m3)边跨（BC）梁：i=2E c×1/12×0.25×0.43／2.5=10.67×10-4E c (m3)上部各层柱：i=E c×1/12×0.30×0.453／3.6=6.33×10-4E c (m3)底层柱：i=E c×1/12×0.30×0.453／4.5=5.06×10-4E c (m3)注：图中数字为线刚度，单位：x10-4E c m33.恒荷载计算（1）屋面框架梁线荷载标准值：20mm厚水泥砂浆找平0.02×20=0.4KN/m2 100厚～140厚（2%找坡）膨胀珍珠岩(0.10+0.14)／2×7=0.84KN/m2100厚现浇钢筋混凝土楼板0.10×25=2.5KN／m2 5mm厚纸筋面石灰抹底0.015×16=0.24KN／m2 _________________________________________________________________________________________ 屋面恒荷载 3.98 KN／m2边跨（AB、CD）框架梁自重0.25×0.50×25=3.13KN／m 梁侧粉刷2×(0.5-0.1) ×0.02×17=0.27KN／m 中跨（BC）框架梁自重0.25×0.40×25=2.5KN／m 梁侧粉刷2×(0.4-0.1) ×0.02×17=0.2KN／m 因此，作用在屋顶框架梁上的线荷载为：G6AB1=g6CD1=3.13+0.27=3.4KN／mG6BC1=2.5+0.2=2.7KN／mG6AB2=g6CD2=3.98×3.6=14.33KN／mG6BC2=3.98×2.5=9.95KN／m(2)楼面框架梁线荷载标准值荷载计算同上（略），作用在中间层框架上的线荷载为：25mm厚水泥砂浆面层0.025×20=0.50KN/m2 100mm厚现浇钢筋混凝土楼板0.10×25=2.5 KN/m2 15mm厚纸筋石灰抹底0.015×16=0.24 KN/m2 —————————————————————————————楼面恒荷载 3.24 KN/m2 边跨框架梁及梁侧粉刷 3.4KN/m 边跨填充墙自重0.24×（3.6-0.5）×19=14.14 KN/m 墙面粉刷（3.6-0.5）×0.02×2×17=2.11 KN/m 中跨框架梁及梁侧粉刷 2.7 KN/m 因此，作用在屋顶框架梁上的线荷载为：g AB1=g CD1=3.4+14.14+2.11=19.65 KN/mg BC1=2.7 KN／mg AB2=g CD2=3.24×3.6=11.66 KN／mg BC2=3.24×2.5=8.1 KN／m(3)屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重0.25×0.50×3.6×25=11.25KN 梁侧粉刷0.02×（0.50-0.10）×3.6×2×19=1.09KN 1m高女儿墙自重1×3.6×0.24×19=16.42KN 粉刷1×0.02×2×3.6×17=2.45(KN) 连系梁传来屋面自重1／2×3.6×1／2×3.6×3.98=12.90(KN) __________________________________________________________ 顶层边节点集中荷载G6A=G6D=44.11KN中柱连系梁自重0.25×0.40×3.6×25=9.0KN 粉刷0.02×(0.40-0.10) ×2×3.6×17=0.73KN 连系梁传来屋面自1／2×(3.6+3.6-2.5) ×1.25×3.98=11.69KN1／2×3.6×1.80×3.98=12.90KN 顶层中节点集中荷载34.32KN ④楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重11.25KN 粉刷 1.09KN窗下墙体自重 0.24×1.3×3.3×19=19.56KN 粉刷2×0.02×1.3×3.3×17=2.20KN 窗边墙体自重 0.60×1.8× 0.24×19=4.92KN 粉刷0.60×1.8×2×0.02×17=0.73KN 框架梁自重0.30×0.45×3.6×25=12.15KN 粉刷0.75×0.02×3.6×17=0.918KN 连系梁传来楼面自重 1 /2×3.6×1/2×3.6×3.24=10.50KN 中间层边节点集中荷载G A=G D =65.02KN中柱连系梁自重 9.0KN 粉刷 0.73KN 内纵墙自重 3.3×（3.6-0.4）×0.24×19=48.15KN 粉刷 3.3×（3.6-0.4）×2×0.02×17=7.18KN 连系梁传来楼面自重1/2×（3.6+3.6-2.5）×1.25×3.24=9.14KN—————————————————————————————间层中节点集中荷载：G B=G C=84.70KN （5）恒荷载作用下的结构计算简图4.楼面活荷载计算活荷载作用下的结构计算简图如图5所示。
高校教学楼设计(3 框架结构布置及计算简图)
三 框架结构布置及计算简图（一）梁柱尺寸 1．梁高 h b =(1/12~1/8)lb 横向 h b =600~900mm ，取800mm 纵向 h b =650~900mm ，取800mm过道 h b =250~375mm ，考虑到次梁高度为600mm ，也取为600mm 2．柱截面尺寸本工程为现浇钢筋混凝土结构，7度设防，高度<30m ，抗震等级为三级，取底层C6柱估算柱尺寸，根据经验荷载为15kN/m2： N=15×7.8×(3.6+1.5)=2983.5kN由轴压比限值得A c ≥c f N 8.0=3.148.0105.29833⨯⨯=260795mm 2为安全起见，取底层柱截面尺寸为650mm×650mm ，其他层为600mm×600mm （二）计算简图(取轴线⑥处)初步设计基础顶面离室外地面500mm ，则底层层高为4.2+0.6+0.5=5.3m框架结构计算简图3.003.003.003.003.003.003.003.003.003.003.003.003.003.003.003.603.603.603.603.563.563.563.563.563.563.563.563.562.812.81 2.812.813.003.603.56（三）梁柱线刚度(其中E=3.0×104N/mm2)AC、BC跨梁1×0.3×0.83/7.2=3.56×10-3E i=2E×12BC跨梁1×0.3×0.63/3.0=3.60×10-3E i=2E×12上部各层柱1×0.64/3.6=3.00×10-3 E i= E×12底层柱1×0.654/5.3=2.81×10-3 E i= E×12将梁柱线刚度标于计算简图中。
教学楼结构设计计算书
XX市XX区某教学楼结构设计计算书专业：土木工程：XXX学号：XXXXX指导教师：XXXXXXX大学目录引言 (1)结构设计计算书 (2)1设计资料 (2)1.1 工程名称 (2)1.2 工程概况 (2)1.3 设计资料 (2)2结构布置及计算简图 (3)2.1 结构布置 (3)2.2 计算单元选取 (3)2.3 梁柱截面尺寸的确定 (4)2.4 板厚的确定 (5)3恒载计算 (6)3.1 屋面荷载标准值 (6)3.2 楼面荷载标准值 (6)3.3 框架梁柱荷载标准值 (6)3.4 填充墙荷载标准值： (7)3.5 门窗荷载标准值 (7)4活荷载计算 (7)5楼层荷载汇总 (7)5.1 顶层荷载 (7)5.2 二~四层荷载 (9)5.3 一层荷载 (9)6地震作用 (10)6.1 横向框架侧移刚度计算 (10)6.2 横向框架自振周期计算 (12)6.3 横向框架水平地震作用 (13)6.4 变形验算 (14)6.5 横向框架○9轴柱端弯矩计算 (16)6.6 地震作用下的力分析 (16)7竖向荷载作用下横向框架力计算 (19)7.1 计算单元 (19)7.2 荷载计算 (19)7.3 各层结点弯矩计算 (21)7.4 梁柱线刚度比（弯矩分配系数） (22)7.5 横向框架的弯矩用二次分配法进行弯矩分配 (23)8横向框架力组合 (36)8.1 弯矩调幅 (36)8.2 力组合 (38)9截面设计 (49)9.1 框架梁 (49)9.2 框架柱 (54)9.3 现浇板 (63)9.4 次梁 (66)10地基基础设计 (69)10.1 地基变形验算 (69)10.2 柱下基础设计 (69)结论 (76)致 (76)参考文献 (78)引言土木工程专业的毕业设计教学过程，是我们在毕业前最后学习和综合训练过程，是深化、拓宽、综合学习的重要过程，它提高了我们的综合素质，对工程实践能力和创新能力都起到了非常重要的作用。
某四层框架结构教学楼计算书
仅供参考第一章建筑设计1.1 设计条件建筑名称：长沙大学办公楼工程地点：湖南省长沙市洪山路98号设计的目的：为满足学校办公的需求新建设的办公楼建筑面积：3548.8㎡占地面积：924.6㎡建筑层数：地上部分为四层抗震设防烈度：6度1.2 结构形式与平面设计本工程现浇整体式钢筋混凝土框架结构，基础形式采用的是柱下独立基础。
本建筑在平面设计过程中，首先考虑到建筑单位的办公要求，使用部分分为3个类别，一是大会议室与图书馆，要求的使用空间大，且大会议室要求视野和光线好。
二是普通办公室，布置要求合理，尽量形成分区办公的格局。
三是大空间办公室，对光线和办公环境要求更高。
综合考虑各项因素，最终确定将采用内廊式小柱网，主要柱网以5m×9.6m,以满足大空间会议室的要求。
另外为了满足小办公室的面积的要求，可将柱网合理分格，符合建筑使用的要求。
1.2.1 房间设计该建筑地上为4层，无地下室。
所有的楼地面均采用大理石地面做法，其中走廊采用水磨石地面做法，楼梯、卫生间为带放滑瓷砖地砖。
该建筑的房间设计，严格按照《建筑设计资料集》、《现行建筑设计规范大全》。
房间的层高：1层层高取为4.5m,其余各层层高取为3.6m,房间的平面布置有良好的朝向，通风，日照。
1.2.2卫生间设计每层均设有男女卫生间各1间。
每间内设有1.0×1.4蹲位5个（男：40人/个、女：20人/个。
），0.6×0.9洗手盆5个（100人每个）。
另男卫生间加设挂式小便器6个（40人每个）。
卫生间地面比同层楼层标高低0.3m。
规范要求厕所距离最远的工作点不应大于50m,设计厕所位于建筑布局右上以满足要求。
1.2.3 内廊，楼梯，出口设计内廊的宽度符合人流和建筑防火的要求，单股人流通行宽度为550mm～600mm。
本设计4层，采用内廊且双面布房，走道长度54m大于40m，按照规范要求内廊净宽度不应小于1.8m，本设计采用2.4m的内廊，可4人并行通过，满足要求。
层框架结构优秀优秀教学楼计算书
某中学教学楼结构设计计算书Ⅰ、构件截面尺寸选择和荷载计算（1）设计基本资料按设计任务规定地组别，选择开间尺寸为7200mmx9000mm，纵向有12跨，每跨4500mm,横向有3跨，边跨尺寸7200mm，中间跨尺寸3000mm.按此参数和建筑设计中已经进行平面布置.b5E2R。
（2）主要设计参数根据设计任务书地要求及有关规定，确定如下主要地设计参数：①抗震设防烈度：8度；抗震设计分组：第一组；房屋高度低于30m，可知框架地抗震等级为二级.②基本风压：，C类粗糙度③雪荷载标准值：④设计使用年限：50年；本建筑为一般民用建筑，安全等级二级；在抗震设计时是丙类建筑⑤基础顶面设计标高地确定：建筑标高±0.000，建筑绝对标高57.50m，室外地坪标高-0.450m.根据地质勘察报告，基础持力层可以设计在粉质粘土上，选择独立基础时，基础顶面标高可设在-1.0m—-1.6m之间p1Ean。
⑥活荷载标准值及相应系数：按房屋地使用要求，可查得教学楼露面活荷载标准值，组合值系数，准永久值系数（2）材料地选择①混凝土除基础垫层混凝土选择C15外，基础及以上各层混凝土强度均选C25.②钢筋框架梁、柱等主要构件纵向受力筋选择HRB335级钢筋，构造钢筋、板筋及箍筋选择HPB级钢筋.（3）结构构件截面尺寸地选择①结构平面布置方案主体结构为5层，底层高度4.2m，其余各层3.9m.外墙240mm，内墙120mm，隔墙100mm，门窗布置见门窗洞口总表.②构件截面尺寸地选择a.根据平面布置，双向板短向跨度，取板厚h=150mm,,满足要求.b.框架梁边横梁，7200mm,跨中横梁，纵梁，次梁，c.柱截面尺寸当选择基础标高为-1.200m时，则一层柱地高度为4.2m+1.2m=5.4m，按，又框架主梁b=300mm，则初选柱截面宽度，故中柱截面初选尺寸简单验算：假定楼层各层荷载设计值为16，则底层中柱地轴力近似为边柱承受轴力较小，但承受弯矩相对较大，按轴心受压验算，取1.5N，有故中柱取边柱取Ⅱ、竖向荷载地计算（1）屋面恒荷载标准值30厚细石砼保护层三毡四油防水层 0.420厚水泥砂浆找平层100厚水泥蛭石保温层150厚钢筋砼板15厚板底抹灰合计 5.965活荷载标准值不上人屋面应考虑雪荷载 0.5（2）屋面荷载瓷砖地面 0.55150厚钢筋砼板合计 4.525活荷载标准值按“教学楼”一栏，取2.0（3）梁、柱重力荷载梁、柱重力荷载标准值构件b(m) h(m)边横梁0.3 0.7 25 1.05 5.51 中横梁0.25 0.5 25 1.05 3.28 纵梁0.25 0.5 25 1.05 3.12 次梁0.25 0.6 25 1.05 3.00 底层柱0.5 0.5 25 1.10 6.875 标准层柱0.5 0.5 25 1.10 6.875 注：1）表中为考虑梁、柱地粉刷层重力荷载而对其重力荷载地增大系数；g表示单位长度构件地重力荷载.2）梁长取净长；柱长度取层高（4）墙体荷载墙体重力荷载标准值使用楼层墙体层高荷载标准值（kN/m）门窗洞口形式底层1 外纵墙 4.2（8x0.24+0.6+0.4)x(4.2-0.5-0.42)+(16x0.25+0.6+0.4)x0.42=11.68 0.7 8.17 2 外横墙 4.2（8x0.24+0.6+0.4)x(4.2-0.7-0.42)+(16x0.25+0.6+0.4)x0.42=11.09 1.0 11.09 3 内纵墙 4.2（8x0.24+0.6+0.4)x(4.2-0.5-0.42)+(16x0.12+0.6+0.4)x0.42=6.92 0.7 4.84 4 内横墙 4.2（8x0.24+0.6+0.4)x(4.2-0.5-0.42)+(16x0.12+0.6+0.4)x0.42=6.56 1.0 6.56 5 内隔墙 4.2（8x0.24+0.6+0.4)x(4.2-0.5-0.42)+(16x0.1+0.6+0.4)x0.42=6.10 1.0 6.10标准层1 外纵墙 3.9（8x0.24+0.6+0.4)x(3.9-0.5-0.42)+(16x0.24+0.6+0.4)x0.42=10.73 0.7 7.51 2 外横墙 3.9（8x0.24+0.6+0.4)x(3.9-0.7-0.42)+(16x0.24+0.6+0.4)x0.42=10.15 1.0 10.15 3 内纵墙 3.9（8x0.24+0.6+0.4)x(3.9-0.5-0.42)+(16x0.12+0.6+0.4)x0.42=6.39 0.7 4.484 内横墙 3.9 （8x0.24+0.6+0.4)x(3.9-0.7-0.42)+(16x0.12+0.6+0.4)x0.42=6.04 1.0 6.045 内隔墙 3.9 （8x0.24+0.6+0.4)x(3.9-0.6-0.42)+(16x0.1+0.6+0.4)x0.42=5.62 1.0 5.62屋顶 1 女儿墙0.5 （8x0.12+0.6+0.4)x0.5= 1.08 1.0 1.08Ⅲ、水平风荷载地计算①风荷载标准值计算每榀框架各层所受风荷载标准值②、内力计算a.梁、柱线刚度计算横梁线刚度计算表类别边横梁中横梁柱线刚度计算表楼层1 54002—5 3900b.梁、柱相对相对线刚度（取中框架）假设边横梁地相对线刚度为1，则中横梁地相对线刚度为0.73，,2—5层柱地相对线刚度为1.12，底层相对线刚度为0.81DXDiT。
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层框架教学楼设计计算毕业设计（论文）摘要毕业设计是土木工程专业的必修课程。
本毕业设计是教学楼设计。
设计的内容包括建筑设计和结构设计两部分。
设计的主体部分采用钢筋混凝土现浇框架结构，建筑层数为七层。
建筑总高度25.65m，底层占地面积为1307.7㎡。
根据设计要求，设防烈度为7度，抗震等级为三级，本设计中要考虑抗震设计。
设计包括建筑部分、结构部分、基础等。
根据任务书定出各层平面图及平面布置。
本方案主体结构为双向承重框架。
在进行荷载计算和构件截面估算后，选取了一榀框架进行计算，计算内容包括框架梁柱截面尺寸的选取及线刚度的计算；恒载、活载、地震作用下梁端、柱端弯矩、剪力的计算；框架内力组合；框架梁柱配筋计算；基础配筋计算。
框架受力钢筋主要采用Ⅱ级钢筋，箍筋主要采用Ⅰ级钢筋，楼梯采用钢筋混凝土梁式楼梯；由于柱网的限制，基础采用钢筋混凝土柱下独立基础。
整个方案设计基本符合设计和结构要求，具有一定的合理性。
通过对实验楼层平面图、剖面图、构造图的绘制和结构的设计，熟悉了设计的全过程，掌握了结构设计计算的基本方法，创造性地完成了毕业设计任务。
同时，对这些年所学的专业知识和基本概念有了更深的理解，从而提高了分析和解决实际问题的能力。
关键词：钢筋混凝土结构；框架结构；独立基础；荷载设计值AbstractD esign project for graduation is civil engineering special field of study required course .This graduation design is the design of teaching building. This design includes building design and construction design .Main part of this scheme adopts the cast-in-place frame structure of armored concrete. Structure rand order is four layers. Structure total height 25.65 meter ,the floor space of ground floor is 1307.7㎡. According to the designing requirement, the earthquake intensity is 7 degrees to set up defence, the grade of antidetonation is three scale. This building consider aseismatic design in the design. Design project include construction part、structure part and foundation. According to assignment book define every layer ichnography and plane arrange. The agent structure is a two-way bearing frame. In this it is it calculate and component section after estimating , choose one Pin frame calculate to load to go on, consideration substance include select frame column section measurement and thread rigidity ,calculate dead loads and live loads and seismic action produce roof beam extremity and column extremity bending moment 、shear and axle power; Frame internal force make up; Mate steel and foundation mate steel calculate. Frame be subject to power steel adoptⅡlevel and hoop steel adoptⅠlevel. Stairs adopt steel concrete type of meter for chinese and foundation adopt linear leaf. The whole conceptual design accords with the design and structure demand basically, have certain creativity and rationality.Through the design of laboratory floor construction, and drawing floor plan，constructed profile and constructional drawing, I am familiar with the principle design of construction, and controlled the basic methods of computation of the construction design, and my work is creative. At the same time, I have a deeper understanding of the first several years’ profession learning and the foundation knowledge. As a result, my ability about analyzing and solving the actual problems is improved.Key words:Reinforced concrete structure； frame structure； linear leaffoundation； design value of a load目录摘要 (1)Abstract (2)目录 (3)绪论 (4)1 工程概况 (4)1.1 平面设计 (4)1.2 剖面设计 (4)1.3 排水设计 (5)1.4 结构选型 (5)1.5 设计原始数据 (5)1.6 技术要求 (5)1.7 工作要求 (6)2 构件截面尺寸和材料选择 (6)2.1 构件截面尺寸的初定 (6)2.2 材料选择 (8)3 结构计算简图及框架侧移刚度计算 (8)3.1 框架结构计算简图 (8)3.2 框架侧移刚度计算 (9)4 重力荷载统计计算 (13)4.1 横荷载计算 (13)4.2 楼面活荷载计算 (15)4.3 风荷载计算 (17)4.4 横向水平地震荷载计算 (23)5 竖向荷载作用下框架结构的内力计算 (31)5.1 计算单元的选取确定 (32)5.2 荷载计算 (32)6 荷载效应组合 (39)6.1 梁内力组合 (43)6.2 柱的内力组合 (48)7 截面设计 (56)7.1 横向框架截面设计 (56)7. 2 框架柱截面设计 (60)7. 3 首层楼板设计 (64)8 基础设计 (72)8.1 J-1基础类型及计算形式 (72)8.2 J-2基础类型及计算形式 (78)结束语 (79)参考文献 (80)绪论毕业设计是我们在学校期间的最后一次实践性的锻炼，通过毕业设计使我们系统地、综合地、灵活地运用学到的各种理论知识，解决建筑工程中的实际问题，通过毕业设计，使我们在分析、使用技术资料、计算、绘图、编写设计文件及独立工作等方面得到全面锻炼。
毕业设计要求我们在指导教师的指导下，独立系统地完成一项工程设计，运用四年所学基础知识跟专业知识解决与之相关的所有问题，熟悉与此设计相关的国家规范，包括设计规范、防火规范等等以及相关手册、标准图和工程实践中常用的方法，具有实践性、综合性强的显著特点。
在此次设计中，要把所学的知识运用到设计、施工中去，熟悉国家有关规范、条例并知道如何去查找规范里的相关条文；另外由于现代化建筑一般都是高度高，功能多，花式多样，装修豪华，防火要求，需要各工种配合。
因此，通过这次毕业设计，拓展我们非本专业知识面也是十分重要的。
由于此次是初次做毕业设计，其中要了解的专业比较多以及条件和自身水平有限，所以难免有很多错误跟漏洞，还望各土木工程专家谅解。
一.工程概况本毕业设计课题，要求完成复旦大学钢筋混凝土结构教学楼的建筑和结构设计。
建筑面积4200（%10 ）平方米，全框架结构，七层。
总平面布置：东西向70米，南北向60米。
其他条件参照规范及使用要求。
1.1平面设计在设计中，建筑布置完全对称，这样有利于引导人流，且外形较好，整体布局较为紧凑；其次，对结构设计有利，尤其对抗震有利，且方便计算与施工。
但是，建筑物的平面形状中存在转角，所以设置两道沉降缝。
1.2剖面设计为了很好的反映楼层的结构，在设计剖面时，剖到楼梯这个比较重要的部位，使剖面能很好的反映结构的布置，楼地面的装修以及梁柱之间的关系等。
1.3排水设计为了使雨水能很好的有组织的排走，设计中，我采用内檐沟排水，起坡坡度均为2%,设计成双坡排水。
1.4结构选型采用钢筋混凝土框架结构(1)屋面、楼面结构：现浇钢筋混凝土屋面板；(2)楼梯结构：采用板式楼梯；(3)排水采用檐沟内排水，沟内垫坡。
(4)基础：采用柱下独立基础。
1.5设计原始数据1.5.1气象资料（1）温度：室外年平均气温15.8摄氏度，最高气温39.5摄氏度，最底气温-5摄氏度。
（2）主导风向：西北风，基本风压0.55 kN/m2（3）最大积雪深度：50mm，基本雪压0.2 kN/m21.5.2水文地质资料和抗震设防烈度（1）地基承载力特征值按200kPa考虑。
（2）本地区属上海市区，抗震设防烈度7度，地震分组为第一组，建筑所在场地类别为Ⅲ类。
1.6技术要求建筑设计：建筑平面功能分区合理，立面造型明快。
结构设计：方案经济合理，设计分析方法得当，结果准确，构造合理。
建筑和结构设计均应符合有关国家规范要求，施工图绘制规范，表达清楚。
1.7工作要求完成建筑的平面、立面、剖面设计，绘制相应的施工图。
完成上部结构的部分设计，绘制部分结构施工图。
结构分析要认真仔细，结构设计既要有手算，也要有计算机算，施工图既要有手绘，也要有计算机绘，各部分比例与指导教师协商确定。