万达广场171湘潭万达B地块6#栋施工电梯基础专项施工方案111

目录一、编制依据 (2)二、工程概况 (2)四、回顶设计及计算书 (6)基础设计计算 (6)五、场地及机械设备人员等准备 (18)六、工艺流程 (19)七、施工外用电梯施工要求 (19)八、施工电梯进楼层处脚手架搭设 (20)九、安全操作的要求 (22)十、安全文明施工 (23)一、编制依据1、《SC200/200施工升降机使用说明书》2、《建筑施工高处作业安全技术规程》JGJ80—19913、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33—20124、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—20115、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）6、《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）8、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ215-20109、《施工组织设计》10 、本工程建筑、结构图纸二、工程概况湘潭万达广场项目位于湘潭市岳塘区芙蓉路南、晓塘路北、万达东路与万达西路之间。

项目分为A、B两个地块，A地块主要为住商业、甲级写字楼、酒店；B地块为住宅。

是集中购物、休闲、娱乐、餐饮、商务、社交于一体的一站式大型城市综合体。

其占地 256亩，总建筑面积 88.6万m2，其中地上 71.9 万 m2，地下 16.7 万m2。

B区由步行街商铺和住宅组成，地下室为负一层，地上商铺为2层，住宅为31-34层，层高为2.9米。

建筑面积约573870.64㎡。

1-7#栋需安装11台施工电梯，6#基础设置在地库顶板，其余施工电梯基础均采用筏板基础形式，施工电梯需要升降的最大高度为105m，其中地下室高度为5m，故施工电梯总的最大升降高度为105+5=110m。

本项目施工电梯设备型号为SC200/200S型，安装位置详见后附电梯平面布置图。

下表符建筑概况及电梯分布表：表1.1.1各栋号建筑概况表三、基础设计3.1施工电梯设计安装高度按照110m计算，采用73节标准节（每节高1.508m）。

施工升降机架重量及尺寸参考厂家提供的《SC型施工升降机使用手册》。

3.2根据6#栋实际情况，地下室顶板已浇筑完成，顶板部位下方有结构梁，及下方风管消防管线已安装，因此考虑不破坏已完成的主体结构，故定施工电梯安装的地下室顶板上，下部采用钢管脚手架回顶卸荷。

3.3 6#栋施工电梯施工升降机基础尺寸为6000mm×4000mm×300mm，混凝土强度等级采用C25，双层双向配筋为三级12@200。

3.4施工电梯基础定位部位结构梁板柱配筋情况：主梁为450*1000；次梁为300*800；板厚h=180mm,三级钢10@150双层双向及支座附件筋。

图一：梁配筋图图二：板平面布置图四、回顶设计及计算书基础设计计算计算依据：1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20115、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）6、《施工升降机》（GB/T 10054-2005）4.1、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J 吊笼形式双吊笼2.楼板参数3.荷载参数：4.2、基础承载计算导轨架重（共需73节标准节，标准节重167kg）：167kg×73=12191kg，施工升降机自重标准值：Pk=((1460×2+1480+1300×2+200+12191)+2000×2)×10/1000=233.91kN；施工升降机自重：P=(1.2×(1460×2+1480+1300×2+200+12191)+1.4×2000×2)×10/1000=288.692kN；施工升降机基础自重：Pj=1.2×l×d×h×25=1.2×6×4×0.2×25=144KNP=n×(P+ Pj)=1×(288.692+144)=432.692kN施工电梯安装在首层楼板上，楼板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。

考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。

同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于P1=吊笼重+护栏重+标准节总重+对重体重+额定载荷重）*2.1=｛（2*2000）+1480+（33*167）+2*2000｝*2.1=314.8KN。

动载包括施工升降机使用过程中产生的动荷载及升降机吊笼制动失效自由坠落产生的冲击力，二者取最大值取升降机吊笼制动失效自由坠落产生的冲击力作为验算依据。

两个吊笼制动失效同时自由坠落时冲击力P2：冲击力=冲量/冲击时间冲击时间忽略空气阻力和齿条摩擦阻力：1/2*10*t*t=100m t=4.58s因末速度2 *质量/2=物体重力*下落高度故末速度2= 4000kg*10m/s2*100m*2/4000kg 末速度=44.72m/s冲量=质量*末速度-质量*初速度=4000kg*44.72m/s-0=178885kgm/s=178885N.S 冲击力P2=178885N.S/4.48s=39929kg≈392KN施工升降机的计算荷载P总=P1+P2=706.8KN抗冲切承载力验算：车库顶板砼应满足如下计算要求：Ft≤0.7*ft*am*h0=0.7*1.43*1.35*420=435.134KNft-----------混凝土轴心抗压强度设计值为1.43Mpa。

h0-----------基础冲切破坏锥体的有效高度420mmam-----------冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=（at+ab）/2=1035mmat-----------冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长：取at=650mmab-----------冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长：取ab =650+（2*420）=1490mmβh-----截面高度影响系数，截面高度小于800mm，取1.0.Pj=车库顶板单位面积的净反力（承载力）：Pj=（603.6+1.2*0）/（4.6*4）=32.80KpaA1-----冲切验算时取用的部分基底面积：取值=1.75*1.75=3.06Ft-----相应于荷载效应基本组合时作用在A1上的地基土反力设计值。

按Ft=P/A1=197.25KNFt =197.25〈 0.7*ft*am*h0=0.7*1.43*1.35*420=435.134KN车库顶板冲切力验算合格，满足施工升降机使用要求。

顶撑立杆对车库顶板的冲切力验算，因前式已验算升降机标准节对车库顶板的冲切力，并验算通过，顶撑系统的冲切力远小于升降机标准节，故顶撑立杆对车库顶板的冲切力验算合格。

4.3回撑搭设方案：施工电梯基础尺寸为4000×6000mm，因此加固范围为5400×7200mm，由此地下室顶板承担的总荷载为总荷载为：706KN÷（5.4m*7.2m）=18.1kN/m2此荷载由施工电梯底部5400×7200范围的楼板承担，而根据《结构设计总说明》，该区域楼板设计活动荷载为5KN/m2，故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑架承受荷载为：18.1kN/m2-5KN/m2=13.1KN/m2将上述荷载等效转化为混凝土荷载进行计算，已知混凝土容重为25KN/m3，等效的混凝土厚度为13.1KN/m2÷25KN/m3=520mm鉴于此，回顶钢管架按800mm纵横间距设置立杆，高度方向步距h=1500mm，沿架体外围通长设置剪刀撑，回顶架体仅在负一层搭设。

4.4地下室顶板支撑架计算书：（1）计算依据：钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》（2）设计选型：首层楼板在施工电梯基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证楼板使用安全。

钢管脚手架间距纵横为800×800mm，步距为1500mm，40mm×90mm木方，钢管顶托顶紧。

（3）计算书：一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.25；脚手架搭设高度(m):4.10；采用的钢管(mm):Φ48×2.8 ；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.18；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.000×0.300×0.112 =1.35kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)×0.500×0.300 = 0.450 kN；2.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(0.84 + 0.105) = 1.134 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.450=0.630 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.630×0.500 /4 + 1.134×0.5002/8 = 0.114 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.630/2 + 1.134×0.500/2 = 0.599 kN ；截面应力σ= M / w = 0.114×106/83.333×103 = 1.586 N/mm2；方木的计算强度为 1.586 小13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 0.500×1.134/2+0.630/2 = 0.349 kN；截面抗剪强度计算值 T = 3 ×742.500/(2 ×40.000 ×90.000) = 0.3N/mm2；截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；方木的抗剪强度为0.3小于 1.300 ，满足要求!4.挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 0.84+0.105=0.945 kN/m；集中荷载 p = 0.450 kN；最大变形 V= 5×0.945×500.0004 /(384×9500.000×4166666.67) +450.000×500.0003 /( 48×9500.000×4166666.67) = 0.059 mm；方木的最大挠度 0.059 小于 500.000/250,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =0.84×0.500 + 0.630 = 1.485 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = 0.128 kN.m ；最大变形 V max = 0.066 mm ；最大支座力 Q max = 2.633 kN ；截面应力σ= 0.128×106/5080.000=25.264 N/mm2；支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。