建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)宣讲课件及练习题
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
中： —轴心受压构件的整体稳定系数，A— 轴心压杆的毛截面面积，f—钢材的设计强 度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定 承载力极限值／（R •s ），式中：γR—钢材 的抗力分项系数，γR=1.165，γs—荷载分 项系数的总和。
2+0.35 (kN/m2)
2.0 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 2.0 1.8 1.8 1.8
下列荷载时的立杆纵距la(m)
2+2+2×0.35 (kN/m2)
3+0.35 3+2+2×0.35
(kN/m2)
(kN/m2)
1.5
1.5
1.5
1.5
1.5
1.5
1.5
1.5
1.5
1.2
1.5
• 影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距、 连墙件的布置方式和间距，立杆的截面面积和步 距。
双排脚手架的整体失稳
• 2、双排脚手架的设计计算公式
• 立杆稳定性计算是脚手架计算的主要内容。由
于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，其
底部立杆接近轴心受力构件，计算时视为轴心
受压构件。以不组合风荷载为例，规范中脚手
8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定， 此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
连墙 件设
置
二步 三跨
三步 三跨
常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）
立杆 横距
lb 1.05
1.3
1.55
1.05
1.30
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
• 6.4.4开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件 的垂直间距不应大于建筑物层高，且不应大于4m。
• 6．4．5 连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不 能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。
• 6．6 剪刀撑与横向斜撑
• 6．6．1 双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑，单排 脚手架应设剪刀撑。
单排
连墙件布置最大间距
高度
竖向间距 h
水平间距 l
≤50m
3h
3l
>50m
2h
3l
每根连墙件 覆盖的面积
m2
≤40
≤27
≤24m
3h
3l
≤40
• 6．4．3 连墙件的布置应符合下列规定
• 1.应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大 于300mm；
• 2.应从底部第一步纵向水平杆处开始设置，当该 处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定；
图6．10．5-2、图6．10．5-3）。
• 6．10．6 当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺 栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小 于100mm×10mm（宽×厚）；当采用螺 栓角钢压板连接时，角钢规格不应小于 63mm×63mm×6mm。
• 6．10．7 型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚 手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位 点离悬挑梁端部不应小于100mm。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范》（JGJ130-2011）
按立杆排数分，可分为：单排式脚手架、 双排式脚手架、满堂脚手架等；
按封闭程度分，可分为：开口型脚手架、 一字型脚手架、封圈型脚手架等；
我们最常见的是落地或悬挑扣件式钢管脚 手架（多为双排）、满堂扣件式钢管脚手 架。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ-130-2011)
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：w k=0.7μz·μs·w0（w0取n=50）修改为： w k=μz·μs·w0（w0取n=10）。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN 。
表4.3.1 荷载效应组合计算工程荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载+施工荷载脚手架立杆地基承载力1永久荷载+施工荷载型钢悬挑梁的强度、稳定与变形2永久荷载+0.9（施工荷载+风荷载）1永久荷载+可变荷载（不含风荷载）立杆稳定2永久荷载+0.9（可不荷载+风荷载）单排架，风荷载+2.0 kN连墙件强度与稳定双排架，风荷载+3.0kN8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
新规范学习-《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)(新旧规范条文学习对比)
三、规范修订的主要内容
• • 双管立杆脚手架的经济性不好，很少使用，本次修订中予以取消。 为了与建筑结构荷载规范的内容统一。修改了将作用于脚手架上
的风荷载标准值的计算公式由：wk=０.７μz·μs· w0（w0取n=50的
值）修改为： wk=μz·μs· w0 （w0取n=10的值） • 增加了“密目网全封闭脚手架挡风系数φ不宜小于0.8。”
连墙 件设 置 立杆 横距 lb 1.05 二步 三跨 1.30 1.55 1.05 三步 三跨 1.30 • 步距 h 1.5 1.80 1.5 下列荷载时的立杆纵距la(m) 2+0.35 (kN/m2) 2.0 1.8 1.8 2+2+2×0.35 (kN/m2) 1.5 1.5 1.5 3+0.35 (kN/m2) 1.5 1.5 1.5 3+2+2×0.35 (kN/m2) 1.5 1.5 1.5 脚手架允许 搭设高度[H] 50 32 50
变形时，应采用荷载效应标准组合的设计值。各类荷载分项系数均应取1.0。
5．1．4 当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性 计算中可不考虑此偏心距的影响。 5．1．5当采用本规范第6.1.1条规定的构造尺寸，其相应杆件可不再进行设计计算。但
连墙件、立杆地基承载力等仍应根据实际荷载进行设计计算。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 （JGJ130-2011）课件
2012年12月20日
目
录
1、规范发布公告
2、规范修订的背景
3、规范组成内容 4、规范修订的主要内容 5、规范增加的主要内容 6、施工、检查与验收、安全管理
7、规范中的强制性条文
8、内业资料组卷
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范课件
扣件式钢管脚手架的搭设应由专业人员负责， 并严格按照施工方案和安全技术规范进行。
在搭设过程中，应设置临时支撑，以确 保架体的稳定性和安全性。
在搭设过程中，应确保扣件、钢管等材料 的质量符合要求，严禁使用不合格的材料。
在拆除扣件式钢管脚手架时，应按照自上而下、 逐层拆除的顺序进行，并严禁上下同时作业。
添加项标题
应急处理方法：一旦发生扣件式钢管脚手架倒塌等安全事故，应立即启动应急预案，疏散现场人 员；同时采取必要的紧急救援措施，如止血、心肺复苏等，以降低事故损失。
事故案例1：某工地因扣件质量不合格导致脚手架坍塌，造成3人死亡 事故案例2：某工地因扣件连接不牢固导致脚手架失稳，造成2人重伤 事故案例3：某工地因扣件螺栓松动导致脚手架倾斜，造成1人轻伤
验收程序：自 检、互检、专
检
验收要求：外 观质量、尺寸 偏差、承载能
力、稳定性
扣件式钢管脚手架的搭设必须符合设计要求，确保结构稳定和安全。 扣件式钢管脚手架在使用前应进行验收，合格后方可使用。 扣件式钢管脚手架在使用过程中应定期进行检查和维护，确保其安全可靠。 扣件式钢管脚手架在使用过程中严禁超载，严禁擅自拆除或改变结构。
扣件式钢管脚手架的基础应平整、坚实，并具 有足够的承载能力，以确保整体结构的稳定性。
在拆除过程中，应设置警戒区域，并采取 相应的安全措施，以确保作业人员的安全。
PART FOUR
钢管规格：采用 外径48mm、壁 厚3.5mm的焊接 钢管，也可采用 其他规格的钢管， 但必须保证质量
和安全要求。
扣件材料：扣件是 钢管脚手架的节点 部件，其材料应符 合相关规定，扣件 必须能够紧固钢管， 保证节点处的连接
扣件式钢管脚手架应按 规定设置连墙件等与主 体结构相连接的构件， 并应符合安全技术规范 要求。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(jgj130-)
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）宣讲稿一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×的脚手架用钢管改为φ×。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm 改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：w k=μz·μs·w0（w0取n=50）修改为：w=μz·μs·w0（w0取n=10）。
k6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由提高为。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2.0
1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 2.0 1.8 1.8 1.8
1.5
1.5 1.5 1.2 1.5 1.2 1.5 1.2 1.5 1.2
1.5
1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5
1.5
1.5 1.5 1.2 1.5 1.2 1.5 1.2 1.2 1.2
• 9、增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的 构造和计算内容。 • 10、补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相 关的内容。包括结构体系、构造要求、荷 载取值、设计计算等。规范中将此类支架 体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、 横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶 部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆） 二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距 （5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型 满堂支撑架。
•
• •
•
本次规范修订的主要内容
1、修订了钢管规格。取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管 尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原 标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。 2、对钢管壁厚的下差更严格。将原规定壁厚下差限值为 0.5mm改为0.36mm。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时， 可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。 3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用， 本次修订中予以取消。 4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要 求，本次修订中予以取消。 5、与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水 平风荷载标准值的计算公式形式由：wk=0.7μz·μs· w0（w0取 n=50）修改为： wk=μz·μs· w0（w0取n=10）。 6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为 0.9。 7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架 取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011解读PPT参考课件
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• 2 当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m， 并应采用不少于2个旋转和扣件固定。端部扣件盖 板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
• 6．3．7 脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端 1m，宜高出檐口上端1.5m。
• 6．4 连墙件
• 6．4．1 连墙件设置的位置、数量应按专项施工 方案确定。
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图6.6.3 高度24m以下剪刀撑布置
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• 6．6．4 双排脚手架横向斜撑的设置应符合 下列规定：
• 1 横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之 字型连续布置，斜撑的固定应符合本规范 第6.5.2条第2款的规定；
• 2 高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不 设横向斜撑，高度在24m以上的封闭型脚手 架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每 隔6跨设置一道。
1.55
1.05 三步
三跨 1.30
步距 h
1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80
2+0.35 (kN/m2)
2.0 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 2.0 1.8 1.8 1.8
下列荷载时的立杆纵距la(m)
2+2+2×0.35 3+0.35 3+2+2×0.35
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范》（JGJ130-2011）
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➢按立杆排数分，可分为：单排式脚手架、 双排式脚手架、满堂脚手架等；
➢按封闭程度分，可分为：开口型脚手架、 一字型脚手架、封圈型脚手架等；
JGJ130-2011_建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm 改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：w k=0.7μz·μs·w0（w0取n=50）修改为： w k=μz·μs·w0（w0取n=10）。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;表4.3.1荷载效应组合8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011
• 经比较可见：
。
• 经以上变换，脚手架立杆设计计算公式写为： • 1.2NGk+∑1.4NQk≤允许搭设高度计算： • 结构自重和构配件自重标准值产生的轴力： NGk=NG1k+NG2k，其中NG1k—脚手架结构自 重标准值产生的轴力，其值等于脚手架立杆承受 的每米结构自重标准值gk 和架体总高度H的乘积： NG1k=gk· H；NG2k—脚手架上构配件自重标准 值产生的轴力。代入脚手架立杆设计计算公式： 1.2（gk· H+ NG2k）+∑1.4NQk≤可以求出：[H] = 双排脚手架的使用成熟、经验丰富，本次修订中 改动很少。主要改动内容：
l c
l
• • • • • • • • • • • •
2kN，双排架取3kN ; ——连墙件应力值（N/mm2）； ——连墙件的净截面面积（mm2）； ——连墙件的毛截面面积（mm2）； ——连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细比按本规范附录A表 A.0.6取 值； ——连墙件钢材的强度设计值（N/mm2），应按本规范表5.1.6采用。 b）连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的连接强度应按下式计算： N ≤ N 式中：——连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的抗拉（压）承载 力设计值，应根据相应规范规定计算。 c）当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算，应满足下式 要求： N ≤ R 式中：——扣件抗滑承载力设计值，一个直角扣件应取8.0kN。
2 0
0
0
' R
0.9
' R
7320 7320 7320 i 2 ' 2 ' 2 ' 2 0.9 R (0 ) ( 0.9 R ) (0 ) 2 ( 0.9 R ) ( h) 2
JGJ130-2011脚手架规范PPT演示课件
荷载效应组合
纵向、横向水平杆强度与变形
永久荷载+施工荷载
脚手架立杆地基承载力 型钢悬挑梁的强度、稳定与变形
立杆稳定
永久荷载+施工荷载
永久荷载+0.9（施工荷载+风荷 载）
永久荷载+可变荷载（不含风荷 载）
永久荷载+0.9（可变荷载+风荷 载）
连墙件强度与稳定
单排架，风荷载+2.0kN 双排架，风荷载+3.0kN
交通与环境学院 白淑毅
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其它修改的内容
• 7.3.5 脚手架纵向水平杆的搭设应符合下列规定： • 1 脚手架纵向水平杆应随立杆按步搭设，并应
采用直角扣件与立杆固定； • 7.3.8 脚手架连墙件安装应符合下列规定： • 1 连墙件的安装应随脚手架搭设同步进行，不
得滞后安装； • 7.4.4 架体拆除作业应设专人指挥，当有多人同时
• 2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚 手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规 范的修订工作。
交通与环境学院 白淑毅
3
《建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规范》（JGJ1302011）于2011年12月1日实施
交
4
2011版规范目录中新增章节
• 3 构配件 • 3.4 可调托撑 • 3.5 悬挑脚手架用型钢 • 5 设计计算 • 5.3 满堂脚手架计算 • 5.4 满堂支撑架计算 • 5.5 脚手架地基承载力计算 • 5.6 型钢悬挑脚手架计算 • 6 构造要求 • 6.8 满堂脚手架 • 6.9 满堂支撑架 • 6.10 型钢悬挑脚手架
操作时，应明确分工、统一行动，且应具有足够的 操作面。
交通与环境学院 白淑毅
JGJ130-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
94、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：wk=0.7μz·μs·w0（w0取n=50）修改为：wk=μz·μs·w0（w0取n=10）。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN 。
表4.3.1荷载效应组合8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011培训课件
1.构配件
1.1 钢管
1.1.1 脚手架钢管宜采用Φ48.3×3.6钢管。每根钢管的最大质量不应大于
25.8kg。（取消Φ51×3.0的钢管，将原标准中的Φ48×3.5的脚手架钢管改为 Φ48.3×3.6）
1.2 脚手板 1.2.1 脚手板可采用钢、木、竹材料制作，单块脚手板的质量不宜大于30kg 1.2.2 脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm的镀锌钢 丝箍两道。
（3）物体打击：人员受到同一垂直作业面的交叉作业中和 通道口坠落物体的打击。 （4）机械伤害：主要是垂直运输机械设备、吊装设备、各 类桩机等对人的伤害。 （5）坍塌：施工中发生的坍塌事故主要是：现浇混凝土梁 、板的模板支撑失稳倒塌、基坑边坡失稳引起土石方坍塌、 拆除工程中的坍塌、施工现场的围墙及在建工程屋面板质量 低劣坍塌。 以上五大伤害中有三项均与脚手架有关。
图6.2.1-2 铺竹笆脚手板时纵向水平杆的构造 1——立杆；2——纵向水平杆；3——横向水平杆；4——竹笆脚手板；
5——其它脚手板
条文说明：2.2.1对搭接长度的规定与立杆相同，但中间比立杆多一个旋转扣 件，以防止上面搭接杆在竖向荷载作用下产生过大的变形；对于铺设竹笆脚 手板的纵向水平杆设置规定，是根据现场使用情况提出的。 纵向水平杆设在立杆内侧，可以减小横向水平杆跨度，接长立杆和安装剪刀 撑时比较方便，对高处作业更为安全。
（a）接头不在同步内（立面） （b）接头不在同跨内（平面） 图6.2.1-1 纵向水平杆对接接头布置
1——立杆；2——纵向水平杆；3——横向水平杆
2） 搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板 边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。 3 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横 向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水 平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于 400mm（图6.2.1-2）。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
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• l0=k•m•h，其中：k—计算长度附加系数， m—考虑整体稳定因素的计算长度系数，它 们可以通过规范查得。h—立杆的步距。根 据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳 定性。 • 在钢结构设计规范中，轴心压杆的稳定承 载力设计值可以由公式： 计算。式 —轴心受压构件的整体稳定系数，A— 中： 轴心压杆的毛截面面积，f—钢材的设计强 度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定 承载力极限值／（ ），式中：γR—钢材 的抗力分项系数，γR=1.165，γs—荷载分 项系数的总和。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安 全技术规范》（JGJ130-2011）
规范修订的背景
• 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历 了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论 后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。 规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管 理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内 容应适应变化。 和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规 范在内容上应作出修改，和相关规范协调。 施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。 在技术上亟待给予指导和规范。 2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
• 9、增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的 构造和计算内容。 • 10、补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相 关的内容。包括结构体系、构造要求、荷 载取值、设计计算等。规范中将此类支架 体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、 横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶 部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆） 二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距 （5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型 满堂支撑架。