南引桥5T龙门吊计算书(上报)
5T双轨龙门架计算书
根据现场实际情况，各竖井起重架分别设置2台5t电葫芦。
安装后先进行空载和重载的安全检测，经有资质的单位检测合格后投入使用。
竖井架子均采用钢筋混凝土独立支墩，以支撑竖井架子的自重及吊运重物时所发生的一切荷载，每一个支墩的断面形式为1.0×0.8×0.8m（长×宽×高），现浇C30混凝土，在基础中预埋20mm厚锚固钢板，以便于工字钢立柱与基础的连接，沿井口设门式提升架其高7m。
提升架所用材料:立柱用I32a工字钢制作，底部焊在预埋钢板并设加劲肋，上部与连接横梁采用M20的螺栓连接，立柱与立柱之间斜撑采用角钢斜撑。
横梁、行梁采用I32b工字钢，托梁和立柱采用I32a斜撑采用L100*10角钢。
龙门架受力计算书龙门架尺寸：长度：6.5m+6.5m=13m，宽度：7m，高度：6m。
龙门架行梁及吊梁均采用I32b工字钢，托梁及立柱均采用I32a工字钢，设2台5t电葫芦负责出渣及料具吊运。
竖井架受力计算简图如下(杆件连接实际安装采用焊接,图中简化为铰接)：计算荷载为土罐自重（r=0.6m，h=1.0m，钢板厚1cm）0.382t ，罐中土重（πr2h×1.8＝2.03t）、电葫芦自重（0.4t）三项合计2.82t.电葫芦的额定起重量5t，按照最大90％的负荷为4.5t。
取最不利的荷载4.5t，换算成45kN。
⑴行车梁行车梁的受力为集中荷载45KN。
受力计算简图如下：为一次超静定结构。
取行车梁的最大跨度为8m ，按照最不利的简支梁受力方式验算如下：①强度验算m KN Fl qL M ⋅=⨯+⨯⨯=76.604/0.18/12.12max其中：L 为8米；安全系数分别取1.2和1.0；q 为行梁I30b 自重48.0kg/m ，换算成线荷载0.470kN/m查I30b 热轧工字钢的截面特性表可知33104.600mm x ⨯=ω故行梁应力为：==x M ωσ/max 101.27N/mm2。
龙门吊计算书
计算书目录第1章计算书 (1)1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算 (1)1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 (1)1.1.2 龙门吊轨道基础承载力验算 (2)1.1.3 龙门吊轨道基础地基承载力验算 (2)1.2 吊装设备及吊具验算 (3)1.2.1 汽车吊选型思路 (3)1.2.2 汽车吊负荷计算 (4)1.2.3 汽车吊选型 (4)1.2.4 钢丝绳选择校核 (5)1.2.5 卸扣的选择校核 (5)1.2.6 绳卡的选择校核 (6)1.3 汽车吊抗倾覆验算 (7)1.4 地基承载力验算 (7)第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min，小车运行速度5m/min，整机重量60T。
1#梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求。
本方案地基基础梁总计受力：M=137+60×2=257TF=M*g=257T×9.8N/kg=2519kN2台龙门吊共计有8个支点，则每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转（吊装170T）时，Pmax=（85+60）T×9.8N/kg/4=355kN。
1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种，二者取较大值：方式一：根据《路桥施工计算手册》计算：g1=2P+v/8=2×315+（6×60/1000/8）=630kN/m方式二：根据《吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构)》中“总说明4.3公式（1）”计算：P d=1.05×1.4×1.15×315=533kN/m；满负荷运转时：g1max=2×355+（20×60/1000/8）=710kN/m；P d max=1.05×1.4×1.15×355=600kN。
龙门吊计算书
龙门吊计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1计算书目录第1章计算书................................................................ 错误!未定义书签。
龙门吊轨道基础、车挡设计验算......................... 错误!未定义书签。
龙门吊走行轨钢轨型号选择计算..................... 错误!未定义书签。
龙门吊轨道基础承载力验算......................... 错误!未定义书签。
龙门吊轨道基础地基承载力验算..................... 错误!未定义书签。
吊装设备及吊具验算................................... 错误!未定义书签。
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汽车吊负荷计算................................... 错误!未定义书签。
汽车吊选型....................................... 错误!未定义书签。
钢丝绳选择校核................................... 错误!未定义书签。
卸扣的选择校核................................... 错误!未定义书签。
绳卡的选择校核................................... 错误!未定义书签。
汽车吊抗倾覆验算..................................... 错误!未定义书签。
地基承载力验算....................................... 错误!未定义书签。
第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。
龙门吊基础计算书
钢筋场龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案该龙门吊起吊能力为5T 的门吊，门吊自重按6T 计算。
基础采用条形基础，每隔10m 设置一道2cm 宽的沉降缝，宽1.0m,高35cm,基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根HPB235A 12mm 光圆钢筋，箍筋采用HPB235A 10mm 光圆钢筋，箍筋间距为200mm ，具体尺寸如图1-1，1-2所示。
图1-2 基础钢筋砼梁侧面图2、基底地质情况基底为较软弱的粉质粘土，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.5m 厚的碎石土，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为200～200kPa ，取200Kp 。
查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E 0=29～65MPa ，粉质粘土16～39MPa,为安全起见，取碎石土的变形莫量E 0=29 MPa ，粉质粘土16MPa 。
3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。
龙门吊自重按6T 计算，总重11T ，两个受力点，单点受集中力5.5T ，基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。
龙门吊计算书样本
计皆算书第1章计算书 (1)1」龙门吊轨道根本、车挡设计验算 (1)龙门吊走行轨钢轨型号选取计算 (1)龙门吊轨道根本承载力验算 (2)龙门吊轨道根本地基承载力验算 (3)吊装设备及吊具验算 (3)汽车吊选型思路 (3)汽车吊负荷计算 (4)汽车吊选型 (5)钢丝绳选取校核 (5)卸扣选取校核 (6)绳卡选取校核 (7)汽车吊抗倾覆验算 (7)地基承载力验算 (8)第1章计算书龙门吊轨道根本、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运营速度6m/min,小车运营速度5nVmin,整机重量60T。
1#梁场最大梁重137T,设立两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T,可以满足使用规定。
本方案地基根本梁总计受力：M=137+60x2=257T2台龙门吊共计有8个支点，那么每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转(吊装170T)时，Pmax= (85+60) Tx9.8N/kg/4=355kN<>龙门吊走行轨钢轨型号选取计算拟定龙门吊走行轨上钢轨，计算方式有两种，两者取较大值：方式_：依照?路桥施工计算手册?计算：gi=2P+v/8=2x3154- (6x60/1000/8) =630kN/m方式二：依照?吊车轨道联结及车挡(合用于混凝土构造)?中“总说明公式(1) 〞计算：Pd= 115=533kN/m ；满负荷运转时：gmm=2x355+ (20x60/1000/8) =710kN/m；Pdmax 二」5x355=600kN。
每种工况下，两者取较大值。
因此本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m,满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/mo起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查?GB2585-铁路用热轧钢轨?“表钢轨计算数据〞得到：P43理论米重量为44.65kg/m,不大于QU100理 论重量，综合考虑钢轨专业性用途、此后周转使用及平安性能指标，咱们以为龙门吊制造厂 家意见不利于该龙门吊此后周转使用，不予釆纳。
(完整版)龙门吊计算书.doc
下赶场沟大桥预制场74T龙门吊设计计算书下赶场沟大桥74T 龙门吊计算书一、概述本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为 24m。
1、门柱一个门柱用 2 根Φ 325mm、δ =10mm 的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b 槽钢作斜撑。
立柱顶上设置2 根[30b 槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b 槽钢上。
立柱底部通过20mm 厚A3 钢板与单轨平车连接。
每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。
两个平车之间用2 根 14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。
钢管与钢横梁采用焊接连接加固。
2、横梁一组横梁用 6 排 9 片贝雷片，设置上下加强弦杆。
两端头用 4 片（90-115-90）× 118cm 支撑架连接。
中间接头均用90×118cm 支撑架连接。
同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用（90-115-90）× 118cm 支撑架外，其余用 90×118cm 支撑架。
横梁一边通过吊带悬挂 28#工字钢设 10T 电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。
横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U 型螺栓加固。
3．天车在横梁上安放枕木、铁轨、 1.6m 主动平车。
枕木间距为60cm，5T 慢速卷扬机放平车上，用 5 门滑车组吊装 ,钢丝绳采用直径为25mm 的。
4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。
各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。
二、横梁计算对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
1、荷载计算横梁自重： q=11.7 KN/m天平及滑轮自重： P1=25KN起吊重量： P2=740/2=370KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯矩当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。
桥梁预制场龙门吊计算书
施青二级公路第六合同段龙门吊计算书[40T贝雷支架自拼龙门吊]设计：复核：审核：2007 年 10 月5日龙门吊计算书一、设计说明本龙门吊设计按吊重40吨进行设计，龙门吊采用贝雷片作为主梁，每台龙门吊使用30片贝雷片，上下均采用加强弦杆进行加强。
采用角钢制作桁架作为龙门吊立柱。
天车为5吨卷扬机，配21.5mm钢丝绳。
行走部分采用变速器控制龙门吊速度。
轨道采用130铁路用钢轨。
结构尺寸如下（单位cm）二、横梁计算龙门吊上部主梁荷载如下表：龙门吊均布荷载为上表中编号2~6合计重量140.54KN/15m=9.3693 KN/m龙门吊最不利受力位置为天车位于跨中部位时，贝雷片主梁受力为最不利。
其所受荷载为主梁均布荷载q与吊点所受的集中荷载F=天车自重50.35KN+设计重量400KN，即如下图所示情况。
由于每台龙门吊横梁由6片贝雷片组成,取一片贝雷片作为分析对象,则单排贝雷片受到的力为:均布力:q=9.3693/6=1.5615KN/m集中力:F=450.35/6=75.0583经采用计算程序进行计算,结构挠度为1cm图如下:贝雷片节间空隙引起的下挠=(n-1)*2mm=4*2=8mm则在吊重40吨时龙门吊横梁下挠度为18mm<容许值L/400=37 mm贝雷片所受最大剪力和弯矩如下图最大剪力τ=49.24KN< 贝雷片加强单排单层[τ]= 245.2KN最大弯矩M=325.38KN.m<贝雷片加强单排单层[M]=1687.5 KN.m结论:贝雷片横梁受力是安全的。
三、钢丝绳计算龙门吊天车为5吨卷扬机，配21.5mm钢丝绳。
采用动滑轮进行走线11根，每根钢丝绳所受最大拉力为5吨，可吊重量=5*11=55吨，即卷扬机受力是满足吊重40吨要求的。
21.5mm(规格6*37)钢丝绳参数如下：公称抗拉强度：1850Mpa钢丝总断面积：174.27mm2单根钢丝理论拉断力：=174.27mm2*1850Mpa/1000=322KN安全系数=322/50=6.44>重型吊装安全系数6结论：钢丝绳受力是安全的。
龙门吊计算说明总书
贝雷梁计算书绪论本计算书为福州市尤溪洲闽江大桥水上平台50t龙门吊机计算书，此门吊净跨15m，净高12m.计算中有许多不足之处，还望读者不吝赐教！㈠计算的基本数据------------------------------------------------------㈡轮压的验算------------------------------------------------------------㈢龙门吊机纵向稳定验算---------------------------------------------㈣贝雷桁架计算----------------------------------------------------------㈤底座支架计算----------------------------------------------------------㈠．计算的基本数据：本龙门吊机为50t龙门吊机，由贝雷桁架拼装而成，净跨15m，净高12m.将龙门吊机分成：①起重小车②小车走道梁及分配梁③贝雷桁④底座支架及分配梁⑤走行部分①起重小车重15t，为50t起重小车，轮距2.3m，轨距为2.0m.见《龙门吊机拼装图集》P75②小车走道梁及分配梁：走道梁由43kg/m重钢轨组成，L=16.6m.分配梁由2［20b 组成。
③贝雷桁：其为国家规定尺寸制造，每片桁架为1.5×3.0m，侧弦杆与下弦杆由2［10组成，内侧的斜杆由Ι8组成；组拼后，将净跨部分的上下弦杆加强成4［10，（详见图《YX-02-026》），另外三角支撑均由2［10组成。
截面性质如下：特性面积A 惯性矩截面系数截面（mm2）（mm4）(mm3)2［10 2549 3.966×106 0.07932×1035098 20.677×106 0.20677×1034［10958 9.9×105 2.48×104Ι8最大内力压拉弯内力剪力16Mn钢最大拉压弯应力为273MPa截面（KN）（KN）最大剪应力为156MPa。
龙门吊基础设计计算书(新)
65t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示：场地内2.3m 深度地基的承载力为125KPa ，冻深0.8m ，故选取基础埋深m h 0.1 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C20。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
4022022025120040403035353535930N3φ8@350N2φ10N4φ8@350N1φ12N2φ10N1φ12N5φ8@350基础钢筋布置图1：10图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ）通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。
基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。
为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每46m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。
3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，65t 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 253max =，现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t ，故取计算轮压：KN P 200=； 砼自重按26.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。
3.2、材料性能指标 (1)、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 10.1= 弹性模量：MPa E c 41055.2⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40417.0m I =4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图-4.1形式。
龙门吊检算书
5T龙门吊检算书我合同段龙门吊是以桁式支架形式拼装而成，双腹杆和横杆以多斜杆形式拼装而成，腹杆主杆以16根Q235-B 75mm等边角钢，以平行四边形形式布设，斜杆间距40cm，以Q235-B 50mm角钢作斜杆。
横杆主梁：1根I28工字钢，采用1根140mm槽钢，2根75mm 等边角钢拼成加强杆，以等边三角形形式拼装而成，等边三角形高1m；横杆斜杆以Q235-B 70角钢拼装而成，间距100cm。
龙门吊高度9m，跨度22m，设计最大承重5T，用于混凝土浇筑时吊装混凝土和安装模板（我合同段混凝土箕斗1.2m3，以2.5Kg/1m3约为3.25T，模板约为2.5T）。
I28工字钢连接加强杆和连接钢板采用20cm/2m贴角焊缝，同时采用Φ2cm/2m螺栓连接，上下以10×10×2cmQ235钢板作垫板，斜杆角钢采用用Φ2cm/2m螺栓连接。
全部采用T506焊条焊接。
一、横杆主梁检算：（反算法检算）受力图如下：最大荷载为5T横梁上最大荷载：q=1.135KN/m梁的自重为0.43KN/m则设计最大荷载值为：Q=q+0.43=1.56KN/m梁跨中最大弯距为：M max =1/8×1.135×222=68.36Kg/m横梁截面选定：W= M max/［σw］=163.5/145×103=0.165m3=1.65×105mm3选用I28 《查路桥施工计算手册》可得，Ix=7.48×108/mm3Wx=5.34×105/mm3 Sx=3.12×105/mm3Ix/Sx=1.71mm σ壁厚=10.5mm截面验算：梁自重产生的弯距设计值为：Mg=1/8×0.43×222=26.05Kg/m总弯距正应力：Q=68.36×106/5.34×105=128.015MPa〈145 MPa满足要求梁的跨中挠度验算：F=（5×q×l4）/（384×E×Ix）=（5×1.135×220004）/（384×2.1×105×7.48×108）=22.04mm〈l/600=36.7mm承重最大时挠度22mm，平时承重挠度8-10mm完全满足要求。
5t龙门吊安装作业指导书
目录1、作业任务 (1)1.1龙门主要参数及结构件重量 (1)1.2工期安排：（有效工作时间） (1)2、编制依据 (2)3、作业准备 (2)3.1人员准备 (2)3.2技术准备 (3)3.3材料准备 (3)4、安装作业方法 (4)4.1轨道安装 (6)4.2在地面上对传动部分和电气部分进行保养： (7)4.3机械防腐 (7)4.4行走部分安装 (7)4.5支腿组合 (8)4.6 桥架的安装 (8)4.7桥架起吊 (8)5、试吊 (9)5.1试吊前准备 (9)5.2空载合格性试验 (9)5.3载荷试验 (9)6、质量要求 (10)7、职业安全健康、环境管理措施和文明施工 (11)8、附录：131、作业任务根据施工要求，在循环水预应力砼管制作场布置5t/12m龙门吊一台，为确保优质、高效、安全的完成安装作业，并全过程处于规范、受控状态，现编制作业指导书，要求全体作业人员严格遵守，未征得编制人员书面同意的情况下，不允许任意修改作业方案，如因现场条件发生变化，由原编制人提出更改措施，并经各部门审核通过。
1.1龙门主要参数及结构件重量起重量5t起吊高度6m 起升速度9m/min桥架跨度12m 大跑行速29m/min大跑钢轨型号43kg/m支腿重量1662×2kg桥架重4.58t行走梁2.2t×2起升钢丝绳型号:6×37+1-φ21.5 长250m支腿安装标高7.3米 (相对轨道上平面)悬臂长度1m1.2工期安排：（有效工作时间）2、编制依据《起重机械安全规程》GB/T 6067-2002《桥门式起重机安全技术检验大纲》1993年10月15日劳动部颁发《起重机械用钢丝绳检验和报废实用规范》GB/T 5972-2002《起重机械超载保护装置安全技术规范》 GB12602-90《起重设备安装工程施工及验收规范》 GB50278-98《起重机试验规范和程序》 GB5905-86《机械设计手册》（第四版）化学工业出版社KH180-3履带吊性能表日立建机3、作业准备3.1人员准备总负责一人：对作业全过程的组织、协调、安排并对安全、质量、进度负主责技术员一人：编制施工措施，做好作业全过程的技术工作、过程控制及螺栓、附件登记、编号，安装记录及总结的编制。
龙门架计算(35M)
龙门架计算书（35mT 梁龙门架）本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。
对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V max =46342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,计算略。
5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯=422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()296.501.452.16.254I y =⨯++⨯=cm A I r x x 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求 龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算单片贝雷片惯性矩 4250500cm I =弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度以上挠度合计cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==cm f f f 82.259.023.221=+=+=12V 1=M M M max Ⅰ25自重弯矩略横梁轴力 kg V N 724491.80cos 4585191.80cos 1=︒⨯=︒⋅= 最大剪力 kg Q 30183905526191.80sin 45851=⨯-︒⨯= 3、强度计算 ⑴弯应力222max /2100/16918.8021013582cm kg cm kg W M w <=⨯==σ⑵剪应力22/1250/7558.025230183cm kg cm kg d h Q <=⨯⨯=⋅≈τ⑶正应力2/7551.4827244cm kg A N N =⨯==σ 门架脚架横梁符合要求 ㈡脚架计算门架的脚架所受压力 N=45851kg 1．强度计算22/2100/1303797.8445851cm kg cm kg A N <=⨯==σ 符合要求2．整体稳定验算1'44⨯+I =I =I A x y x .8496.394⨯+⨯=I x 46148cm x =I取cm loy lox 750==79.846148⨯===A I i i xy x 572.13750====x y x i lox λλ 4402=⋅+==λλx A x x oy ox 根据ox λ818.0=ϕ22/2100/159479.84818.045851cm kg f cm kg A N =<=⨯⨯==ϕσ整体稳定符合要求。
5t-18m(+3m)龙门吊计算书
QM5t-14m(+3m)龙门起重机计算书一、概述QM5t-18m(+3m)门式起重机是用于杭州九堡大桥南接线1标钢筋场的小型起重设备，根据实际情况和现场条件采用跨度18米，单边悬臂3米，采用三角形桁架，加工字钢Ⅰ32a主梁组合，小车可沿主梁纵向行走，整机由2组单轨驱动台车支撑，可沿铺设在地面的专用。
本设计主梁跨中按5t（起重量）×14米跨度的规格进行控制设计，悬臂端也为4t（起重量）的规格进行控制，并充分考虑到外部环境对结构的冲击性，拼装的便利性，使用中的特殊要求等。
本设计完全遵循GB3811-2008《起重机设计规范》及其他相关的机械技术条件进行设计计算，所选用的零部件及电气元件等亦完全按照相关的国家标准、部门标准、行业标准、企业标准等要求执行设计。
二、计算依据1、设计参数1）、额定轻重量5t2)、额定起升速度 1.05m/min3)、跨度18米4)、起升高度6米5)、有效悬臂3米6)、小车运行速度1~7 m/min 重载7）整机装机功率8）起重机工作等级2、规范及参考文献1）《起重机设计规范》GB3811-20082）《起重机试验规范和程序》GB9505-863）《起重机机械安全规程》GB6067-854）钢结构设计规范GB50017-20035）钢结构施工及验收规范GB50205-956）通用门吊起重机GB/T14406-937）钢结构焊缝外形尺寸GB10854-898）电气装置安装工程施工及验收规范GB50017-20039）起重设备安装工程施工及验收规范GB50278-983、材料选择主材均选用Q235，主横梁下纵梁采用工字钢Ⅰ28a，上横梁采用工字钢2×L90×8，竖杆采用角钢2×L90×8，竖杆间距1.1米，高度1.5米，斜杆采用L90×8，平联杆采用L63×5，考虑1.5倍安全系数后其性能如下：1）抗拉、抗压和抗弯强度：[σ]=156Mpa2）抗剪强度：[σ]=90Mpa3）绕度[f]=L/400=18000/400=45mm。
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广州新洲至化龙快速路工程
D2官洲河特大桥
南引桥5t龙门吊设计计算书
编制：
复核：
审批：
日期：
广州新化快速路D2项目部
目录
一、工程概况 (1)
二、参考资料及计算参数 (1)
2.1 计算依据及参考资料 (1)
2.2 计算参数 (1)
2.3 材料性能参数确定 (1)
三、龙门吊结构计算 (2)
3.1 龙门吊构造 (2)
3.2 荷载工况 (2)
3.3 计算结果 (4)
四、总结 (8)
4.1 计算结果汇总 (8)
4.2 结论 (8)
一、工程概况
官洲河南引桥总长为839米，起点桩号为K3＋184.200，终点桩号为K4＋023.758。
桥墩中心线垂直桥梁中心线呈径向布置。
南引桥上部结构为21孔预应力混凝土简支T梁（桥面连续），分左右两幅，均为8联。
左幅跨径布置为（3×50m）＋2×（3×41.3m）＋（41.3+28m）＋（2×41.3m）＋（41.3＋37.25＋41.3m）＋（3×34m）＋（2×34m）；右幅跨径布置为（3×50m）＋2×（3×41.3）＋2×（2×41.3m）＋（38＋2×41.3m）＋（3×32.5m）＋（32.5＋25.95m）。
南引桥共252片T梁，其中51mT梁6片，50mT梁36片，41.3mT梁138片，28mT梁6片，37.25mT梁6片，38mT梁6片，25.95mT梁6片，32.5mT 梁24片，34mT梁30片，共8种跨度。
两幅桥均位于直线段上，单幅桥面宽度为13.25m，桥面横坡为2％。
最大T梁重169t。
二、参考资料及计算参数
2.1 计算依据及参考资料
1、新造珠江特大桥施工图
2、南引桥预制场布置图
3、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004
4、《公路施工手册—桥涵》—人民交通出版社
5、《起重机设计规范》GB/T 3811-2008
2.2 计算参数
1、T梁模板最大安装分块为2t，混凝土料斗及吊具重量为0.5t，料斗容量为 1.0m3，混凝土重量为 1.0m3×2.5t/m³＝2.5t；则小龙门吊最大起吊荷载为3.0t。
考虑起吊动载系数及风荷载后，偏安全按照5t荷载进行设计验算；
2、小龙门吊自重按1.1倍系数在Midas软件中进行考虑；
2.3 材料性能参数确定
Q235钢材：拉、压容许应力[σ]＝182MPa
弯曲容许应力[σw] ＝188.5MPa
剪应力[τ] ＝110.5MPa
三、龙门吊结构计算
3.1 龙门吊构造
本龙门吊跨径26.5m，高度6.0m，支腿底部宽4.2m。
采用钢管及型钢组合而成，其中横梁采用φ400×14mm钢管，下设I25a轨道；支腿采用φ219×12mm钢管，支腿连接杆为100×6mm钢管。
龙门吊一般构造见下图所示：
图1. 龙门吊一般构造图
3.2 荷载工况
根据龙门吊的工作环境、起吊重量等综合因素，对龙门吊可能出现的最不利荷载工况进行受力分析，分析软件选用Midas Civil，依照龙门吊施工图建立相应的有限元模型。
主要的荷载工况及有限元模型如下：
工况一、跨中荷载
自重：P
0=1.1 P
g
（P
g
为龙门吊重量）
起吊荷载：P
q
＝5t
图2. 荷载加载图 (单位t) 工况二、端头荷载
自重：P
0=1.1 P
g
（P
g
为龙门吊重量）
起吊荷载：P
q
＝5t
图3. 荷载加载图 (单位t)
3.3 计算结果
工况一(跨中荷载)：
1、位移计算结果
图4. 结构位移图
最大位移29mm＜L/800＝26500/800＝33mm，满足规范要求。
2、应力计算结果
图5. 整体组合应力图（最大值158.4MPa）整体最大组合应力为158.4 MPa＜188.5MPa，满足规范要求。
3、反力计算结果
图6. 反力图（最大值32.4kN）
4、稳定性分析结果
图7. 一阶模态图（临界系数30.6）
龙门吊跨中起吊5t荷载时的稳定系数为30.6，说明龙门吊在该工况下有较高的稳定性。
工况二（(端头荷载)：
1、位移计算结果
图8. 结构位移图
最大位移11mm＜L/800＝26500/800＝33mm，满足规范要求。
2、应力计算结果
图9. 整体组合应力图（最大值41.6MPa）整体最大组合应力为41.6MPa＜188.5MPa，满足规范要求。
3、反力计算结果
图10. 反力图（最大值44.5kN）
4、稳定性分析结果
图11. 一阶模态图（临界系数82.4）
龙门吊端头起吊5t荷载时的稳定系数为82.4，说明龙门吊在该工况下有较高的稳定性。
四、总结
4.1 计算结果汇总
不同荷载工况计算结果如下表：
计算结果汇总表
4.2 结论
经过上述两种荷载工况验算，表明：
1、龙门吊机构件应力小于容许应力，满足规范要求；
2、龙门吊机受荷变形处于容许范围之内，具备有较好的使用性能；
3、龙门吊机整体稳定性较好，具备有较高的稳定性安全储备；
总之，龙门吊在自重和最大起吊荷载的作用下，龙门吊结构安全稳定，挠度值满足规范要求。