龙门吊轨道梁基础计算书
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、工程概况和16T龙门吊共用同一轨道。
二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数：①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
② 16吨龙门吊自重：59吨， G1=59×1000×10=590KN；16吨龙门吊载重：16吨， G2=16×1000×10=160KN；16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（590000/2+160000）/2=227.5KN③ 45吨龙门吊自重：133吨， G4=13.3×1000×10=1330KN；45吨龙门吊载重：45吨， G5=45×1000×10=450KN；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1330000/2+450000）/4=278.75KN④混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑥ 16吨龙门吊边轮间距：L1：7.5m⑦ 45吨龙门吊边轮间距：L2：8.892m3、受力分析与强度验算：只用45吨龙门吊进行受力分析，因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载，一旦其受力分析和强度验算能够满足，16吨龙门吊的也能满足。
45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求，全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。
3.2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
（2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨极其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。
即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7.5m ，L2=8.892m根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于2MPa才能达到安全要求。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、 工程概况二、 龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号 部件名称 尺寸单件重量（t）备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数：1、从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
2、45吨龙门吊自重： G4=108.4×1000×10=1084KN；3、45吨龙门吊载重： G5=（10+19.62+40）×1000×10=696.20KN；4、根据结构力学影响线原理：当起重机移至悬臂梁端头处，吊车支腿承受荷载最大。
即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故，吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2，故最大反力设计值为2155.70KN。
45吨龙门吊4个支腿，每个支腿下1个轮子，每个轮子的最大承重标准值：G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=14.3MPa6、钢板垫块面积：0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距：L：9.36m3、受力分析与强度验算：45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图冠梁配筋图 门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
100t龙门吊基础承载力计算书
100T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“100t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面：
100t龙门吊基础截面
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 800 mm，B2 =800mm
H1 = 500 mm，H2 = 800 mm
无偏心：
3．荷载值：
①基础砼：g1=7×1.58m3×26 kN /m3=287.56 kN
②钢轨:g2=7×43×10N /kg=3。
01 kN
③龙门吊轮压：g3=2×27×10N/kg=540 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+ g3=543KN
G k = g1=287。
56KN
4．材料信息:
混凝土: C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =(B1＋B2)×L = 1。
6×7= 11。
2 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2002)下列公式验算：
p k = （F k＋G k)/A = 74。
2 kPa
结论:移梁滑道基础底面的地基承载力大于74.2 kPa即满足设计要求。
10t龙门吊机走道基础计算书 (1)
10t 龙门吊机走道基础计算书一、概述为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t 龙门吊机。
龙门吊机跨度14m ，净高9m 。
龙门吊机配备10t 电动葫芦一台。
根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t 龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。
1. 3q2. 公式：02)(2'0'2=+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩；—a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩；—s A 受拉区钢筋的截面积；—'s A 受压区钢筋的截面积；—cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离；'5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离；030525h h a cm =-=-=—截面有效高度；—x 混凝土受压区高度；—y 受压区合力到中性轴的距离；—b 基础的宽度；—n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比；M Z 。
A.由公式得：2210210(4.5 4.5)(4.525 4.55)04040x x ⨯⨯++-⨯+⨯=2 4.567.50x x +-=得x =6.3cm 由公式得：322140 6.310 4.5(6.35)34140 6.310 4.5(6.35)2y ⨯⨯+⨯⨯-==⨯⨯+⨯⨯-(cm) 025 6.3422.7Z h x y =-+=-+=(cm)由公式得：316101574.522.7s s M A Z σ⨯===⨯<200(MPa)合格 由公式得： 157 6.3 5.31025 6.3c σ=⨯=-<7.0(MPa)合格 由公式得： 032100.5τ⨯==<][2-tp σ=0.73(MPa)合格。
10t门式起重机轨道梁基础受力计算书
1#标准化钢筋加工场10t门式起重机轨道梁基础受力计算书项目部名称：项目总工程师：工程技术人员：年月日第份/共份目录1 工程概况 (1)2 基础设计及受力分析 (1)2.1 门式起重机轨道梁基础设计 (1)2.2 受力分析 (2)2.3 荷载组合 (3)2.4 建模计算 (3)2.5 门式起重机轨道梁基础配筋 (5)2.6 门式起重机轨道梁基础地基承载力计算 (8)3 总结 (9)1 工程概况1#标准化钢筋加工场计划配置3台10t门式起重机，其跨径1-27m，净高7m。
2 基础设计及受力分析2.1 门式起重机轨道梁基础设计轨道梁基础采用倒T型C25钢筋混凝土条形基础，基础底部宽60cm，上部宽40cm，每隔15m设置一道2cm宽的沉降缝。
基础底部采用6根HRB400Φ12钢筋作为纵向受拉钢筋，顶部放置两排Φ12作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。
箍筋采用HPB300φ8光圆钢筋，具体尺寸如下图2-1、图2-2所示。
图2-1 门式起重机轨道梁基础断面设计图图2-2 门式起重机轨道梁基础配筋图2.2 受力分析（1）轮压荷载根据《1#标准化钢筋加工场10t门式起重机设计图纸》所提供资料，本例门式起重机两个车轮之间间距为6m，单个最大轮压为80kN，受力简图如下2-3所示：图2-3 门式起重机受力示意图（2）自重荷载轨道梁自重由计算软件自动计入。
2.3 荷载组合根据《路桥施工计算手册》进行荷载组合，其中恒载分项系数取 1.2，活载冲击系数取1.45，利用计算软件自动输入。
2.4 建模计算2.4.1 力学模型简化本例轨道梁基础采用Midas-Civil 2017进行建模计算，基础模拟共采用110个节点，110个梁单元，电算建模细则如下：建模范围：轨道梁基础长度110m。
单元类型：轨道梁基础采用一般梁单元模拟，其中轨道梁基础以1m单元体分割，共分割为110个单元体。
边界条件：轨道梁基础两端采用一般支承限制约束；轨道梁基础底部采用面弹性支承的分布弹性支承，基床系数k =5.6×104kN/m³。
龙门吊计算书样本
计皆算书第1章计算书 (1)1」龙门吊轨道根本、车挡设计验算 (1)龙门吊走行轨钢轨型号选取计算 (1)龙门吊轨道根本承载力验算 (2)龙门吊轨道根本地基承载力验算 (3)吊装设备及吊具验算 (3)汽车吊选型思路 (3)汽车吊负荷计算 (4)汽车吊选型 (5)钢丝绳选取校核 (5)卸扣选取校核 (6)绳卡选取校核 (7)汽车吊抗倾覆验算 (7)地基承载力验算 (8)第1章计算书龙门吊轨道根本、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运营速度6m/min,小车运营速度5nVmin,整机重量60T。
1#梁场最大梁重137T,设立两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T,可以满足使用规定。
本方案地基根本梁总计受力：M=137+60x2=257T2台龙门吊共计有8个支点，那么每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转(吊装170T)时，Pmax= (85+60) Tx9.8N/kg/4=355kN<>龙门吊走行轨钢轨型号选取计算拟定龙门吊走行轨上钢轨，计算方式有两种，两者取较大值：方式_：依照?路桥施工计算手册?计算：gi=2P+v/8=2x3154- (6x60/1000/8) =630kN/m方式二：依照?吊车轨道联结及车挡(合用于混凝土构造)?中“总说明公式(1) 〞计算：Pd= 115=533kN/m ；满负荷运转时：gmm=2x355+ (20x60/1000/8) =710kN/m；Pdmax 二」5x355=600kN。
每种工况下，两者取较大值。
因此本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m,满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/mo起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查?GB2585-铁路用热轧钢轨?“表钢轨计算数据〞得到：P43理论米重量为44.65kg/m,不大于QU100理 论重量，综合考虑钢轨专业性用途、此后周转使用及平安性能指标，咱们以为龙门吊制造厂 家意见不利于该龙门吊此后周转使用，不予釆纳。
龙门吊走行轨道基础检算书
****************龙门吊走行轨基础结构设计计算书计算：复核：审核：***********************铺轨基地龙门吊走行轨基础结构设计１．设计计算N上不荷载=N龙门吊+N起吊能力N上部荷载—上部总荷载N龙门吊—两台龙门吊荷载（每台自重44吨）N—两台龙门吊的吊装能力（每台额定起重量为20吨）N上不荷载=57×9.8+16×9.8×2=872.2KN每个龙门吊脚处的轴载为P=872.2/4=218KN设荷载影响范围沿龙门吊走行方向为40cm, 基础宽度为40cm，基础构件厚度为40cm, 走行轨采用50kg/m钢轨, 轨底宽度为114mm, 则基础受力面积为40×114=4560mm²则基础竖向承受的荷载为F＝218000／4560m²=47.8MPa当基础下层处于不稳定状态时, 基础可能处于简支状态,基础采用C30砼, 设计抗压强度为16.5 MPa, 设计抗拉强度为1.5MPa。
基础沿纵向,下边缘弯矩和横截面惯性矩为如图1：M1=218000×200=43600000NmmW1=(1/6)×bh²=400×4002/6=10666666.67mm3取动荷载冲击系数为1.2, 基础下层的弯拉应力为σ=M/Wσ1=43600000×1.2/10666666.67=4.9MPa＞1.5MPa基础沿横向,下边缘弯矩和横截面惯性矩为如图2：M2=218000×200=43600000NmmW2=(1/6)×bh²=500×4002/6=13333333.33 mm3σ=M/Wσ2=43600000×1.2/10666666.67=4.9MPa＞1.5MPa根据计算计算结果，采用C30混凝土基础不能满足龙门架的承重能力。
固采用C30的钢筋混凝土基础。
龙门吊轨道梁地基承载力验算书
附件3龙门吊轨道梁地基承载力验算书基本计算参数○1起吊梁板时龙门吊单边荷载小箱梁梁板重量最大为32.2m3×2.6t/m3=78.9t，由单台100t龙门吊横向起吊承载，每边最大承载g1=789/2=394.5KN；30T梁梁板重量最大为31.01m3×2.6t/m3=80.6t，由两台80t龙门吊承载，以龙门吊将T梁横移到单边时为最不利受力考虑，则每台龙门吊每边最大承载g1=806/2=403KN。
因此龙门吊在纵向边缘上T梁梁板承载最大，承载为g1=403KN。
○2龙门吊自重（一台）按800KN计，则龙门吊单边轨道梁承载g2=800/2=400KN。
○3轨道和轨道梁偏安全取每延米自重g3=1×（1.1×0.65+0.35×0.5）×2.5×10=22.25KN/m2、轨道梁地基承载力验算轨道梁采用C30，台阶式设置，上部为宽50cm，高35cm，下部宽110cm，高65cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：轨道梁受压力验算：P=g1+g2+g3=403+400+7×22.25=958.75KN轨道梁砼应力为：σ=γ0P/A=1.4×958.75/7=0.192MPa<[σ]=30MPa（2）轨道梁地基承载力验算地基应力计算:σ=( g1+g2+g3)/A= 958.75÷7÷1=136.96KPa查《工程地质手册》（第三版、中国建筑工业出版社）P493填土地基的评价中表5-4-4，填土为土夹石，压实系数为0.94~0.97时承载力标准值为f k=150~200KPa，可见：σ=136.96KPa<f k=150~200KPa，轨道梁地基承载力满足要求。
（2）轨道梁宽高比验算B 1m /fa 136.96/4000.34m σ=≥==查表得，素砼条形基础的允许宽高比为1.25，则有： tan a =B 1/ H 1＝[（B-B0）/2]／H 1=[（1.1-0.5）/2]／0.65=0.46＜1.25 因此，条形基础的尺寸符合要求。
100t龙门吊基础承载力计算书(稻谷文苑)
100T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“100t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
100t龙门吊基础截面
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B 1 = 800 mm, B
2
=800mm
H 1 = 500 mm, H
2
= 800 mm
无偏心：
3．荷载值：
①基础砼：g
1
=7×1.58m3×26 kN /m3=287.56 kN
②钢轨：g
2
=7×43×10N /kg=3.01 kN
③龙门吊轮压：g
3
=2×27×10N/kg=540 kN 作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g
2
+ g
3
=543KN
G
k = g
1
=287.56KN
4．材料信息：
混凝土： C30 钢筋： HPB300 5．基础几何特性：
底面积：A =(B
1＋B
2
)×L = 1.6×7= 11.2 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = (F
k
＋G
k
)/A = 74.2 kPa
结论：移梁滑道基础底面的地基承载力大于74.2 kPa即满足设计要求。
龙门吊轨道基础计算书
龙门吊轨道基础计算书1、编制依据(1) 《基础工程》(人民交通出版社);(2) 《吊车轨道的连接标准》(GB253);(3) 《机械设备安装工程施工及验收通用规范》(GB50231-98);(4) 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002);(5) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004);(6) 《公路工程施工安全技术规范》(JTG F90-2015);2、工程概况本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目JG-JD-2标段,起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为K980+400〜K992+533>927,全长12、134km,途经大桥、浦头两镇。
本工程为既有高速四改八”项目，目前路基宽度为26m,改扩建采用两侧各拼宽8m,路基宽42m。
本标段先张法空心板梁共428片，其中13m板梁16片,16m板梁400片,20m板梁12片。
后张法25mT梁24片,后张法30m箱梁64片(单片重93t)。
考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁与后张法预制梁均采用外购成品梁;空心板梁梁场存梁能力满足施工要求，后张法预制梁梁场受施工场地限制存梁能力较小；综上考虑,在X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能力36片。
存梁区域龙门吊轨道基础长200m龙门吊轨道基础中心间距16m,龙门吊轨道基础采用凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有3个存梁台座,存梁台座可存梁36片(双层存梁)。
存梁区域投入2台60t龙门吊跨度16m,龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m, 支腿高度9m。
单台龙门吊自重为27t。
3、设计说明龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒T形截面，混凝土强度等级为C30。
龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。
基础按弹性地基梁进行分析设计。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书
工程概况：
福州市轨道交通6号线2标3工区盾构始发井场地，需要
安装1台MG50门式起重机，以供盾构施工时器材的垂直运输。
因盾构区间较短，暂定安装1台50t龙门吊进行作业。
龙门吊检算：
1、设计依据：龙门吊使用以及受力要求、施工场地布置
要求、地铁施工规范。
2、设计参数：
2.1、材料性能指标：C30砼、f=1
3.8MPa、轴心抗压强度：c=4、弹性模量：Ec=3.0×10^7 MPa；R235钢筋：fsd=195MPa；HRB335钢筋：fsd=280MPa。
2.2、基础截面的拟定及钢筋的配置：基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图
3.3-1所示，下侧受拉钢采用10根B16钢筋，上侧受压钢筋采用3根B16钢筋。
根据基础抗冲剪破坏公式进行计算，考虑到钢轨的作用，龙门吊轮压荷载P应简化成一段均布荷载作用在倒T型轨道基础上。
最大轮压为382KN，每两个轮为一组。
根据侧立面图，进行冲切验算。
龙门吊基础计算书.
龙门吊基础计算书.⽬录⼀、⼯程概况 (2)⼆、设计依据 (2)三、轨排井龙门吊轨道梁布置⽅案 (2)四、龙门吊轨道基础设计计算 (3)五、计算结论 (8)龙门吊基础设计⽅案⼀、⼯程概况根据集团公司项⽬部任务分劈，我⼆分部承揽了7号线农车区间。
其中7号线区间隧道左线全部采⽤盾构掘进，右线中间570延⽶隧道（含⼀座施⼯竖井）先采⽤矿⼭法施⼯，后盾构空推拼装管⽚，其余地段采⽤盾构掘进。
右线进车公庙站前有570m矿⼭法盾构空推拼管⽚隧道，矿⼭法即利⽤明挖2#联络通道作为施⼯竖井，通过竖井与左线隧道间设施⼯横通道连接。
门式起重机安装在施⼯竖井上，作为施⼯过程中材料及机具的吊运使⽤，7号线左线全长1365.403m，右线全长1369.999m。
见农车区间总平⾯⼆、设计依据①龙门吊使⽤以及受⼒要求②施⼯场地布置要求③地铁施⼯规范三、轨排井龙门吊轨道梁布置⽅案3.1、平⾯位置门式起重机轨道基础，共2条，布置于施⼯竖井的南北两侧。
以施⼯竖井中⼼线作为基准线像两侧均分门式起重机跨距。
两条门式起重机基础中⼼线相距12.5m。
经现场测量和放线确定轨道基础位置。
见附图<门式起重机轨道基础平⾯布置图>。
3.2、⽴⾯布置门式起重机轨道基础顶⾯与场地地⾯基本齐平。
距竖井西端向的竖井东端位置开始，设2.5‰下坡，以利排⽔。
变坡点处设R-3000m的竖曲线。
3.3、轨道梁施⼯3.3.1、门式起重机基础在冠梁外边距离27.1m段，以围护冠梁作为轨道梁基础，在基础结构（冠梁上）等冠梁钢筋捆绑结束后，测量组放中线进⾏轨道预埋件的铺设捆绑，预埋件完成后⽀模浇筑混凝⼟，在冠梁外边距离24.1m段轨道梁处于冠梁外侧，需要将轨道梁位置地基加固处理，换填100cm⽯粉，并分层夯实后再施⼯轨道梁，以防⽌过量沉降。
在两种地梁的接头处应专门处理，避免出现轨⾯顶部形成错台。
3.3.2、轨道梁结构施⼯轨道梁采⽤钢筋混凝⼟结构，砼标号C35。
四、龙门吊轨道基础设计计算1、设计参数：①从安全⾓度出发，按g=10N/kg计算。
龙门吊轨道基本计算书
附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。
预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。
1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。
查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。
临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。
1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。
每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。
基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。
，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。
当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。
起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。
P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1）q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下：`图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到：N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N （1-5）由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化，基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。
龙门吊轨道梁验算书1
附件3龙门吊轨道梁地基承载力验算书一、基本计算参数1、起吊梁板时龙门吊单边荷载龙门吊主要作用是吊装主体结构施工模板、钢筋等材料，起重量最大为钢筋不超过5吨，为了确保安全按照最大起重量10吨计算。
查表起重量10吨跨度26米是轮压为128KN。
2、龙门吊对每米轨道的压力。
G1=128×2/7=36KN轨道梁和轨道偏安全取每延米自重。
G2=（0.6×0.5）×2.5=7.5KNG3=20/100=0.2KN二、轨道梁地基承载力验算轨道梁采用C30，台阶式设置，上部为宽60cm，高50cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：1、轨道梁受压力验算：P=g1 + g3 =36+0.2=36.2KN/m轨道梁砼应力为：σ=γ0P/A=36.2/0.12/1000=0.3MPa<[σ]=30MPa2、轨道梁地基承载力验算。
地基应力计算:σ=( g1+g2+ g3)/A=（36+7.5+0.2）=43.7KPa地基承载力计算：P u——极限承载力，KP ac ——土的粘聚力，KP aγ——土的重度，KN/m，注意地下水位下用浮重度；b，d——分别为基底宽及埋深，m；N c ，N q ，N r——承载力系数，可由图8.4.1中实线查取。
根据板桥村站围护结构图纸总说明中基坑设计参数建议值表1-2素填土C=10、γ=19.2 KN/m、φ=8带入太沙基公式PU=10*6+19.2*0.5*5+0.5*19.2*0=108 KPa>72KPa所以地基承载力买足要求。
三、梁配筋计算1、弯矩计算（按照均布荷载简支梁配筋计算）Q=43.7KN/m梁最大弯矩为W=1/8qL 2=267KN.M2、配筋计算 按照混凝土受压区计算梁能够能够承受最大弯矩)5.0('0''1f f f c u h h h b f M -=α=662KN.M>267 KN.M下选用4根¢22钢筋，实际受拉钢筋截面积：11*11*3.14*4=1519 mm2，箍筋¢10@200mm，构造钢筋如下图所示。
100龙门吊计算书
中铁十局沈铁公路桥梁合同段100t龙门吊基础计算书一、基本计算参数1、起吊梁板时龙门吊单边荷载以龙门吊将T梁横移到单边时为最不利受力考虑，则每台龙门吊每边最大承载g1=980/2=490KN。
因此龙门吊在纵向边缘上T梁梁板承载最大，承载为g1=490KN。
2、龙门吊自重（一台）按800KN计，则龙门吊单边轨道梁承载g2=800/2=400KN。
3、轨道和轨道基础偏安全取每延米自重g3=1×（1.0×0.6+0.3×0.5）×2.5×10=18.75KN/m二、、轨道梁地基承载力验算轨道基础采用C30钢筋混凝土，台阶式设置，上部为宽50cm，高30cm，下部宽100cm，高60cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：轨道梁受压力验算：P=g1+g2+g3=490+400+7×18.75=908.75KN轨道基础砼应力为：σ=γ0P/A=1.4×908.75/7=0.182MPa<[σ]=30MPa轨道基础地基承载力验算地基应力计算:σ=( g1+g2+g3)/A= 908.75÷7÷1=181.75KPa预制场地经换填山皮土碾压之后，承载力标准值为f k=250KPa，可见：σ=181.75KPa<f k=250KPa，轨道基础地基承载力满足要求。
四、龙门吊基础详见附图附图：中铁十局沈铁公路桥梁合同段预制场100t龙门吊轨道基础示意图计算：复核：欢迎您的下载，资料仅供参考！致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习资料等等打造全网一站式需求。
10t龙门吊基础承载力计算书
①基础砼：g1=1.28×0.2m2×25kN/m3=6.4kN
②钢轨：g2=1.28×43×10N/kg=0.55kN
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60kN
作用在基础底部的基本组合荷载
Fk=g2+g2+g3=66.95KN
4．材料信息：
混凝土：C30钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A=1.28×0.6=0.76验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）下列公式验算：
pk=Fk/A=66.95/0.768=87.2KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
10T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B1=400mm,
H1=400mm
龙门吊车轨道基础计算书
结构教研室一项目简介xxxxxxxx公司拟在xxxxxxx新建全长420M龙门吊车运行轨道. 吊车最大起重量：40t,跨度35M.吊车最大轮压标准值为393KN （根据xxxxxx公司提供图纸上取得参数）.建设用地处地质条件由xxxxxxxx 勘察设计。
结合本工程地质情况及工程参数，拟采用钢筋混凝土条形基础。
二地质条件根据XXXXXXX2006年提供《岩土工程勘察报告》（详勘），地质情况如下表所示：三基础设计基础持力层选用第二层粉质粘土层。
基础底面进入持力层至少400mm。
考虑两台龙门吊车在轨道上运行，最不利的情况是两台吊车运行至一起时，产生的应力和变形最大。
结构教研室1•计算简图卩max Pnnax Pmax Pmax 卩max Pmax Prnax Pmox图一（原始受力模型）图二（最不利情况）结构教研室220 1 1920图三（计算模型）—t4P k ,max图三中，Q k= —2cT~=3°2kN/m；P k,max=400KN（P k,max的值在原设计图纸中所取参数为393KN,此处取值400KN。
）2.地基承载力及基础宽度考虑到持力层粉质粘土层的状态可塑，且基础基础咼度有限，所以，基础底下换填1.5m厚中粗砂，分层夯实，压实系数不小于0.95 换填后的砂石垫层的地基承载力约为f aki=200kPa。
地基承载力验算:先假定基础的宽度为b=2.5m,基础的高度为1.8m。
则基础底处的平均压力值为F k G k b 1所以有P k 302 1 1.8 2.5 202.5=156.8kPa土的自重压力值为：P c八d = 20 1.8 =36 kPa中粗砂垫层底面处(d=3.3)，经过修正后的地基承载力特征值为:f a 二f ak d 0 (d - 0.5)二90 75.6 二165.6 kPa 综上所述：P k乞f ak1 ；P kz乞f a 满足要求。
如下图所示:C地面o L b a cr------ .■结果分别为：M=75KN.M ; V=210KN基础高度：h1>3000/8=375mm取m=450mm，贝U h1o=400mm抗剪验算：0.07 f c bh0 = 0.07X1X11.9X1000X400X103=333KN>V2;V Pj a11二-P j a砂垫层底面的平均压力值为: P kzb( P k - P c) b2z ta n^所以有: P kz2.5 (156.8 - 36)2.5 2 1.5 0.530240 75.5 kPa3.基础配筋计算基础材料：C25;钢筋：HRB335 ；F302 1.35地基净反力：P j b=163.1 kPa2.5■ •. 1 £门i .I •小基础悬臂部分的弯矩和剪力分别为:1M基础底面附加压力 P 0 二 P k - d = 156.5 -36 =120.8kPa 根据表5.3.5,取最大值\ -1.4查附录表 K.0.1-2, I/b =2.5; z/b =1.5,10,18.3a 0 = 0.2206; a^ 0.0710; a 2 =0.0422；配筋计算：A s = M二 75000000=694.44mm 20.9h °f y0.9 400 3004. 按(GB50007-2002)验算沉降取条形基础中的1m 作为独立基础计算其沉降量选用：：」12@150( As = 754 mm 2)；分布钢筋 门 8@200地基最终变形量s —s^ d （Z i ai —Zi —i aJ（535）i T E si120 8所以s= 1.4 （10 0.0710 - 1.5 0.2206）4.5120.81.4 （18.3 0.0422 -10 0.0710）= 14.25+1.9二 16.2mm5.5满足要求。
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佳~管区间盾构场地龙门吊基础设计计算书
1、设计依据
《基础工程》（第二版），清华大学出版社；
《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；
龙门吊生产厂家提供有关资料；
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；
《建筑施工计算手册》。
2、工程概况
佳海工业园明挖段为佳～管区间盾构始发场地，拟配置2台MGtz型45t-19.2m门式起重机，起重机满载总重150t，均匀分布在8个轮上，理论计算轮压：
150
8/=
=
=
*
f7.
kN
mg
183
8/8.9
为确保安全起见，将轮压设计值提高到320kN进行设计。
基础梁拟采用顶面500mm*底面1000mm梯形截面钢筋混凝土条形基础梁，高度500mm，长度根据现场实际情况施工，总长超过100m，轨道梁设置在场地路基上，混凝土强度等级为C30。
基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
图1 基础梁受力简图
3、梁的截面特性
混凝土梁采用C30混凝土，抗压强度30MPa 。
设计采用条形基础，如图所示，轴线至梁底距离：
m hc bd c b d cH y 207.0)
5.0*3.02.0*1(*2)5.01(*2.05.0*5.0)(2)(22221=+-+=+-+=
m y H y 293.0207.05.012=-=-=
图2 基础梁截面简图
梁的截面惯性矩：
43131320215.0]))(([3
1m d y c b by cy I =---+= 梁的截面抵抗矩：
310734.0207
.05.00215
.0m y H I W =-=-=
混凝土的弹性模量：
27/10*55.2m kN E c =
截面刚度：
25710*47.510*55.2*0215.0kNm I E c ==
4、按反梁法计算地基的净反力和基础梁的截面弯矩
假定基底反力均匀分布，如图所示，每米长度基底反力值为：
m kN L
F p /72.9379
.52*934.3320
*4=+=
=
∑
若根据脚架荷载和基底均布反力，按静定梁计算截面弯矩，则结果表明梁不受脚架端约束可以自有挠曲的情况。
图3 基础梁受力简图
反梁法则把基础梁当成以脚架端为不动支座的三跨不等跨连续梁，当底面作用以均布反力p=93.72kN/m 时，支座反力等于支座左右截面剪力绝对值之和，查《建筑施工计算手册》附表2-16得：
472.11
2
==
l l n ,m l 934.31=,m kN q /72.93= 21*ql M φ=
1*ql V φ= ////右左V V R +=
由计算结果可见，支座反力与轮压荷载相比产生不均匀力，将支座不均匀力分布于支座两侧各1/3跨度范围，最终反梁法得到的各截面弯矩小于第一次分配弯矩，故采用Mb 最大值进行配筋验算。
图4 基础梁弯矩简图
5、条形基础梁的配筋验算
根据《建筑地基基础设计规范》第8.2.1、8.2.12、8.2.14条：。