梁场台座计算书
先张法板梁预制场台座计算书
先张法板梁预制场台座计算书1）概述因13米、16米这两种不同跨径空心板梁的角度、钢绞线位置及数量各不相同，张拉台座设计必须根据以上两种不同跨径的空心板梁总体施工计划进行设计，以满足施工进度的需要。
按照总体施工工期及施工图纸的不同安排初步考虑先全部预制16米板，待16米板全部浇筑结束再行安排13米板的浇筑任务。
预制场采用通长承压槽式台座结构，单个截面面为（60×80cm）的钢筋砼结构，全长70米（预制场整体布置图见后附图）。
2）台座结构形式与具体几何尺寸张拉台座采用槽型结构，主要由底板、承压杆、横系梁和张拉横梁、定位板等组成。
底板由20厘米厚C25砼铺设而成，台座面板右5cm厚C30混凝土浇筑而成，上铺8mm厚钢板作为梁板预制底模。
承压杆按轴心受压构件计算，张拉端钢筋横梁按简支受弯构件计算。
具体几何尺寸初拟如下：承压杆为钢筋砼构件，砼设计标号为C30，断面尺寸为： 40cm*60cm（宽*高）90cm*60cm 。
承压杆配有4φ12螺纹钢，箍筋用φ8，间距为25厘米，两承压杆的间距为174cm。
张拉横梁用3.5厘米厚钢板采用特种焊接方法焊成如下图所示形状。
图中阴影部分为钢材。
张拉时，钢绞线位置与张拉横梁中心、中间支撑梁基本重合，误差控制在5mm内。
3）台座验算I：承压杆强度验算承压杆按轴心受压构件计算，计算长度L取两联系梁之间的距离取10米。
杆件允许轴心荷载按下列公式计算。
N允= ∮ rb(Ra·A/rC+ Kg’·Ag’/rs)台座承压杆件断面：（40*60cm）N允=0.81*0.95(17.5*106*0.8*0.6/1.25+340*106*4.52*10-4/1.25) =5.27*103KN∮——钢筋砼构件纵向弯曲系数，查表得0.81r b ——构件工作条件系数，取rb=0.95r c ——砼安全系数，取rc=1.25R a ——砼抗压设计强度，查表Ra=17.5MPạA——构件截面面积r s ——钢筋安全系数取rs=1.25K g ’——纵向钢筋抗压设计强度，查表Rg’=340 MPạA g ’——纵向钢筋截面面积，按4根φ12，Ag’=4.52cm2N允——计算纵向轴压力(已计入荷载安全系数)16m空心板Nmax=132.2×18=2379.6KN13m空心板Nmax=132.2×18=2379.6KN结论：杆件满足轴向力要求II：张拉横梁验算1、张拉横梁截面计算：将张拉横梁钢板厚度偏安全定为3cm计算，张拉横梁Iz=359071.5cm4所以抗弯截面模量为：W=Iz /Ymax=13057cm32、张拉横梁的强度验算：张拉横梁计算简图如下：说明：本处均布荷载简化成按集中荷载叠加成P计算是更安全的。
预制台座计算书
预制台座计算书附件预制及存梁台座计算书一、30T箱梁梁台座受力计算考虑最终30米箱梁梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝280KN、箱梁重量G4＝900KN四部分的重力。
台座长度l=31m、宽度b=0.92m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=31m，基础宽0.92m，厚度0.1m。
端部长1.4m范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m（详情见方案图2）。
台座自重G1＝lbh×25=178.3KN基础面积S=1.4×1.6×2+28.2×0.92=30.4m2基础自重G2=（1.4×1.6×0.6×2＋28.2×0.1×0.92）×25＝132.1KN1、当30米T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1490.4KN,取为1500KN，取安全系数为1.1则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1600/30.4=58Kpa2、30米T梁张拉两端受力时地基承载力计算：L=1.4m、b=1.6m S＝2×1.4×1.6＝4.48m2N=G1+G2+G4=1210.4KN, 按照1250KN取值，取安全系数为1.1P=1.1N/S=1250×1.1/4.48=307Kpa故30m箱梁梁台座基础地基承载力需要大于307Kpa，方能满足施工要求。
二、40米T梁台座受力计算考虑最终T梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝420KN、T梁重量G4＝1100KN四部分的重力。
台座长度l=41m、宽度b=0.6m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=41m, 中部基础宽B=0.6m,中部埋置深度0.1m，端部长1.8m 范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m。
台座自重G1＝lbh×25=153.8KN基础面积S=1.8×1.6×2+37.4×0.6=28.2m2基础自重G2=（2×1.8×1.6×0.6＋37.4×0.1×0.6）×25＝142.5KN1、当T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1816.3KN,按照1900进行取值，取安全系数为1.1 则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1900/28.2=74.2Kpa2、T梁张拉两端受力时地基承载力计算：l=1.8m、b=1.6m S＝2×1.8×1.6＝5.76m2N=G1+G2+G4=1396.3KN,按照1400取值，并取安全系数为1.1P=1.1N/S=1.1×1400/5.76=267.4Kpa故40mT梁台座基础地基承载力需要大于267Kpa，方能满足施工要求。
32m、24m、20mT梁生产台座基础设计计算书正文
目录1、32米T梁自重荷载 (2)2、模板重量荷载 (2)3、混凝土基础 (2)4、基础计算 (3)5、24m、20mT梁生产台座 (4)32m、24m、20mT梁生产台座基础设计计算书松北制梁场承担哈齐铁路T型桥梁制梁任务，采用梁型通桥（2005）2201-（2005）2101、（2012）2109-Ⅰ、-Ⅱ、-Ⅲ型梁。
下面以32米梁为例，介绍制梁台座设计验算过程。
台座采用钢结构台面、混凝土基础，模板采用整体钢模版。
1、32米T梁自重荷载根据通桥（2005）2201（角钢支架方案）系列图纸，32米梁中梁和边梁自重分别为146.37t和146.31t，按最大值取恒荷载146.37t；2、模板重量荷载⑴底模：3.321 t⑵侧模外端侧：2.4385×2＝4.877（t）中扇：2.357×12＝28.284（t）内端侧：2.185×2＝4.37（t）⑶端模：425.6kg×2＝0.851（t）合计：41.703（t）3、混凝土基础采用混凝土强度等级：C35混凝土轴心抗压强度：f ck=23.4MPa，混凝土轴心抗拉强度： f tk=2.20MPa修正设计采用值：f c=16.7MPa，f t=1.57MPa弹性模量：E t=3.15×104N/mm2=31.5GPa采用规范：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002⑴台座跨中部分无筋扩展基础，采用C35混凝土浇注而成。
⑵基础高度基础高度应满足下式： H 0≥ 式中b —基础底面宽度，1.88m （跨中）、2.68m （两端） b 0—基础顶面宽度，0.88mH 0—基础高度，跨中0.8m ，两端1.1m 2tan α—基础台阶宽高比则 = =0.5＜H 0=0.8 = =0.9＜H 0’=1.1m 由以上计算可知，基础高度满足要求。
⑶混凝土强度N= = =69071.2t P=146+41.703=187.403t N 远大于P 。
预制梁场制梁台座受力验算书(2)
1、制梁台座受力计算梁端采用长350cm ，宽180cm ，高80cm 的现浇C20混凝土扩大基础，中间部分宽100cm ，高50cm 的梁端台座；制梁台座直接在已浇台座基础上用钢筋混凝土浇筑制成，台座台身宽度为梁板底面宽度,台座厚度最小保证60cm 。
台座断面图（正常段） 台座断面图（梁端）1/2台座立面图1.1 台座荷载参数制梁台座基础承受荷载有：预制T 梁自重、梁端台座自重、扩大基础（条形基础）自重。
1.1.1预制T 梁自重预制T 梁最重为大地里大桥41mT 梁，自重kN G 7011117t 1==。
1.1.2台座自重G2=0.6m×0.6m×42m×25kN/m3=378kN1.1.3扩大基础自重G3=2×3.5m×1.8m×0.8m×25kN/ m3=252kN1.1.4条形基础自重G4=35m×1m×0.5m×25kN/m3= 437.5kN施工时：40mT梁施工时，施工荷载为均布荷载。
安全系数取1.2，台座基础承受均布荷载为：q=1.2×(G1+G2+G3+G4)/42=63.93kN/m 张拉后：41mT梁张拉时，施工荷载为集中力。
安全系数取1.2，台座基础承受集中力为：P=1.2×(G1/2+G2/42∗3.5+G3/2)=1231.2kN1.2台座基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa。
1.2.1施工时条形基础承载力验算根据上面计算得，条形基础承受均布荷载为q=63.93kN/m条形基础宽度b=1m基础底面的应力p k=q/b=63.93/1m=63.93kPa<250kPa 满足要求。
1.2.2张拉后扩大基础承载力验算根据上面计算得，扩大基础承受集中力为P=1231.2kN扩大基础长度a=3.5m，宽度b=1.8m，扩大基础面积A=a×b=3.5×1.8=6.3m2基础底面的应力p k=P/A=1231.2/6.3=195.43kPa<250kPa满足要求。
梁场台座计算书
汉宜铁路32m预制T梁梁场台座及基础设计计算书计算：复2008年11月25日汉宜铁路客运专线梁场采用短线方式存梁，本计算书分别对制梁台座、存梁台座及其基础设计进行验算。
一、设计验算依据1.《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》2.《汉宜铁路潜江梁场岩土工程勘察报告》3.《混凝土结构设计规范》GB50010-20024.《建筑地基基础设计规范》GB50007-20025.《建筑桩基技术规范》JGJ94-946.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-20027.《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB10002.5-20058. 制梁、存梁台座相关设计图纸9.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-200410.《重力式码头设计与施工规范》JTJ 290-98二、验算内容1、荆州梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力检算。
2、荆州梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力和沉降检算。
3、潜江梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力检算。
4、潜江梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力和沉降检算。
三、荆州制梁台座计算1、设计资料该区制梁台座采用扩大基础的形式：台座底为1m的换填碎石土，其下为可～硬塑状态的粘土（持力层）。
台座底在两端宽2.9m，中部宽1.88m。
地质情况参见《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。
制梁台座按最大梁重（边梁）146.31t计算，考虑模板自重及其它附加荷载80t，共计台座最大受力226.31t。
2、计算模型的建立对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法。
根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为40000KN/m3。
其受力机理及工况如下：由底模传下的混凝土荷载传递至换填的碎石土层，再传递到底下的粘土持力层。
荷载工况 1：T梁刚浇注完毕，上部荷载为T梁混凝土重及模板等附加荷载，最大荷载合计 2263.1KN；此时的荷载基本是均匀分布在台座上。
制梁台座存梁台座检算书
检算书一、编制依据1、3＃制梁场地质钻探资料。
2、施工总体方案。
3、铁路桥涵地基和基础设计规范。
4、《土木工程实用手册》。
二、制梁台座桩基计算1、荷载确定（1）单片梁体自重P1=9000KN（2）制梁过程中内模型和底模共重P2=3000KN（3）施工荷载P3=500KN2、结构设计每个制梁台座主要设置三部分：单端各设置两根长31m钻孔桩、桩基础上设置长（5.7m）×宽（2.5m）×高（1.5m）承台、中间双U型条形基础，条形基础设与承台隔开。
桩基础承台中间双U型条形基础3、受力计算（1）张拉前该梁场制梁单片梁最重P1=9000 KN；梁体内、外模的重量合计重P2=3000 KN；施工荷载取P3=500 KN双Ｕ型基础自重P4＝2890×（90×60×2+90×50）×25×10-6 = KN所以，总荷载P= P1+P2+P3+P4= KN；总= KN取安全系数：P= ×P总张拉前基础整体受力（长，宽5.7m），故地基平均应力：σ=P/S=（<120）KN/m2（判断是否小于120KN/m2？）注：根据地质勘测报告可知，地基土的承载力为σ＝120KPa（2）张拉后张拉后，由于梁体上拱，由制梁台座两端局部受压。
①荷载计算：以制梁台座一端为对象进行计算：该梁场制梁单片最重9000 KN，则每一端重W1=4500 KN外模的重量合计重量W2＝1500KN重，平均分配到地基础上（未作用在桩顶上）。
施工荷载为500 KN，每端荷载W3=250 KN单端座板自重W4= KN单根钻孔桩自重：W5= KN= KN所以，单端总荷载W总=7152 KN考虑安全系数，则W= ×W总单根钻孔桩所承载的荷载Ｐz=3576 KN②桩基承载力计算根据铁路桥涵地基和基础设计规范：[P] = ×(U∑a i f i l i +λARa)式中：[P]—桩的容许承载力（KN）U —管桩周长（m）；R —桩端极限承载力；A —桩底支承面积（0.126m2）；a i、a —震动沉桩对各土层桩周摩擦力和桩底承压力的影响系数,对于钻孔桩其植可以取1；λ —系数；λ=1；l i —各土层厚度。
空心板梁台座设计计算书(25m)
空心板梁台座设计计算书(25m)一、设计参数：1、钢铰线参数：由于我部梁板型号太多，为了保证预制底座的互换性和安全，我部按最不利的梁板预制考虑传力柱受力，即按照25m边梁设计梁座。
设计图规定，跨径25m预制板采用φs15.2mm钢铰线，每根钢铰线张拉力为193.9KN。
j张拉控制应力δK：R0y＝1860 Mpa，松弛率为Ⅱ级。
δK= 0.75R0y = 1395 Mpa2、计算图：(见附图)3、预应力台座设计参数：⑴、每根钢铰线张拉力为193.9KN，25m空心板梁钢铰线最多23根，按最不利计算：则每根内传力柱承受的最大张拉力为：P＝193.9×23=4459.7KN⑵、台座自重计算：G1=2.5×1.7×0.8×2.5×9.8+0.6×0.4×1.7×2.5×9.8=93.30KNG2=0.8×0.6×6×2.5×9.8=70.56KN锚箱：G m=（115kg/m ×2.9m×2根+0.45m×2.9m×157kg/m2×2块）×9.8×10-3kN/kg=10.55KN 防护墙：G q=2.7×2×0.24×1.6=20.07KNN传摩=0.4×0.6×20.3×2.5×9.8×20.3×0.6×0.46=668.7KN（因为手头无砼与全风化安山岩的摩檫系数资料参考钢与卵石的摩檫系数μ钢-卵石=0.46）N基础=0.8×2.5×220=440 KN（设计资料提供全风化安山岩最小承载力δ=220Kp）二、抗倾覆稳定验算：M′= G1 L1+ G2 L2 + G m L m+ G q L q+ N传摩×e m+ N基础×e j=93.30×6.85+70.56×3+10.55×7.9+20.07×7.7+668.7×0.20+440×0.6=1486.34KNmM=P×e m=4459.7×0.2=891.94KNmK C=M′/M=1486.34KNm/891.94KNm=1.667>1.5 (故安全)三、先张法预应力锚箱受力计算一、锚箱的结构形式：锚箱分固定锚箱和活动锚箱，均由两根56b工字钢加焊两块450MM×2400MM×20MM钢板，组成组合式钢梁（见附图）。
梁场台座基础计算书
麻竹高速公路大悟段项目部梁场预制（存）台座基础、龙门轨道基础地基承载力验算书/ X攵湖北te江路桥CHANG JIANG ROAD & BRIDGE二0—六年一月20m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。
预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm x 15cm的①12钢筋网片。
制梁台座相关计算如下：(1 )荷载计算按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：3,钢筋重为6405kg，构件自重：3X26kN/m 3+x10=(2 )台座砼强度计算根据台座受力情况台座可按竖向压力作用下受压构件计算计算如下：按均布线荷载计算:q仁*20二m台面砼强度为：o= —2二台座砼设计为C30砼，其允许抗压强度为：［门=30MPa，代［门台座强度合格。
(3 )台座下地基承载力计算台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重按均布荷载沿台座纵向线荷载为:q2=q1+ XX1) x26KN/m 3 =+=m计算地基承载力为：(rM=q2宁二要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。
(4)台座两端砼强度和地基承载力计算根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地基承载力计算如下：1座两端砼强度台座两端各取3m计算，宽度为，受力面积A=3 XX2=2台座两端砼强度计算：台座砼设计为C30砼，其允许抗压强度为：［门=30MPa ,。
砼< ［门台座两端砼强度合格。
②台座两端地基承载力台座两端地基承载面积：A=3 x>2= 2梁体自重+台座自重：Q=+ X3m x>26KN/m 3X2 =计算地基承载力为: -3=要求地基承载力不小于200Kpa，故满足要求30m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。
T梁台座计算书
T梁台座验算1 30mT梁台座验算1.1 参数地基为94区路基，承载力取fa0=200KPa30米T梁自重90T，G1=90×9.8=882KN30米T梁模板预估重28T，G2=28×9.8=274.4KN砼施工时人力荷载，按8人计，G3=8×0.075×9.8=5.9KN；台座扩大基础尺寸：长31m,宽1.2m,厚0.25m台座尺寸：长31m,宽0.6m,厚0.3m台座及基础体积，V=31×(0.6×0.3+1.2×0.25)=14.88m3台座及基础重力，G4=14.88×2.6×9.8=379.14KNC30混凝土轴心抗压强度设计值，fcd=15MPa(依据《路桥施工计算手册》330页)C20混凝土轴心抗压强度设计值，fcd=10MPa1.2 台座地基承载力验算在整个T梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：Fmax=G1+G2+G3+G4=882+274.4+5.9+379.14=1541.44KN对每平米地基的压力为：f=FmaxA=1541.4431=49.72KNm2=49.72KPa<fa0=200KPa所以，地基承载力满足要求。
1.3 张拉前台座受力验算（1）上层台座验算上层台座混凝土为C30，fcd=15MPa30米T梁张拉前与台座的接触最小长度：L=29.3m台座宽度：B=0.6m张拉前T梁对台座的压力大小为F1=G1=882KNf1=F1A1=F1LB=88229.3×0.6=50.17KPa=0.0502MPa<fcd=15MPa所以，张拉前台座受力满足要求。
（2）下层台座基础验算下层台座基础混凝土为C20，fcd=10MPa上层台座自重：G上=31×0.6×0.3×2.6×9.8=142.18KN张拉前台座基础所受的压力大小为：F2=G1+G上=882+142.18=1024.8KNf2=F2A=1024.1831×1=33.04KPa=0.033MPa<fcd=10MPa所以，张拉前台座基础受力满足要求。
梁场台座基础计算书(最终版)
梁场台座基础计算书（最终版）麻竹高速公路大悟段项目部梁场预制（存）台座基础、龙门轨道基础地基承载力验算书n梁场预制（存）梁台座基础、龙门吊基础承载力验算湖北江路桥CHANG JI4MG ROAD &BRIDGE二0—六年一月20m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。
预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm x 15cm 的①12钢筋网片。
制梁台座相关计算如下：(1 )荷载计算按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：21.6m3,钢筋重为6405kg，构件自重：21.6m 3X26kN/m 3+6.405 X10 =625.65KN (2 )台座砼强度计算根据台座受力情况台座可按竖向压力作用下受压构件计算计算如下：按均布线荷载计算:q1=625.65 -20= 31.283KN/m台面砼强度为：卢31.283KN -H0.90m 2=34.758KPa台座砼设计为C30砼,其允许抗压强度为：［门=30MPa，穴［门台座强度合格。
(3 )台座下地基承载力计算台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重按均布荷载沿台座纵向线荷载为:q2=q1+(0.9 X0.3 X1) X26KN/m 3 =31.283+7.02=38.303KN/m计算地基承载力为：°^q2 P.90=42.558KPa要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。
(4)台座两端砼强度和地基承载力计算根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地基承载力计算如下：1座两端砼强度台座两端各取3m计算，宽度为1.90m ,受力面积A=3 X1.9 X2=11.4m 2台座两端砼强度计算：。
预制梁底模受力计算书(1、2号梁场共用)
预制梁台座验算说明： 30mT 形梁预制台座：一、计算参数：1、预制场地基容许承载力[] σ≥400Kpa ； 2、台座混凝土R ≥50Mpa ；3、台座尺寸：（（1.4*0.6+（0.6+0.52）*1.1/2）*2+25*0.52）*0.3 =15.912*0.3=4.3368m34、梁体钢筋混凝土自重：2.6*（0.909*30+5.261）=84.58 t5、模板自重：7.5t6、扩大基础尺寸：1.6*0.5*30.4=24.32m37、活载：800kg二、承载力验算（1）、地基按均布荷载计算：M=4.3368*2.6+84.58+7.5+24.32*2.4+0.8=162.52tP=M/S=162.52*103*9.8/(1.6*30.4)=32.7KpaP ﹤地基容许承载力[] σ，因此地基承载力符合要求。
（2）、梁端基础承载力验算计算参数：1、梁端基础尺寸：1.6*2*0.5=1.6m32、C25钢筋混凝土 P=21M ÷S =（84.58/2+（1.6*2.4））*9.8*103/（1.6*2）=141 KpaP﹤地基容许承载力[] σ，因此地基承载力符合要求。
（3）台座刚度验算台座宽度与马蹄宽度一致，混凝土标号相同，可不进行刚度和剪力验算。
（4）地基沉降地基沉降量不进行精确计算，按设计3mm观测控制。
说明： 41mT形梁预制台座：一、计算参数：1、预制场地基容许承载力[] σ≥400Kpa；2、台座混凝土R≥50Mpa；3、台座尺寸：（（1.6*0.7+（0.7+0.52）*1.55/2）*2+34.7*0.52）*0.3=6.6525m34、梁体钢筋混凝土自重：2.6*（0.962*41+8.27）=124.05t5、模板自重：13.5t6、扩大基础尺寸：1.6*0.5*41.4=33.12m37、活载：800kg二、承载力验算（1）、地基按均布荷载计算：M=6.6525*2.6+124.05+13.5+33.12*2.4+0.8=235.13tP=M/S=235.13*103*9.8/(1.6*41.4)=34.8KpaP﹤地基容许承载力[] σ，因此地基承载力符合要求。
制梁台座计算书
工程名称及代码成渝客运专线XBZQ-2标段隆昌制梁场(LCL) 设计阶段施工图专业结构制梁台座设计计算书审核（）校核（）编制（）日期2010.10梁台座（扩大基础）设计一、基础资料制梁台座工艺分二个阶段，一是浇筑期，该时段梁及模板自重均布作用于地基上，二是预应力张拉后，该时段由于梁中部起拱后脱离底模，梁及部分模板自重作用于两端台座上（相当于单层存梁台座）。
制梁台座中间为加垫层浅基础，两端为扩大基础。
如下图示：二、中部台座梁板式基础台座中部荷载：箱梁自重9000kN，长33.4m，相当于270kN/m台座截面积4.44m2，自重4.44 25=111kN/m模板自重2100kN，相当于63kN/m荷载标准值总计：qk=444kN/m1、承载力验算基础板底宽度 6.6m ，取单位长基础板验算。
换填土地基承载力特征值为120kPa ，偏安全考虑，不计宽度及深度修正。
基础底面的压力值：44467.36.6G p A ===kPa<fa=120kPa ，满足要求 2、配筋计算C25混凝土：fc=11.9Mpa ，ft=1.27Mpa钢筋：II 级（）：fy=300Mpa中部台座横向配筋按倒置基础考虑，以肋为支座，地基反力作为均布荷载作用，不考虑支座削峰，计算最大弯矩为：4441.2 1.2/248.466.6M kN m =⨯⨯=⋅ 复核悬臂板的计算跨度 荷载设计值： max 048.46 1.3565.41000,5040050350s M kN m b mm a mm h mm=⨯=⋅===-=6max 22065.4100.04511.91000350s c M f bh α+⨯===⨯⨯1ξ==0.0462011.90.0461000350639300c s y f bh A mm f ξ⨯⨯⨯===min 639100%0.16%0.2%1000400s A A ρρ==⨯=<=⨯ 选配：14@150 (A s =1340mm 2)2min 0.25141000/150100%0.26%0.2%1000400s A A πρρ⨯⨯⨯==⨯=>=⨯补充抗剪和裂缝宽度验算。
预制T梁台座设计计算书
制梁台座设计计算书1．设计计算依据1.1.计算依据：⑴招标文件及设计图纸⑵金塘制梁场平面布置图纸⑶《舟山大陆连岛工程金塘大桥土建工程第Ⅳ-E合同段招标参考资料》⑷金塘制梁场勘探点布置图及工程地质柱状图⑸《MIDAS/civil》计算软件⑹《基础工程》（西南交通大学出版社,李克钏主编）⑺《工程力学-材料力学分册》(西南交通大学出版社,许留旺主编)⑻《结构设计原理》(西南交通大学黄棠、王效通主编)⑼《桥梁工程概论》(西南交通大学出版社,李亚东主编)⑽《地基基础设计与计算》(人民交通出版社,朱浮声主编)⑾《桥梁桩基计算与检测》(人民交通出版社,赵明华编著)1.2.技术规范：⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-89）⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023-85）⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）⑸《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-94）⑹《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）2、设计说明制梁台座采用四根φ1.2m钻孔灌注桩上部辅以承台和U型垫梁。
从工程地质剖面图中看，相邻桩位地层变化较大，故需对每个承台桩位的承载力进行单独设计（制梁台座一端两根桩间距4.2m，为避免承台的不均匀沉降,采用一端两根桩同等设计桩长），本计算书详细计算3#勘探孔位制梁台座的2根桩的设计计算过程，其它桩的设计类似。
3、设计参数选定 3.1、设计荷载梁重115750q kN = 内模22700q kN =暂定 外模31400q kN =暂定 底模4730q kN =暂定 承台总重51140q kN =40公分厚地基梁重625.49*0.4*7*624425q kN ==U 型支座重71*0.5*3*62*25.490.25*0.75*5*602426q kN =+= 单根桩的自重(暂按43米计算,1/2自重):2*25.49*431238r kN π= 四根桩总重84952q kN = 3.2、材料性能指标 (1)、C25砼C25砼轴心抗压强度：[]W σ =11.9MPa (2)、钢筋I 级钢筋：f y =210MPa ，f y 1=210MPa ， II 级钢筋：f y =300MPa ，f y 1=300MPa ， 4.基础加固设计与分析 4．1地基承载力的计算因为预制场的地质条件非常复杂，上层主要为软弱下卧层，故需要计算地基的容许承载力，由所建模型可知垫梁下部每延米地基的荷载为364kN ，地基应力k f 为52kPa, 通过查《舟山连岛工程金塘预制场工程地质勘察报告》可知e ＝0.8的淤泥质粘性土，查资料可知其ηb =0.3，ηd =1.6。
苍梧梁场存梁台座计算书
苍梧梁场存梁台座计算书中铁一局桥梁公司苍梧制梁场临建工程计算书中铁设计咨询集团有限公司2009-11．制梁台座计算制梁台座混凝土标号： C30r Qk=1.2 （恒载）；r c?=1.4（活载）振动动力系数：1.05；1. 张拉时两端受力台座自重：恒载q1=（6.4X4.2X1.0 ）25 =672KN 张拉荷载（按梁重1/2 考虑）：活载q2= 8200/2=4100KN按独立基础中心受力计算：底面积A=6.4X4.2=26.9 M2P k=（F k+G k）/A=（4100+672）/26.9=177 KPa 压实后地基承载力f k=180 KPa（满足）2. 基础配筋计算：沿制梁台纵向下部配筋Mmax=ql2/2=180x2.2x2.2/2=436 kNm 取板厚1000、板宽1000。
计算配筋为：A S=1960 mm2实际配筋为：A S=2200 mm2 (20 螺纹筋 7 根)沿制梁台横向下部配筋Mmax=ql2/2=180x0.9x0.9/2=73 kNm 取板厚1000、板宽1000。
按构造配筋为：A S=0.15%X1000X1000=1500 mm2 实际配筋为：A S=2500 mm2(25 螺纹筋 6 根滑梁道下纵筋，另加 16 筋 5 根)二、存梁台座计算存梁台座混凝土标号： C25r Qk=1.2 (恒载)；r c?=1.4(活载) 振动动力系数：1.05；1. 台座自重：恒载p1=(8.1X4.5X1.0 )25 =911KNp 2=(0.5X0.5X1.4 ) 25 =8.8KNp1 + p 2=991.8 KN活载P= 8200/2=4100KN 按独立基础中心受力计算：底面积A=8.1X4.5=36.5 M2P k=(F k+G k)/A=(4100+991.8)/36.5=139.5 KPa压实后地基承载力f k=180 KPa （满足）2. 基础配筋计算：沿存梁台横向下部配筋Mmax=ql2/2=139.5x2.3x2.3/2=369 kNm取板厚1000、板宽1000。
某25米t梁台座设计计算书_secret
25mT梁台座台座设计一、台座受力情况分析1、施工过程中情况分析在T梁未张拉前，受力状态为均布荷载作用，最不利工况为：浇筑砼后梁长25m的情况，该工况下，弯矩、剪力均为最大值。
2、张拉后最不利工况分析T梁张拉后台座受力状态由均布荷载转化为集中荷载，最不利荷载是集中荷载作用在端头附近时，该工况下，弯矩、剪力均为最大值。
二、施工过程中受力分析1、荷载计算(1)T梁每延米重量q1=21.5m3×2.5t/ m3×10×10m3/25m=21.5KN/m(2)T梁台座及底座重量q2=（1×0.5+0.47×0.5）×23.5=17.27（KN/m）（台座基础梁尺寸1×0.5m，台座砼尺寸0.47×0.5m）(3)T梁模板重量q3=200/25=8KN/m（T梁模板重20t）(4)施工人员及小型机具荷载q4=2.5KN/m(5)倾倒砼冲击荷载q5=4.0KPa×1m=4KN/m(6)振捣砼荷载q6=2KPa×1m=2 KN/m(7)角钢型号采用75×50×5重量q7=4.808KN/m合计均布荷载q=21.5+17.27+8+2.5+4+2+4.808=60.078 KN/m2、具体台座受力结构图如下：三、除端头外截面布筋截面计算分析台座基础采用1.0×0.5m矩形截面，C25砼，Ⅱ级钢筋根据已知材料，根据已知材料，γ0=1.0，f cd=11.9，f sd=300，ξb=0.55，f t=1.27。
采用绑扎钢筋骨架，按布置一层钢筋，设a=75mm，则有效高度h0=500-75=425mm1、正弯矩布置（1）由式γ0M d≤f cd bx（h0-x/2）,解得x=73.65mm≤ξb h0=234mm；（2）求所需钢筋数量As：As=f cd bx/f sd=11.9×1000×73.65/300=2921mm2（3）考虑一层布筋，按6根φ25（A g=2945 mm2）（4）计算承受最大弯矩承载力设计值：将x= f sd As/f cd b=300×2945/（11.9×1000）=74.24mm代入以下公式，求得截面承受的最大弯矩承载力设计值为：M du= f cd bx（h0-x/2）=11.9×1000×74.24×（425-74.24/2）=343.56KN.m＞γ0M d=340.2 KN.m 该构件正截面承载力满足要求。
台座、模板计算书
模板、台座计算书第一梁场：一、梁模型式统计1、40mT梁梁模型式统计A型频次：80*2+40*1=200（中梁两侧及边梁单侧）B型频次：40*1=40（边梁单侧）2、20m箱梁梁模型式统计A型频次：32*1+16*1=48（中梁单侧及边梁单侧）B型频次：32*1+16*1=48（中梁单侧及边梁单侧）C型频次：16*1=16（边梁单侧）D型频次：16*1=16（边梁单侧）3、13m板梁梁模型式统计A型频次：192*2+48*1=432（中板两侧及边板单侧）B型频次：48*1=48（边板单侧）4、16m板梁梁模型式统计A型频次：48*2+12*1=108（中板两侧及边板单侧）B型频次：12*1=12（边板单侧）二、模板数量计算模板数量S=模板使用频次V*模板使用周期t*1.5工期1、40mT梁模板数量A型：200*2*1.5/120=5B型: 40*2*1.5/120=1组合:中梁AA2套;边梁AB一套。
2、箱梁模板数量A型：48*2*1.5/90=2B型：48*2*1.5/90=2C型：16*2*1.5/90=1D型：16*2*1.5/90=1组合:中梁AB2套;内外边梁CD1套。
3、13m板梁模板数量A型：432*2*1.5/180=8B型：48*2*1.5/180=1组合:中板AA四套；边板B半套。
4、16m板梁模板数量A型：108*2*1.5/160=2B型：12*2*1.5/160=1组合:中板AA一套;边板B半套。
三、台座数量计算1、40mT梁台座3*4=12个2、20m箱梁台座3*4=12个3、13m板梁台座4.5*3=15个4、16m板梁台座1.5*3=5个。
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汉宜铁路32m预制T梁梁场台座及基础设计计算书计算：复核：2008年11月25日汉宜铁路客运专线梁场采用短线方式存梁，本计算书分别对制梁台座、存梁台座及其基础设计进行验算。
一、设计验算依据1.《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》2.《汉宜铁路潜江梁场岩土工程勘察报告》3.《混凝土结构设计规》GB50010-20024.《建筑地基基础设计规》GB50007-20025.《建筑桩基技术规》JGJ94-946.《建筑地基处理技术规》JGJ79-20027.《铁路桥涵地基和基础设计规》TB10002.5-20058. 制梁、存梁台座相关设计图纸9.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》JTG D62-200410.《重力式码头设计与施工规》JTJ 290-98二、验算容1、荆州梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力检算。
2、荆州梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力和沉降检算。
3、潜江梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力检算。
4、潜江梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力和沉降检算。
三、荆州制梁台座计算1、设计资料该区制梁台座采用扩大基础的形式：台座底为1m的换填碎石土，其下为可～硬塑状态的粘土（持力层）。
台座底在两端宽2.9m，中部宽1.88m。
地质情况参见《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。
制梁台座按最大梁重（边梁）146.31t计算，考虑模板自重及其它附加荷载80t，共计台座最大受力226.31t。
2、计算模型的建立对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法。
根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为40000KN/m3。
其受力机理及工况如下：由底模传下的混凝土荷载传递至换填的碎石土层，再传递到底下的粘土持力层。
荷载工况1：T梁刚浇注完毕，上部荷载为T梁混凝土重及模板等附加荷载，最大荷载合计2263.1KN；此时的荷载基本是均匀分布在台座上。
荷载工况2：模板拆除，拉完预应力钢束，上部荷载就Ｔ梁重1463.1KN。
此时，预应力作用使梁体向上起拱，梁体中部脱离台座，使得支座附近受力变大——T 梁重由台座两端部分承担。
计算模型如下：模型立面图模型等视图3、制梁台座计算结果3.1 荷载工况1最大正弯矩40.4KNM，出现在起吊口靠跨中附近。
最大负弯矩3.4KNM 左右，出现在跨中附近。
最大剪力53.7KN，出现在T梁支座附近。
最大支撑反力为64.4KN，出现在距离台座端部5m 左右处，最小支撑反力为 6.3KN，出现在台座端部。
台座整体竖向向下沉降，最大位移为1.31mm。
各项结果示意图如下：弯矩示意图(单位：KNM)剪力示意图(单位：KN)支撑反力示意图(单位：KN)竖向位移示意图(单位：mm)3.2 荷载工况2最大正弯矩331.8KNM，出现在T梁支座附近。
最大负弯矩34.7KNM，出现在跨中的沿程。
最大剪力360KN，出现在T梁两端附近。
最大支撑反力为156.3KN，出现在距离台座端部1.3m左右处，最小支撑反力为12.4KN，出现在跨中的沿程及台座的两自由端头。
台座中部上拱，最大向上位移为1.66mm，出现在跨中；台座两自由端头下沉，最大向下位移为2.23mm。
各项结果示意图如下：弯矩示意图(单位：KNM)剪力示意图(单位：KN)支撑反力示意图(单位：KN)竖向位移示意图(单位：mm)3.3 制梁台座截面验算整理上述两种工况的计算结果，最大力、变形和支反力如下表。
表中正弯矩为＋，负弯矩为－；竖向向上位移为＋，向下为－。
①按最大弯矩验算选取正、负弯矩最不利的工况进行配筋验算。
最大正弯矩为331.8KNM，发生在台座两端底宽2.9m的截面处。
原截面距底5cm处配置有13根φ12的钢筋，台座采用C25混凝土，折算其截面受压区高度为57.6mm，抗弯承载力为324KNM，不满足要求。
建议改成13根φ16 的钢筋，其抗弯承载力为593.8KNM＞331.8KNM，受拉区钢筋应力为171.6MPa，裂缝宽度为0.174mm，满足规要求。
最大负弯矩为34.7KNM，发生在台座中部底宽1.88m的截面处。
原截面距顶6cm处配置有6根φ12的钢筋，距顶28cm处配置有4 根φ12的钢筋，台座采用C30 混凝土，折算其截面受压区高度为12.2mm，抗弯承载力为236KNM＞34.7KNM，受拉区钢筋应力为47MPa，裂缝宽度为0.043mm，满足规要求。
台座两端底宽2.9m的截面处按负弯矩配筋，台座中部底宽1.88m的截面处按正弯矩配筋计算，也均满足规要求。
②抗剪能力验算台座两端底宽2.9m的截面抗剪能力上限：Vu1=0.00051·(fcu^0.5)·b·h0=0.00051×(30.0^0.5)×700.0×811.3=1586.4kN台座两端底宽2.9m的截面抗剪能力下限：Vu2=0.0005·α2·fcu·b·h0=0.0005×1.00×30.0×700.0×811.3=394.7kN台座中部底宽1.88m的截面抗剪能力上限：Vu1=0.00051·(fcu^0.5)·b·h0=0.00051×(30.0^0.5)×700.0×752.0=1470.4kN台座中部底宽1.88m的截面抗剪能力下限：Vu2=0.0005·α2·fcu·b·h0=0.0005×1.00×30.0×700.0×752.0=365.8kN因此，截面抗剪能力足够，无须进行抗剪验算，只需按构造配置箍筋。
配筋计算图例4、制梁台座基础验算底宽2.9m处最大支撑反力为156.3KN，该处单元长度为0.65m，基底应力为82.9KPa；底宽1.88m处最大支撑反力为32.6KN，该处单元长度为0.5m，基底应力为34.7KPa；据《铁路桥涵地基和基础设计规》表 4.1.2－2，碎石土地基的最小基本承载力（松散）为200～400 KPa＞82.9KPa，因此，换填的碎石土承载力满足规要求。
粘土持力层顶部的压应力的确定可根据简明计算土压力公式：σ' = B ×σ+γ×dB + 2d × tanθ式中，σ'为粘土持力层顶部的应力标准值；B 为梁底的实际受压宽度；d 为换填碎石层基床厚度，设计中d＝1m；θ为换填碎石层的扩散角度,偏保守取θ＝30°；σ为换填碎石层顶部（梁底）应力标准值；γ为换填碎石层的重度标准值，设计取18KN/m3 。
因此，对于底宽2.9m 处，粘土持力层顶部：σ' = B ×σ+γ×d= 2.9 ×82.9+18×1=95.3kpaB + 2d × tanθ 2.9 + 2×1 × tan30°对于底宽1.88m 处，粘土持力层顶部：σ' = B ×σ+γ×d= 1.88 ×34.7+18×1=57.5kpaB + 2d × tanθ 1.88 + 2×1 × tan30°根据地质资料，粘土持力层的承载力特征值为180KPa＞95.3KPa，因此，粘土持力层的承载力满足规要求。
四、潜江（仙桃）制梁台座计算1、设计资料该区所测的三层土分别为：粉质粘土、淤泥质粘土、粉质粘土，制梁台座采用碎石垫层＋复合地基形式：台座底为0.5m的换填碎石土，其下采用粉喷桩与台座底在两端宽杉木桩加固的复合基础。
台座底在两端宽2.9m，中部宽1.88m（台座本身的设计与荆州处的一致）。
地质情况参见《潜江（仙桃）铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。
制梁台座按最大梁重（边梁）146.31t计算，考虑模板自重及其它附加荷载80t，共计台座最大受力226.31t。
2、计算模型的建立对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法——经过粉喷桩与杉木桩处理的复合地基，经过粉喷桩处理的复合地基暂按其特征承载力为150KPa 来计算。
根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为38000KN/m3。
其受力机理及工况同荆州处制梁台座一致。
模型等视图3、制梁台座计算结果3.1 荷载工况1最大正弯矩41.3KNM，出现在起吊口靠跨中附近。
最大负弯矩3.4KNM 左右，出现在跨中附近。
最大剪力54KN，出现在T梁支座附近。
最大支撑反力为64.3KN，出现在距离台座端部5m左右处，最小支撑反力为6.3KN，出现在台座端部。
台座整体竖向向下沉降，最大位移为1.38mm。
各项结果示意图可参考荆州处制梁台座的图例，此处不赘述。
3.2 荷载工况2最大正弯矩332.6KNM，出现在T梁支座附近。
最大负弯矩36KNM，出现在跨中的沿程。
最大剪力360KN，出现在T梁两端附近。
最大支撑反力为156.2KN，出现在距离台座端部1.3m左右处，最小支撑反力为12.4KN，出现在跨中的沿程及两自由端头。
台座中部上拱，最大向上位移为1.68mm，出现在跨中；台座两自由端头下沉，最大向下位移为2.35mm。
各项结果示意图可参考荆州处的，此处不赘述。
3.3 制梁台座截面验算整理上述两种工况的计算结果，最大力、变形和支反力如下表。
表中正弯矩为＋，负弯矩为－；竖向向上位移为＋，向下为－。
①按最大弯矩验算最大正弯矩为332.6KNM，发生在台座两端底宽2.9m的截面处。
原截面距底5cm处配置有13 根φ12的钢筋，台座采用C30 混凝土，折算其截面受压区高度为57.6mm，抗弯承载力为324KNM，不满足要求。
建议改成13根φ16 的钢筋，其抗弯承载力为551KNM＞332.6KNM，受拉区钢筋应力为185.9MPa，裂缝宽度为0.189mm，满足规要求。
最大负弯矩为36KNM，发生在台座中部底宽1.88m的截面处。
原截面距顶6cm处配置有6根φ12的钢筋，距顶28cm处配置有4根φ12 的钢筋，台座采用C25混凝土，折算其截面受压区高度为12.2mm，抗弯承载力为236KNM＞36KNM，受拉区钢筋应力为47MPa，裂缝宽度为0.043mm，满足规要求。
台座两端底宽2.9m 的截面处按负弯矩配筋，台座中部底宽1.88m 的截面处按正弯矩配筋计算，也均满足规要求。
②抗剪能力验算台座两端底宽2.9m的截面抗剪能力上限：Vu1=0.00051·(fcu^0.5)·b·h0=0.00051×(30.0^0.5)×700.0×811.3=1586.4kN 台座两端底宽2.9m的截面抗剪能力下限：Vu2=0.0005·α2·fcu·b·h0=0.0005×1.00×30.0×700.0×811.3=394.7kN 台座中部底宽1.88m的截面抗剪能力上限：Vu1=0.00051·(fcu^0.5)·b·h0=0.00051×(30.0^0.5)×700.0×752.0=1470.4kN台座中部底宽1.88m的截面抗剪能力下限：Vu2=0.0005·α2·fcu·b·h0=0.0005×1.00×30.0×700.0×752.0=365.8kN因此，截面抗剪能力足够，无须进行抗剪验算，只需按构造配置箍筋。