ZDC压力补偿器

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压力温度补偿

压力温度补偿

压力温度补偿
摘要:
1.压力温度补偿的概念和原理
2.压力温度补偿的作用和应用
3.压力温度补偿的优缺点分析
4.压力温度补偿的发展前景
正文:
压力温度补偿是一种针对温度和压力变化对某个系统或设备产生影响的补偿方式。

其原理是在系统或设备中加入压力温度补偿器,通过感应环境温度和压力的变化,调节补偿器内部机构,以达到稳定系统或设备工作状态的目的。

压力温度补偿的作用主要体现在以下几个方面:
1.提高系统或设备的工作效率。

当环境温度和压力发生变化时,补偿器能及时作出调整,使系统或设备始终保持在最佳工作状态,从而提高工作效率。

2.保护系统或设备免受损坏。

在高温高压的环境下,系统或设备可能会因为温度和压力的突然变化而受损。

通过压力温度补偿,可以有效避免这种情况的发生。

3.提高系统或设备的稳定性。

通过压力温度补偿,可以使系统或设备在不同的环境温度和压力下都能保持稳定的工作状态,提高其稳定性。

压力温度补偿的优点有:响应速度快,能在短时间内完成补偿;安装简便,易于维护;精度高,补偿效果好。

然而,它也存在一定的缺点,如对补偿器的材质和制作工艺要求较高,成本较高等。

随着科技的发展,压力温度补偿技术也在不断进步,应用领域越来越广泛。

压力补偿器工作原理

压力补偿器工作原理

压力补偿器工作原理压力补偿器是一种用于控制液压系统压力的重要装置,它可以在系统中自动调节压力,使系统能够更加稳定地工作。

那么,压力补偿器是如何工作的呢?接下来,我们将详细介绍压力补偿器的工作原理。

首先,压力补偿器通过感应液压系统中的压力变化,从而调节液压系统的工作压力。

当液压系统的工作压力发生变化时,压力补偿器会感应到这一变化,并通过内部的控制装置来调节液压系统的流量,从而使系统的工作压力保持在设定的范围内。

其次,压力补偿器内部通常包含一个调节阀,通过这个调节阀可以控制液压系统中的流量。

当系统的工作压力超出设定范围时,调节阀会自动打开或关闭,从而调节液压系统中的流量,使系统的工作压力恢复到设定范围内。

这样,压力补偿器就能够保持系统的稳定工作压力。

另外,压力补偿器还可以通过内部的传感器感应液压系统中的温度变化。

当液压系统的温度发生变化时,压力补偿器会相应地调节系统的工作压力,以保证系统能够在不同的温度下正常工作。

总的来说,压力补偿器通过感应液压系统中的压力和温度变化,通过内部的控制装置和调节阀来调节系统的流量,从而使系统的工作压力保持在设定的范围内,保证系统能够稳定地工作。

这种自动调节的工作原理,使得压力补偿器在液压系统中起着非常重要的作用。

在实际的工程应用中,压力补偿器通常与液压泵、液压阀等其他液压元件配合使用,以确保整个液压系统能够稳定、高效地工作。

通过合理地设计和使用压力补偿器,可以有效地提高液压系统的工作效率和可靠性,从而满足不同工况下的工作要求。

综上所述,压力补偿器是一种通过自动调节液压系统的工作压力,保证系统稳定工作的重要装置。

它通过感应系统中的压力和温度变化,通过内部的控制装置和调节阀来调节系统的流量,从而使系统的工作压力保持在设定的范围内。

压力补偿器的工作原理非常简单,但在液压系统中起着非常重要的作用。

压力补偿器工作原理

压力补偿器工作原理

压力补偿器工作原理
压力补偿器是一种用来自动调节系统压力的装置,常用于气体系统、液体系统以及机械装置中。

其工作原理是通过感知系统压力的变化,自动调节补偿器内的压力,使其保持在设定的范围内。

具体工作原理如下:
1. 感知压力变化:补偿器内设有感应装置,可以感知系统中的压力变化。

2. 比较设定值:补偿器内部设有一个设定值调节装置,可以设置期望的压力范围。

3. 控制阀门:根据与设定值的比较结果,补偿器内的控制阀门会自动调节开启程度,使流入或流出补偿器的介质量发生变化。

4. 压力平衡:控制阀门的调节会导致补偿器内的介质流量发生变化,从而使补偿器内的压力逐渐接近设定值。

5. 维持稳定:一旦补偿器内的压力达到设定值,控制阀门将会保持一定的开启程度,以维持系统压力的稳定。

需要注意的是,补偿器的工作原理可以根据具体的设计和应用领域而有所不同,上述原理仅为一种常见的工作方式。

压力补偿器工作原理

压力补偿器工作原理

压力补偿器工作原理压力补偿器是一种用于液压系统中的重要元件,它的作用是在系统中自动调节液压油的流量,以保持系统中的压力稳定。

压力补偿器的工作原理主要包括液压力传感器、控制阀和调节装置三个部分。

首先,液压力传感器是压力补偿器工作的核心部件。

它能够感知系统中的液压压力,并将这个信号传递给控制阀。

当系统中的液压压力发生变化时,传感器能够及时感知到,并将这个信息传递给控制阀,从而启动调节装置来调整液压油的流量。

其次,控制阀是压力补偿器中起到调节作用的部件。

当传感器感知到系统中的液压压力发生变化时,它会向控制阀发送信号,控制阀会根据这个信号来控制液压油的流量,以使系统中的压力保持稳定。

控制阀的工作原理是通过改变液压油的流通路径和流通截面积来实现的,从而达到调节液压压力的目的。

最后,调节装置是压力补偿器中用于调节液压油流量的部件。

当控制阀接收到传感器的信号后,它会启动调节装置来改变液压油的流量。

调节装置通常采用活塞或阀芯等结构,通过改变流通截面积来调节液压油的流量,从而使系统中的压力得以稳定。

总的来说,压力补偿器的工作原理是通过液压力传感器感知系统中的液压压力变化,然后通过控制阀和调节装置来调节液压油的流量,以保持系统中的压力稳定。

这种自动调节的工作原理使得压力补偿器在液压系统中起到了非常重要的作用,能够有效地保护系统中的其他液压元件,同时也能够提高系统的工作效率和稳定性。

在实际应用中,压力补偿器的工作原理需要根据具体的液压系统来进行调整和优化,以保证系统能够达到最佳的工作状态。

因此,对于压力补偿器的工作原理和调节方法需要进行深入的研究和掌握,以确保液压系统能够稳定、高效地工作。

大补偿密封工作原理

大补偿密封工作原理

大补偿密封工作原理
大补偿密封是一种常用于管道系统中的密封方式,它的工作原理是利用密封元件的弹性变形来实现密封效果。

下面我将从多个角度来介绍大补偿密封的工作原理。

首先,大补偿密封的主要组成部分是补偿器和密封元件。

补偿器通常由金属或橡胶等材料制成,具有一定的弹性。

密封元件通常是由橡胶或聚四氟乙烯等材料制成,具有良好的密封性能。

其次,当管道系统发生温度变化或者由于其他原因引起的管道伸缩时,补偿器会发生相应的变形。

在这个过程中,补偿器的弹性可以吸收管道的伸缩变形,从而减少了对管道系统的应力和应变的影响。

同时,密封元件在补偿器变形的过程中也起到了关键的作用。

密封元件通常被安装在补偿器的两端,当补偿器发生变形时,密封元件会被压缩或拉伸,从而产生与管道接触的密封力。

这种密封力可以防止介质泄漏或外界介质进入管道系统。

此外,大补偿密封还可以通过调整补偿器的设计参数来实现不
同程度的补偿效果。

例如,通过调整补偿器的长度、截面形状以及材料的选择等,可以实现更大的伸缩补偿量和更好的密封效果。

总的来说,大补偿密封的工作原理是通过补偿器的弹性变形和密封元件的密封力来实现对管道系统的伸缩补偿和密封效果。

这种密封方式在管道工程中得到广泛应用,能够有效地解决管道系统在温度变化或其他因素引起的伸缩问题,保证管道的安全运行。

压力补偿器工作原理

压力补偿器工作原理

压力补偿器工作原理
压力补偿器(pressure compensator)是一种用于调节和补偿系统内部压力变化的装置,常用于液压和气动系统中。

它的工作原理是通过内部的弹簧、活塞或膜片等弹性元件来感知系统内部压力的变化,并根据变化情况进行相应的补偿。

当系统内部压力超过或低于设定的标准值时,压力补偿器会调整其内部弹性元件的压力状态,使其产生力的平衡。

当系统内部压力超过标准值时,压力补偿器会减小其内部弹性元件的压力,从而减少系统压力;当系统内部压力低于标准值时,压力补偿器会增加其内部弹性元件的压力,从而增加系统压力。

压力补偿器通常由一个可调节的调节螺钉或调节阀来控制其工作。

通过旋转调节螺钉或调节阀,可以改变压力补偿器内部弹性元件的压力状态,从而实现对系统内部压力的调节和补偿。

在液压和气动系统中,压力补偿器具有重要的作用。

它可以稳定系统内部的压力,保持系统的正常运行。

同时,压力补偿器还可以保护系统中的其他元件,避免因为过高或过低的压力而引发的损坏或故障。

总的来说,压力补偿器通过调节和补偿系统内部压力的变化,保持系统的稳定运行,并保护系统中的其他元件。

它是液压和气动系统中不可或缺的重要组成部分。

压力补偿阀基本原理

压力补偿阀基本原理

压力补偿阀基本原理根据压力补偿阀布置在整个液压油路中得位置,负载敏感压力补偿控制系统还可以分为阀前压力补偿负载敏感系统与阀后压力补偿负载敏感系统。

阀前补偿就就是指压力补偿阀布置在油泵与操纵阀之间,阀后补偿就就是指压力补偿阀布置在操纵阀与执行机构之间。

阀后补偿比阀前补偿要先进,主要体现在泵供油不足得情况下。

如果泵供油不足得话,阀前补偿得主阀,导致得结果就就是向轻载去得流量多,重载去得流量少,就就就是轻载动得快,复合动作时,各个执行元件不同步。

而阀后补偿没有这个问题,会比例分配泵所提供得流量,复合动作时使各个执行元件同步。

负荷传感系统分阀前补偿与阀后补偿,当有两个或两个以上得负载同时动作时,如果主泵提供得流量足够满足系统所需流量,阀前补偿与阀后补偿得作用就就是完全一样得;如果主泵提供得流量无法满足系统所需流量,那么阀前补偿得那种情况就就是:主泵流量首先往负荷小得负载提供流量,当满足完了负荷小得负载得流量要求时,才往其她得负载供流量;而阀后补偿得情况就就是:同比(阀开口量)减少各个负载得流量供给,达到动作很协调得效果。

即:主泵提供得流量无法满足系统所需流量时,阀前补偿得流量分配与负载有关,而阀后补偿得流量分配与负载无关,只与主阀得开口量有关。

1、二通流量阀中得定差减压阀。

为简化起见,现假定二通阀就串联在泵得出口。

当整个流量阀进入工作状态后,定差减压阀得功能就就就是保持节流阀进出口两端得压力差大体上为一个常数,如果不考虑液动力得干扰与其她一些芝麻绿豆得问题,这个常数就就就是弹簧受压缩(预压缩量,加上补偿阀口进入工作岗位引起得压缩量增大)所折算出来得压力,例如(假设)。

有了这一条,那么只要调定好节流阀得开度,通过流量阀得流量就确定了,负载压力得变化(假定泵出口压力由溢流阀调定)将不会影响这个调定流量,也就就就是说,“负载”压力得变化对流量阀得影响被“补偿”掉了。

如图所示。

例如,泵出口由溢流阀调定得压力P1=130bar,负载压力P3=120,节流阀口压差5(由定差减压阀保持),则补偿阀口后得压力就就就是125。

液压传动:压力补偿器

液压传动:压力补偿器

《液压传动》
7
一、定差减压型压力补偿器
1 比例方向阀的压力补偿器
《液压传动》
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一、定差减压型压力补偿器
1 比例方向阀的压力补偿器
9
一、定差减压型压力补偿器
1 比例方向阀的压力补偿器
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一、定差减压型压力补偿器
2 配以起支撑作用的压力阀
系统承受负载荷时,进口压 力补偿会产生吸空现象。
吸空现象
M
《液压传动》
3
一、定差减压型压力补偿器
1 比例方向阀的压力补偿器
《液压传动》
4
一、定差减压型压力补偿器
1 比例方向阀的压力补偿器
Q
S
《液压传动》
S
5
一、定差减压型压力补偿器
1 比例方向阀的压力补偿器
步进式加热炉升降缸
《液压传动》
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一、定差减压型压力补偿器
1 比例方向阀的压力补偿器
要求液压缸进退 速度相等
任务四:液压控制阀
压力补偿器
一、定差减压型压力补偿器
流量的变化取决于阀的压差
《液压传动》
2
一、定差减压型压力补偿器
定差减压型压力补偿器
定差减压型为串联型压力补偿器,一般,定差减 压阀位于节流阀的 上游,实际上定差减压阀加节流阀串联 的型式正是两通调速阀。
Bosch的081 140122x和Rexroth的ZDC-P型 即为该类叠加式压力补偿器。
通过增加制动阀或平衡阀来实现。
《液压传动》
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一、定差减压型压力补偿器
3 配以起支撑作用的压力阀-顺序阀
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一、定差减压型压力补偿器
4 配以平衡阀
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一、定差减压型压力补偿器

液压比例阀的设计选型3(微信)

液压比例阀的设计选型3(微信)

液压比例阀的设计选型(三)在前两次的比例阀设计选型中,我们强调了多个注意事项和选型原则,这次我们再将与比例阀配套的元件加以说明。

比例方向阀的名义流量值是在进出口压差1MPa情况下的数据,实际的流量不光取决于阀的开口量,还取决于实际的压差。

假设系统的额定压力保持不变,而负载在变化,那么在比例阀进出油口的压差就出现了变化,在给定的输入控制信号一定得情况下,阀的开口没有变化,由于压差的变化,会导致通过阀门的流量发生变化,最终导致负载运动速度出现变化。

在某些要求速度不能变化的场合,我们为了达到速度不变,就要在比例方向阀的下面,叠加一个压力补偿器(ZDC型)。

上边是压力补偿器的结构图,压力油从P口流入,经过阀芯2与阀体1形成的节流槽,到达P1油口,进入比例阀的进油口,同时P1口的油压通过阀芯内部通道7,到达阀芯2的右端。

比例阀的负载口A或B经过梭阀6进行选择,使A和B的高压(负载腔)压力引入阀芯2的左腔(弹簧腔),假设负载压力为P2,经过阀芯2减压后的压力P1,阀芯2的左腔(弹簧腔)面积为A,由于阀芯配合部分直径相同,所以阀芯右端油液压力作用面积也为A ,弹簧力为F,那么阀芯2的力平衡公式如下:P2A+F=P1A 变换后P1-P2=F/A设计中将F/A搞成约等于1MPa,那么就实现了P1-P2的基本恒定,如果P2(负载值)变大或变小,那么阀芯2就会分别向右(加大阀芯和阀体间的开口量)或向左(减小阀芯和阀体间的开口量),维持P1-P2的基本恒定。

在比例阀开口量恒定,而压差也基本恒定的情况下,保证了负载运行速度的基本稳定。

在ZDC型进口压力补偿器的应用中,要注意以下几点:1、要保证系统压力至少高于最大负载一个值(压差),这个值要根据流量来选择,假设系统流量100L/MIN,负责压力12MPa,那系统最小设定压力为12+压差2.2=14.2MPa。

2.由于增加了压力补偿器,分辨率会有进一步提高。

电反馈型的比例阀分辨率为1/100,加上压力补偿器后,分辨率最高能到1/300。

ZDC压力补偿器

ZDC压力补偿器

1/12Information on available spare parts: /spcSizes 10 to 32Component series 2XMaximum operating pressure 350 bar Maximum flow 520 l/minMeter-in pressure compensator, direct operatedType ZDCRE 29224/11.07Replaces: 02.03Table of contentsFeatures– Sandwich plate valve – Porting pattern to ISO 4401– Load compensation in channel P → A or P → B by integrated shuttle valve – 2-way design “P“– 3-way design “PT“ (sizes 10 to 25)– Flow control in interaction with proportional directional valveContent PageFeatures 1Ordering code 2Symbols 2, 3Function, section 3Technical data 4Characteristic curves 5, 6Unit dimensions 7 to 10Pilot oil supply11, 12tb0217Ordering codeSymbols: 2-way design “P“ (① = component side, ② = plate side)Pilot oil supply “internal“Type ZDC . P-2X/…Pilot oil supply “external“Type ZDC . P-2X/X …Pilot oil supply “external“, port X on component side plugged (size 10 only)Type ZDC 10 P-2X/XL …6Valves of type ZDC are direct operated meter-in pressure compensators of 2- or 3-way design.They are used for load compensation as meter-in pressure compensator in channel P.These valves basically consist of housing (1), control spool (2), compression spring (3) with spring plate (4), and cover (5) with integrated shuttle valve (6).Function, sectionSection A–ASymbols: 3-way design “PT“ (① = component side, ② = plate side)Pilot oil supply “internal“Type ZDC . PT-2X/…Pilot oil supply “external“Type ZDC . PT-2X/X …Pilot oil supply “external“, port X on component side plugged (size 10 only)Type ZDC 10 PT-2X/XL …Compression spring (3) holds control spool (2) in the open position from P2 to P1, when pressure differential P1 → A1 or P1 → B1 is less than 10 bar.When the pressure differential exceeds 10 bar, control spool (2) is pushed to the left until the pressure differential is re-stored.Technical data (for applications outside these parameters, please consult us!)GeneralSize Size 10162532Weightkg3.0 3.58.964.7Installation positionOptional1) Suitable for NBR and FKM seals 2) Suitable only for FKM seals3) The cleanliness classes specified for components must beadhered to in hydraulic systems. Effective filtration prevents malfunction and, at the same time, prolongs the service life of components.For the selection of filters, see data sheets RE 50070,RE 50076, RE 50081, RE 50086, RE 50087 and RE 50088.HydraulicMaximum operating pres-sure– Ports A, B, P bar 350– Port T bar 250– Port X bar 30 to 100– Port Ybar 150; up to 30 bar in conjunction with pilot operated propor-tional directional valve Maximum flow l/min85150325520Hydraulic fluidMineral oil (HL, HLP) to DIN 51524 1); fast bio-degradable hydraulic fluids to VDMA 24568 (see also RE 90221); HETG (rape seed oil) 1); HEPG (polyglycols) 2); HEES (synthetic esters) 2); other hydraulic fluids on request Hydraulic fluid temperature range °C –20 to +70Viscosity rangemm 2/s 15 to 380Permissible max. degree of contamination of the hydraulic fluid - cleanliness class to ISO 4406 (c)Class 20/18/15 3)8070605040302010020*********1523645040302010504030201017515012510075502502040608010021Characteristic curves (measured with HLP46 and ϑoil = 40 °C ±5 °C)Flow control P to A, P to B P r e s s u r e d i f f e r e n t i a l i n b a r →Flow in l/min →1With type 4WRZ 10…85…2With type 4WRZ 10…50…3With type 4WRZ 10…25…4With type 4WRZ 10…64…F l o w i n l /m i n →F l o w i n l /m i n →Command value in % →Flow in l/min →Command value in % →Size 10Size 10Size 16Size 165With type 4WRZ 10…32…6With type 4WRZ 10…16…Pressure differential ∆p min = p pump – p load1With type 4 WRZ 16…100…2With type 4 WRZ 16…150…P r e s s u r e d i f f e r e n t i a l i n b a r →Pressure differential ∆p min = p pump – p load35030025020015010050020406080100215040302010700600500400300200100020406080100215040302010Characteristic curves (measured with HLP46 and ϑoil = 40 °C ±5 °C)Flow control P to A, P to B Size 25Size 251With type 4 WRZ 25…270…2With type 4 WRZ 25…325…Flow in l/min →F l o w i n l /m i n →F l o w i n l /m i n →Command value in % →Flow in l/min →Command value in % →P r e s s u r e d i f f e r e n t i a l i n b a r →Size 32Size 321With type 4 WRZ 32…360…2With type 4 WRZ 32…520…P r e s s u r e d i f f e r e n t i a l i n b a r →Pressure differential ∆p min = p pump – p loadPressure differential ∆p min = p pump – p loadUnit dimensions: Size 10 (dimensions in mm)1Nameplate4Idential seal rings for ports A, B, P, T; Idential seal rings for ports X, Y (plate side)5Porting pattern ISO 4401-05-05-0-056Valve mounting screws (see on the right)valve mounting faceValve mounting screws (separate order)4 hexagon socket head cap screws ISO 4762 - M6 - 10.9Note!The length and tightening torque of the valve mounting screws must be calculated in conjunction with the compo-nents mounted below and above the sandwich plate valve.Unit dimensions: Size 16 (dimensions in mm)1Nameplate 2Locating pin 3Bore for locating pins4Idential seal rings for ports A, B, P, T; Idential seal rings for ports X, Y (plate side)5Porting pattern ISO 4401-07-07-0-056Valve mounting screws (see on the right)Valve mounting screws (separate order)4 hexagon socket head cap screws ISO 4762 - M10 - 10.9 2 hexagon socket head cap screws ISO 4762 - M6 - 10.9Note!The length and tightening torque of the valve mounting screws must be calculated in conjunction with the compo-nents mounted below and above the sandwich plate valve.Unit dimensions: Size 25 (dimensions in mm)valve mounting face1Nameplate 2Locating pin 3Bore for locating pins4Idential seal rings for ports A, B, P, T; Idential seal rings for ports X, Y (plate side)5Porting pattern ISO 4401-08-08-0-056Valve mounting screws (see on the right)Valve mounting screws (separate order)6 hexagon socket head cap screws ISO 4762 - M12 - 10.9Note!screws must be calculated in conjunction with the compo-nents mounted below and above the sandwich plate valve.Unit dimensions: Size 32 (dimensions in mm)valve mounting face1Nameplate 2Locating pin 3Bore for locating pins4Idential seal rings for ports A, B, P, T; Idential seal rings for ports X, Y (plate side)5Porting pattern ISO 4401-10-09-0-056Valve mounting screws (see on the right)Valve mounting screws (separate order)6 hexagon socket head cap screws ISO 4762 - M20 - 10.9Note!The length and tightening torque of the valve mounting screws must be calculated in conjunction with the compo-nents mounted below and above the sandwich plate valve.Pilot oil supplyIn conjunction with the meter-in pressure compensator the pilot operated proportional valve must be used in the variant with “external pilot oil supply “!Type 4WRZ…Type ZDC..P-2X/X …Type ZDC..P-2X/…Size 10With external pilot oil supply the connection to channel P is closed. The pilot oil is taken from a separate control circuit. With internal pilot oil supply the connection to channel P is open. The pilot oil is taken from the throttle side of the pres-sure compensator (port X in the subplate is closed).Type 4WRZ…Size 16Section B–BBosch Rexroth AG HydraulicsZum Eisengießer 197816 Lohr am Main, Germany Phone +49 (0) 93 52 / 18-0 Fax +49 (0) 93 52 / 18-23 58documentation@boschrexroth.de www.boschrexroth.de© This document, as well as the data, specifications and other informa-tion set forth in it, are the exclusive property of Bosch Rexroth AG. It may not be reproduced or given to third parties without its consent.The data specified above only serve to describe the product. No statements concerning a certain condition or suitability for a certain application can be derived from our information. The information given does notrelease the user from the obligation of own judgment and verification. It must be remembered that our products are subject to a natural process of wear and aging.Pilot oil supplySize 25Size 32Section D–DSection C–C。

18553639_深海液压系统压力补偿器研究

18553639_深海液压系统压力补偿器研究

深海液压系统压力补偿器研究胡浩龙" P 龙!雷" P 沈!雪" P 张万良" P!"h中国船舶科学研究中心"江苏无锡P"[$Q P%P h深海载人装备国家重点实验室"江苏无锡P"[$Q P#!!摘要!水下液压技术在深海探测(资源开发得到广泛应用$为消除海水压力对液压系统影响"提高系统效率"节省能源"液压系统一般均采用压力补偿技术$压力补偿器作为压力补偿技术的关键元件"一直以来依靠经验进行设计$本文通过系统仿真软件&U0X2J对水下液压系统进行仿真"得到了补偿器结构参数及液压系统参数对液压系统压力的影响$预充压力相同时"补偿器弹簧刚度越大"补偿器压力下降越快"与环境压差越小%补偿器内径越大"系统压力波动峰值越小%补偿器活塞质量越大"压力波动峰值越大"冲击越大%由于负载作用"油缸工作时两侧很有可能低于环境海水压力"导致系统进水"但在油缸两端增加节流阀控制油缸工作速度"可以显著提高油缸两端压力"提高系统密封可靠性$关键词!深海%液压系统%压力补偿器%&U0X2J中图分类号 +,P Z"^M-"文献标志码 &>-.-%"/3#(!"-..@"-?#&2-(.%)#"X.-81#"*--2I C-%Q78"%@B'/C7.)-&1@17);E)89""P"?S45?B2""P"X104.'B""P"31&45A78;E2789""P!"h!951-M95M O5,145*5OX,3,-)O9!,14,)"N'B5"W5-1;3'P"[$Q P"!951-%P h M4-4,R,/7-P()-4()/(*F,,?$M,-Y-11,2V,95O&,3"N'B5"W5-1;3'P"[$Q P"!951-#45.)"%/)!@8L B<G7(B<:K L<7'E2I(B I:8)E)9K2H G2L B E K'H B L28L B B D;H B7B a D E)<7(2)878L<B H)'<I BB a D E)2(7(2)8M/8 )<L B<()B E2J287(B(:B28F E'B8I B)F H B7G7(B<D<B H H'<B)8(:B:K L<7'E2I H K H(B J"2J D<)O B(:B B F F2I2B8I K)F(:B H K H(B J" D<B H H'<BI)J D B8H7(2)8(B I:8)E)9K2H I)J J)8E K'H B 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'$皮囊和橡胶膜片式柔性好"响应快"结构紧凑"密封效果好"在深海压力补偿器中得到广泛的应用"但是补偿容积较小"不适合大型水下液压系统$活塞式结构体积大(响应较慢(且有动密封结构"密封可靠性差"但可实现较大容积的补偿$空气弹簧式结构体积大"响应速度适中"无动密封问题(可实现大容积补偿$图"为橡胶膜片式压力补偿器的结构示意图"主要有压力补偿器壳体(滚动膜(活塞(弹簧等构!!注)"h 压力补偿器壳体!P h 滚动膜!-h 活塞![h 紧固螺钉!!h 弹簧图"!压力补偿器结构示意图成"&口连接液压系统油箱"=口与外界海水相通$海水压力通过=口作用在滚动膜P 和活塞-上"使得滚动膜P 变形和活塞-运动"减小压力补偿器左侧容积"使得压力增大"直到两侧受力平衡"并通过&口传递到液压系统油箱"使得液压系统油箱压力与海水压力相等$一般为了提高密封可靠性"设计时会增加弹簧!使得油箱压力略大于海水环境压力$;!水下液压系统仿真模型液压介质被称为液压系统的血液"对液压系统有着重要的影响$水下液压系统一个重要的故障就是随着系统运行"水进入液压系统"污染液压介质"加快液压元件失效$为了防止水进入系统"必须使得系统的各处压力均大于环境压力"使得液压油往海水中泄漏"这就对压力补偿器的特性有更高要求"包括补偿量(响应速度(压力波动特性等等$根据对压力补偿器的影响不同"水下液压系统用户一般分为对称用户和非对称用户$对称用户主要是指马达用户"输入流量和输出流量几乎相等%非对称用户主要是指油缸用户"由于有活塞杆存在"运行过程中输入流量和输出流量不相等"对压力补偿器影响较大$这里选用两个油缸用户和一个马达用户建立水下液压系统"采用软件&U 0X 2J 进行仿真研究"相应仿真模型如图P 所示"相关数学模型不详细介绍"可查相关文献$液压系统用户油缸和马达的各项参数如表"所示$仿真过程是直接考虑系统处于深海"$$$J 工作"没有考虑系统陆上和深海所处环境因素变化"所以直接忽略温度(压力露等因素对系统补偿量的需求"系统压力设计为"R U ,7"系统流量为Q $?,J 28"压力补偿器补偿量为"$?$液压系统设计需要考虑多方面因素对系统补偿量的需求"陈建平对压力补偿器补偿量设计计算进行了详细介绍"包括非对称用户油缸(油液体积压缩量(油液热膨胀量(系统泄漏量等&-'$表:!液压系统用户参数参数油缸"油缸P马达流量,+J 28]"!"$[!压力,U ,7"!"!"!补偿量,P!$增刊胡浩龙"等)深海液压系统压力补偿器研究+P ""!+!图P !水下液压系统仿真模型<!压力补偿器仿真研究-M "!压力补偿器弹簧刚度压力补偿器中设计弹簧的作用是增加一个预压力"使得压力补偿器压力略大于环境压力"也会提高系统的响应速度$为研究弹簧对压力补偿器性能的影响"搭建系统仿真模型"控制系统其他参数相同"仅改变压力补偿器弹簧刚度和弹簧行程"仿真结果如图-所示$图-!不同弹簧刚度下油箱压力曲线!!由仿真结果可知"系统初始运行时油箱压力均相等%但是在"M !H 开始"随着油缸动作"对系统补偿量增大"弹簧刚度越大的补偿器"油箱压力越小%在[M !H 时油缸开始回程"油箱压力开始回升"最终达到一个稳定值$最后系统压力稳定值有一定差别主要是补偿器摩擦力所致$从结果可知"弹簧刚度对压力补偿器压力波动峰值影响很小"但对系统最小压力有很大影响"弹簧刚度应越小越好"恒力弹簧拥有良好特性$-M P !压力补偿器结构压力补偿器结构设计不仅影响补偿器的补偿+P "P !+海洋工程装备与技术第!卷量"也对补偿器的动态特性有重要影响$这里按照设计时补偿器补偿量不变"弹簧不变"改变补偿油缸直径和补偿活塞的质量"仿真结果如图[所示$图[!不同结构特性下油箱压力曲线!!由仿真结果可知"内径增大"补偿器稳态压力减小"压力波动峰值减小$稳态压力减小主要是由于弹簧压力不变"作用面积增大$活塞质量增大"压力波动峰值增大"并且系统压力冲击增大$所以"压力补偿器设计时应尽量增大补偿器内径"减小活塞质量$-M -!多体式压力补偿器随着水下作业任务越来越多"执行机构越来越多"系统补偿量也越来越大"设计时有采用一个大型补偿器和多个小型补偿器两种方案$这里设定系统补偿量均为"$?"初始压力相同"采用一个"$?补偿器和两个相同补偿量为!?补偿器"搭建系统模型仿真研究"仿真结果如图!所示$系统设定"H 开始运行""M !H 油缸开始伸出"[M !H 油缸开始回程$图!!多体式补偿器油箱压力曲线!!由仿真结果可知"系统稳态时两种补偿器的压力均相等%油缸伸出工作时"油箱压力均减小"并且有一定振幅震荡"但是双补偿器结构形式的系统压力下降缓慢"震荡幅度也比较大%油缸回程时"系统增刊胡浩龙"等)深海液压系统压力补偿器研究+P"-!+!压力回升"双补偿器结构形式压力偏大"震荡幅度也比较大$由结果可知"两种结构形式对于系统稳态值没有影响"双体式补偿器压力下降缓慢"对系统压力有利"但是压力震荡也偏大$-M[!系统负载由于压力补偿器可以通过增大预充压力"增大油箱与环境压差"使得油箱压力始终大于海水压力"保证密封$但是水下液压系统油缸运动过程中"活塞要承受一个持续水压负载作用"海水深度越大"作用效果越明显$液压系统负载对系统动态特性也有很大影响"特别是油缸两端的瞬时压力"而油缸活塞为动密封"使得海水更加容易侵入系统$搭建系统模型进行仿真研究"系统设定"M!H 换向阀切换油缸开始运行"[M!H换向阀切换油缸回程"油缸有杆腔压力仿真结果如图R所示$图R!不同负载工况下油缸有杆腔压力曲线!!由仿真结果可知"当负载偏大时"油缸回程时油缸有杆腔压力明显低于海水压力"可能导致海水向液压系统泄露%在油缸两端增加节流阀"会降低油缸的运动速度"延长工作时间"但会显著提高油缸两端压力"提高系统密封可靠性$=!结!语通过&U0X2J仿真软件搭建系统模型"对压力补偿器进行研究分析"得到以下结论)!"#弹簧刚度对压力补偿器压力波动峰值影响很小"但对系统压力有很大影响$弹簧刚度越大"补偿器压力下降越快"与环境压差越小$所以"弹簧刚度应越小越好"恒力弹簧拥有良好特性$!P#压力补偿器增大内径"压力波动峰值也减小%压力补偿器活塞质量增大"压力波动峰值增大"压力冲击也增大$所以"压力补偿器设计时应尽量增大补偿器内径"减小活塞质量$!-#单体和多体式补偿器对补偿器压力稳态值没有影响$由于多体式有多个补偿器作用"补偿器压力下降缓慢"但是多体式部件多"故障率增高$所以选择多体式和单体式需要结合系统补偿量(空间体积等多方面考虑$![#由于负载作用"油缸工作时两端很有可能低于环境海水压力"导致系统进水$当在油缸两端增加节流阀控制油缸工作速度"可以显著提高油缸两端压力"提高系统密封可靠性$参考文献&"'陆钧成M深海油压动力源关键部件的研究&*'M成都)西南交通大学"P$"P M&P'邱中梁"汤国伟M Z$$$米深海液压系统设计研究&c'M液压与气动"P$$R!Q#)R M&-'章艳M压力适应型深海水下液压机械手及主从式多关节复合控制研究&*'M杭州)浙江大学"P$$R M&['孟庆鑫"王茁"魏洪兴等M深水液压动力源液压补偿器研究&c'M船舶工程"P$$$""P!!P#)R$M&!'陈建平"薛建平M深潜器设计中的压力补偿研究&c'M液压与气动""##!!"#)"R M&R'刘浩"胡震M深海载人潜水器滚动膜片式压力补偿器研究&c'M哈尔滨工程大学学报"P$"R"-Z!"$#)"-"-M&Z'刘振东M深海活塞式压力补偿器的力学特性分析&*'M合肥)合肥工业大学"P$"-M。

15l压力补偿式滴头流态指数

15l压力补偿式滴头流态指数

15l压力补偿式滴头流态指数摘要:一、压力补偿式滴头流态指数的定义与作用二、压力补偿式滴头的结构和工作原理三、压力补偿式滴头流态指数的测量方法四、压力补偿式滴头流态指数对灌溉效果的影响五、如何选择合适的压力补偿式滴头流态指数正文:压力补偿式滴头流态指数是一种衡量滴头灌溉效率的重要参数,对于保证农田水分供应、提高灌溉质量和节约水资源具有重要意义。

本文将详细介绍压力补偿式滴头流态指数的定义、作用、测量方法以及对灌溉效果的影响,帮助大家更好地理解和选择合适的压力补偿式滴头。

一、压力补偿式滴头流态指数的定义与作用压力补偿式滴头流态指数(Flow Rate Index, FRI)是描述滴头在一定压力范围内出流量的指标,通常用毫升/分钟(mL/min)表示。

FRI能够反映滴头在复杂地形和不同土壤条件下的灌溉性能,对于优化灌溉方案、提高灌溉效益具有重要意义。

二、压力补偿式滴头的结构和工作原理压力补偿式滴头是一种常用的微灌设备,主要由进口阀门、压力补偿器、滴管和出口阀门等部分组成。

其工作原理是在一定的压力范围内,通过调节阀门的开度,使进入滴头的压力水分布均匀,从而保证滴头出口的水量稳定。

三、压力补偿式滴头流态指数的测量方法压力补偿式滴头流态指数的测量方法有多种,常用的有静态法和动态法。

静态法是通过测量滴头在一定压力下的静态流量来计算FRI;动态法则是在实际灌溉过程中,通过观察和记录滴头出流量的变化来确定FRI。

四、压力补偿式滴头流态指数对灌溉效果的影响压力补偿式滴头流态指数对灌溉效果具有重要影响。

合适的FRI能够保证作物的水分需求,提高灌溉效率,节约水资源。

反之,不合适的FRI可能导致作物水分供应不足或过量,影响作物生长和水分利用效率。

五、如何选择合适的压力补偿式滴头流态指数选择合适的压力补偿式滴头流态指数需要综合考虑以下因素:作物的需水量、土壤的水分保持能力、灌溉系统的设计参数以及当地的气候条件等。

为了确保灌溉效果,建议在选择压力补偿式滴头时,根据实际情况咨询专业人员,进行详细的计算和分析。

定量泵压力补偿系统中三通压力补偿器特性仿真分析

定量泵压力补偿系统中三通压力补偿器特性仿真分析

压 力油 ,右腔 的高压油 液 迅速 推动 阀芯左 移 克服 左 腔弹簧 力打 开 压 力 补 偿 器使 泵 卸 荷 。 由 图 8可 知 ,
此 段时 间 内,泵 的卸 荷压 力 稳定 在 2 M P a 左 右 ,低
于其油 路工作 时 的压 力 。此 现象 表现 出了三 通压 力
补偿器 在 系统 回路 不 工作 时 ,对 油 泵 的卸 荷 作 用 ,
即p 1 A d = p 2 A d +F 。 +F + F f ( 1 )
3 . 1 参数 的设 置
阀类零 部件主要参数设置如表 1 。
表1 阀类零 部件 主要参数 三通 压力 补偿器阀芯直径 三通 压力 补偿 器阀芯质量
三通压力 补偿 器弹簧刚度 三通压力补偿器初始 弹簧 力
多路阀 由全开到关闭 。
7・ 0 6・ 5 s . s
5 . 0
4. 5
一 <0 . 6 挥
咖j 0 . 4

3 建 立 三通压 力补偿 器 的仿真 模 型 啪 一 佃N m 一 m 根据 多路阀定 量泵压力补偿系统原理 图 ,结合各 个零部件 的结构原理图 ,在 A M E S i m中搭建三 通压力
闭到全开 , 5 . 0 1~ 1 4 . 9 9 s 多 路 阀全开 ,1 4 . 9 9~1 5 s
由式 ( 1 ) 、( 2 ) 、( 3 ) 联立得 a p:
^ d

因为 F 在稳态工 作 时基本 保持 不变 ,由此式 可知 三 通压力补偿器 阀芯 两端 的压 差基本 保持 不变 ,且 △ p 由弹簧调 定 。通 过 阀 的流 量 为 q=c 。 A J( 2 a p )/ p ; 其中: A为换 向 阀阀 口通 流 面 积。有 此 式 可知 只 要 2 4 卸 保持不变 ,则流 出阀的流量 : 不变。 3 m

电压互感器二次侧线路压降补偿器[实用新型专利]

电压互感器二次侧线路压降补偿器[实用新型专利]

专利名称:电压互感器二次侧线路压降补偿器专利类型:实用新型专利
发明人:赵玉锁,卓放,董晓鹏,孙茁,王兆安
申请号:CN96235624.7
申请日:19960208
公开号:CN2272155Y
公开日:
19980107
专利内容由知识产权出版社提供
摘要:本实用新型公开一种物理技术领域的电压互感器二次侧线路压降补偿器,其设定电路依次联接比较器、控制器、功率放大器、输出电路。

输出电路的输出端依次联接电压采样器、滤波器、比较器的另一个输入端。

本实用新型具有动态跟踪负荷变化、补偿精度高,长期稳定运行的特点。

该补偿器可用于补偿电压互感器二次侧线路压降,减小由线路压降而造成的电能计量误差。

申请人:三门峡市电业局,西安交通大学
地址:472000 河南省三门峡市黄河中路三门峡市电业局
国籍:CN
代理机构:西安交通大学专利事务所
代理人:田文英
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用于灌溉设备的压力补偿器[实用新型专利]

用于灌溉设备的压力补偿器[实用新型专利]

专利名称:用于灌溉设备的压力补偿器专利类型:实用新型专利
发明人:王雷
申请号:CN200820074096.6
申请日:20080318
公开号:CN201174916Y
公开日:
20090107
专利内容由知识产权出版社提供
摘要:本实用新型公开了一种出水流量稳定的用于灌溉设备的压力补偿器。

本实用新型用于灌溉设备的压力补偿器,通过下述技术方案予以实现,包括固定连接的进水端壳体和出水端壳体,其特征是,所述出水端壳体内中心设置腔体,腔体内设置弹性管体。

本实用新型水流从弹性管体内流过,管内形成负压,管内径与水压力的大小成反比,从而达到压力补偿的目的,同时达到稳压的效果。

申请人:王雷
地址:300380 天津市西青区张家窝镇炒米店村天津金信达电阻有限公司
国籍:CN
代理机构:天津市三利专利商标代理有限公司
代理人:闫俊芬
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补偿式微压计工作原理

补偿式微压计工作原理

补偿式微压计是一种用于测量微小压力的装置。

它的工作原理基于压力对流体的影响以及通过补偿机制来消除环境因素的影响。

补偿式微压计通常由两个主要部分组成:感应器和补偿装置。

感应器是用于测量压力的部分。

它通常由一个薄膜或弹簧构成,当外部压力作用于其表面时,会产生微小的形变。

这种形变会导致感应器上的电阻、电容或电感发生变化,从而可以通过测量这些电性参数的变化来确定压力的大小。

补偿装置是用于消除环境因素对测量结果的影响的部分。

它通常包括温度传感器和环境压力传感器。

温度传感器用于测量环境温度的变化,而环境压力传感器用于测量环境压力的变化。

通过测量这些环境参数的变化,可以对感应器的输出进行补偿,从而消除环境因素对测量结果的影响。

当补偿装置测量到环境参数的变化时,它会将这些变化与感应器的输出进行比较,并根据预先设定的补偿算法来调整感应器的输出。

通过这种方式,补偿式微压计可以提供更准确和可靠的压力测量结果。

总之,补偿式微压计通过感应器测量压力的变化,并通过补偿装置消除环境因素的影响,从而实现准确测量微小压力的目的。

积算仪压力补偿原理

积算仪压力补偿原理

积算仪压力补偿原理以积算仪压力补偿原理为标题,我们来探讨一下积算仪的工作原理和压力补偿的作用。

一、积算仪的工作原理积算仪是一种用于测量液体或气体流量的仪器,它通过测量介质流过管道的速度和管道截面积来计算流量。

积算仪的工作原理基于贝努利方程,即根据流体的连续性和能量守恒原理,通过测量流体压力差来计算流量。

积算仪通常由一个差压传感器和一个温度传感器组成。

差压传感器测量介质在管道中产生的压力差,而温度传感器则测量介质的温度。

通过测量差压和温度,积算仪可以计算出介质的密度和体积流量。

二、压力补偿的作用在实际应用中,介质的温度和压力往往会受到外界因素的影响,例如温度的变化或管道的高度差。

这些因素会对流量测量结果产生一定的影响,从而导致测量误差。

为了减小这些误差,积算仪通常会采用压力补偿的方法。

压力补偿是指通过测量介质的压力并对流量进行修正,以消除由于压力变化引起的误差。

具体来说,压力补偿的原理是根据理想气体状态方程,通过测量介质的压力和温度,计算出介质的密度,然后根据密度修正流量测量结果。

这样可以使得测量结果更加准确和可靠。

三、压力补偿的方法在实际应用中,常用的压力补偿方法有静压补偿和动压补偿。

1. 静压补偿:静压补偿是指通过测量介质在管道中的静压,并根据管道的高度差来修正流量测量结果。

静压补偿可以消除由于管道高度差引起的测量误差。

2. 动压补偿:动压补偿是指通过测量介质在管道中的动压,并根据动压的变化来修正流量测量结果。

动压补偿可以消除由于管道中介质速度变化引起的测量误差。

静压补偿和动压补偿可以单独或同时使用,具体的选择取决于实际应用的要求和条件。

四、积算仪压力补偿的优势积算仪的压力补偿方法可以有效地消除由于温度和压力变化引起的测量误差,提高流量测量的准确性和可靠性。

通过压力补偿,可以实现更精确的流量测量,从而提高生产过程的控制和优化。

积算仪还具有结构简单、安装方便、使用寿命长等优点。

它广泛应用于化工、石油、冶金、电力等领域,为工业生产提供了重要的测量手段。

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1/12Information on available spare parts: /spcSizes 10 to 32Component series 2XMaximum operating pressure 350 bar Maximum flow 520 l/minMeter-in pressure compensator, direct operatedType ZDCRE 29224/11.07Replaces: 02.03Table of contentsFeatures– Sandwich plate valve – Porting pattern to ISO 4401– Load compensation in channel P → A or P → B by integrated shuttle valve – 2-way design “P“– 3-way design “PT“ (sizes 10 to 25)– Flow control in interaction with proportional directional valveContent PageFeatures 1Ordering code 2Symbols 2, 3Function, section 3Technical data 4Characteristic curves 5, 6Unit dimensions 7 to 10Pilot oil supply11, 12tb0217Ordering codeSymbols: 2-way design “P“ (① = component side, ② = plate side)Pilot oil supply “internal“Type ZDC . P-2X/…Pilot oil supply “external“Type ZDC . P-2X/X …Pilot oil supply “external“, port X on component side plugged (size 10 only)Type ZDC 10 P-2X/XL …6Valves of type ZDC are direct operated meter-in pressure compensators of 2- or 3-way design.They are used for load compensation as meter-in pressure compensator in channel P.These valves basically consist of housing (1), control spool (2), compression spring (3) with spring plate (4), and cover (5) with integrated shuttle valve (6).Function, sectionSection A–ASymbols: 3-way design “PT“ (① = component side, ② = plate side)Pilot oil supply “internal“Type ZDC . PT-2X/…Pilot oil supply “external“Type ZDC . PT-2X/X …Pilot oil supply “external“, port X on component side plugged (size 10 only)Type ZDC 10 PT-2X/XL …Compression spring (3) holds control spool (2) in the open position from P2 to P1, when pressure differential P1 → A1 or P1 → B1 is less than 10 bar.When the pressure differential exceeds 10 bar, control spool (2) is pushed to the left until the pressure differential is re-stored.Technical data (for applications outside these parameters, please consult us!)GeneralSize Size 10162532Weightkg3.0 3.58.964.7Installation positionOptional1) Suitable for NBR and FKM seals 2) Suitable only for FKM seals3) The cleanliness classes specified for components must beadhered to in hydraulic systems. Effective filtration prevents malfunction and, at the same time, prolongs the service life of components.For the selection of filters, see data sheets RE 50070,RE 50076, RE 50081, RE 50086, RE 50087 and RE 50088.HydraulicMaximum operating pres-sure– Ports A, B, P bar 350– Port T bar 250– Port X bar 30 to 100– Port Ybar 150; up to 30 bar in conjunction with pilot operated propor-tional directional valve Maximum flow l/min85150325520Hydraulic fluidMineral oil (HL, HLP) to DIN 51524 1); fast bio-degradable hydraulic fluids to VDMA 24568 (see also RE 90221); HETG (rape seed oil) 1); HEPG (polyglycols) 2); HEES (synthetic esters) 2); other hydraulic fluids on request Hydraulic fluid temperature range °C –20 to +70Viscosity rangemm 2/s 15 to 380Permissible max. degree of contamination of the hydraulic fluid - cleanliness class to ISO 4406 (c)Class 20/18/15 3)8070605040302010020*********1523645040302010504030201017515012510075502502040608010021Characteristic curves (measured with HLP46 and ϑoil = 40 °C ±5 °C)Flow control P to A, P to B P r e s s u r e d i f f e r e n t i a l i n b a r →Flow in l/min →1With type 4WRZ 10…85…2With type 4WRZ 10…50…3With type 4WRZ 10…25…4With type 4WRZ 10…64…F l o w i n l /m i n →F l o w i n l /m i n →Command value in % →Flow in l/min →Command value in % →Size 10Size 10Size 16Size 165With type 4WRZ 10…32…6With type 4WRZ 10…16…Pressure differential ∆p min = p pump – p load1With type 4 WRZ 16…100…2With type 4 WRZ 16…150…P r e s s u r e d i f f e r e n t i a l i n b a r →Pressure differential ∆p min = p pump – p load35030025020015010050020406080100215040302010700600500400300200100020406080100215040302010Characteristic curves (measured with HLP46 and ϑoil = 40 °C ±5 °C)Flow control P to A, P to B Size 25Size 251With type 4 WRZ 25…270…2With type 4 WRZ 25…325…Flow in l/min →F l o w i n l /m i n →F l o w i n l /m i n →Command value in % →Flow in l/min →Command value in % →P r e s s u r e d i f f e r e n t i a l i n b a r →Size 32Size 321With type 4 WRZ 32…360…2With type 4 WRZ 32…520…P r e s s u r e d i f f e r e n t i a l i n b a r →Pressure differential ∆p min = p pump – p loadPressure differential ∆p min = p pump – p loadUnit dimensions: Size 10 (dimensions in mm)1Nameplate4Idential seal rings for ports A, B, P, T; Idential seal rings for ports X, Y (plate side)5Porting pattern ISO 4401-05-05-0-056Valve mounting screws (see on the right)valve mounting faceValve mounting screws (separate order)4 hexagon socket head cap screws ISO 4762 - M6 - 10.9Note!The length and tightening torque of the valve mounting screws must be calculated in conjunction with the compo-nents mounted below and above the sandwich plate valve.Unit dimensions: Size 16 (dimensions in mm)1Nameplate 2Locating pin 3Bore for locating pins4Idential seal rings for ports A, B, P, T; Idential seal rings for ports X, Y (plate side)5Porting pattern ISO 4401-07-07-0-056Valve mounting screws (see on the right)Valve mounting screws (separate order)4 hexagon socket head cap screws ISO 4762 - M10 - 10.9 2 hexagon socket head cap screws ISO 4762 - M6 - 10.9Note!The length and tightening torque of the valve mounting screws must be calculated in conjunction with the compo-nents mounted below and above the sandwich plate valve.Unit dimensions: Size 25 (dimensions in mm)valve mounting face1Nameplate 2Locating pin 3Bore for locating pins4Idential seal rings for ports A, B, P, T; Idential seal rings for ports X, Y (plate side)5Porting pattern ISO 4401-08-08-0-056Valve mounting screws (see on the right)Valve mounting screws (separate order)6 hexagon socket head cap screws ISO 4762 - M12 - 10.9Note!screws must be calculated in conjunction with the compo-nents mounted below and above the sandwich plate valve.Unit dimensions: Size 32 (dimensions in mm)valve mounting face1Nameplate 2Locating pin 3Bore for locating pins4Idential seal rings for ports A, B, P, T; Idential seal rings for ports X, Y (plate side)5Porting pattern ISO 4401-10-09-0-056Valve mounting screws (see on the right)Valve mounting screws (separate order)6 hexagon socket head cap screws ISO 4762 - M20 - 10.9Note!The length and tightening torque of the valve mounting screws must be calculated in conjunction with the compo-nents mounted below and above the sandwich plate valve.Pilot oil supplyIn conjunction with the meter-in pressure compensator the pilot operated proportional valve must be used in the variant with “external pilot oil supply “!Type 4WRZ…Type ZDC..P-2X/X …Type ZDC..P-2X/…Size 10With external pilot oil supply the connection to channel P is closed. The pilot oil is taken from a separate control circuit. With internal pilot oil supply the connection to channel P is open. The pilot oil is taken from the throttle side of the pres-sure compensator (port X in the subplate is closed).Type 4WRZ…Size 16Section B–BBosch Rexroth AG HydraulicsZum Eisengießer 197816 Lohr am Main, Germany Phone +49 (0) 93 52 / 18-0 Fax +49 (0) 93 52 / 18-23 58documentation@boschrexroth.de www.boschrexroth.de© This document, as well as the data, specifications and other informa-tion set forth in it, are the exclusive property of Bosch Rexroth AG. It may not be reproduced or given to third parties without its consent.The data specified above only serve to describe the product. No statements concerning a certain condition or suitability for a certain application can be derived from our information. The information given does notrelease the user from the obligation of own judgment and verification. It must be remembered that our products are subject to a natural process of wear and aging.Pilot oil supplySize 25Size 32Section D–DSection C–C。

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