控制G2021油罐地基变形的方法
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复合地基 沉降量 ｓ的计算模 式为
Ｓ ：Ｓ ｓ ＋． ２ （） １
福建炼油化工有 限公 司新 油库 区 Ｇ一 ０ １ ，是 ２２ 罐 罐容 ５万 ｍ 的外浮顶原储罐 ，直径 ５ ，要 求地 基 ２ｉ ｎ 土 的承 载力 设 计值 达 到 ２ ０ ｋ ａ ５ Ｐ 。罐 区原 为 潮 问 带 ， 基岩埋深不均起伏不平 ，土质条件 复杂 ，浅层分 布有 薄层细砂 、粉质粘土 ，中部为残积 土 ，下 卧基岩为 花
Ｓ 结 语
表 ２ 钢 管 内混 凝 土 灌 注后 主拱 内力 理论 值 表
（ ）根据两种有 限 元软 件 计算 对 比分 析 和工 程 １ 实例 ，可知钢管混凝土拱桥组合的截面刚度取值 对主 拱的 内力和变形影响显著 ，在钢管混凝土拱桥结 构分 析计算 中必须引起足够重视 ； （ ）根据 理 论分 析和 工程 实 例对 比，可 知对 钢 ２ 管混凝土组合截面刚度折减是必要的 ，问题在 于对混 凝土刚度该如何折减 ，折减多少 ，有待于进一步 研究
和探讨 。
参考文献 ：
［ ］陈宝春．钢管混凝土拱桥计算理论研究进展 ．土木工程学报 ，２０ ． １ ０３ ［ ］陈宝春 ，孙潮．石潭溪大桥施 工受力分析．中国公路 学报 ，１ ９ ． ２ ９８ ［ ］北 京迈达斯技术有限公司．Ｍ Ｄ Ｓ Ｃ Ｖ Ｌ ２ ｎｌ ｉ ｆ ｉｌ ｉ ｌ ｔ ｃ ３ Ｉ Ａ ／ ＩＩ Ａ ａ ｓ ｒ ｖ ｖ ｒ ． ０ ｙ ｓ ｏ Ｃ ｉＣ ｉＳ ｕ
赖树钦 ：控制 Ｇ ０ １ ２ ２ 油罐地基变形 的方法
・ ５・ ６
式 中 ｓ 为原天然地基 沉降量 ； 为沉 降折减 系数 ， 采用应力修正法考虑复合地基桩间土分担 的荷 载和压 缩模量计算复合地基的沉降量时 ，其值为 ＝１ ［ ／ １＋，（ ｎ ｎ一１ ］ ） （） ３ 式 中 ｍ 为 面积 置 换 率 ；ｎ为桩 土 的极 限承 载 力 之 比，即 ｎ＝ ￣ｐ Ｐ 、ｐ 分别 为复合地基 中桩 、桩间 ｐ／ 土实际极限承载力 。 从 简化公 式分析 ，通过调整碎 石桩的桩径或 桩间 距离 ，能使 面积置换 率产生变化 ，从 而影响 复合 加 固 区沉降 ｓ ，使得罐区各点沉降量趋于一致 。由于油罐 区内压 缩层 由西往东厚度为 １ ２ ０～ ０ｍ，罐的 中心为荷 载中心点 ，碎石桩 围绕中心 点环形 布置 ，罐 区中部往 东 、西分 区设 置 ，由中心点往外 围的每 圈半径 由 １２ ．５ ｍ开始 ，罐 中心点 往西 环形 半径 间距 １２ ．５ ｍ基础 上 逐圈 ０ ０ ． ２ｍ递 增 ，桩距 随之 相应 改变 ；罐 中心点 往 东环形半径 每 圈 间距 １２ ．５ ｍ基 础 上 逐 圈 ０ ０ 递 ． ２ｍ 减 ，每 圈的桩 中心距 为 １２ ．５ｍ保 持不 变 ，简 化计 算 得出的综 合沉降量变化极小 。
控制 。
２ 概 况
油罐基础地基处 理分三步进行 ，第 一步在海涂地 基上打振冲碎石 桩 ，对场地 浅部 松散土 体进 行加 固， 然后在其上分 层填土振动压实 ；第二 步在填土上 打沉 管振动挤密碎 石桩 ；第 三步利用油 罐浮船法施工 ，分 段分级充水预压固结地基土 。
３ 复合地基的变形分析
图 １ 全 桥 整体 有 限元 计 算 模 型 图
表 １ 钢 管 内混 凝 土 灌 注后 主 拱 下挠 理论 值 表 ｍｌ Ｔ ｌ
拱下挠值 明显 比桥梁 博 士 （ ２９ ｖ． ）要 大 。总 的来说 ， 两种软件 计算 值 比实测 值均 小 ，Ｍ Ｄ Ｓ Ｃｖ 与 计算 ＩＡ ／ ｉｌ ｉ 结果相对接近 。在其它重要工况 中亦如此 。 （ ） 由表 ２可知 ，由于该桥 为柔性 吊杆 刚性拱 ， ３ 因此组合截 面刚度 对主拱 内力 影响较 小 ，整体 而言 ， 表 中弯矩 和轴 力 Ⅳ两 种软 件计算 结果 较接 近 。对 于刚性 系杆刚性拱 ，根据 内力按刚度分 配原则 ，组合 截面刚度取值对 主拱弯矩影 响较大 。
关键 词 地基 变形 地 基 处 理
１ 前 言
振 冲碎 石 桩 充 水预 压
岗岩 ，中、上 部土体 由西往 东厚 １ ２ 。场区地下 ０～ ０ｍ
水水位 受潮汐影响。
储 油罐地 基作为一 种特 殊 的构 筑物 ，面积较 大 ， 其外形 和液态 的储藏 物均有 特定性 。地基 的强度及 变 形 ，尤其是差异变形 是影 响该类构 筑物安全使用 的关 键 。众所周知 ，碎石桩复合地基是较 广泛应用 的一 种 地基处理技术 ，但如何控制 和计算 复合 地基 的稳定 性 与变形 ，目前 尚无 十分完善 的方法 。本 文 旨在通过 对 Ｇ０１ ２ ２ 罐基的处理与监测来分析地 基土 的破 坏和变 形
赖树钦， 男， 高级工程师， 博士研究生。
即将复合 地基 的沉 降量分 为加 固区沉 降 Ｊ 和下 ｓ ． 卧层沉 降 ｓ ，对于下 卧层 沉降 ｓ 的计 算 ，可用 基 于 Ｂ ｕｓ ｅ ｏ ｓ ｎｓ 的分层总和法 ，而复合加 固区沉降 ． 的 ｉ ｑ解 ｓ ． 计算 目前较 多采用 的是沉降折减法 ，这是 考虑复合地 基发挥 的作用 而 对天 然地 基 的沉 降量 进 行折 减 的方 法 ，可 简单表示 为
博士 （２ ９ ｖ． ）采 用 刚度 直 接叠 加 而 成 ，ＭＩＡ ／ ｉ ｌ Ｄ Ｓ Ｃｖ ｉ （ ．． ）对混凝 土刚度进行 了 ２ ６１１ ０％ 的折 减。因此 主
Ｌ ｅ．ＭＩ ＳＩ （ ｅｊ ｇ Ｃｏ ，Ｌｄ ０ ３ １ｒｓ ｕ ＤＡ Ｔ Ｂ ｉｎ ） ． ｔ，２ ０ ． ｉ
收 稿 Ｅ期 ：２０ ０ ２ ｔ ０７— ８— ３
・
６ ４・
全 国中文核 心期 刊
路基工程
２０ ０ ８年第 ６期 （ 总第 １ １ ） ４期
控 制 Ｇ ０ 罐地 基 变形 的方法 ２２ １油
赖 树 钦
（ 中国地质大学 湖北武汉 ４０７ ３ ０４；福建省地质工程勘 基 的特 点，通过复合地基 的稳定性 与变形分析 ，采 用控制振冲碎石桩 ２２ 的密度 ，掌握 充水预 压的水量和时间进 行 固结处理地基 ，使 差异变形满足 了要 求。
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复合地基 沉降量 ｓ的计算模 式为
Ｓ ：Ｓ ｓ ＋． ２ （） １
福建炼油化工有 限公 司新 油库 区 Ｇ一 ０ １ ，是 ２２ 罐 罐容 ５万 ｍ 的外浮顶原储罐 ，直径 ５ ，要 求地 基 ２ｉ ｎ 土 的承 载力 设 计值 达 到 ２ ０ ｋ ａ ５ Ｐ 。罐 区原 为 潮 问 带 ， 基岩埋深不均起伏不平 ，土质条件 复杂 ，浅层分 布有 薄层细砂 、粉质粘土 ，中部为残积 土 ，下 卧基岩为 花
Ｓ 结 语
表 ２ 钢 管 内混 凝 土 灌 注后 主拱 内力 理论 值 表
（ ）根据两种有 限 元软 件 计算 对 比分 析 和工 程 １ 实例 ，可知钢管混凝土拱桥组合的截面刚度取值 对主 拱的 内力和变形影响显著 ，在钢管混凝土拱桥结 构分 析计算 中必须引起足够重视 ； （ ）根据 理 论分 析和 工程 实 例对 比，可 知对 钢 ２ 管混凝土组合截面刚度折减是必要的 ，问题在 于对混 凝土刚度该如何折减 ，折减多少 ，有待于进一步 研究
和探讨 。
参考文献 ：
［ ］陈宝春．钢管混凝土拱桥计算理论研究进展 ．土木工程学报 ，２０ ． １ ０３ ［ ］陈宝春 ，孙潮．石潭溪大桥施 工受力分析．中国公路 学报 ，１ ９ ． ２ ９８ ［ ］北 京迈达斯技术有限公司．Ｍ Ｄ Ｓ Ｃ Ｖ Ｌ ２ ｎｌ ｉ ｆ ｉｌ ｉ ｌ ｔ ｃ ３ Ｉ Ａ ／ ＩＩ Ａ ａ ｓ ｒ ｖ ｖ ｒ ． ０ ｙ ｓ ｏ Ｃ ｉＣ ｉＳ ｕ
赖树钦 ：控制 Ｇ ０ １ ２ ２ 油罐地基变形 的方法
・ ５・ ６
式 中 ｓ 为原天然地基 沉降量 ； 为沉 降折减 系数 ， 采用应力修正法考虑复合地基桩间土分担 的荷 载和压 缩模量计算复合地基的沉降量时 ，其值为 ＝１ ［ ／ １＋，（ ｎ ｎ一１ ］ ） （） ３ 式 中 ｍ 为 面积 置 换 率 ；ｎ为桩 土 的极 限承 载 力 之 比，即 ｎ＝ ￣ｐ Ｐ 、ｐ 分别 为复合地基 中桩 、桩间 ｐ／ 土实际极限承载力 。 从 简化公 式分析 ，通过调整碎 石桩的桩径或 桩间 距离 ，能使 面积置换 率产生变化 ，从 而影响 复合 加 固 区沉降 ｓ ，使得罐区各点沉降量趋于一致 。由于油罐 区内压 缩层 由西往东厚度为 １ ２ ０～ ０ｍ，罐的 中心为荷 载中心点 ，碎石桩 围绕中心 点环形 布置 ，罐 区中部往 东 、西分 区设 置 ，由中心点往外 围的每 圈半径 由 １２ ．５ ｍ开始 ，罐 中心点 往西 环形 半径 间距 １２ ．５ ｍ基础 上 逐圈 ０ ０ ． ２ｍ递 增 ，桩距 随之 相应 改变 ；罐 中心点 往 东环形半径 每 圈 间距 １２ ．５ ｍ基 础 上 逐 圈 ０ ０ 递 ． ２ｍ 减 ，每 圈的桩 中心距 为 １２ ．５ｍ保 持不 变 ，简 化计 算 得出的综 合沉降量变化极小 。
控制 。
２ 概 况
油罐基础地基处 理分三步进行 ，第 一步在海涂地 基上打振冲碎石 桩 ，对场地 浅部 松散土 体进 行加 固， 然后在其上分 层填土振动压实 ；第二 步在填土上 打沉 管振动挤密碎 石桩 ；第 三步利用油 罐浮船法施工 ，分 段分级充水预压固结地基土 。
３ 复合地基的变形分析
图 １ 全 桥 整体 有 限元 计 算 模 型 图
表 １ 钢 管 内混 凝 土 灌 注后 主 拱 下挠 理论 值 表 ｍｌ Ｔ ｌ
拱下挠值 明显 比桥梁 博 士 （ ２９ ｖ． ）要 大 。总 的来说 ， 两种软件 计算 值 比实测 值均 小 ，Ｍ Ｄ Ｓ Ｃｖ 与 计算 ＩＡ ／ ｉｌ ｉ 结果相对接近 。在其它重要工况 中亦如此 。 （ ） 由表 ２可知 ，由于该桥 为柔性 吊杆 刚性拱 ， ３ 因此组合截 面刚度 对主拱 内力 影响较 小 ，整体 而言 ， 表 中弯矩 和轴 力 Ⅳ两 种软 件计算 结果 较接 近 。对 于刚性 系杆刚性拱 ，根据 内力按刚度分 配原则 ，组合 截面刚度取值对 主拱弯矩影 响较大 。
关键 词 地基 变形 地 基 处 理
１ 前 言
振 冲碎 石 桩 充 水预 压
岗岩 ，中、上 部土体 由西往 东厚 １ ２ 。场区地下 ０～ ０ｍ
水水位 受潮汐影响。
储 油罐地 基作为一 种特 殊 的构 筑物 ，面积较 大 ， 其外形 和液态 的储藏 物均有 特定性 。地基 的强度及 变 形 ，尤其是差异变形 是影 响该类构 筑物安全使用 的关 键 。众所周知 ，碎石桩复合地基是较 广泛应用 的一 种 地基处理技术 ，但如何控制 和计算 复合 地基 的稳定 性 与变形 ，目前 尚无 十分完善 的方法 。本 文 旨在通过 对 Ｇ０１ ２ ２ 罐基的处理与监测来分析地 基土 的破 坏和变 形
赖树钦， 男， 高级工程师， 博士研究生。
即将复合 地基 的沉 降量分 为加 固区沉 降 Ｊ 和下 ｓ ． 卧层沉 降 ｓ ，对于下 卧层 沉降 ｓ 的计 算 ，可用 基 于 Ｂ ｕｓ ｅ ｏ ｓ ｎｓ 的分层总和法 ，而复合加 固区沉降 ． 的 ｉ ｑ解 ｓ ． 计算 目前较 多采用 的是沉降折减法 ，这是 考虑复合地 基发挥 的作用 而 对天 然地 基 的沉 降量 进 行折 减 的方 法 ，可 简单表示 为
博士 （２ ９ ｖ． ）采 用 刚度 直 接叠 加 而 成 ，ＭＩＡ ／ ｉ ｌ Ｄ Ｓ Ｃｖ ｉ （ ．． ）对混凝 土刚度进行 了 ２ ６１１ ０％ 的折 减。因此 主
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收 稿 Ｅ期 ：２０ ０ ２ ｔ ０７— ８— ３
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路基工程
２０ ０ ８年第 ６期 （ 总第 １ １ ） ４期
控 制 Ｇ ０ 罐地 基 变形 的方法 ２２ １油
赖 树 钦
（ 中国地质大学 湖北武汉 ４０７ ３ ０４；福建省地质工程勘 基 的特 点，通过复合地基 的稳定性 与变形分析 ，采 用控制振冲碎石桩 ２２ 的密度 ，掌握 充水预 压的水量和时间进 行 固结处理地基 ，使 差异变形满足 了要 求。