板结构辐射声的声品质基础理论研究
声品质基本概念与研究综述
声品质基本概念与研究综述引言多年以来,噪声控制技术的任务是降低声源的声辐射,声源的测试也是围绕A声压级或A声功率级,这种努力的原则是基于A声压级或A声功率级越低越好。
而随着技术的发展,大多数声源的辐射噪声己经得到降低,对人们的听觉不会造成物理伤害。
研究发现,此时传统的声压级、以及三分之一倍频程的评价标准己经不能反映人们对于噪声的主观判断,往往有声压级相同的声音,给人的主观感觉却截然不同,而有的声音声压级虽然较高,但让人感觉比较愉悦,在这样的情况下,声品质的概念便应运而生了。
定义中的“声”并不是指单纯声波这样一个物理过程,而是指人耳的听觉感知过程;“品质”是指由人耳对于声音事件感知过程最终做出的主观判断。
这一概念更强调人们对声特性判断的主观性。
1.声品质基本评价量在声品质评价中,目前已有一系列的基本特性被认为是适宜于描述听觉事件的,这些量主要有:响度、锐度、粗糙度、抖晃度等.这些量中的某几个组合在一起,形成了感觉舒适度、烦躁度等综合性指标.1.1响度响度是对声音强度的一种感受,它是人们对声音感知影响最大的一个参量。
通过对响度及其依赖关系的研究,以及掩蔽效应的研究, 人们发现,两个声级相等而频率间隔大于临界带的纯音产生的响度大于频率处于两纯音之间而声级为两纯音按能量叠加的纯音的响度.两纯音的频率间隔增加,组成复合音的响度也随之增加.这意味着响度不是由单独频率成分所决定的,而是由两者相互影响而产生,尤其是当两者频率间隔较小时,影响较为明显。
只有在两者频率间隔足够大时无相互影响,这时,响度值等于两者的响度之和.由于临界带对响度计算有很大的影响,因此在构造响度模型时,把激励声级对临界带率模式作为基础。
将总响度N看成是特征响度N'对临界带率的积分,即:其中()zsone G,下N'为在一个临界带内的特征响度,单位为Bark标G表示响度值是由临界带声级计算得来的。
1.2 粗糙度粗糙感是在调制频率为15~300Hz 时产生的。
薄板结构振动声辐射特性分析及优化
第18卷第4期2020年8月福建工程学院学报JournalofFujianUniversityofTechnologyVol.18No.4Aug.2020doi:10.3969/j.issn.1672-4348.2020.04.013薄板结构振动声辐射特性分析及优化刘成武ꎬ郭小斌(福建工程学院机械与汽车工程学院ꎬ福建福州350118)摘要:利用有限元法与边界元法结合对薄板进行振动声辐射特性分析ꎬ研究了薄板结构在简谐力作用下表面声压分布状况ꎬ分析了不同边界条件㊁材料以及加筋形式等因素对薄板结构振动声辐射特性的影响ꎬ并对简支矩形薄板厚度进行了优化ꎮ研究表明ꎬ边界约束的增加会导致薄板刚度变大ꎬ进而导致薄板辐射声功率与辐射效率随之改变ꎻ不同材料对结构的辐射声功率均有影响ꎬ而对辐射效率影响很小ꎻ加筋对薄板声辐射特性影响显著ꎬ十字型加筋形式减震降噪效果最好ꎻ对薄板厚度进行优化ꎬ优化后薄板辐射声功率级下降了4.29dBꎮ关键词:薄板ꎻ振动声辐射ꎻ辐射声功率ꎻ辐射效率中图分类号:TB532文献标志码:A㊀㊀㊀㊀㊀文章编号:1672-4348(2020)04-0375-06AnalysisandoptimizationofvibrationacousticradiationcharacteristicsofthinplatestructureLIUChengwuꎬGUOXiaobin(SchoolofMechanicalandAutomotiveEngineeringꎬFujianUniversityofTechnologyꎬFuzhou350118ꎬChina)Abstract:Finiteelementmethodcombinedwiththeboundaryelementmethodwasemployedtoanalyzethevi ̄brationandacousticradiationcharacteristicsofthethinplate.Thedistributionofacousticpressureonthesur ̄faceofathinplatestructuresubjectedtoharmonicforcewasstudied.Theinfluenceofsuchfactorsasdifferentboundaryconditionsꎬmaterialsandstiffenedtypesonthevibrationacousticradiationcharacteristicsofthinplatestructurewasanalyzedꎬandthethicknessofthesimply ̄supportedrectangularplatewasoptimized.Re ̄sultsshowthatthestiffnessofthethinplateincreaseswithanincreasingboundaryconstraintꎬwhichfurtheraf ̄fectstheradiationpowerandradiationefficiencyaccordingly.Differentmaterialscanaffecttheradiationsoundpowerofthestructureꎻhoweverꎬtheyhavelittleinfluenceontheradiationefficiency.Thestiffeninghasasig ̄nificanteffectontheacousticradiationcharacteristicsofthethinplateꎬandthecross ̄stiffenedplateshavebeenproventobethebestshockandnoiseabsorbers.Aftertheoptimizationofthethicknessoftheplateꎬtheleveloftheradiatedsoundpowerisdecreasedby4.29dB.Keywords:thinplatesꎻvibrationacousticradiationꎻacousticradiationpowerꎻradiationefficiency㊀㊀在实际工程应用中ꎬ板类件由于其结构简单㊁适用性强被广泛使用ꎮ因此ꎬ研究板类件的振动声辐射特性对于结构的减振降噪有着重要意义ꎮ文献[1-3]对薄板声辐射理论进行了研究ꎬ为进一步对声辐射特性分析奠定了理论基础ꎮ张媛媛等[4-6]根据理论公式利用MATLAB编程研究了作用力位置㊁尺寸参数等因素对薄板声辐射特性的影响ꎮ刘宝等[7]以混合势计算结构表面振速与声压ꎬ并以简支矩形板为例分析了板厚对声辐射参数的影响ꎬ但对其他边界条件情况没有分析ꎮ收稿日期:2020-03-04基金项目:福建省自然科学基金项目(2018J01628)第一作者简介:刘成武(1975 )ꎬ男ꎬ安徽枞阳人ꎬ教授ꎬ博士ꎬ研究方向:车辆NVH技术㊁结构多学科设计优化ꎮ福建工程学院学报第18卷范鑫等[8]利用声学软件Virtural.LabAcoustical对蜂窝层板进行声辐射特性仿真分析ꎬ并对面板厚度㊁壁长等设计变量对传声性能的影响进行了研究ꎮ上述文献完善了薄板振动声辐射的理论ꎬ并对声辐射特性进行了研究ꎬ但还不够全面充分ꎬ如:不同材料㊁边界条件㊁使用加强筋等情况未考虑ꎮ本文在上述文献的基础上ꎬ利用有限元法计算薄板的振动响应ꎬ结合边界元方法计算薄板声辐射特性ꎬ主要研究了不同边界条件㊁材料属性和薄板加筋㊁不同加筋形式情况下结构声辐射特性的变化规律并对矩形简支薄板在某一厚度进行了优化ꎬ为实际工程应用提供方法与理论指导ꎮ1㊀薄板振动有限元理论设薄板长为a㊁宽为bꎬ厚度为lꎬ横向振动位移为ωꎮ薄板横向振动平衡方程为:∂4ω∂x4+2∂4ω∂x2∂y2+∂4ω∂y4=p(xꎬy)D(1)式中D=Eh312(1-μ2)为弯曲刚度矩阵ꎬE为材料的弹性模量ꎬμ为材料的泊松比ꎬp(xꎬy)为薄板自由振动时的惯性载荷ꎮp(xꎬy)可表示为:p(xꎬy)=-ρt∂2ω∂2t(2)把式(2)带入式(1)使用分离变量法ꎬ可得薄板自由振动方程为DÑ4ω+ρh∂2ω∂2t=0(3)式中ρ为材料的密度ꎬÑ4为微分算子ꎮÑ4=∂2∂2x+∂2∂2yæèçöø÷2(4)对于四边简支矩形薄板由于其结构简单固有频率精确解析解为ω=π2Dρhm2a2+n2b2æèçöø÷(5)2㊀薄板声辐射理论假设薄板位于刚性障板上ꎬ薄板障板尺寸远大于薄板ꎬ设薄板的表面积为Sꎬ传播介质为空气ꎬ当薄板在圆频率ω下振动ꎬ该板薄板表面声压为:P(Lꎬω)=jkρ0c2π∬V(Qꎬω)e-ikrrdS(Q)(6)式中ꎬj为虚数单位ꎬρ0为空气密度ꎬc为空气声速ꎬk=ω/c为波数ꎬV(Qꎬω)为薄板表面法向振速ꎬL为场点ꎬQ为源点ꎬr为两点距离ꎮ假设薄板表面是由无限多个面单元组成ꎬ经单元离散后ꎬ结构表面辐射阻抗R可以表示为Rmn=k2(ΔS)2ρc4π(7)已知薄板表面辐射阻抗ꎬ薄板总的辐射声功率为[9]:W=NHRN(8)式中R为辐射阻抗矩阵ꎬN为薄板各小面积单元上法向振速组成的M阶列向量ꎮ根据辐射效率公式ꎬ可知薄板声辐射效率为σmn=Wmnρcab‹v2›(9)式中<v2>为均方根振速ꎮ3㊀数值仿真设一矩形薄板长㊁宽分别为1.0m和0.8mꎬ材料为钢材ꎬ弹性模量为E=211GPaꎬ泊松比为0.3ꎬ密度为7830kg/m3ꎮ3.1㊀薄板的自由振动计算薄板边界条件设为四边简支ꎬ薄板厚度设为0.003mꎬ运用MATLAB对其精确解析式进行编程求其结果ꎬ与ABAQUS数值仿真结果进行对比ꎬ验证有限元仿真计算的准确性ꎮ计算结果如表1所示ꎮ表1㊀四边简支矩形薄板前8阶固有频率Tab.1㊀Thefirsteightnaturalfrequenciesofsimply ̄supportedrectangularthinplateswithfouredges阶数频率/HzMATLABABAQUS118.9318.98241.1541.24353.7453.86475.9276.06578.4278.596112.32112.567113.14113.208131.10131.35从表1可以看出ꎬ用MATLAB编程与ABAQUS仿真计算所得固有频率结果基本一致ꎮ通过结果对比ꎬ证明使用ABAQUS进行薄板结构振动分析673第4期刘成武ꎬ等:薄板结构振动声辐射特性分析及优化完全可靠㊁准确ꎮ3.2㊀薄板的声辐射特性分析假设薄板的传播介质为空气ꎬ密度为1.225kg/m3ꎬ声音传播速度为340m/sꎬ板厚为6mmꎬ约束条件为四边简支ꎮ采用基于模态的稳态动态分析计算薄板在简谐作用力下的薄板表面振动速度ꎬ再联合Virtural.Lab计算薄板辐射声功率㊁辐射声效率以及表面声压分布等薄板声学特性指标ꎬ前4阶薄板结构表面声压如图1所示ꎮ图1㊀矩形薄板前4阶表面声压分布Fig.1㊀Surfacedistributionofthesoundpressureofthefirstfourordersoftherectangularthinplate从图1可以看出ꎬ四边简支矩形薄板表面声压分布与结构振型图形状相似ꎬ这也说明了薄板在振动幅值峰值处声辐射最大ꎬ两者具有一致性ꎬ在考虑薄板减振降噪时也应考虑薄板的声辐射特点ꎬ在振动峰值处应特别注意ꎮ3.3㊀边界条件对薄板声辐射特性影响在实际工程中ꎬ不同边界条件会被应用在各种结构ꎮ四边简支㊁四边固支两种边界条件薄板前四阶固有频率如表2ꎮ结构辐射的声功率级和声辐射效率分别如图2㊁图3所示ꎮ表2㊀不同边界条件前4阶固有频率对比Tab.2㊀Comparisonofthefirstfournaturalfrequenciesofdifferentboundaryconditions阶数频率/Hz四边固支四边简支1703821238231611084210152图2㊀不同边界条件下薄板辐射声功率级Fig.2㊀Radiationsoundpowerlevelofthinplatesunderdifferentboundaryconditions㊀㊀根据图2可以看出ꎬ在外部条件一定情况下ꎬ四边简支薄板辐射的声功率级低于四边固支边界条件下声辐射功率级ꎮ主要原因是四边固支薄板约束的增加对薄板刚度的增大效果明显ꎬ即改变边界条件ꎬ相当于改变了结构的刚度ꎬ结构的辐射声功率随之受到影响ꎮ从图3可以看出ꎬ边界条件的不同ꎬ薄板辐射效率也明显不一样:在相同激励力条件下ꎬ由于四边固支薄板刚度增加ꎬ固有频率相应增加ꎬ四边固773福建工程学院学报第18卷支辐射效率相比四边简支向右偏移ꎬ但整体趋势是四边固支薄板辐射效率高于四边简支辐射效率ꎮ图3㊀不同边界条件薄板声辐射效率Fig.3㊀Acousticradiationefficiencyofthinplatesunderdifferentboundaryconditions3.4㊀不同材料对薄板振动声辐射的影响在实际工程应用中ꎬ钢与铝是应用最广泛的两种材料ꎬ对这两种材料探究在相同尺寸㊁外部激励相同条件下振动与声辐射特性具有重要实际意义ꎮ两种材料的基本参数如表3所示ꎮ表3㊀铝板与钢板基本参数Tab.3㊀Basicparametersofaluminumplatesandsteelplates材料长/m宽/m高/mm弹性模量/GPa密度/(kg m-3)泊松比钢板1.00.86.021178300.30铝板1.00.86.07027000.33为了保证结果的可参考性ꎬ两种材料薄板均采用四边简支边界条件ꎬ外部激励力幅值均为500Nꎬ频率范围设为20~600Hzꎬ力作用点坐标为(0.22mꎬ0.28m)ꎮ利用LMSVirtural.Lab对两种材料薄板进行声学分析ꎬ获得的两种不同材料的辐射声功率级和辐射效率如图4㊁图5所示ꎮ由图4可以看出ꎬ针对铝和钢两种材料ꎬ在结构尺寸参数㊁边界条件㊁激励位置和大小相同情况下ꎬ在20~600Hz频率范围内铝板辐射声功率大于钢板辐射声功率ꎮ同时ꎬ在薄板固有频率处会出现一个辐射声功率的峰值ꎮ由此得出ꎬ不同材料所辐射的声功率差别很大ꎬ在实际工程应用中要考虑材料对设备声学性能的影响ꎮ图4㊀钢板和铝板的辐射声功率级Fig.4㊀Radiationsoundpowerlevelsofsteelplatesandaluminumplates图5㊀铝板和钢板辐射效率Fig.5㊀Radiationefficiencyofaluminumplatesandsteelplates图5表明ꎬ在一定条件下ꎬ钢板㊁铝板两种材料效率在20~600Hz频率段声辐射效率曲线几乎完全重合ꎮ说明矩形薄板结构的声辐射效率与结构材料没有关系ꎬ即结构噪声的辐射效率与材料本身属性无关ꎬ而对结构辐射的声功率有明显影响ꎮ4㊀加筋对薄板声辐射特性的影响以基板为参考对象ꎬ探讨加筋对薄板声学特性的影响ꎮ边界条件相同均为四边简支ꎬ激励力为100Nꎬ作用在部件中心位置ꎮ利用ABAQUS对基板与单道加筋板进行谐响应分析ꎬ分别提取两者表面振动速度ꎬ导入LMSVirtural.Lab中进行声学分析ꎬ声学求解范围为10~600Hzꎬ步长为窄频5Hzꎮ得到两者辐射声功率级与辐射效率的对比结果如图6所示ꎮ由图6可以看出ꎬ加筋对减低薄板声功率有873第4期刘成武ꎬ等:薄板结构振动声辐射特性分析及优化图6㊀基板与加筋板辐射声功率级与声辐射效率Fig.6㊀Radiantsoundpowerlevelsandradiantefficiencyofbaseplateandstiffenedplate显著效果ꎬ从200Hz以后加筋板辐射声功率就低于基板ꎬ且在同一频率处最大相差10dBꎮ随着频率的升高ꎬ加筋板的峰值随之向右移动ꎮ在声辐射效率方面ꎬ加筋板辐射效率高于基板ꎬ且相应峰值相差很大ꎮ5㊀不同加筋形式对薄板声辐射特性的影响㊀㊀为了探讨筋条布置形式对板结构声辐射的影响ꎬ拟通过对板结构分别添加沿长度方向的 二字型 加筋板ꎬ 十字型 加筋板ꎬ X字型 加筋板来对板结构的声辐射特性进行研究ꎮ不同加筋形式对薄板结构表面辐射声功率和辐射效率的影响如图7所示ꎮ由图可知ꎬ不同加筋形式筋板的声功率级的变化趋势基本一致ꎮ但从整个频率范围来看十字型加筋板辐射声功率级较低ꎬ相比其他两种加筋形式声功率级比较稳定ꎮ从辐射声效率图中可以发现在第一个峰值处十字型加筋板最高ꎬX字型次之ꎬ二字型最低ꎮ且X字型加筋形式有两个显著波峰ꎬ随着频率增加三种加筋形式声辐射效率均有上升趋势ꎮ图7㊀不同加筋形式辐射声功率级与辐射声效率Fig.7㊀Radiatingsoundpowerlevelsandradiatingsoundefficiencyofdifferentstiffenedforms6㊀薄板声辐射特性优化矩形薄板为例ꎬ薄板长㊁宽分别为1.0m和0.8mꎬ厚度为0.006mꎬ约束条件为四边简支ꎬ材料的弹性模量E=211GPaꎬ泊松比为0.3ꎬ密度为7830kg/m3ꎮ以薄板厚度为设计参数ꎬ薄板第一阶固有频率为约束条件ꎬ声功率级最小为优化目标ꎮ薄板厚度在5~7mm内以间隔0.2mm分别对其进行声辐射分析ꎬ各种板厚声功率级如图8所示ꎮ由3.3节可知ꎬ四边简支薄板第一阶固有频率为38Hzꎮ在38Hz处薄板辐射声功率级如表4所示ꎮ973福建工程学院学报第18卷图8㊀不同板厚声功率级Fig.8㊀Soundpowerlevelsofdifferentplatethicknesses表4㊀一阶固有频率处薄板辐射声功率级Tab.4㊀Radiatingsoundpowerlevelsofthethinplateatthefirstnaturalfrequency板厚/mm声功率级/dB5.2138.625.4138.655.6132.785.8142.686.0132.106.2136.746.4127.816.6133.236.8136.57㊀㊀由图8可以看出ꎬ随着薄板厚度的增加ꎬ薄板辐射声功率级曲线逐渐向右移动ꎬ但曲线趋势基本相同ꎮ由表4可以看出ꎬ当板的厚度选取为6.4mm时ꎬ在一阶固有频率处薄板辐射声功率级最小ꎬ相比初始薄板厚度6.0mmꎬ辐射声功率级下降了4.29dBꎮ7㊀结论1)四边固支薄板与四边简支薄板相比ꎬ增加边界条件约束ꎬ相当于增大了结构刚度ꎬ造成结构辐射声功率级变大ꎬ辐射能量升高ꎮ材料属性的改变对结构辐射声功率级有很大影响ꎬ对辐射效率影响可以忽略不计ꎮ2)加筋对薄板声辐射功率及声辐射效率有显著影响ꎬ加筋能降低薄板辐射声功率ꎬ而声辐射效率高于未加筋薄板ꎮ通过对比3种不同加筋形式薄板ꎬ十字加筋板的减震降噪效果优于X字型和二字型加筋板ꎮ3)通过对薄板厚度进行优化ꎬ薄板辐射声功率级从132.1dB下降到127.81dBꎬ下降了4.29dBꎬ优化效果显著ꎮ参考文献:[1]任惠娟ꎬ盛美萍.矩形薄板的模态声辐射效率[J].机械科学与技术ꎬ2010ꎬ29(10):1397-1400.[2]刘宝ꎬ王德石ꎬ朱拥勇.障板对于平板声辐射特性的影响分析[J].噪声与振动控制ꎬ2018ꎬ38(3):26-30ꎬ41. [3]高宏林ꎬ黎胜ꎬ孟春霞.改进的半空间频率均方声压法计算结构频带振动声辐射[J].声学学报ꎬ2019ꎬ44(1):106-115. [4]张媛媛ꎬ沈火明.基于Matlab板的振动响应与声辐射研究[J].重庆理工大学学报(自然科学版)ꎬ2014ꎬ28(8):34-38. [5]王宇星ꎬ沈火明.薄板声辐射特性的数值模拟与分析[J].应用数学和力学ꎬ2014ꎬ35(S1):236-240. [6]赵峰.矩形板声振特性研究[D].大连:大连理工大学ꎬ2018.[7]刘宝ꎬ王德石ꎬ周奇郑.板厚对无障薄板声辐射特性影响的分析[J].声学学报ꎬ2017ꎬ42(5):593-600. [8]范鑫ꎬ崔洪宇ꎬ洪明.基于Virtual.LabAcoustics的蜂窝夹层板结构传声特性分析[J].噪声与振动控制ꎬ2017ꎬ37(4):34-39ꎬ68.[9]李双ꎬ陈克安.基于振动模态和声辐射模态的结构声辐射分析[C]ʊ中国声学学会2006年全国声学学术会议论文集.厦门ꎬ2006:305-306.(责任编辑:方素华)083。
平板结构声辐射效率测试实验方案
平板结构声辐射效率测试实验方案 组长:杨倩妮 组员:郭振鲁、黄方文、伊帕尔•古丽一、实验目的 声辐射效率是反应结构辐射能力的一个重要指标,在噪声控制工程中,为了衡量结构的声辐射能力,往往需要知道其声辐射效率。
本实验的目的是通过实验测量的方法测得平板结构的声辐射效率。
二、实验原理辐射效率:><=20rad u cS W ρσ (2.1) 式中,W 表示结构辐射的声功率,><2u 表示振源表面振动速度平方的时间平均值,S 为振动结构表面辐射面积,c 0ρ为空气的特性阻抗。
对式1.1变形,><⋅><><=2220]/)[/(/ref ref refref ref refu S W u u S S c W W ρσ (2.2) 对式1.2取十倍对数,有><+><><--=2022lg 10lg 10lg 10lg 10lg 10ref ref ref ref ref ref u cS W u u S S W W ρσ (2.3) 当取s /m 101,w 101,m 19122--⨯=⨯==u W S ref ref 时,上式即为: 60lg 10lg 10lg 100v +---=c L S L W ρσ (2.4) 其中,W L 为振动辐射的声功率级,v L 为振动速度级。
三、实验仪器∆米尺 ∆声强探头 ∆B&K 声学测量软件平台 ∆PULSE 噪声振动测试系统 ∆B&K 3560C 前端 ∆ 计算机∆谱分析软件VS302USB ∆MATLAB7.0 ∆噪声信号发生器ZN1681 ∆功率放大器GF-10 ∆激振器 JZ-2A ∆加速度传感器 YD5 ∆电荷放大器SD-6A ∆通用计算机P4 1.7/256 ∆试件支架 ∆ Microphone 输入线四、 测量方法根据式1.4,测得振动辐射的声功率级W L 和振动速度级v L ,并测量计算出振动结构的辐射表面积S ,即测得辐射效率σ。
声品质基本概念与研究综述
声品质基本概念与研究综述引言多年以来,噪声控制技术的任务是降低声源的声辐射,声源的测试也是围绕A声压级或A声功率级,这种努力的原则是基于A声压级或A 声功率级越低越好。
而随着技术的发展,大多数声源的辐射噪声己经得到降低,对人们的听觉不会造成物理伤害。
研究发现,此时传统的声压级、以及三分之一倍频程的评价标准己经不能反映人们对于噪声的主观判断,往往有声压级相同的声音,给人的主观感觉却截然不同,而有的声音声压级虽然较高,但让人感觉比较愉悦,在这样的情况下,声品质的概念便应运而生了。
定义中的“声”并不是指单纯声波这样一个物理过程,而是指人耳的听觉感知过程;“品质” 是指由人耳对于声音事件感知过程最终做出的主观判断。
这一概念更强调人们对声特性判断的主观性。
1声品质基本评价量在声品质评价中,目前已有一系列的基本特性被认为是适宜于描述听觉事件的,这些量主要有:响度、锐度、粗糙度、抖晃度等。
这些量中的某几个组合在一起,形成了感觉舒适度、烦躁度等综合性指标。
1.1 响度响度是对声音强度的一种感受,它是人们对声音感知影响最大的一个参量。
通过对响度及其依赖关系的研究,以及掩蔽效应的研究,人们发现,两个声级相等而频率间隔大于临界带的纯音产生的响度大于频率处于两纯音之间而声级为两纯音按能量叠加的纯音的响度。
两纯音的频率间隔增加,组成复合音的响度也随之增加。
这意味着响度不是由单独频率成分所决定的,而是由两者相互影响而产生,尤其是当两者频率间隔较小时,影响较为明显。
只有在两者频率间隔足够大时无相互影响,这时,响度值等于两者的响度之和。
由于临界带对响度计算有很大的影响,因此在构造响度模型时,把激励声级对临界带率模式作为基础。
将总响度N看成是特征响度N'对临界带率的积分,即:r24 RakN = SOllt4其中N' z为在一个临界带内的特征响度,单位为son8. Bark,下标G表示响度值是由临界带声级计算得来的。
复合材料层合板低频声辐射优化
Abstract: In order ta optimiae the low frequenco acoustic radiation perfomianco of the composite mateeal laminate, according ta the characteestics of the infinite acoustic fiell, the theora and method of the finite element and infinite element coupling are introduced ta analyze the acoustic radiation perfomianco, and the 6X6001X1 is veefied by two exampks. The finite element soVwco Abaqus and the numeecal optimization softwca Isight are combined ta optimize the composite material layeeng angle, and then the iOex of layer-ziso optimization is proposed. Taking the composite mateeal laminate with eight single-layer plates and one core damping layer as the research object, taking the layeeng angle as the design yvedble, the lyw-wiso optimization method ( LOM) is used ta optimize the acoustic perfomiance of the eaminate, and theefectofthecoaedampingeayeaon theacousticaadiation oftheeaminateisanaeyaed. Theaesuetsshowthatthefiastoadeanatuaaefaequencyofthecompositemateaiaeeaminatecan beincaeased bytheaeasonabeeeayeaingangee, and then theacousticaadiation peak numbeaand theaadiation acoustic poweaaaeaeduced.Theacousticaadiation peakscan besuppaesed byaddingthecoaedampingeayea,
加筋板拓扑结构与声辐射特性研究的开题报告
加筋板拓扑结构与声辐射特性研究的开题报告一、选题背景随着工程技术的不断发展,隔音材料的应用越来越广泛。
在工业、交通、建筑等领域,隔音材料的应用可以有效地降低环境噪声,保障人们的健康和生活质量。
加筋板是一种常见的隔音材料,它可以有效地隔离高强度噪声和振动信号。
然而,加筋板的声学性能受到材料及其结构等多种因素的影响。
因此,研究加筋板的声辐射特性及其影响因素,对于隔音材料的研究具有重要意义。
二、研究目的本研究旨在探究加筋板的拓扑结构对其声辐射特性的影响。
通过对加筋板的拓扑结构进行优化设计,提高其声学性能,并运用数值模拟方法验证加筋板的声学性能。
三、研究方法(1)理论分析:通过理论分析加筋板的声学性能及其影响因素,建立加筋板的声学模型,探究加筋板拓扑结构对其声辐射特性的影响机理。
(2)数值模拟:采用有限元分析方法建立加筋板的声学模型,计算加筋板在外力作用下的结构响应,并对其声辐射特性进行仿真计算。
(3)优化设计:根据数值模拟结果,通过设计加筋板的拓扑结构,优化其声学性能,提高其隔音效果。
四、研究内容(1)对加筋板的声学性能及其影响因素进行理论分析,建立加筋板的声学模型;(2)采用有限元分析方法建立加筋板的声学模型,计算其在外力作用下的结构响应,并对其声辐射特性进行仿真计算;(3)通过数值模拟结果,设计加筋板的优化拓扑结构,提高其声学性能;(4)运用实验方法验证数值模拟结果和优化设计效果。
五、预期成果(1)探究加筋板的拓扑结构对其声辐射特性的影响机理;(2)建立加筋板的声学模型,并与实验数据进行验证;(3)设计出优化拓扑结构的加筋板,提高其声学性能;(4)形成一套完整的加筋板声辐射特性研究方法,为后续研究提供参考。
多孔橡胶板声辐射效率数值研究分析
Mi n i s t y r o f E d u c a t i o n , C o l l e g e o f M e c h a n i c a l E n g i n e e i r n g , Z h e j i a n g U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y , H a n g z h o u 3 1 0 0 1 4 , C h i n a )
j e c t i v e s o f t h i s s t u d y r a e t o a n l a y z e s o u n d r a d i a t i o n er p f o r m a n c e f o p o r o u s ub r b e r p l a t e a n d e x a m i n e he t i m p a c t s w h i l e v a r y i n g
s u c h s a Yo u n g  ̄m o d u l u s a n d ub r b e r d e n s i t y . T h e p o r o u s ub r b e r p l a t e ,s i z e 5 0 0 1 1 3 1 / 1 x S 0 0 m l n×3 0 ai r n ,i s a n ly a z e d u s i n g h y b i r d F E — S E A me t h o d . T h e n u me i r c a l r e s u l t s s h o w t h a t d i f e r e n t p ra a me t e r s i n d i f e r e n t f r e q u e n c y b a n d s h a v e d i f e r e n t e f e c t o n ou s n d
简支Mindlin板的振动与声辐射研究
V ol 38No.Z1Apr.2018噪声与振动控制NOISE AND VIBRATION CONTROL 第38卷第Z1期2018年4月文章编号:1006-1355(2018)Z1-0219-05简支Mindlin 板的振动与声辐射研究张凯1,林天然1,顾元通2(1.青岛理工大学机械与汽车工程学院,山东青岛266520;2.School of Chemistry ,Physics and Mechanical Engineering ,Queensland University of Technology ,Brisbane 4001Australia )摘要:建立基于Mindlin 厚板理论的简支矩形板振动及声辐射数学计算模型。
通过Rayleigh 积分公式计算出板结构与声场交界面的声压,进而获得求解结构表面振速的方程。
利用振动模态正交性获得结构振动与声辐射的特性参数以及声辐射阻抗与模态声辐射系数。
由于Mindlin 厚板模型考虑了板的横向剪切变形和转动惯量,其动力学计算结果比经典薄板理论更精确,在高频时更可靠。
但由于声辐射只跟板的横向振动相关,两种模型计算出来的平均辐射效率没有明显区别。
关键词:振动与波;Mindlin 板;Rayleigh 积分;模态辐射系数;声辐射特性中图分类号:TB132文献标志码:ADOI 编码:10.3969/j.issn.1006-1355.2018.Z1.046Vibration and Sound Radiation of Mindlin PlatesKAI Zhang 1,TIAN Ranlin 1,GU Yuantong 2(1.School of Mechanical and Automotive Engineering,Qingdao University of Technology,Qingdao 266520,Shandong China;2.School of Chemistry,Physics and Mechanical Engineering,Queensland University of Technology,Brisbane 4001Australia )Abstract :An analytical solution for the prediction of vibration response and sound radiation of a simply supported rectangular plate based on Mindlin thick plate theory is presented in this paper.The study made use of Rayleigh integral formula to link the sound pressure at the interface with the out-of-plane vibration velocity of the plate.The vibration response and sound radiation of the plate subject to a point force excitation are then obtained using a modal expansion solution.The solution further leads to modal sound radiation impedance and radiation coefficient.It is shown that the vibration response calculated using Mindlin thick plate model is more accurate than that calculated using the classical Kirchhoff-Love thin plate model,particularly at higher frequencies.However,both plate models yield a similar sound radiation efficiency across the frequency range since only plate bending vibration is responsible for the plate sound radiation.Keywords :vibration and wave;Mindlin thick plate;Rayleigh integral;modal sound radiation coefficient;radiation impedance板壳结构广泛应用于航空航天、轨道交通、船舶与海洋工程等领域,其振动声学特性及传播直接影收稿日期:2018-03-05基金项目:国家自然科学基金海外合作基金资助项目(51628501)作者简介:张凯(1990-),男,山东省滕州市人,博士生,主要研究方向为结构声学。
薄板在不同媒质中振动及声辐射特性研究
第35卷 第3期2007年 3月 华 中 科 技 大 学 学 报(自然科学版)J.Huazhong Univ.of Sci.&Tech.(Nature Science Edition )Vol.35No.3 Mar. 2007收稿日期:2005206206.作者简介:李林凌(19732),男,博士研究生;武汉,华中科技大学机械科学与工程学院(430074).E 2m ail :leclinling @基金项目:国家自然科学基金资助项目(50075029).薄板在不同媒质中振动及声辐射特性研究李林凌 黄其柏 乔宇锋(华中科技大学机械科学与工程学院,湖北武汉430074)摘要:根据薄板结构的形状特点,采用8个节点等参单元离散结构,对其周围的媒质采用20节点三维等参单元离散结构,建立薄板流固耦合系统模型及其声辐射模型.通过理论计算可知:在不同媒质(大气、煤油、水)中,媒质的密度越大,薄板结构的第一阶频率越小;薄板的各阶振型不受媒质密度影响,薄板各阶振型影响其声辐射效率;薄板的频率特性变化,薄板结构的声辐射特性也发生变化;薄板的厚度增加会降低结构振动基频.空气中薄板结构模态测试结果与考虑薄板周围媒质的影响薄板模态计算值一致.关 键 词:薄板;等参元;流固耦合;频率特性;声辐射中图分类号:TB123 文献标识码:A 文章编号:167124512(2007)0320067203Vibration and sound radiation characteristic of the thinplate in different surrounding mediaL i L i nli ng H uang Qibai Qi ao Yu f eng(College of Mechanical Science and Engineering ,Huazhong Universityof Science and Technology ,Wuhan 430074,China )Abstract :From t he t hin plate st ruct ure ,82node iso 2paramet ric element is used to discretize t he struc 2t ure while 202node iso 2paramet ric element is used to discretize it s surrounding media.The fluid 2struc 2t ure coupling system model and so und radiation model were built.The more great t he density of t he media is ,t he less t he first f requency of t he t hin plate is.The media density does not affect t he t hin plate vibration figure of orders.The vibration figure affect s t he t hin plate sound radiation effective.The sound radiation of t he t hin plate changes wit h it s f requency characteristic changes.The t hickness of t he t hin plate reduces t he basic frequency.The tested f requencies agree wit h t he calculating f re 2quencies according wit h t he fluid 2st ruct ure coupling.K ey w ords :t hin plate ;iso 2paramet ric ;fluid 2st ruct ure coupling ;f requency characteristic ;sound radia 2tio n 薄板在媒质中运动,会导致薄板与媒质的相互作用———流固耦合[1,2],这种相互作用将改变流体载荷的分布和大小.本研究运用Galerbin 法计算媒质内任一点压力分布,利用相互作用的界面力进行耦合,研究薄板在不同媒质中的振动及声辐射特性,以及考虑流固耦合时,薄板结构频率特性与实际测量得到的结构频率特性的关系.1 薄板及媒质有限元分析1.1 单元型式的选取对于薄板结构,根据小绕度理论的基本假设[3],采用薄板单元即二维单元进行离散.由于平面常应变三角形单元(三节点、六节点、七节点)、矩形单元(四节点、八节点等)对计算精度、边界适应性方面存在不足,采用能避免上述不足的八节点等参数单元(简称等参元)进行离散.1.2 薄板单元各元素的计算当有媒质作用在薄板上,同时考虑薄板结构阻尼时,薄板结构的动力平衡方程为M s¨r+C s r+K s r=R,式中:M s为薄板的质量阵;C s为薄板阻尼阵;K s 为薄板的总刚度阵;r为结点位移列阵;R为薄板受到的结点动载荷列阵,R=0表示薄板周围没有媒质作用.K s阵及M s阵由单元的刚度阵[K s]e和质量阵[M s]e集合而成,即[K s]e=µV e B e T D e B e d V;[M s]e=µV eρs N e T N e d V,式中:N e为单元的形函数阵;B e为应变转换阵;D e为弹性矩阵;ρs为单元密度;V e为单元体积.因[M s]e反映单元的惯性力项,故按惯性力的等效原则分配质量是比较合理的方法[1].1.3 媒质的有限元分析薄板结构运动带动其周围媒质运动.对于均匀的、粘性不起主要作用的、无旋的理想媒质,采用三维等参单元结构进行离散,对任意等参单元进行力学分析,则扰动场因薄板结构运动而形成的速度势φ(x,y,z,t)满足微分方程[4]2φ-ρ¨φ/K=0,(1)式中: 2=52/5x2+52/5y2+52/5z2;ρ为媒质的密度;K为媒质的压缩模量.记C=(K/ρ)1/2,则式(1)为2φ-¨φ/C2=0.(2) 2 薄板与媒质耦合振动分析2.1 媒质单元与薄板单元相互作用媒质中的薄板在激励作用下作稳态振动,在媒质中会产生一个扰动场,薄板对扰动场的影响相当于在其表面分布许多扰动源,因此离散化了的薄板结构的表面上的扰动源,构成了薄板单元与媒质单元的相互作用.采用Galerkin法进行离散,媒质内任一点的压力分布P(x,y,z,t)可近似地表示为 P3(x,y,z,t)=N T(x,y,z)P(t)=∑Mm=1N m(x,y,z)P m(t),式中:N=(N1(x,y,z),N2(x,y,z),…,N M(x,y,z))T,为20节点等参单元形状函数矢量;P= (P1(t),P2(t),…,P M(t))T,为压力矢量.式(2)近似地满足 2P3-¨P3/C2=R r,R r 为一残量.按Galerkin法使R r达到最小值的压力矢量,则µΩN m 2P3-P3C2dΩ=0(m=1, 2,…,M),式中Ω为流体域体积.经离散后媒质的动力平衡方程为H P+ A P+E¨P+ρB¨r+q0=0,式中:H=µΩ N N T dΩ;A=1CκSrNN T d S r;E=1C2µΩN N T dΩ+1gκS F NN T d S F;B=κS I NN T d S IΛ; S r为固定边界表面;S F为自由表面;S I为相互作用表面;Λ为坐标变换矩阵;q0为输入激励矢量. 2.2 考虑相互作用的整个媒质动力平衡方程将所有媒质单元动力平衡方程组装成整个媒质的动力平衡方程,求解整个媒质的动力平衡方程就可以得到媒质单元内任意点处的压力,可近似地表示为P3e(x,y,z,t)=N T e(x,y,z)P e(t)=∑Mm=1N(e)m(x,y,z)P(e)m(t).根据作用力与反作用力原理,可得到薄板上结点动载荷.2.3 薄板与媒质相互耦合方程式及其求解薄板与媒质相互耦合方程组为M s¨r+C s r+K s r=B T P;E¨P+A P+H P=-ρB¨r. 求解耦合方程组时,采用Wilsen2θ法,假设加速度t到t+θΔt时间内是线性变化的,θ≥1.0,根据算法稳定性分析结果可知,当θ≥1.37时, Wilsen2θ法是无条件稳定的[5],根据θ优化值1.420815,取θ=1.4.计算薄板结构的约束条件及其刚度矩阵、质量矩阵和阻尼矩阵,给定位移、速度、加速度初始值,选择时间步长,求出耦合系统中结构的固有频率及其相应振型.2.4 计及流固耦合薄板的声辐射如果知道薄板的模态,计及薄板流固耦合影响,利用模态叠加法,把薄板的声辐射与薄板的振动分布函数通过叠加表达出来.当薄板上作用角频率为ω的简谐激励力F(x,y)时,薄板的声辐射功率[6] W=ωS P8R e j∑∞n=1∑∞m=1[m p(ω2nm-ω2)anm-F nm]aTnm,(3)式中:S p为薄板面积;ωnm为薄板在不同媒质中的特征频率;m p是板的面密度;a nm为模态位移系数・86・ 华 中 科 技 大 学 学 报(自然科学版) 第35卷(各个模态的广义坐标);F nm 为简谐激励力按模态振型函数展开后模态简谐激励力系数.3 实例分析与结论薄板长为550mm ,宽为464mm ,厚度为1mm.计算采用薄钢板,按照前面的求解方法,对薄板频率及其相应振型进行计算,当薄板在不同媒质(水、油、空气、真空)中运动时,薄钢板对应的前9阶频率见表1.改变薄板厚度为2mm ,薄钢板在空气、煤油、淡水中的固有频率见表2,薄钢板的振型不发生变化.从薄板在不同媒质中振动的计算结果可以看出,薄板在密度越大的媒质中,其相应阶频率越小,在真空中的频率最大.表1 1mm 薄钢板在不同媒质中频率的计算值和测试值(Hz )第1阶第2阶第3阶第4阶第5阶第6阶第7阶第8阶第9阶真空中14.37319.25339.45541.74648.60769.08775.07682.13791.204空气中14.08419.03139.08941.28448.17968.58374.54281.60590.616淡水中 2.485 4.4169.29010.96112.60719.71822.06325.65627.592煤油中 2.768 4.90510.32112.13813.97821.82824.39628.32730.496空气中(实验测试)14.03019.01039.00041.13047.98068.42073.87081.61090.320 空气密度为1.25kg/m 3;煤油的密度为800kg/m 3;水的密度为1000kg/m 3.表2 2mm 薄钢板在不同媒质中频率的计算值(Hz )第1阶第2阶第3阶第4阶第5阶第6阶第7阶第8阶第9阶空气中28.70738.45378.80883.34296.989137.920149.900164.100182.000淡水中6.91512.91525.57829.82934.43553.57359.63069.07374.451 薄钢板结构四边点固定方式,薄钢板的尺寸(厚度为1mm )与计算所用的薄钢板尺寸一样,按图1布置实验.用086D05冲击力锤激励薄板,采图1 实验测试装置用计算机、M352C68加速度传感器、PUL SE 声学振动分析仪3560C 、PUL SE 分析软件、M E ′scope后处理软件等对薄板进行模态分析[7].通过对薄板结构频率的测量可知:实测薄板结构频率比理论计算(不考虑周围媒质作用时)得到的薄板结构频率要低.如果考虑薄板周围媒质的影响,预测得到的频率与实测值比较接近.从计算的结果来看,薄板周围媒质的密度越大,对薄板结构频率影响也越大.从式(3)可以看出,外界激励频率越高,薄板辐射声功率就越大,而且薄板辐射声功率与薄板在不同媒质里的振动特性有关.在相同边界条件、相同激励力、不同的媒质中,薄板在空气中辐射声功率最大.根据薄板结构与周围媒质的相互作用后薄板的振型可以分析,对于不同阶振型,其声辐射的效果不一样,第一阶振型的影响主要是薄板中间跟周围媒质相互作用,随着阶次的增加,薄板边缘跟周围媒质相互作用增强,薄板的振动加剧涡的脱落.参考文献[1]郑治国,赵德有,王镐章.螺旋桨的流固耦合动力分析[J ].大连理工大学学报,1996,3(2):2192223.[2]郑治国,孙大成,刘宪亮.用湿模态法进行流固耦合分析时一个问题的探讨[J ].华北水利水电学院学报,1998,19(2):22225.[3]曹国雄.弹性矩形薄板振动[M ].北京:中国建筑工业出版社,1983.[4]徐华舫.空气动力学基础(上册)[M ].2版.北京:北京航空学院出版社,1987.[5]晏启祥,刘浩吾,饶俊勇.用改进的Wilson 2θ法分析流固耦合表面波的影响[J ].四川大学学报:工程科学版,2002,34(4):19221.[6]周 健.板结构的声辐射与隔声性能研究[D ].武汉:华中科技大学交通科学与工程学院,2002.[7]李德葆.试验模态分析及其应用[M ].北京:科学出版社,2001.・96・第3期 李林凌等:薄板在不同媒质中振动及声辐射特性研究 。
薄板结构辐射声功率及其灵敏度分析
rdain o t e e a e, o n o rsn i vt t ep c od s aibewa n lz d a dters l h we a it fasi n dp n l su dp we e st i wi rs e t ei v r l sa ay e , h eut s o d o f iy h t n g a n s
s e tr d a in h t c u e r d ai n s u d p we b u e d sg a ib e s n i v t s a a y e . I e sr c r h e a it ,t e sr t r a i t o o u o n o r a o tt e i n v r l e st i wa n l z d n t tu t e h a i y h u v b a i n l k s ra e vb a in v l ct so ti e sn e f i lme t e o ; n t es u d r d ai n l k t es u d i r t n , u f c i r t eo i wa b an d u i g t i t ee n t d i o o i o y h ne m h h n a i t i , o o n h n i d i o ma i b u d a i fs fc i r t a e o ti e y e p n i n f h c u tcr d ai d s Fo e f l f r t n a o t a it n o r a ev b a i n c nb b a n d b x a so so ea o si a i t n mo e . r h e n o r o u o t o t
Ab ta t J it sn e f i lme t t o n c u t a ito d l t o o v es u d p we r cu e sr c : o n i g t n t ee n h d a d a o si r d a i n mo a h dt s l et o n o rs u t r u h i e me c me o h t
汽车 车身NVH基本原理及方案资料
车身刚度主要分为整体刚度和局部刚度,而车身刚度设计是车身NVH性能的 基本要素。高刚度和轻量化指标成为车身开发中日益发展的趋势。
与整车动力学相关的车身结构基本性能指标是车身刚度,与整车NVH性能、 疲劳耐久和操稳性能密切相关。
一般,通过合理的整车模态匹配和车身振型调制等方法,设计开发车身结构 的整体和局部刚度,以达到良好的整车振动水平和操稳性能。
目前,车身NVH性能开发已广泛地利用CAE 工具,大大地降低了开发成 本,缩短开发周期,提高了车身NVH开发的精准性。对于车身低频NVH问题 (5~ 150Hz)主要利用有限元法(FEA) 和边界元 ,中频问题(150~ 400Hz) 可采用FEA与试验结合的混合模型法(Hybrid Model),利用统计能量分析 (SEA )可分析高频(>400Hz)的噪声问题。
目
录
第一部分:汽车车身NVH概述 第二部分:车身结构NVH控制 第三部分:车身声学包装 第四部分:车身NVH灵敏度控制 第五部分:低风噪车身设计 第六部分:车身声品质控制
1. 车身结构与NVH问题 2. 车身NVH性能的传递路径分析
• 结构声对车身的传递 • 空气声对车身的传递 3. 车身模态分离 4. 车身NVH的目标体系 5. 车身NVH研究的内容
车身的整体刚度指标是汽车开发中的基础指标,也是整车NVH性能、碰撞安全、 疲劳耐久和异响控制等性能的基础指标。对参考车型的车身刚度对标分析,可以为新 车型开发的车身指标设定提供参考。
通常,C级以上车型的静弯曲刚度指标:>11000 N/mm; 静扭转刚度指标:>1000 KNm/rad;
此外,整车与白车身的静弯曲/扭转刚度指标分别相差在10~20%和3~8%之间, 天窗结构会降低约11%左右的车身扭转刚度。
钢琴音板振动与声辐射特性的研究的开题报告
钢琴音板振动与声辐射特性的研究的开题报告
一、研究背景
钢琴是一种重要的键盘乐器,具有独特的音质和演奏特点,在世界音乐文化中发挥着重要的作用。
而钢琴的声音产生是由多个部分相互作用共同产生的,其中钢琴音
板的振动对钢琴声音的质量和特点有着至关重要的作用。
因此,对于钢琴音板振动与
声辐射特性的研究,不仅有助于更好地理解钢琴声音的形成机理,同时也能为钢琴制
造和声学改进提供参考。
二、研究内容
本研究旨在通过实验和数值模拟的方法,深入了解钢琴音板振动与声辐射的特性,具体研究内容包括:
1.实验测量钢琴音板的振动与声辐射特性,包括板面的振幅、振动速度、加速度等参数以及声学参数如声压级、频谱、谐波等。
2.建立钢琴音板的数值模型,通过有限元方法分析音板振动和声辐射的特性,探究钢琴音板振动和声辐射的机理和规律。
3.分析不同结构的钢琴音板在振动和声辐射特性上的差异,探讨若干改进方案和优化方法,以提升钢琴音色的品质。
三、研究方法
本文将采用实验室实验测量和有限元数值模拟的方法进行研究。
实验测量将使用加速度计、压音式麦克风等仪器对钢琴音板振动和声辐射等参数进行测量。
有限元数
值模拟则采用ANSYS软件建立钢琴音板模型,模拟钢琴音板的振动和声辐射情况。
四、研究意义
本研究的主要意义在于对钢琴音板振动和声辐射特性进行深入研究,揭示音板振动和声音产生之间的内在关系和规律,为进一步改进钢琴声音品质和提高钢琴制造技
术水平提供重要的科学支撑。
同时也为其他类似乐器制造和声学研究提供参考。
板结构辐射声的声品质基础理论研究
板结构辐射声的声品质基础理论研究由于结构辐射声是产品的主要噪声源之一,因此产品设计者和制造者经常面临着用户对其产品结构辐射噪声的负面评价,这种用户的反映就是结构辐射声品质问题。
声品质是用户对产品辐射声接受度的心理感觉反映,也是产品一系列性能的综合反映;其包含响度、粗糙度、波动度等一系列参数,并以不同的感受影响着人类的听觉心理。
另一方面,声品质还可应用于其他用途,例如可通过声波动度判断汽车传动系统工作状态的平顺性。
因此,结构辐射声品质设计成为产品设计中的一个重要问题,这类问题的研究对低噪声产品的设计具有重要的理论意义和实用价值,对其他工程问题的解决也有着广阔的应用前景。
本文运用以解析法为主、结合数值计算的方法,对不同形式的板结构声辐射特性及其声品质进行了系统的研究。
建立了有限大板结构在无障板情况下的声辐射模型,分析了刚性障板对声辐射的影响规律;建立了板结构声辐射解析模型,研究了不同边界对板结构声辐射的控制规律;利用Zwicker响度模型和修正的PEAQ(Perceptual Evaluation of Audio Quality)方法,建立了板结构辐射声响度预测模型;发展和完善了GDQ(Generalized Differential Quadrature)方法,建立了适用于具有复杂边界板结构的声辐射模型和声波动度预测模型,揭示了各因素对板结构辐射声波动度的影响规律;提出了主区域离散方法,建立了具有任意形状和边界条件的板结构声辐射模型和声粗糙度预测模型,揭示了各因素对板结构辐射声粗糙度的影响规律;基于刚度,建立了加筋板结构声辐射及其声响度预测模型,揭示了加强筋对板结构辐射声响度的影响规律;提出了一个新的研究领域——结构辐射声品质主动控制,研究了一种控制板结构辐射声响度的主动控制策略。
通过本文的理论分析与数值计算,获取了一系列有价值的研究结果,为板结构声辐射及其声品质设计提供了理论依据,也为产品虚拟声设计奠定了基础。
平板结构声辐射效率测试实验方案
平板结构声辐射效率测试实验方案 组长:杨倩妮 组员:郭振鲁、黄方文、伊帕尔•古丽一、实验目的 声辐射效率是反应结构辐射能力的一个重要指标,在噪声控制工程中,为了衡量结构的声辐射能力,往往需要知道其声辐射效率。
本实验的目的是通过实验测量的方法测得平板结构的声辐射效率。
二、实验原理辐射效率:><=20rad u cS W ρσ (2.1) 式中,W 表示结构辐射的声功率,><2u 表示振源表面振动速度平方的时间平均值,S 为振动结构表面辐射面积,c 0ρ为空气的特性阻抗。
对式1.1变形,><⋅><><=2220]/)[/(/ref ref refref ref refu S W u u S S c W W ρσ (2.2) 对式1.2取十倍对数,有><+><><--=2022lg 10lg 10lg 10lg 10lg 10ref ref ref ref ref ref u cS W u u S S W W ρσ (2.3) 当取s /m 101,w 101,m 19122--⨯=⨯==u W S ref ref 时,上式即为: 60lg 10lg 10lg 100v +---=c L S L W ρσ (2.4) 其中,W L 为振动辐射的声功率级,v L 为振动速度级。
三、实验仪器∆米尺 ∆声强探头 ∆B&K 声学测量软件平台 ∆PULSE 噪声振动测试系统 ∆B&K 3560C 前端 ∆ 计算机∆谱分析软件VS302USB ∆MATLAB7.0 ∆噪声信号发生器ZN1681 ∆功率放大器GF-10 ∆激振器 JZ-2A ∆加速度传感器 YD5 ∆电荷放大器SD-6A ∆通用计算机P4 1.7/256 ∆试件支架 ∆ Microphone 输入线四、 测量方法根据式1.4,测得振动辐射的声功率级W L 和振动速度级v L ,并测量计算出振动结构的辐射表面积S ,即测得辐射效率σ。
结构声辐射的源强声辐射模态分析方法
结构声辐射的源强声辐射模态分析方法聂永发;朱海潮;毛荣富【摘要】Velocity acoustic radiation modes can be used for solving the radiation problems of structures, but it is difficult to obtain the velocity acoustic radiation modes of complicated structures. In this paper, a method based on source intensity acoustic radiation modes is proposed. In this method, the continuous source intensity distributed on the surface of the structure is equivalently replaced by a set of simple source intensity distributions in terms of a simple source integration formula. Then, the set of simple source intensity distributions is used to construct a second order expression for the structural sound radiation power. In fact, this second order expression has defined a radiation resistance matrix, which eigenvectors constitute a set of acoustic radiation modes. Thus, decoupling of the total sound radiation power of the complex structure is realized. Given the expansion coefficients of the sound radiation modes, the sound pressure, normal velocities of particles and some other acoustic quantities in the acoustic field can be acquired by the superposition of the source intensity acoustic radiation modes. Analyses of a spherical sound source and a truncated-pyramid sound source show that the proposed method retains the advantages of the traditional acoustic radiation modes method and is more suitable for solving the sound radiation problems of the complicated structures.%为了解决不易获取复杂结构振速声辐射模态和利用其计算复杂结构外辐射声场困难的问题,提出源强声辐射模态分析方法。
浸水板式结构的动力特性与声辐射特性数值分析
浸水板式结构的动力特性与声辐射特性数值分析施卫华;邓海华;陈明【摘要】Based on the Rayleigh integral, the vibro-acoustic characteristics of plates and stiffened plates mounted in an infinite baffle is discussed. The fluid-structure interaction equation is established by added mass, which is turned into by dynamic fluid force. Lanczos-QR algorithm is applied to solve unsymmetric generalized eigenvalue problem. Radiation power and radiation damping are obtained by structural surface velocity and energy ratio, respectively. The effects of fluid density and compressibility on the nature frequency and mode shape are discussed. Some numerical examples are used to discuss the influence of the fluid characteristics, compressibility, excitation location, plate thickness, stiffener types, and boundary condition on the acoustic characteristics, which are useful for prediction of vibration and noise.%以镶嵌在无限大刚性障板上的板和板加筋结构为研究对象,应用Rayleigh积分计算得到流体对结构的加载效应以附加质量的形式,叠加到有限元离散的结构动力方程中进行耦合.针对附加质量矩阵不对称的特点应用Lanczos-QR算法求取非对称阵的广义特征值和特征向量问题,基于结构表面振速计算声功率,并基于能量的概念计算声辐射阻尼.研究分析了流体可压缩性、附加质量计算频率、板厚以及加筋方式对板式结构的振动特性影响,和流体特性、激励位置、板厚、加筋方式、边界条件对板式结构的声辐射特性影响,为板和板加筋结构振动噪声预报提供了一定依据.【期刊名称】《舰船科学技术》【年(卷),期】2011(033)008【总页数】9页(P29-37)【关键词】加筋板;流固耦合;声振特性;Rayleigh积分【作者】施卫华;邓海华;陈明【作者单位】武汉第二船舶设计研究所,湖北武汉430064;武汉第二船舶设计研究所,湖北武汉430064;武汉第二船舶设计研究所,湖北武汉430064【正文语种】中文【中图分类】O422.60 引言加筋结构是船舶与海洋工程中常采用的典型结构,也经常处于与流体接触的工作环境。
弯曲振动型平板扬声器辐射声场研究
弯曲振动型平板扬声器辐射声场研究弯曲振动型平板扬声器辐射声场研究一、引言作为一种将电能转化为声能的电声器件,扬声器在消费电子和声学技术的诸多领域发挥着重要作用。
20世纪90年代以来,弯曲振动型平板扬声器(简称平板扬声器)得到迅速发展,引起了人们的广泛兴趣。
平板扬声器是一种振膜作弯曲振动而辐射声音的电声换能器,是采用不同于动圈式扬声器的工作原理和传统扬声器声辐射概念的新型扬声器。
当前国内外市场上销售的由英国NXT公司授权生产的NXT扬声器就是一种弯曲振动型平板扬声器。
平板扬声器的振膜是一块薄板,与空气不同,它是一种频散媒质。
弯曲振动型平板扬声器振膜,在音频范围内近似作无规振动,也就是不作刚性振动。
这种振膜就好象是由许多微型单元振膜构成,多个微型单元独立振动,这时多个微型单元振膜附近的空气也以无规则方式运动,所以空气负载也就降低了。
这种现象意味着即使采用很大的薄板也不会在高频段形成指向性辐射[1],这样就可以设计出具有扩散型扬声器。
本文通过ANSYS模拟平板受力振动,采用点声源模型,以数学方法推导出薄板音板振动辐射声场的宽指向性。
二、音板振动模拟弯曲振动型平板扬声器行的结构是音板和激励器。
在激励器的激励下,平板作弯曲振动从而辐射发声。
其中音板的振动形态决定了其辐射声场的性质。
为了解平板扬声器在外加激励情况下的具体振动模型,我们针对薄型平板扬声器在单点激励情况下,采用ASNYS对某些频率进行了受力分析。
图1 1000HZ平板受力振动图图1是在薄型平板表面施加强度为10N,频率为1000Hz的点作用力时平板的振动图,可以看出平板的表面在进行振动。
通过对平板施加不同频率、大小的力,可以看出平板在激励力的作用下,振动本身在板的表面分布并不均匀,无法找出板表面振动的规律。
因此可由模拟结果得知,平板在外加点作用力的情况下,表面进行无规律的振动。
因此要想研究板在声辐射的规律,就必须定性地从统计学的角度进行分析。
三、脉动球源的辐射脉动球源是进行着均匀涨缩振动的球面声源,也就是在球源表面上各点沿着径向作同振幅、同相位的振动。
空调室外机钣金结构辐射噪声及优化设计研究
空调室外机钣金结构辐射噪声及优化设计研究摘要:空调室外机产生的噪音,就是所谓的低频噪音,其主要特点为较强的传统力和较远的传播距离。
在具体应用阶段,其透过墙体进入室内的难度偏小,故会对用户正常生活造成了不利影响。
现阶段,为实现对低频噪声的有效处理,本文从空调室外机钣金结构的辐射噪声优化方法入手,介绍提高空调室外机声品质的方法,希望能够给空调系统的设计应用带来启发。
关键词:空调室外机;钣金结构;辐射噪声引言:在当前的社会发展过程中,为提升室内环境的舒适度,空调系统因有着可以调节室内环境温湿度的功能,故得到了广泛的应用,但需要注意的是,在空调应用过程中,由于空调室外机钣金结构辐射噪声的存在,增加了室内噪声的分贝数,给人们的正常生活造成了不利影响,现阶段,对这一噪声进行研究,并制定合适的解决方案,成为了一项极为必要的工作。
故研究此项课题,具有十分重要的意义。
一、空调系统的选择在开展空调室外机钣金结构辐射噪声分析优化工作时,需要以相关企业标准作为基础,研究压缩机。
在分析过程中,该款空调系统联机压缩机的转速为5280r/min,为了解该空调室外机的噪声,对距离机组1m、m高度处的噪声进行测定,得到176Hz频率下快速傅里叶变换峰值为55.74dB(A),这一数值远大于基准值45dB(A),这一情况的存在说明该款空调外机的钣金结构辐射噪声过大,无法满足空调系统的实际使用要求。
现阶段,为了实现噪声的有效降低,可以以两倍频振动发声原理为基础,实现计算压缩机在吸排气阶段转动力矩的目的,然后,在有限元模型中,将计算结果融入其中,使室外机钣金振动响应,在此基础上,计算钣金所产生的噪声强度,最终明确噪音较大的原因。
然后以此为基础,开展钣金压型的优化工作,从而达到减少钣金结构共振现象出现可能性,以此实现对噪音强度的有效控制[1]。
二、压缩机激励源确定在查阅文献资料后可知,多种形式的激励,共同构成了双转子制冷压缩机的激励,比如:电磁、气体、机械等,在其工作阶段,气缸周期性运动,同样会被分为多个阶段,具体如下:第一,吸气阶段;第二,压缩阶段;第三,排气阶段;第四,余隙膨胀。
围壳结构声辐射机理研究的开题报告
围壳结构声辐射机理研究的开题报告一、研究背景围壳结构广泛应用于工业装置中,如发电机、风机、压缩机等。
在工作过程中,围壳会受到机械振动的影响,进而产生声辐射,给周围环境带来噪声污染。
围壳结构声辐射机理的研究对于降低噪声污染、提高设备的使用寿命具有重要意义。
二、研究目的本项目旨在研究围壳结构声辐射机理,包括围壳的机械振动与声辐射的关系、围壳结构对声波的阻抗匹配等方面。
研究的目的是为了提高围壳结构的噪声控制效果,并为围壳结构的设计提供理论依据。
三、研究内容1. 围壳结构的机械振动分析首先,将围壳结构视为多自由度系统,建立围壳的数学模型。
然后利用有限元方法对围壳的机械振动进行数值模拟,得到围壳振动的特性。
通过实验验证模型的正确性,确定围壳的主振动模态及其频率范围。
2. 围壳结构声辐射的数值模拟基于围壳振动模态的分析结果,利用声学有限元方法对围壳结构在不同振动模态下的声辐射进行数值模拟,得到围壳结构的辐射声压级和声功率。
通过实验验证模拟结果的正确性。
3. 围壳结构声学性能优化根据围壳结构的声辐射特性,采用结构优化的方法,对围壳结构进行声学性能优化,达到最佳的噪声控制效果。
同时,考虑围壳结构的实际使用环境和成本等因素,确定最优的优化方案。
四、研究计划本项目的研究计划分为以下几个阶段:第一阶段(1-3个月):文献调研和理论研究。
对围壳结构的声辐射机理进行深入了解,制定研究计划和方法。
第二阶段(4-6个月):数值模拟和实验研究。
建立围壳结构的机械振动及声辐射数值模型,并进行实验验证。
第三阶段(7-9个月):优化方案设计。
根据数值模拟和实验结果,针对围壳结构声学性能进行优化方案设计。
第四阶段(10-12个月):结论整理和论文撰写。
对研究结果进行分析和总结,撰写毕业论文,编写论文发表。
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板结构辐射声的声品质基础理论研究
由于结构辐射声是产品的主要噪声源之一,因此产品设计者和制造者经常面临着用户对其产品结构辐射噪声的负面评价,这种用户的反映就是结构辐射声品质问题。
声品质是用户对产品辐射声接受度的心理感觉反映,也是产品一系列性能的综合反映;其包含响度、粗糙度、波动度等一系列参数,并以不同的感受影响着人类的听觉心理。
另一方面,声品质还可应用于其他用途,例如可通过声波动度判断汽车传动系统工作状态的平顺性。
因此,结构辐射声品质设计成为产品设计中的一个重要问题,这类问题的研究对低噪声产品的设计具有重要的理论意义和实用价值,对其他工程问题的解决也有着广阔的应用前景。
本文运用以解析法为主、结合数值计算的方法,对不同形式的板结构声辐射特性及其声品质进行了系统的研究。
建立了有限大板结构在无障板情况下的声辐射模型,分析了刚性障板对声辐射的影响规律;建立了板结构声辐射解析模型,研究了不同边界对板结构声辐射的控制规律;利用Zwicker响度模型和修正的PEAQ(Perceptual Evaluation of Audio Quality)方法,建立了板结构辐射声响度预测模型;发展和完善了GDQ(Generalized Differential Quadrature)方法,建立了适用于具有复杂边界板结构的声辐射模型和声波动度预测模型,揭示了各因素对板结构辐射声波动度的影响规律;提出了主区域离散方法,建立了具有任意形状和边界条件的板结构声辐射模型和声粗糙度预测模型,揭示了各因素对板结构辐射声粗糙度的影响规律;基于刚度,建立了加筋板结构声辐射及其声响度预测模型,揭示了加强筋对板结构辐射声响度的影响规律;提出了一个新的研究领域——结构辐射声品质主动控制,研究了一种控制板结构辐射声响度的主动控
制策略。
通过本文的理论分析与数值计算,获取了一系列有价值的研究结果,为板结
构声辐射及其声品质设计提供了理论依据,也为产品虚拟声设计奠定了基础。
与现有研究成果相比,本文的研究成果主要体现在以下几个方面:建立了在无刚性
障板时有限大板结构声辐射模型,提出了当边界条件中含有弹性边界时结构声辐射的解析求解方法,利用表示辐射声压和结构模态耦合系数的双重积分,通过计
算所得的声强级结果与有刚性障板时结构声辐射的数值计算结果相对比,揭示了刚性障板对结构声辐射的影响规律。
为进一步研究刚性障板对结构声辐射的影响,利用能量的观点,采用振动速
度平方均值和声辐射效率为参考基准,揭示了有无障板两种情况下结构声辐射差异的原因。
建立了适用于不同边界条件的板结构声辐射解析模型,并研究了边界条件对结构声辐射及声响度的影响。
以五种不同边界条件的板结构声辐射为例,利用本文推导所得的解析模型,
通过数值计算对比分析了简支、固支、自由三种形式的边界条件及其组合形式对板结构声辐射的影响;分析了不同激励力位置和板厚对板结构声辐射的影响规律。
另一方面,由于人类听觉对声音频率的选择接收特性,边界条件对结构辐射声响
度的影响与对物理声的影响有很大不同。
基于Zwicker响度模型和修正的PEAQ方法,利用数值计算结果,揭示了简支、固支、自由三种形式的边界条件对结构辐射声响度的影响规律。
通过计入人类听觉对频率的选择性接收特性,分析了边界条件对声功率级、声功率密度和特征频带声强级的影响,揭示了边界条件对结构声辐射和声响度不同影响的差异来源。
这些研究为结构辐射响度预测和设计提供了解析模型。
对于结构辐射声,当
其周围声源所影响而被调制时,将产生两个均可独立处理的声品质参数:波动度和粗糙度。
发展和完善了GDQ方法,建立了适用于具有复杂边界的结构声辐射及其声波动度的解析计算模型。
利用本文所建立的板结构辐射声波动度解析模型,揭示了调制频率、调制度和板结构模态密度等参数对辐射声波动度的影响规律,为复杂边界条件下板结构辐射声波动度设计提供了预测方法。
为研究更具一般意义的板结构形式,提出了主区域离散方法,建立了具有任意边界和形状的板结构声辐射及其声粗糙度解析计算模型。
利用本文所建立的板结构辐射声粗糙度模型,揭示了调制音频率、声压级和板结构模态密度变化对辐射声粗糙度的影响规律。
利用分层三角法函数和修正的PEAQ方法,建立了一般形式的正交加筋板结构声辐射及其声响度解析模型。
以三种不同加强筋形式的板结构为例,揭示了加强筋及其组合形式对辐射声响度的影响规律,分析了加强筋对声功率级及特征频带声强级的影响,说明了加强筋对物理声和声响度不同影响的差异原因,也研究了在加筋情况下板结构模态密度对结构辐射声响度的影响规律。
研究结果为通过加强筋控制板结构辐射声响度提供了理论模型和预测方法。
研究了适用于结构辐射声响度的主动控制策略。
利用声辐射模态理论,建立了适用于主动控制的辐射声响度模型,并据此提出了一种声响度主动控制策略。
利用四种具有不同边界条件的矩形板结构,通过其辐射声响度计算结果,验证了该控制策略的有效性,并分析了不同边界条件对在同种控制策略表现在结果上的差异。
这些研究结果为主动控制在结构辐射声品质设计中的应用提供了理论依据
和预测方法,也表明了结构辐射声品质主动控制与结构振动主动控制和声辐射主动控制有着很大差异。