合拢段施工方案

浇筑时，由试验室负责旁站，随时提供已 浇混凝土数量。由专人负责监督放水工作。 中跨合拢段混凝土达到强度后，张拉剩余的 钢绞线，完成整个合拢工作。拆除配重水池。
合拢段施工时，每个T构两悬臂端加载应 对称平衡，而且在合拢施工过程中两共轭悬 臂端受力要基本保持不变，尽可能保持悬臂 端的稳定，以防止合拢过程中悬臂箱梁变位 引起合拢段混凝土在凝结之前发生明显的体 积改变而破坏，同时，也保证了大桥的成桥 线型。
5.合拢段劲性骨架的施工 预应力混凝土连续梁悬臂施工时，在合拢 段的施工过程中，由于昼夜温度变化、新浇 混凝土的早期收缩、已完成结构混凝土的收 缩徐变、新浇混凝土的水化热的影响、结构 体系的变化以及施工荷载等因素对尚未达到 强度的合拢段混凝土的质量造成直接影响， 成为结构的重要环节。因此，施工中必须高 度重视合拢段的结构措施，使合拢段与两侧 梁体保持变形协调，在施工过程中能传递内 力，确保工程质量。
选用11组32a槽钢的杆件
A=11×48.5=533.5(cm2)=5.335×104(mm2)
压应力σ=
P= A
2.238 106 5.335 104
=41.9(MPa) ＜［σ］=140MPa 满足受力要求。
4.注意事项 合拢段劲性骨架按设计图设置。合拢段两 端后施工的一侧在钢板预埋时，要充分估计 箱梁纵向施工误差并考虑温差范围，留足预 埋钢板之间的间距；仔细测量箱梁横向已施 工一侧预埋钢板的位置，精确定位，尽量保 证合拢段横截面的位置相同，以使合拢施工 时两侧预埋槽钢尽可能在一条直线上（其精 度与箱梁合拢精度相同）。
•
在10’#节砌筑水池。中合拢段混凝土数量 为31.94m3，重量为79.8吨。距0#块中心距 离为45米，其对0#块中心产生的弯矩为： M1=79.8/2*45=1795.5T.m
砌筑水池内侧容水尺寸为长12米，宽4米， 高1.0米。水池中心距0#块中心=45-2-2=41米， 装水43.79立方米。其对0#块中心产生的弯矩 为：M2=41*43.79=1795.5T.m
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支架采用钢管脚手架支架，布置间距及方向同现 浇段支架。待10#节施工完毕挂篮退回后，将支架 接长至设计位置。箱梁内顶板支架采用钢管支架。 • 边跨合拢段底模采用竹胶板，结构为支架上铺 设10*10方木+1.8cm厚竹胶板。内模采用竹胶板 +10*10方木,内模支撑采用门式支架。外侧模也采 用竹胶板，模板结构为竹胶板+竖立10*10方木 （间距30cm）+横放双拼12#槽钢（间距80cm）。 侧模拉杆采用φ16对拉螺杆，间距80cm*80cm。
当合拢口一端固结约束取消后，其一端梁可 沿支座滑动，合拢口刚性支撑可按下式计算， 选定截面。 N=2.2Qf 式中: Q——半跨及相连自由伸缩梁段的自重 Q =3197.5+79.8+452.45=3730(t) f——支座摩阻系数，取f=0.06 则，N=3730×0.06=223.8(t)=2.238×106(N)
T构梁段及合拢段施工时，若普通钢筋与钢 板发生干扰时，可适当移动普通钢筋的位置。 合拢段普通钢筋绑扎完毕，预应力束束安 装就位，两端悬臂配重设置完成及标高调整 到位以后，选择合适的温度及时间段，按设 计要求锁定劲性骨架。焊接时安排多名熟练 的焊工同时施焊，并尽量控制在1小时内完成， 焊完后仔细检查焊缝质量是否满足设计要求。
和合拢口的钢支撑长度和合拢口的钢支撑长度；
Eh、Eg——分别为混凝土和钢的弹性模量； ——箱梁的第段的平均截面积；
i Ah ——箱梁的第段的分段长度。
l
i h
因为合拢期很短，在此期间混凝土发生
的徐变很小，可以忽略，则刚性支撑所受的
压力即约等于。
梁溪河大桥连续梁节段数据表 节段编号 断面遍号
0 断面面积 平均断面积 计算长度 A 45.925 17.759 16.22 14.868 13.684 12.68 11.828 11.067 10.513 10.163 10.073 10.045 Ah i 31.842 16.990 15.544 14.276 13.182 12.254 11.4475 10.79 10.338 10.118 10.059 lh i 6.25 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 4 4 4 4 4 43.75 5.095 4.854 4.441 4.079 3.766 3.501 2.862 2.698 2.585 2.530 2.515 38.924 Ahi / lhi 备注
1.临时约束锁定的原理 临时约束锁定即指对连续梁合拢口采取技 术措施，其目的就是确保合拢段接缝不出现 拉开现象，使混凝土强度未达到5Mpa前不过 早承受压力。 2.合拢口方案、措施 本桥边、中跨合拢采取劲性支撑方案，劲 性支撑采用采用“预埋钢板+连接槽钢+预埋 钢板”三段式结构。
3.合拢口劲性支撑结构的力学分析 为简化计算，将温度变化产生的轴向内力 按线膨胀计算，并将变截面箱梁分段按其平 均截面计之。假定合拢口两侧支座处在温度 变化时仍锁定，见图1所示。
5.合拢段预应力施工 5.1穿束 合拢段预应力筋张拉时，按施工图说明及施 工图QL-34的要求按先长束后短束的顺序进行， 先张拉合拢束，然后张拉底板纵向束（注意根据 变更，B1、B2、B7、B8改为桥面铺装结束后 进行）。 预应力钢绞线经检验合格后方可使用。 下料长度根据计算确定，加工一律采用砂轮 锯或切割机，不得使用电弧，编束应理顺直，绑 扎牢固，防止互相缠绞。
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合拢段合拢时必须满足设计要求，轴线偏 差小于1cm，两端高差不大于2cm。合拢前 对节段的标高及轴线进行联测，并连续观测 气温变化及梁体相对标高的变化和轴线偏移 量，观测合拢段在温度的影响下的梁体长度 变化。连续观测时间不少于48小时，观测间 隔一般可3小时观测一次。并将结果上报监 理和设计单位，以便必要时对合拢工艺采取 相应的措施。
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合拢段混凝土浇注完毕后，养生至强度达 到设计要求强度后，按设计张拉底板预应力 束并锚固。 • 关于体系转换的过程：边跨合拢段位于 相对稳定的现浇支架上，相对变形和受力较 小，对合拢段受力是有利的，由于受力主要 由支架承受，故在边合拢段时不采用水箱配 重。边跨合拢段张拉完成后，立即对硫磺支 座通电融解解除其约束。中跨合拢段锁定后， 立即解除4#、5#墩顶的支座锁定，然后浇 注合拢段砼。
E
i 1 n h i h h h 10 4 h i Ah
A
i 1
n
i h i h
从上式可以看出由于箱梁截面较大，假定 合拢期间箱梁产生10℃左右的温差，将会产 生数万吨的温度内力，如此大的力刚性支撑 无论从本身和连接承力都难以接受。 为确保结构的安全性和方便施工，在合拢 口劲性骨架锁定后立即释放一端的固定约束。
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 合计
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
为大致了解温度内力的大小，可以以下式计 atl atl E N 0.00001 t 43.75 3.5 10 38.924 5960210 t N 算： l l
因为M1=M2,可以视为浇筑砼前与浇筑后 箱梁T构不发生应力变化。浇筑合拢段时按浇 筑混凝土方量:水池水的重量 =31.94:43.75=1:1.37的比例进行放水, 即放 水重量为已浇混凝土方量的1.37倍.混凝土浇 完时,水池中的水恰好放完，提前在水池上按 每2.74立方米水量（相当于浇筑2m3砼）在 水池中用油漆作好标记（5.7cm一档），以 利于放水。
N lg
wk.baidu.com
n
假设两端墩身无位移，依变形协调原理
得
N atl
i n Lg lh 2 i i 1 E h Ah E g Ag
式中：N——箱梁因升温所受的轴向力； ah、ag——分别为混凝土和钢的线膨胀系数；
l、lh、l g ——分别为合拢段总长及悬臂灌注段长度
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安装时采用墙包底，模板两端与悬臂端及现 浇段箱梁接触处贴双面胶防止漏浆，底模用高 度调节螺栓顶起与悬臂端箱梁底板砼面紧贴。 • 侧模以拉杆固定，穿在砼中的拉杆，外套胶 管，以利拉杆拨出。拆模时间同箱梁梁段施工。 • 焊接劲性骨架前，应先解除3、6#墩支座锁 定，让现浇段能自由移动，考虑到支架与现浇 段一起移动，应将与墩帽接触的钢管割掉。
设箱梁升温时产生的自由伸长量为，由于两 端约束产生的缩短为 l N ,则
lt ag tl g 2tah Lh
因
a g ah
，有
lt ah t l g 2Lh l g tah l
又
i i n Lg N lh lh l N 2 N 2 i E g Ag i 1 E h Ah i 1 E h Ah E g Ag
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2.施工工艺流程图 2. 1. 边跨合拢段施工工艺流程图。
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2. 2. 中跨合拢段施工工艺流程图。
3.边跨合拢段施工方案 • 边跨合拢段采用落地支架施工，为避免支架基 础在混凝土浇筑过程中产生不均匀变形和控制支 架的沉降，应对原地面进行处理，处理方案为： 对原地面地表40cm用犁铧翻松，掺5%灰处理， 压路机分层碾压至无轮迹，处理宽度应比合拢段 投影宽50cm，此项工作与边跨现浇段支架基础同 时处理。其上浇注10cm厚C20混凝土基础，再进 行支架搭设。
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支架及底模、外侧模安装完毕后，进行支 架预压，以消除支架的非弹性变形。 • 预压荷载采用砂袋加载100%重量，预压 方法同现浇段。 • 预压时测量其弹性变形，如弹性变形在 允许范围内，即可进行合拢段施工，否则， 需对支架进行加固。
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在施工3#墩处边跨合拢段时，应根据具体 情况决定底模方案，如果合拢段下方位于梁 溪河内，则底模方案采用和中跨合拢段相同 的反吊法。同时和中跨合拢一样需在合拢段 两端用水箱配重。
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边跨现浇段施工结束后将挂篮底模落下，挂篮退 至0#块，安装边跨合拢段支架，预压后进行边跨 合拢段施工，中跨合拢段利用一个挂篮的底篮进 行合拢。 • （具体步骤参见附图）
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在施工现浇段10#、10’#节段时预埋好劲 性骨架接头钢板，劲性骨架的锁定按又撑又 拉的原则进行设计，劲性骨架预埋时充分估 计施工误差，留足预埋槽钢之间的间距，且 同一合拢段后施工的一个悬臂端槽钢预埋时 其横向、竖向相对应箱梁的位置应与先施工 的一个悬臂端（槽钢已预埋）保持一致，尽 量使合拢时两节预埋槽钢在一条直线上。
合拢段施工方案
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合拢段梁高均为2.3m，底板厚度为25cm， 腹板厚度为50cm，箱梁顶板厚为26cm。每 个合拢段长度为2.5m，边跨合拢段C50混凝 土为25.76m3，重64.4t；中跨合拢段砼数量 为31.94m3，重79.8t。
1.总体方案 • 全桥箱梁合拢由边至中进行，即先合拢边跨， 最后合拢中跨，边跨合拢段采用落地支架施工， 施工支架同边跨现浇段，中跨合拢段底模系统自 制，结构和挂篮底模相同，采用横桥向双拼32#槽 钢+顺桥28#工字钢+横桥12#槽钢+顺桥10*10方木 +1.8cm厚竹胶板，采用精轧螺纹钢反吊在已完成 的梁段底板上。
4.中跨合拢段施工方案 • T构施工结束后，清除箱顶、箱内的施工 材料、机具，用于合拢段施工的材料、设备 有序放至0号段附近。中跨合拢段底模采用 反吊，先用船将底模系统运至合拢位置，用 4个10t的链条葫芦将底模系统安装就位，起 吊时应注意均匀对称起吊。拆除时同样是将 底模用4个10t的链条葫芦慢慢放到船上。
挂篮施工完成后先将底模落下，再将挂篮退回 0#块拆除。合拢前清除T构上不必要的施工荷载， 使全桥T构处于相对平衡状态。 • 合拢温度选择在一天中温度最低的时段进行。 合拢时间宜选在日照温差小的阴天或温度变化幅 度较平稳的时间段进行。大致是午夜合拢锁定， 凌晨开始浇注混凝土。 • 边跨合拢段砼浇筑前先解除3#、6#墩顶的支座 锁定（支座出厂时厂家已锁定、用氧割切除其锁 定螺铨）。