高频课程设计报告_调频发射机

调频发射机课程实验报告姓名：班别：学号：指导老师：组员：小功率调频发射机课程设计一、 主要技术指标：1. 中心频率：012f MHz =2. 频率稳定度 40/10f f -∆≤3. 最大频偏10m f kHz ∆>4. 输出功率 30o P mW ≥5. 天线形式 拉杆天线（75欧姆）6. 电源电压 9cc V V =二、 设计和制作任务：1. 确定电路形式，选择各级电路的静态工作点，并画出电路图。

2. 计算各级电路元件参数并选取元件。

3. 画出电路装配图4. 组装焊接电路5. 调试并测量电路性能6. 写出课程设计报告书 三、 设计提示：通常小功率发射机采用直接调频方式，并组成框图如下所示：其中，其中高频振荡级主要是产生频率稳定、中心频率符合指标要求的正弦波信号，且其频率受到外加音频信号电压调变；缓冲级主要是对调频振荡信号进行放大，以提供末级所需的激励功率，同时还对前后级起有一定的隔离作用，为避免级功放的工作状态变化而直接影响振荡级的频率稳定度；，功放级的任务是确保高效率输出足够大的高频功率，并馈送到天线进行发射。

上述框所示小功率发射机设计的主要任务是选择各级电路形式和各级元器件参数的计算。

1.频振荡级：由于是固定的中心频率，可考虑采用频率稳定度较高的克拉泼振荡电路。

关于该电路的设计参阅《高频电子线路实验讲义》中实验六内容。

克拉泼（clapp ）电路是电容三点式振荡器的改进型电路，下图为它的实际电路和相应的交流通路：实用电路 交流通路如图可知，克拉泼电路比电容三点式在回路中多一个与C1 C2相串接的电容C3，通常C3取值较小，满足C3《C1 ，C3《C2，回路总电容取决于C3，而三极管的极间电容直接并接在C1 C2上，不影响C3的值，结果减小了这些不稳定电容对振荡频率的影响，且C3较小，这种影响越小，回路的标准性越高，实际情况下，克拉泼电路比电容三点式的频稳度高一个量级，达451010--。

可是，接入C3后，虽然反馈系数不变，但接在AB 两端的电阻RL ’=RL//Reo 折算到振荡管集基间的数值（设为RL ’’）减小，其值变为''2'223()31,2L L L L C R n R R C C ≈=+式中，C1，2是C1 C2 和 各极间电容的总电容。

因而，放大器的增益亦即环路增益将相应减小，C3越小，环路增益越小。

减小C3来提高回路标准是以牺牲环路增益为代价的，如果C3取值过小，振荡器就会因不满足振幅起振条件而停振。

2.缓冲级：由于对该级有一定增益要求，考虑到中心频率固定，因此可采用以LC 并联回路作负载的小信号谐振放大器电路。

并联谐振回路如图所示如图，Rs RL 分别为输入信号源内阻和输出负载电阻，Rp 为L 中心损耗电阻，回路中总导纳为 Y （jw ）=1/Re+j(wc-1/wL) 式中，Re=Rp//Rs//RL.因而电流源Is （jw ）在回路上产生的电压为：()Re()()()1Re(1/)Is jw V jw Is jw Y jw j wc wL ==+-令回路总导纳为0，求得谐振角频率为1/o ω=，这个频率上，回路电压达到最大，()()Re o o S o V V j I j ωω==，且与()S o I j ω同相()Re 111oo oo o o o o V V V V j j j jQe L ωωωωωωωωωωω===+++（-）（-）其中，()()arctan v V ωϕωω==-Qe 为有载品质因数，定义为：Re/Re 1//o o p S p LQoQe L C R R R R ωω====++Qo ：/o Rp L ω为回路固有品质因素，可见要增大Qe 除提高Qo 外，还应采用Rs 大的电流源激励，且尽可能增大RL 值并联谐振回路的幅频和相频特性曲线如下图：幅频特性 相频特性对该级管子的要求是： (35)r o f f ≥- ()2BR CEO V Vcc ≥至于谐振回路的计算，一般先根据f0算出LC 的乘积值，然后选择合适的C ，再求出L 。

C 根据本课题的频率可取100pf~200pf3.功放输出级：为了获得较大的功率增益和较高的集电极效率，该级可采用共发射极电路，且工作在丙类状态，输出回路用来实现阻抗匹配并进行滤，如下图为谐振功率放大器的原理电路图：其中Zl 为外接负载，Lr Cr 为匹配网络，它们与外接负载共同组成并联谐振回路，调Cr 使回路谐振在输入信号上，为实现丙类功放，基极偏置电压Vbb 应该没在功率管的截至区内若忽略基区宽度调制效应及管子结电容的影响，则输入信号电压Vb （t ）=（coswt ）*Vbm ，根据cos BE BB b BB bm s v V v V V t ω=+=+，集电极电流波形是一串周期重复的脉冲序列，脉冲宽度小于半个周期，用傅里叶级数展开可得1212cos cos 2C co c c CO c m s c m s i I i i I t I t ωω=++++……=I ?………由于集电极谐振回路调谐在输入信号频率上，因而它对ic 中的基波分量呈现的阻抗最大，且为纯电阻，称为谐振电阻，在高Q 回路中，其值近似为：22o rre Lt LL L R R C R ω==，式中t C =r Lr LC C C C +为回路总电容，1/o s ωω==Qe= o ω r L /RL 为回路有载品质因素，而谐振回路上对c i中的其他分量呈现的阻抗均很小，这样可以近似认为回路上仅有由基波分量产生的电压，Vc ，而平均分量和各次谐波分量产生的电压均可忽略，因而可在负载上得到不失真信号功率利用谐振回路的选频作用，可以将失真的集电极电流脉冲变换为不失真的余弦电压，同时还可以将含有电抗分量的外接负载变换为谐振电阻Re ，而且调节r LrC ，还能保持回路谐振时使Re 等于放大管所需的集电极负载，实现阻抗匹配，因此在谐波功率放大器中，谐振回路起了选频和匹配的双重作用丙类工作时集电极效率随管子导通时间的减小而增大，但随着导通时间的减少，c i 中基波分量幅度1c m I 将相应减小，从而导致放大器的输出功率减小，为了在增大输入激励电压幅度Vbm 外，还必须同将基极偏执电压Vbb 向负值方向增大。

这样，加到基极上的最大反向电压（Vbb-Vbm ）就将迅速增大，从而可能发生功率管发射结被反向击穿从结构简单，调节方便期间，本课题采用π型网络，计算元件参数时通常取Qe 在10以内，π型网络及计算如下：实现条件：Re<Rl元件表达式： 1L CO X X =- 11C e e X Q R =-2C X R =- 212L e L c C R R X X X =--功率管应满足以下条件：CM o P P ≥ max CM c I i ≥ ()2BR CEO V Vcc ≥ (35)o f f γ≥-四、 参考电路鉴于上述设计考虑，如图上的框图是可供选择的电路之一，在条件允许时，可采用MC2833单片集成电路来设计，该集成电路工作原理参见其它规格书，应结合本课题需求对电路外围元件参数作相应的计算修改。

考虑到变容二极管偏置电路简单起见，采用共基电路。

因要求的频偏不大，故采用变容二极管部份接入振荡回路的直接调频方式。

C3为基极高频旁路电容，R1、R2、R3、R4、R5为T1管的偏置电阻。

采用分压式偏置电路既有利于工作点稳定，且振荡建立后自给负偏置效应有篮球振荡幅度的稳定。

一般选C I为3mA 左右，太小不易起振，太大输出振荡波形将产生失真。

调节C9、CP 可使高频线性良好。

R7、R9为变容二极管提供直流偏置。

调制音频信号C4、CL 加到变容二极管改变振荡频率实现调频。

振荡电压经电容C10耦合加至T2缓冲放大级。

T2缓冲放大级采用谐振放大，L2和C11应谐振在振荡载波频率上。

如果发现通过频带太窄或出现自激可在L2两端并联上适当电阻以降低回路Q 值。

该级可工作于甲类以保证足够的电压放大。

T3管工作在丙类状态，既有较高的效率，同时可以防止T3管产生高频自激而引起的二次击穿损坏。

调节偏置电阻可改变T3管的导通角。

L3、L4、C15和C16构成 型输出回路用来实现阻抗匹配并进行滤波，即将天线阻抗变换为功放管所要求的负载值，并滤除不必要的高次谐波分量。

常用的输出回路还有L 型、T 型以及双调谐回路等。

五、焊接电路板：焊接电路板有许多需要注意的地方，电路板焊接的好坏直接关系着实验的成败1.要先检查所有的元件是否可用，C9018应分清基极，集电极，发射极，变容二极管要使用万用表区分好正负极，避免接线时出现错误2.排版时要注意横平竖直，最好将三个三极管平行放置，这样易于测试3.焊接时要注意防止虚焊，电容电感尽量卧式安装，焊接完成后尽量缩短高频部分的元件引线，但不用剪太短，否则不容易更改4.接地线时不能贪图省事，用锡一直拉一排连接各管脚的地这样不易更改线路，应仍使用导线连接，便于修改5.绕中周时应有规律的绕，均匀的绕，从下到上或者从上到下，切不可上面绕几圈下面绕几圈，这样在调节的时候会出错，焊接漆包线时一定要将焊接处的漆刮干净，最好用火烧，绕完后要用万用表测试其是否导通6.电源线和地线排放的位置不能靠太近，否则用鳄鱼夹加电时易发生短路碰电六、调试电路1.给电路板通电，电压为9V，不加音频信号，注意接地，测试三极管的静态工作点，看是否符合理论要求2.分别调节L1 L2 L3使输出中心频率达12MHz。

并出现不失真的波形（正弦波），调节L1主要改变中心频率，调节L2主要调节峰峰值的大小，波形失真则可以调节L3，但由于这三级电路互为谐振回路，三者之间会相互影响，一次调节其中一个会对其余两个造成影响。

因此这三者应统调。

如调解L1使中心频率达到12MHz后，调节L2使满足峰峰值要求时，随着Vpp的上升，中心频率也会有所上升，这时应回头再微调L1，确保中心频率的值3.加上1kHz的音频信号，用频偏移测出角频在调试过程中，出现了许多问题，由于虚焊，导致电路板运行不稳定，输出频率与电压值经常发生跳变，为了解决虚焊问题，电路板不加音频信号，加上9V电压并接地，同时在输出级用示波器观察，接触各个焊点，如果示波器的波形发生跳变，则表示这点很可能发生虚焊，逐一修改解决虚焊问题，依然有跳变情况，再一次检查发现，仍有一处错焊，改正线路后，频率稳定度总算明显提高。

但是中心频率达不到要求，最多只能达到10MHz左右，而试着拆下中周重新绕漆包线，由于频率低于要求指标，减少了线圈数，频率这次跳到13MHz，超过了指标要求，经过数次调整，达到的要求的12MHz。

第二次调试时C9018静态工作点出现问题，没有达到理论值的4V，负载处输出也达不到指标水平。