X70管线钢焊缝弯曲不合格原因分析

表 1 X70 级准 1 016 mm×17.5 mm
钢管母材及焊缝力学性能
取样位置 Rm /MPa Rp 0.2 /MPa
A/%
母材
720
580
36
焊缝
740
590
30
AKV/J 290 193
表 2 焊丝及母材化学成分
%
材料 w（C） w（Mn） w（Si） w（P） w（S） w（Cr） w（Ni）母材 0.07 1.72 0.15 0.012 0.002 0.02 0.18 焊丝 0.070 1.47 0.17 0.007 2 0.001 0 0.045 0.016
文章编号：1001-3938（2011）11-0062-04
Analysis on Weld Bending Disqualified Reason of X70 Pipeline Steel
CHEN Xiao-lin
（ CNPC Jianghan Petroleum Administration Bureau Shashi Steel Pipe Works，Jingzhou 434001，Hubei，China）
重，易导致断弧。另外，焊剂的碱度、焊剂中 S 和 P 的含量都对气孔有很大的影响。弯曲试验时，气孔受挤压力作用，内部压强变大，导致试样表面开裂。有气孔的试样弯曲面照片如图 3 所示。
图 3 有气孔的试样弯曲面照片
3.3 脆性断裂 3.3.1 宏观形貌
脆性断口一般呈以下形貌：端口平齐，无明显塑性变形，呈金属光泽，在光线下可见闪闪发光的颗粒状小刻面，呈现结晶状形貌。如图 4 所示。 3.3.2 金相检验
江汉石油管理局沙市钢管厂在生产 X70 级准 1 016 mm×17.5 mm 钢管时，焊缝弯曲试验中出现了不合格现象，笔者对产生这种不合格现象的原因进行了分析。
1 管材力学性能及化学成分
X70 级准 1 016 mm×17.5 mm 钢管母材及焊
缝力学性能见表 1。焊接焊丝采用 H08C，焊丝及母材化学成分见表 2。
材料 w（Cu） w（Nb） w（V） w（Ti） w（B） w（Mo） w（Al） w（N）
母材 0.22 0.08 0.04 0.01 0.000 1 0.22 0.015 0.004
焊丝 0.059
0.044 0.006 3 0.35
第 34 卷第 11 期
2 试验条件
陈晓林：X70 管线钢焊缝弯曲不合格原因分析
图 9 焊趾开裂的形貌 200×
加工弯曲试样时，通常要求去除焊缝余高，且焊缝厚度与母材厚度平齐。由于微裂纹的位置往往低于母材高度，试样制好后，裂纹仍保留在试样中。弯曲试验时，这些残留下来的微裂纹成为裂纹源，随着弯曲角度加大，裂纹不断扩展开裂，最终在焊缝表面产生一条宏观可见的裂纹，如图 10 所示。 3.5 边缘开裂
（3）焊趾开裂。应改变成形系数，使焊趾部位熔合良好。
（4）边缘开裂。应提高加工精度，确保试样边缘过渡圆滑，减少裂纹源的产生。
参考文献：
［1］ API SPEC 5L（44 版），管线钢管规范［S］. ［2］机械工业理化检验人员技术培训和资格鉴定委员会.力
学性能试验［M］ .北京：中国计量出版社，2008，139-144. ［3］黄勇，梁斌.焊剂对焊缝中气孔、夹渣的影响［J］.焊管，
样就会贯穿于试样的整个表面，如图11 所示。
图 11 裂纹贯穿表面的边缘开裂试样照片
由图 11 可见，试样弯曲面上宏观可见一条裂纹线，实测裂纹宽度和深度都非常小。对于这
（1）夹渣及气孔。焊接时应改变焊接参数，减小熔池金属的凝固速度，使夹渣和气孔及时析出。
（2）脆性断裂。应改变焊接工艺，减少焊缝中非金属夹杂物的析出，避免 M-A 组织产生。
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经验交流
焊管 · 第 34 卷第 11 期 · 2011 年 11 月
X70 管线钢焊缝弯曲不合格原因分析
陈晓林
（江汉石油管理局沙市钢管厂，湖北荆州 434001）
摘要：检验管线钢管焊接接头塑性性能最直接、最有效的方法是弯曲试验。简要介绍了
X70 管线钢管的力学性能、主要化学成分、弯曲试验条件以及 API SPEC 5L 中对弯曲试验合
Abstract: The most direct and the most effective method to check welded joint plasticity of line pipe is bending test. In this article，it briefly introduced the mechanical performance，main chemical compositions，bending test condition and judgment standard to qualified specimen in API SPEC 5L，and analyzed disqualified phenomena and cause for bending test from weld inclusions，gas pocket，brittle fracture，welding toe cracking，crack source and etc. Finally，it gave specific measures to reduce inclusions，gas pocket，brittle fracture，welding toe cracking and etc. Key words: X70 line pipe；bending test；inclusion；gas pocket；brittle fracture；crack source
夹渣及气孔是埋弧焊中常见的缺陷，该缺陷会导致钢管有效尺寸减小，严重影响钢管的塑性，缩短钢管服役寿命。
夹渣是非金属固体物质残留于焊缝金属中的现象，通常是因焊接电流过小，焊接速度过快，导致铁水凝固时熔渣未及时浮出而残留在熔池内部形成的。夹渣多呈不规则形状，对焊接接头的性能影响较大，会降低焊缝的塑性和韧性。在内表面挤压力的作用下，其尖角会引起较大应力集中，从而造成表面开裂、弯曲面凸起等现象。有夹渣的试样弯曲面照片如图 1 所示。
焊管
2011 年 11 月
物，同时组织中还存在 M-A 组织，该组织在焊缝组织中表现为韧性下降，使解理断裂应力降低，从而导致了脆性断裂。 3.4 焊趾开裂
焊趾开裂常常出现在螺旋焊管焊缝中，由于母材坡口角度较小，焊缝成形系数小，焊缝金属与母材金属过渡不平缓，形貌通常呈马鞍型，如图 8 所示。这种接头形貌容易造成焊趾熔合不好，焊后在焊趾处母材与焊缝易产生未熔合或开裂。
－t
，
（1）
t
式中： D—规定外径， mm；
t—规定壁厚， mm；
ε—应变。
支辊间的距离 l=Agb+2t+3.2 mm，弯曲角度为
180°。
3 试验结果
3.1 判定标准 API SPEC 5L 对合格试样的判定标准如下：
①试样不应完全断裂； ②焊缝中不应出现长度＞ 3.2 mm，并且与深度无关的裂纹； ③母材、 HAZ 或熔合线中不应出现任何长度＞3.2 mm 或深度＞壁厚 12.5%的裂纹； ④试样边缘不应出现长度＞ 6.4 mm 的裂纹。按照上述标准要求，在实际生产过程中，经常会出现夹渣及气孔、脆性断裂、焊趾开裂等不合格现象。 3.2 夹渣及气孔
从焊趾开裂的焊接接头上截取试样并将其磨制成金相试样，用 4%的硝酸酒精浸蚀后在显微镜下观察，发现焊趾部位有微裂纹存在，如图 9 所示。
图 7 断面能谱扫描曲线
通过以上分析可以判定： X70 管线钢焊缝弯曲产生脆性断裂的原因主要是在焊缝金属中析出了 Si， Mn， Al 和 S 的非金属夹杂物和 Ti 的碳化
在断口附近取样磨制成金相试样，用硝酸酒精浸蚀，在显微镜下观察，可发现显微裂纹和疏松裂纹。脆断试样微观照片如图 5 所示。
用苦味酸酒精溶液侵蚀后的焊缝金属的显微组织如图 6 所示。白色基体为铁素体，。
· 64 · 图 4 脆性断口宏观形貌
根据 API SPEC 5L 标准要求，弯曲试样的棱边应倒圆，倒圆半径不超过试样厚度的 1/10。试
第 34 卷第 11 期
陈晓林：X70 管线钢焊缝弯曲不合格原因分析
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类试样的评判，需要用千分尺测量裂纹长度，再依据相关标准进行评判。
4结论
图 10 焊趾开裂的弯曲试样样加工时往往未对棱边倒圆，或者棱边倒圆比较粗糙。在进行弯曲试验时，这些未经倒圆或倒圆比较粗糙的棱边就会产生应力集中，从而成为裂纹源，并从试样边缘起裂，沿试样宽度方向平行扩展，塑性较好的试样会止裂于试样表面，而塑性不好的试
将缺陷部位磨制成金相试样，用硝酸酒精浸蚀，在低倍显微镜下观察，其形貌如图 2 所示。
焊剂中水分含量是决定焊缝中气孔多少的重要因素。在高温电弧作用下， H2O 分解成气体，形
图 1 有夹渣的试样弯曲面照片
图 2 夹渣形貌 40× 成气体空腔进入熔池，在铁水凝固时未及时浮出而形成气孔。此外，气体对电弧稳定性的破坏很严
格试样的判定标准。从焊缝的夹渣及气孔、脆性断裂、焊趾开裂和裂纹源等方面分析了弯曲
试验不合格的现象及产生原因。最后分别给出了降低夹渣及气孔、脆性断裂、焊趾开裂等缺
陷的具体措施。

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钢筋焊接检测不合格原因

钢筋焊接检测不合格原因钢筋焊接检测不合格，这事儿可有点麻烦呢。

就好比咱们盖房子，钢筋是骨架啊，焊接要是不合格，就像骨架没接好，这房子能稳当吗？肯定不行啊。

那为啥会不合格呢？有时候啊，这焊工师傅的手艺就很关键。

你想啊，焊接钢筋就跟缝衣服似的，你得一针一线缝得密实、匀称，这衣服才结实好看。

焊工师傅要是手艺不精，那焊接的地方就跟那缝得歪歪扭扭的衣服似的，看着就不靠谱。

比如说，有的师傅焊接的时候，焊条走得不均匀，这边厚那边薄的，这能合格吗？这就像咱们走路，一脚深一脚浅的，能走得稳当吗？肯定不行啊。

还有那焊接的电流和电压，这得合适才行。

这就好比做饭，火大了容易糊锅，火小了又做不熟。

电流电压太大，那钢筋就容易被焊得太猛，出现咬边啊、气孔啊这些毛病。

咬边就像人被啃了一口似的，那地方就薄了，多危险呐。

气孔呢，就像馒头里的气泡，到处都是窟窿眼儿，这钢筋能结实吗？电流电压小了呢，焊接就不牢固，就像胶水没涂够，粘东西能粘得牢吗？再说说那焊接的环境。

这天气要是太潮湿或者风太大，就像你在水里或者大风里干活儿，能顺利吗？潮湿的环境容易让钢筋生锈，这就好比人得了病，身体不健康了，焊接的时候就容易出问题。

风大呢，把保护气体都吹跑了，就像给你盖被子，风一吹被子没了，能不冷吗？这时候焊接就容易产生缺陷。

材料本身也很重要啊。

钢筋要是质量不好，就像那先天不足的孩子，怎么能指望他茁壮成长呢？有的钢筋表面有油污啊、铁锈啊，这就像人脸上有脏东西，你不清理干净就往上贴东西，能贴得牢吗？焊接的时候这些杂质就会影响焊接的质量。

而且啊，焊接设备要是有问题，那也得歇菜。

这设备就像战士的枪，枪不好使，能打胜仗吗？设备老化或者没调试好，就像枪的准星歪了，打出去的子弹能命中目标吗？这焊接出来的钢筋能合格吗？咱们再说说操作流程吧。

有些工人可能为了图快，不按照规定的操作流程来。

这就像咱们开车，红灯停绿灯行，这是规矩啊，你要是乱闯红灯，不出事才怪呢。

焊接的时候该预热的不预热，该分层焊接的不分层，这就乱了套了，焊接质量能好吗？那怎么解决这些问题呢？焊工师傅得好好练练手艺啊，不能马马虎虎的。

停气连头中X70管线钢产生根焊裂纹的原因与应对措施

工业技术
表４Ｅ６０１０．其化学成分和力学性能见ＡｗＳ型号全焊缝金属的标准分析全焊缝金属的机械性能
ＳＣＩＥＮＯＥ＆ＴＥＣＨＮＯＬ０ＧＹ．
匪圆
Ｃ
Ｅ６０１０Ｏ．１２％
Ｓｉ
０．１４％
Ｅ７１Ｔ８一ＮｉｌＪ
０．０２３
０．０６３
０．９０１
０．００３
Ｉｏ．００７ｌ
０．８７８
０．００４
Ｏ．７３１
侮气连头中其鏊使用外对日赣。在
｝ ÷ ÷ ｛｝ｌ ÷ ●ｗ１
力组对，所以在组装完成后便存在着内应能符合按等强匹配的选择要求，焊缝金属力，这种应力在焊后进行热处理也不可能起主要承载作用。其焊接材料化学成分见完全消除。再者管道焊接是一个局部加热表４、见表５。与冷却的过程（即焊缝和热影响区的不均匀加热和冷却），在焊接过程中产生应力与
图３焊缝根部未熔合缺陷位置但钢中合金元素的大量增加，在提高强度图２对口器消磁线圈预热火焰位置冲突
应力。
等级的同时，钢的淬硬性也增加，若快速冷
却使焊接热影响区组织中过硬的马氏体含氏体，且得到马氏体的临界速度要低，易产量增多，且越容易产生冷裂纹。（２）气流影响：原管线中的天然气或置生脆淬硬组织。Ｘ７０钢作为高强度级别钢（２）扩散氢，氢的主要来源是焊材中的种，工作在高压力下（１０ＭＰａ），对冷裂纹有水分和坡口表面的油污、铁锈、水以及大定敏感性，主要与钢种的淬硬倾向、接头气中的水汽等。由于根焊采用纤维素焊条

X70管线钢焊缝弯曲不合格原因分析

ＫｅｒｓＸ７ｎｉｅｂｎｉｇｔｓ；ｃｕｉｎ；ａｏｋｔｂｉｌａｔｒ；ｒｃｏｒｅｙｗｏｄ：０ｌｅｐ；ｅｄｎｔｉｌｓｉｐｅｎ０ｇｓｃｅ；ｒｔｆｃｕｅｃａｋｓｕｃｐｔｅｒ
近年来我国石油、天然气工业发展迅速，管
Ｘ０管线钢管的力学性能、主要化学成分、弯曲试验条件以及ＡＩＰＣ５７ＰＥＬ中对弯曲试验合Ｓ
格试样的判定标准。从焊缝的夹渣及气孔、脆性断裂、焊趾开裂和裂纹源等方面分析了弯曲
试验不合格的现象及产生原因。最后分别给出了降低夹渣及气孔、脆性断裂、焊趾开裂等缺
ｍｅｓｒｓｏｒｄｃｃｕｉｎ，ａｏｋｔｂｔｅｆｃｕｅｗｌｉｇｔｅｃａｋｎｎｔ．ａｕｅｅｕｅｉｌｓｏｓｇｓｐｃｅ，ｒｔａｔｒ，ｅｄｎｒｃｉｇａｄｅｃｔｎｉｌｒｏ
ｔｉａｔｌｉｂｅｙｉｔｏｕｅｈｃａｉａｅｆｒｎｅ，ｉｈｍｉａｏｏｉｏｓｂｎｉｇｔｓｃｎｉｏｎｈｓｒｉｅ，ｒｆｎｒｄｃｄｔｅｍｅｈｎｃｌｐｒｏｍａｃｍａｎｃｅｃｌｍｐｓｔｎ，ｅｄｎｅｔｏｄｔｎａｄｃｔｉｌｃｉｉ
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焊管・３卷第１期・０１１月第４１２１年１
● 经验交流
Ｘ０管线钢焊缝弯曲不合格原因分析７

停气连头中X70管线钢产生根焊裂纹的原因与应对措施

停气连头中X70管线钢产生根焊裂纹的原因与应对措施作者：王帅付雪松崔嘉董瑜来源：《科技资讯》 2013年第28期王帅1 付雪松1 崔嘉1 董瑜2(1.中国石油西南油气田公司输气管理处四川成都 610213; 2.宝石机械成都装备制造分公司四川成都 610052)摘要:X70管线钢在输气管道停气连头施工的特殊状况下,容易产生根焊裂纹缺陷。

结合输气处某干线停气连头施工过程中出现的根焊裂纹问题,进行了产生原因分析和应对对策论述。

关键词:停气连头 X70管线钢根焊裂纹焊口组对中图分类号:TG457.6 文献标识码:A 文章编号:1672-3791(2013)10(a)-0070-041 施工慨况输气处某输气干线,设计输气压力6.13 MPa。

管道材质为X70,规格为Φ813×10 mm,螺旋缝钢管。

年末经管道缺陷漏磁智能检测后,立即对管道存在的6处缺陷位置进行停气连头换管作业,在无损检测中发现4道焊口存在根焊裂纹现象(见表1),在进行一次返修后合格。

2 停气连头施工的特殊性与其对焊接质量的影响输气管道停气连头是指:输送介质为天然气的在役管道遇特殊情况需停止输送,并在空载状态下,用尽可能短的时间完成局部管道设施更换的施工作业。

常态下的停气连头施工有两个明显特点:一是时间紧,要求一次性完成,施工用时在24小时以内。

如时间过长将严重影响上游采输厂、净化厂停产、下游用户停气,造成不好的社会负面影响。

二是与一般的管道安装施工相比,其施工难度大,对施工人员技术水平要求高。

因停气连头施工的特殊性,在条件受限制和困难的条件下,进行的管道焊接,其焊接质量不易保证。

(1)管材与组对因素:停气连头中由于新、旧管线的管材规格、型号偏差,造成管壁错边量较大、对口间隙不均匀等现象,在实际组对焊口过程中,两端管道端面中心轴向完全对应的几乎没有,一般需借助外力将两端管道端面中心轴与新连头管道中心轴统一,使焊缝存在较大的焊后内应力。

X70管线钢板超声波探伤不合格原因分析

理化检验2物理分册P TCA(PA R T:A P H YS.TEST.)2008年　第44卷　7　质量控制与失效分析X70管线钢板超声波探伤不合格原因分析黄　涛1,2,颜银标1,王端军2,李　翔2,张华伟2(1.南京理工大学材料科学与工程系,南京210094;2.南京钢铁联合有限公司,南京210035)摘　要:用扫描电镜观察与能谱分析方法研究了X70管线钢板超声波探伤不合格的原因。

试验分析表明:超声波探伤缺陷是由数量较多、尺寸为100μm以上的气孔与缩松经轧制变形压合而形成的;气孔是由原X70管线钢坯连铸时下水口保护浇铸的氩气所引起,缩松是由连铸拉速过大所致。

关闭下水口保护浇铸的氩气,并降低拉速可使X70管线钢板超声波探伤合格率达到100%。

关键词:X70管线钢;超声探伤;气孔;缩松中图分类号:T G142.41 文献标识码:A 文章编号:100124012(2008)0720382203R ESEA RC H ON DISQUAL IFICA TION CAU SE WIT H UL TRASON ICTESTIN G O F X70PIPEL IN E STEEL PL A TEHUANG T ao1,2,YAN Yin2biao1,WANG Duan2jun2,L I Xiang2,ZHANG H ua2w ei2(1.Department of Material Science and Engineering,Nanjing University of Science&Technology,Nanjing210094,China;2.Nanjing Iron&Steel United Co.Ltd.,Nanjing210035,China)Abstract:With SEM and Energy Spectrum to study the unqualified reason by ultrasonic testing of X70 pipeline steel plate.The experiment confirms that the unqualified district was formed by large amount of and size more than100μm gas cavity and shrinkage porosity which were pressed and combined in rolling process;the gas cavity was caused by argon gas for protection which was at collector nozzle during the continuous casting.Shrinkage porosity was caused by higher drawing speed for continuous casting.The experiments conclusion was that with closing the argon for protection at collector nozzle and lowering down the speed can make qualified rate to reach 100%during ultrasonic testing of X70pipeline steel plate.K eyw ords:X70pipeline steel;Ultrasonic testing;Gas cavity;Shrinkage porosity 由3500mm炉卷轧机生产线生产的输气用X70管线用钢板,化学成分为(质量分数):0.06% C,0.3%Si,1.55%Mn,0.19%Mo,0.053% Nb,0.002%V,0.014%Ti,0.003%S,0.01% P,其余为Fe;其尺寸为厚21mm、宽3100mm。

X70管线钢落锤不合格原因浅析

的屈服强度大部分在５５～５５Ｐ３７Ｍａ的范围内，抗拉
ｏ１４０５０．５．００Ｏ０．０００．．２０２０３７Ｏ２８００６１５．０８０Ｏ２２００１．７１．６０００４２２００９１６．０１．０００．．１０２７Ｏ３７１２９０．４．ｏＯ０ｌ００２２００３．９．６０ＯＯ４９３００９１５Ｏ０Ｏ．Ｏ９０２００７０２９０３７１２７０．４．５．０１００Ｏ．０．１．７．６
３落锤不合格原因简析
０１２９０２０２９１７０４２２３１１６９
０１２７０２０１２７０４９３６２１１２６
５
＞／倍￣５＜８￣８３＜０￣５＜０９０５图１０１２８０７０４０５厚度１４处的金相组织／
７０
８２８０
Ｂ粒
＋Ｐ＋ＰＦ
１．１６
复样
５７５６６１０．７８４１
Ｄ类１０ｓ．
１．１０级１６．
３６４
Ｄ类粗系０５．，Ｄ类细系１０． ≤２级
０７１２４９００７３
复样
７４
１前言Ｘ０级别管线钢是目前输气用管线钢中要求较７高的钢级，不仅需要具备一定的抗ＨＣ性能，Ｉ而且对零下１％的落锤性能也有很高的要求。２０５０７年１１
月份中厚板卷厂共生产了厚度规格为１．ｍ７７５ｍＸ０

钢管弯曲缺陷原因分析和实用防止措施

图８有芯弯管模结构
191 TECHNOLOGY WIND
图６圆管弯曲槽口方管弯曲槽口
1）采用反变形槽防止截面畸变：按钢管畸变变大的趋向，将压条槽口向相反方向适当收窄的变形，使管坯截面保持原形，从而保证弯管质量。反变形槽结构如图 7 所示，槽中参数视相对弯曲半径 r/D 而定，当 r/D=1.5~2 时， R1=0.5D、 R2=0.95D、 R3=0.37D、 H=0.56D；当 r/D>2~3.5 时， R1=0.5D、 R2=1.0D 、 R3=0.4D、 H=0.545D；当 r/D≥3.5，槽恢复为圆形。
图１０压入式弯模结构
使用压入式弯模结构弯管可以应用到异型管的弯曲，如图 11 所示。弯曲时，在弯辊侧凸部分作用下，将钢管内侧材料压入管腔，防止钢管内侧起皱发生，保证了异型管弯管质量。
图７反变形槽结构
2）采用芯棒防止截面畸变和起皱：大口径管和薄壁管弯曲容易造成截面畸变和内层起皱，弯曲时可在管内安装芯棒，相当管内填料方式来弯管。带芯棒钢管弯曲模结构图如图 8 所示。弯管前，调好芯棒的位置，芯棒切点相对弯辊与弯管原始切点前移约 2mm。笔者曾多次试验，芯棒位置过前，引起外层爆裂和内弧起皱；芯棒位置不到位，引起外层凹陷和内弧起皱。芯棒和弯辊相对位置图如图 9 所示。弯管时，钢管一头固定，夹紧装置收紧后与弯辊和钢管一起绕弯辊中心旋转，完成弯管。在弯管过程中，应及时检查芯棒的磨损情况，保证芯棒与管子内壁间的单边间隙不大于 0.5mm，否则会引起弯弧部位截面畸变和内层起皱。
图１１异型管弯模结构
3 结论钢管弯曲时在力作用下会产生三种主要缺陷：外层拉裂、内层起皱、截面畸变，若相对弯曲半径 r/D 和相对厚度 t/D 越小，缺陷就会越严重。合适的原材料、先进的生产工艺、合理的模具结构可防止缺陷的形成。解决问题的根本方法是限制弯头畸变空间，防止畸变发生；采用反变形结构形成的变形量来抵消弯曲中的变形量，使弯曲前后截面形状不变；采用压入式弯模结构，令弯曲内层从受压转为受拉，从而达到防止内层起皱的目的。作者简介：邓福镑，1966 年生，男，汉族，广东省江门市新会区人，大学本科毕业，新会机电中专工程师，模具教研组组长，研究方向为中职模具专业建设与教学。

焊接质量缺陷原因分析及预防、治理措施

⑴加强焊件表面打磨，多层多道焊时层间药皮必须清理干净方可进行次层焊接；
⑵选择合理的焊接电流和焊接速度；
⑶加强焊工练习，提高焊接操作水平。
⑴严格按照规程和作业指导书的要求施焊；
⑵对出现表面夹渣的焊缝，进行打磨清除，必要时进行补焊。
10。表面裂纹
在焊接接头的焊缝、熔合线、热影响区出现的表面开裂缺陷。
产生表面裂纹的原因因为不同的钢种、焊接方法、焊接环境、预热要求、焊接接头中杂质的含量、装配及焊接应力的大小等不同，但产生表面裂纹的根本原因是产生裂纹的内部诱因和必须的应力有两点。
⑷对于弯折超标的焊接接头,无法采取补救措施，进行割除，重新对口焊接。
7。弧坑
焊接收弧过程中形成表面凹陷，并常伴随着缩孔、裂纹等缺陷。
焊接收弧中熔池不饱满就进行收弧，停止焊接，焊工对收弧情况估计不足，停弧时间掌握不准。
⑴延长收弧时间；
⑵采取正确的收弧方法。
⑴加强焊工操作技能练习，掌握各种收弧、停弧和接头的焊接操作方法;
⑵焊缝熔敷金属在凝固过程中本身横向收缩；
⑶焊接过程不对称施焊。
⑴保证安装对口质量;
⑵对于大件不对称焊缝，预留反变形余量；
⑶对称点固、对称施焊；
⑷采取合理的焊接顺序。
⑴对于可以使用火焰校正的焊件,采取火焰校正措施；
⑵对于不对称焊缝，合理计算并采取预留反变形余量等措施；
⑶采取合理焊接顺序,尽量减少焊缝横向收缩，采取对称施焊措施;
这些缺陷一般出现在吊焊或斜焊焊口根部，在平焊及斜平焊位置出现根部焊缝凸出或焊瘤,在仰焊部位出现凹陷。
造成这些缺陷的原因是:对口间隙大，钝边薄、宽，熔池温度过高，熔池存在一个地方时间过长，对熔池的控制不当造成的，在形成凹陷缺陷时，电弧的推力不够也是重要原因。

管线钢边部缺陷原因分析及改进措施

２管线钢边部缺陷宏观形貌特征
管线钢现行生产工艺如下：铁水预脱硫一转炉冶炼＿＋炉外精炼．＋连铸．＋加热一粗轧一精轧一层流
冷却＿卷取一取样检验＿包装入库。经过现场大量取样检验并分析其结果，可以把
管线钢边部缺陷分为两类。一类是呈舌状或鱼鳞片状缺陷，有张开的，有闭合的，但根部与带钢本体相连．生产中习惯称之为“边裂”缺陷，见图１；另一类呈线状，称之为“细线”缺陷。见图２。两种缺陷一般分布在距钢板边缘５—３５ｒａｍ区域，钢板上、下表面均可产生。上表面较为严重。“边裂”缺陷形态不规则，在钢板面上随机出现，而“细线”缺陷形态规则，呈通卷断续分布。
３管线钢边部缺陷微观检验分析
连铸工序、加热工序和轧制工序都可能产生钢
作者简介：郭晓波（１９６０一），女，高级工程师，１９８２年毕业于东北工学院
万方数据
第１期
郭晓波等：管线钢边部缺陷原因分析及改进措施
图３、图４。经扫描电镜和能谱分析对试样进行了化学成分检验，结果列于表１、表２。对ｌ。试样进行了进一步的透射电镜观察，结果表明：正常位置有大量１０～２０ｎｍ大小、均匀分布的Ｎｂ与少量Ｔｉ复合的碳氮化合物，裂纹附近第二相数量尺寸与正常位置相同，但偏聚特征明显，见图５、图６。
试样编号
图４２。试样微观形貌
表ｌ１。试样裂纹处化学成分
Ｗ∥％
成分含量
Ｎｂ
Ｔｉ
Ｍｎ
Ｆｏ
Ａｔ／％
Ｔｉ
Ｍ１１
表２２。试样裂纹处化学成分
ＦｅＯ
通过一系列检验分析可以看出，１’试样裂纹两侧微观形貌与正常铸态组织相近，说明裂纹产生于相变之后，属于低温铸坯裂纹。这种裂纹一般认为是铸坯在矫直时产生的抗张应力造成的，也是铌钢特有的裂纹，它与铸坯中的ｂｌｂＣ和Ａ１Ｎ等沿．ｙ晶界析出、以及应力集中于沿．ｙ晶界析出的先共析铁素体带有关。能谱分析也表明，１。试样裂纹处存在大

X70管线钢屈强比控制的实践与分析

０前言随着石油、然气生产和消费的不断增长，天管
在０９ —０９．０．２之间。
１成分控制
道运输发展步伐不断加快，了提高输送管道的为
安全性，降低能耗，对管线钢的强度、性及焊接韧
性能等方面提出了越来越高的要求，屈强比高低
强度成为中厚板管线钢开发的热点。在管线钢各项性能要求中，强比一直是用屈户技术条件里严格要求的一项性能指标。材料的屈强比越低，强化能力和变形能力越高，其钢管从
开始产生塑性变形到最后断裂的形变容量就越
ｆｒｔａｄｂｉｔａｅｍｊａＳｏｅｈｇｅｉｄ— ｅｓｅｒｔｅｌｌｔ．Ｔｅｌｔｂｉｔｆｒｅｔｈｅｒｅｎａｉｒｔａｒｔ￣ｆｈｉｒｅｉｎｅｅｈｏＣｌｔｈｙｌｔｎｉｉｏｓｅａｌａｏｆｔｐ￣ｈａａｅｏｍｄａｔｅｈｉｎ
ｓｅｇ．Ｔｅｙｌｔｎｉｔａｆｃｉｌｄｃｄｔｎｈｈｅｄ— ｅｓｅｒｉｃｈｅｅｔｅｒｕｅ．ｒｔｉｌａｏｎｅｖｙｅ
ＫｅｙｗｏｄｓＸ７ｐｐｌｎｔｅ，ｅｄ—ｉｌｅｉｅｒｔｏ，ｎｒｌｅｒｌｉｇ，ＣｏｔｎｍＵｅｏｌｎＳｒｃｕｅｄｃｉｇ，ｔｕｔｒ
ｉｈｃｏｎｅｅａｕｅｆｓｏｌｇｔｍｐｒｔｒ ≤ ４０ ℃ ｗｌｓｇｉｃｎｌｍｐｏｅｔｅｔｎｉｔｎｔｔｅｌｔｉｎｉ３ｉｌｉｎｆａｔｉｒｖｈｅｓｅｓｒｇｈｏｓｅｌｐａｅ．ｂｔｎｔｔｅｙｅｄｉｙｌｅｆｕｏｈｉｌ

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