钢抱箍受力计算2013.11.5

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盖梁钢抱箍计算计算书

盖梁钢抱箍计算计算书

盖梁钢抱箍计算计算书盖梁钢抱箍计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、荷载组合S1=1.2(G 1k + G 2k + G 3k )+1.4(Q 1k + Q 2k )=1.2×(1200+50+18.4)+1.4×(20+16)=1572.48kN S2=1.35(G 1k +G 2k +G3k )+0.7×1.4(Q 1k +Q 2k )=1.35×(1200+50+18.4)+0.7×1.4×(20+16)=1747.62kN 取较大值,即荷载设计值S =Max[S1,S2]=Max[1572.48,1747.62]=1747.62kN二、墩柱参数示意图三、钢带验算钢抱箍形式单抱箍钢带宽度B(mm) 800 钢带厚度t(mm)12 两半抱箍接头间隙d(mm)30钢带和墩柱间的摩擦系数μ 0.3 钢带抗拉、压、弯强度设计值f (N/mm 2) 215 钢带弹性模量E(N/mm 2) 206000 螺栓个数n20 螺栓强度等级高8.8级螺栓抗拉强度设计值f t b(N/mm 2) 170 螺栓直径(mm)M22螺栓有效截面积Ae(mm 2)303.41、钢带对墩柱的压应力σ1=S/(μπBD)=1747620/(0.3×3.14×800×1500)=1.546N/mm 2≤[σ]=14N/mm 2 满足要求。

2、钢带内应力σ2=σ1D/(2t)=1.546×1500/(2×12)=96.625 N/mm 2≤f=215N/mm 2 满足要求。

3、钢带下料长度L(半个)ΔL=πD σ2/(2E)=3.14×1500×96.625/(2×206000)=1.105mm 钢带下料长度L(半个)=πD/2-ΔL-d=3.14×1500/2-1.105-30=2323.895mm4、螺栓强度验算钢带所受拉力P=Btσ2=800×12×96.625=927600N=927.6kN螺栓设计拉力N t=nA e f t b=20×303.4×170=1031560N=1031.56kNN t≥P满足要求。

抱箍使用的受力计算

抱箍使用的受力计算

分离式立体交叉抱箍使用的受力计算
抱箍与墩柱间的最大静摩檫力等于正压力与摩檫系数的乘积,即f=μ×N
式中f——抱箍与墩柱间的最大静摩檫力;
N——抱箍与墩柱间的正压力;
μ——抱箍与墩柱间的静摩檫系数
抱箍与墩柱间的正压力N与螺栓的预紧力产生的,根据抱箍的结构形式,每排螺栓个数为n,则螺栓总数为4n,若每个螺栓预紧力为F1,则抱箍与墩柱间的总压力为N=4×n×F1。

在实际施工中采用45号钢的M30大直径螺栓。

每个螺栓的允许拉力为[F]=As ×[G]
式中:As——螺栓的横截面积,As=πd2/4
[G]——钢材允许应力。

对于45号钢,[G]=2000kg/cm2
于是,[F]=[G]πd2/4=2.0×3.14×32/4=14.13t;取F1=14t
钢材与砼间的摩檫系数为0.3~0.4,取μ=0.3,于是抱箍与墩柱间的最大摩檫力为
f=μ×N=μ×4×n×F1=0.3×4×n×14=16.8n 盖梁混凝土重量G1
G1=1.5×1.6×21.45-(0.8×2.188×1.5)×2.5 =122.1 吨受力计算重量G = 122.1×1.2=147 吨
混凝土比重取2.5吨/方
模板、施工荷载等安全富余系数取1.2 则每个抱箍承受的荷载为Q=G/3。

有G/3=16.8n;n=2.9
故可取n为整数,取n=4
可见抱箍受力满足要求。

抱箍计算书

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3.3.3钢抱箍及主梁、分配梁安装钢抱箍安装前要根据设计盖梁底标高、底模厚度、分配梁厚度、主梁高度准确计算出钢抱箍顶面位置,并将钢抱箍顶面位置用石笔画在立柱上。

再用起重机分片或整体吊装钢抱箍,然后将主梁(槽钢)放到钢抱箍上,并用对拉螺杆将两主梁对拉起来。

最后在主梁上摆放好分配梁。

钢抱箍、主梁、分配梁安全验算。

(1) 主梁计算①荷载计算:a) 盖梁自重荷载P1P1=γBH=26KN/m3×1.8 m×1.4m=65.6KN/m,换算到每根主梁:均布荷载q1=P1/2=32.8KN/m;b) 模板、分配横梁自重分配横梁采用[10槽钢,间距50cm,q2=0.12×2/0.5×7.5/2=0.15KN/m;模板自重q3=0.5×(2×1+1.9×1×2)/2=1.45KN/m;c) 施工荷载(人员、机具、材料、其它临时荷载)按q4=2.5KN/m均布荷载计;②荷载组合:q=q1+q2+q3+q4=32.8+0.5+1.45+2.5=37.25KN/m;③计算简图:④计算:a) 解除B点约束,代以支反力R B,用力法解得R B=q(6a2+5b2)/(4b)=463.5KN,R A=q(a+b)-R B/2=200.7KN,b) 弯矩图:c) 最大弯距:A、B点弯矩:M1=-1/2×q×2.42=-2.88q=-155.1KN·m,跨中弯矩:M2=1/2×q×(32-2.42)=1.62q=87.2KN·m,则:M max=M1=155.1KN·m;d) 截面抗弯模量W拟选用工字钢为主梁,允许应力[σ]=170MPa,[σ]=M max/w,w= M max/[σ]=155.1×103/(170×103)=0.91m3=910cm3,初步选用40a 工字钢W=1090cm 3>910cm 3,可满足强度要求;⑤ 挠度验算:将均布力q 由A 、B 点分成三段进行挠度叠加计算,计算结果公式如下(以竖直向上位移为正): a) c 、d 点挠度:EI qEI l l M EI l ql l l EI ql y c 2832.3624)34(242113211231-=⋅⋅+⋅++-=, b) 跨中挠度:EI qEI ql EI l y 915.3384516M 242221-=-⋅⨯-=跨中,c) 最大挠度验算:I40a 惯性矩:I=21720cm 4=2.172×10-4m 4 ,弹性模量E=2×105MPa ,mm m y y 510510172.2100.21083.56915.334113max -=⨯-=⨯⨯⨯⨯⨯-==--跨中,则:4001][6005.0max=<<=l fl y ,满足挠度要求。

抱箍受力计算

抱箍受力计算

抱箍受力计算(1)钢板与墩柱之间摩擦力计算抱箍体需承受的竖向压力G=1066kN(混凝土所产生荷载)单个抱箍体所承受竖向压力为:P=G/2=530KN,取600KN(加上盖梁模板及施工产生荷载)钢板对墩柱的压力公式为:σ1μH2πR=KPμ---摩擦系数,取0.3H---抱箍钢板宽度,取0.5mR---墩柱半径,0.9mK---荷载安全系数,根据施工经验,取2.5C30混凝土抗压容许强度为:16.8MPaσ1=2.5*600/(0.3*0.5*2*3.14*0.9)=1.769<16.8MPA,所以钢板不至于把混凝土压坏。

σ2=Rσ1/t=0.9*1.769/0.01=159.21<f=215MPa,小于钢板设计应力。

(2)螺栓数目计算抱箍所受的竖向压力由M27的高强螺栓的抗拉力产生:F=Ht*σ2=0.5*0.01*159.21*106=796.05KN取单侧螺栓为双排6个,则P=796.05/6=132.675KN查表得8.8级M27的预拉力[P]为:205KN螺栓的拉力P<[P]螺栓满足要求。

(3)求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M1=u1N1×L1u1=0.15钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015力臂M1=0.15×133×0.015=0.299KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为10°M2=μ1×N′cos10°×L2+N′sin10°×L2[式中L2=0.011(L2为力臂)]=0.15×133×cos10°×0.011+133×sin10°×0.011 =0.470(KN·m)M=M1+M2=0.299+0.470=0.769(KN·m)=76.9(kg·m)所以要求螺栓的扭紧力矩M≥77(kg·m)(二)抱箍体的应力计算:1、抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P1=12N1=12×133=1596(KN)抱箍壁采用面板δ10mm的钢板,抱箍高度为0.5m。

抱箍螺栓受力计算(修)

抱箍螺栓受力计算(修)

抱箍螺栓受力计算1、螺栓数目计算(1)荷载计算每个盖梁按墩柱设2个抱箍,共计4个抱箍体支撑上部荷载,以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算,该值既为抱箍体需产生的摩擦力,既N=884.4kn。

(2)螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=884.4KN,抱箍所受的竖向压力由M22的高强螺栓的抗剪力产生。

M22螺栓的允许承载力:N L=Pμn/K式中:P:高强螺栓的预拉力,取190kn;µ:摩擦系数,取0.55;n:传力接触面数目,取1;K:安全系数,取1.7.则:N L=190×0.55×1/1.7=61.47kn螺栓数目m计算:m=N/N L=884.4/61.47=14.4≈15个,取双抱箍计算截面上的螺栓数目m=40个,则每条高强螺栓提供的抗剪力:P=N/40=22.11kn<N L=61.47kn,故能承担所要求的荷载。

(3)螺栓轴向受拉计算抱箍与砼面的摩擦系数取µ=0.3,计算抱箍产生的压力,P b=N/µ=884.4/0.55=1608kn由高强螺栓承担,则:N L=P b=1608kn抱箍的压力由40根M22的高强螺栓的拉力产生。

即每条螺栓拉力为:N1=P b/40=1608/40=40.2kn<[S]=190knσ=N’/A=N(1-0.4n1/n)/A式中:N:轴心力;n1:所有螺栓数目,取40个;A:高强螺栓截面积,A=3.8cm2σ=1608×103×(1-0.4×40/40)/(40×3.8×10-4)=63.5MPa<[σ]=140MPa 故高强螺栓满足强度要求;(4)求螺栓需要的力矩M①由螺帽压力产生的反力矩M1=µ1N1L1式中:µ1=0.15,钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015,力臂M1=0.15×40.2×0.015=0.09kn*m②M2为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为10°,M2=(µ1×N1×cos10°+N1×sin10°)×L2 (L2 =0.011,为力臂)M2=(0.15×40.2×cos10°+40.2×sin10°)×0.011=0.142 kn*mM= M1+M2=0.09+0.142=0.232 kn*m=23.2kg*m所以要求螺栓的扭紧力矩M≥24 kg*m。

报箍受力

报箍受力

抱箍计算(1)、荷载计算每个盖梁按墩柱设抱箍支承上部荷载,由上面的计算可知:每个抱箍承受的竖向压力N:N=92×13.3/2=612kN 即为抱箍体需产生的摩擦力。

(2)、抱箍受力计算①螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=612kN 抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生,查《路桥施工计算手册》:M24螺栓的允许承载力:[NL]=Pμn/K 式中:P---高强螺栓的预拉力,取225kN; μ---摩擦系数,取0.4;n---传力接触面数目,取1;K---安全系数,取1.7。

则:[NL]= 225×0.4×1/1.7=52.9kN 螺栓数目m计算:m=N’/[NL]=612/52.9=11.6≈12个,取计算截面上的螺栓数目m=12个。

则每条高强螺栓提供的抗剪力:P′=N/12=612/12=51KN<[NL]=52.9kN 故能承担所要求的荷载。

②螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶,按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.4计算抱箍产生的压力Pb= N/μ=612kN/0.4=1530kN由高强螺栓承担。

则:N’=Pb=1530kN 抱箍的压力由12条M24的高强螺栓的拉力产生。

即每条螺栓拉力为N1=Pb/12=1530kN /12=128kN<[S]=225kNσ=N”/A= N′(1-0.4m1/m)/A式中:N′---轴心力m1---所有螺栓数目,取:12个A---高强螺栓截面积,A=4.52cm2σ=N”/A= Pb(1-0.4m1/m)/A=1530×(1-0.4×12/12)/12×4.52×10-4=169.2MPa<[σ]=200MPa 故高强螺栓满足强度要求。

③求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M1=u1N1×L1 u1=0.15钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015力臂M1=0.15×128×0.015=0.288KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为10° M2=μ1×N′cos10°×L2+N′sin10°×L2 [式中L2=0.011 (L2为力臂)] =0.15×128×cos10°×0.011+128×sin10°×0.011=0.456(KN·m)M=M1+M2=0.288+0.456=0.744(KN·m) =74.4(kg·m) 所以要求螺栓的扭紧力矩M≥75(kg·m)3)抱箍体的应力计算:1、抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P1=7.5N1=7.5×128=960(KN)抱箍壁采用面板δ20mm的钢板,抱箍高度为0.7m。

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抱箍应力计算

抱箍应力计算

抱箍应力计算抱箍通过与墩柱之间的静摩擦力来承受上部结构的重量,而静摩擦力的产生只与抱箍与墩柱接触面的摩擦系数,抱箍体给墩柱面的压力两个因素有关系,和接触面的面积无关。

由于摩擦因数只与接触面的材质有关,抱箍体给墩柱面的压力由螺栓的预紧力来传导,所以关键是对螺栓进行受力计算,以及对抱箍体钢板的应力破坏进行验算。

一、抱箍承载力计算(向阳所中桥)1、荷载组成①混凝土荷载:C40混凝土23.17m3,G1=23.17m3*2.4T*9.8N/Kg=545KN②钢筋荷载:3538.5Kg*9.8N/Kg=34.7KN③模板荷载:110Kg/m2*53m2*9.8N/Kg=57.134KN④H型钢荷载:73.8Kg/m*14m*9.8N/Kg*2=20.25KN⑤其他荷载按20KN考虑。

总荷载:=545+34.7+57.134+20.25+20=677KN 抱箍需产生的摩擦力677KN/3=226KN二、M30高强螺栓允许承载力M30高强螺栓预拉力:325KN-390KN,取325KN摩擦系数取0.3(路桥施工计算手册427)传力接触面数取1安全系数取1.5每条螺栓理论抗剪力为:325*0.3*1/1.5=65KN.实际承受抗剪力:226/12=18.8KN<65KN符合要求。

螺栓轴向受拉:226/0.3=753KN753/12=62.75KN<325KN符合要求三、抱箍体应力计算抱箍受拉产生拉应力:226/0.3=753KN抱箍壁的纵向截面积:16mm*40cm=0.0064m2753KN/0.0064/1000=117.65MP<140MP(钢材容许拉应力路桥施工计算手册177)抱箍剪应力:(1/2*226)/(2*0.0064m2)/1000=8.8MP<85MP。

钢抱箍法盖梁施工的受力验算

钢抱箍法盖梁施工的受力验算

钢抱箍法盖梁施工的受力验算1、 荷载集度q 的确定:普通砼重力密度取23.5KN/m3,砼体积为47。

03m ,钢筋重量5.94t,则钢筋砼总重力为G=1163。

652KN ,盖梁长l 为14.184m ,宽1。

9m ,2条36b 工字钢共同承受荷载,对其中一条工字钢进行验算即可。

错误!、盖梁结构自重:q 1=(2.4∗47+5.94)/14.184=8.371t/m 错误!、模板及下部支撑等荷载:q 2=7.5t/14.184m =0.529t/m错误!、砼振捣产生竖向荷载按24m KN ,则有q 3=4.0∗1.9=0.776t/m错误!、槽32a 钢及连接件分布型钢自重:m t q 1745.07.137.15403807.04=⨯⨯=○,5、施工人员、材料、机具等分布荷载按25.3m KN :m t q 525.05.135.05=⨯= 因此槽钢荷载集度为:m KN m t q q q q qq 36.68836.6)(54321==++++=∑。

1条槽钢荷载集度为:m KN q 09.1741=∑ 2、槽钢受力分析:取[32a 槽钢,则a 101.25MP E ⨯=,46.7510cm I x = ,34.469cm W x =,施工过程中最不利荷载时,以佛洞跨线桥2#墩普通盖梁立柱形式为例,立柱间距为7。

7m ;(1)、槽钢法向应力验算][σσ<=W M ,式中: M ─受力弯矩,取最大弯矩max M ; W ─截面抵抗矩][σ─容许应力,查规范得145MPam KN q 09.17=支点A 、B 的反力:KN a l q R R B A 27.468)327.7(236.68)2(2=⨯+=+== ACDBKNm l a ql M 753.497.734187.709.17418222222max=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯-⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-= []MPa MPa cm KNm W M 14500.1064.469753.493=<===σσ满足要求.(2)、槽钢抗剪应力验算[]ττ≤=a V 式中:V ─剪力a ─截面积,[32a 槽钢截面积为48.052cm [τ]─容许剪应力,查规范得85MPa施工过程中出现最不利荷载布置形式,最大剪力在A 右侧、B 左侧处,B DCA经计算得KN ql V 80.657.709.172121max =⨯⨯==剪应力[]MPa MPa cm KN a V 8569.1305.4880.652=<===ττ 满足要求。

老虎冲大桥4#墩钢抱箍的受力计算(2)

老虎冲大桥4#墩钢抱箍的受力计算(2)

钢抱箍受力计算一、荷载计算盖梁钢筋砼荷载F1:砼体积60m³,比重取2.6吨/m³,则钢筋砼自重156吨,合力F1=1560KN(没有考虑立柱承受砼的正压力,即假设所有砼均由模板承重)。

模板重量F2:盖梁两侧各设置2根I50c工字钢作为施工主梁,长16.5 m(工字钢荷载),q1=109.31×10×16.5×4/1000=72.14KN;主梁上铺设I14工字钢,每根长4.5m,间距为50cm,墩柱外侧各设置3根,梁立柱之间设置16根。

q2=22×4.5×16.88×10/1000=16.71KN;工字钢上铺设钢模板,每平方按 1.2KN计算:q3=1.2×(27.27*2+1×2.2×2+2.2×2.2×2+0.6*2.2*4)=88.68KN;钢抱箍重量:q4=3.14×2×0.5×0.012×7.85×2×10KN=5.92KN;F2= q1+ q2+ q3+q4=183.45KN;F3:人员0.5吨,合力5KN;F4:小型施工机具荷载1吨,合力10KN;F5:振捣器产生的振动力及砼冲击力;施工时采用HZBX-50型振动棒,设置2台,每台振动力为5KN,施工时砼冲击力按5KN计,则F5=2×5+5=15KN。

总荷载:F= F1+F2+ F3+F4+ F5=1560+183.45+5+10+15=1773.45KN二、抱箍受力计算1)抱箍与高强螺栓设置:单侧由M24(10.9级)高强螺栓,设置10个,每个整抱箍总螺栓数量为20;抱箍使用厚20mm、高0.6m钢板。

2)抱箍数目计算每个盖梁下面有2个墩柱抱箍体,单个抱箍体需要承载的重量为:‘N =1773.45KN/2=886.725KN 。

抱箍所受的竖向压力假设由M24高强螺栓抗剪产生,查《建筑施工计算手册》M24螺栓允许抗剪力计算如下:KP N L n ][⨯⨯=μ 式中:P:10.9级M24高强螺栓预拉力,取225KN ;μ:摩擦面抗滑移系数,取0.35;K:安全系数,计算取1.7;n:传力摩擦面数目,取1。

抱箍受力计算

抱箍受力计算

抱箍受力计算(1)钢板与墩柱之间摩擦力计算抱箍体需承受的竖向压力G=1066kN(混凝土所产生荷载)单个抱箍体所承受竖向压力为:P=G/2=530KN,取600KN(加上盖梁模板及施工产生荷载)钢板对墩柱的压力公式为:σ1μH2πR=KPμ---摩擦系数,取0.3H---抱箍钢板宽度,取0.5mR---墩柱半径,0.9mK---荷载安全系数,根据施工经验,取2.5C30混凝土抗压容许强度为:16.8MPaσ1=2.5*600/(0.3*0.5*2*3.14*0.9)=1.769<16.8MPA,所以钢板不至于把混凝土压坏。

σ2=Rσ1/t=0.9*1.769/0.01=159.21<f=215MPa,小于钢板设计应力。

(2)螺栓数目计算抱箍所受的竖向压力由M27的高强螺栓的抗拉力产生:F=Ht*σ2=0.5*0.01*159.21*106=796.05KN取单侧螺栓为双排6个,则P=796.05/6=132.675KN查表得8.8级M27的预拉力[P]为:205KN螺栓的拉力P<[P]螺栓满足要求。

(3)求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M1=u1N1×L1u1=0.15钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015力臂M1=0.15×133×0.015=0.299KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为10°M2=μ1×N′cos10°×L2+N′sin10°×L2[式中L2=0.011(L2为力臂)]=0.15×133×cos10°×0.011+133×sin10°×0.011 =0.470(KN〃m)M=M1+M2=0.299+0.470=0.769(KN〃m)=76.9(kg〃m)所以要求螺栓的扭紧力矩M≥77(kg〃m)(二)抱箍体的应力计算:1、抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P1=12N1=12×133=1596(KN)抱箍壁采用面板δ10mm的钢板,抱箍高度为0.5m。

铁水管抱箍计算公式

铁水管抱箍计算公式

铁水管抱箍计算公式铁水管抱箍是一种常见的管道连接方式,它可以有效地固定和支撑管道,保证管道的稳定和安全。

在工程施工中,抱箍的设计和计算是非常重要的,它直接关系到管道的使用寿命和安全性。

因此,掌握铁水管抱箍的计算公式是非常必要的。

一、抱箍的作用。

铁水管抱箍是一种用来固定管道的装置,它可以有效地防止管道的振动和位移,保证管道的稳定性和安全性。

在一些特殊情况下,抱箍还可以起到支撑管道的作用,承受一定的荷载。

因此,抱箍的设计和计算是非常重要的。

二、抱箍的计算公式。

1. 抱箍的数量计算公式。

在设计抱箍时,首先需要计算出抱箍的数量。

一般情况下,抱箍的数量可以根据以下公式来计算:N = (L + S) / G。

其中,N为抱箍的数量,L为管道的长度,S为管道的间距,G为抱箍的间距。

2. 抱箍的尺寸计算公式。

抱箍的尺寸计算是非常重要的,它直接关系到抱箍的固定效果和使用寿命。

一般情况下,抱箍的尺寸可以根据以下公式来计算:D = (D1 + D2) / 2。

其中,D为抱箍的直径,D1为管道的外径,D2为管道的内径。

3. 抱箍的固定力计算公式。

抱箍的固定力是指抱箍对管道的固定能力,它直接关系到管道的稳定性和安全性。

一般情况下,抱箍的固定力可以根据以下公式来计算:F = π D t σ。

其中,F为抱箍的固定力,D为抱箍的直径,t为抱箍的厚度,σ为抱箍的材料强度。

4. 抱箍的承载力计算公式。

在一些特殊情况下,抱箍还需要承受一定的荷载,因此抱箍的承载力也是非常重要的。

一般情况下,抱箍的承载力可以根据以下公式来计算:P = π D t σ。

其中,P为抱箍的承载力,D为抱箍的直径,t为抱箍的厚度,σ为抱箍的材料强度。

三、抱箍的安装注意事项。

1. 抱箍的安装位置应该在管道的连接处,以确保管道的稳定和安全。

2. 抱箍的安装间距应该根据抱箍的数量和管道的长度来确定,以确保抱箍的固定效果和使用寿命。

3. 抱箍的安装时,应该注意抱箍的尺寸和固定力,以确保抱箍的固定效果和使用寿命。

钢抱箍的受力计算

钢抱箍的受力计算

钢抱箍的受力计算钢抱箍受力计算一、荷载计算33混凝土重:58.1m×24KN/m=1394.4KN;钢托架重:37.80KN+14.35KN=52.15KN(贝雷梁和工字钢)钢抱箍重:3.14×1.6×0.5×0.015×7.85×3=0.887吨,即 8.87KN;模板重:97.1×0.015×6=8.793KN;活荷载:工作人员重10人×70kg=700kg,即7KN;总荷载:P=1394.4+52.15+8.87+8.87+7=1471.2KN。

二、工字钢梁受力分析工字钢横梁总计14根,单个需要承担的线荷载分为两部分:?中间2.0m重要承担钢筋砼重量:q=(1394.4+8.793)/(14G2)1=50.11KN/m;?两边各1.5m为工人工作平台:q=7/3=2.33KN/m,单2个工字钢受力计算如下:123456最大弯矩:Mmax=11.72KN.m最大剪力:Nmax=40.09KN.mM11.72,3max[,],145MPa正应力=83.17MPa<满足要,,,,10,6W140.9,10求。

,6VS40.09,80.8,10,3x[,],85MPa剪应力=29.03MPa<满足,,,,10,11It1127,9.9,10xw要求。

三、抱箍受力计算1)抱箍数目计算每个盖梁下面有三个墩柱抱箍体,单个抱箍体需要承载的重量‘N为:=1471.3KN/3=490.43KN。

抱箍所受的竖向压力假设由M24高强螺栓抗剪产生,查《路桥施工计算手册》M24螺栓允许抗剪力计算如下:P,,,nLN, [],K式中:P-高强螺栓预拉力,取224KN;u-摩擦系数,取0.4;K-安全系数,计算取1.7.n-传力摩擦面数目,取1。

L[N],52.7求得KN。

'N螺栓数目计算:=490.43/52.7=9.3,取10。

抱箍受力计算

抱箍受力计算

抱箍受力计算抱箍受力计算一:抱箍法施工的主要特点:将盖梁的施工荷载通过抱箍与墩柱之间的静摩擦力传递给墩柱,从而达到承重的目的。

二:抱箍施工的优点:1,与满堂支架法相比,它具有不需要处理地基,可节约大量施工材料,可保证盖梁施工便道的正常通行能力。

2,与预留孔托架法相比,它具有不破坏墩柱的外观和内在质量的优点。

3,重复利用率高,材料周转快,适用于多个盖梁结构连续施工。

三:抱箍施工的缺点:1,它的受力主要是通过抱箍上的多个高强螺栓产生预紧力N乘以抱箍钢板和墩柱砼之间的摩擦系数之积f。

静摩擦力传递给墩柱,从而达到承重的目的。

其结构受力较小。

2,如不采取措施加强,墩柱砼与抱箍钢板之间的摩擦系数其摩擦力是很小的。

3,在施工中必须要有经验有责任心的施工人员进行操作,有一定的安全隐患。

须重复多次检查螺栓是否紧固是否达到预期的效果才有一定的安全系数。

针对澹水特大桥的盖梁施工,我们采用的施工方法为双层抱箍。

上一层为承重抱箍单面开8孔,配备φ30高强螺栓。

下一层为卸架抱箍,也称为保险箍。

单面采用2孔配备φ30高强螺栓,起保险和缷架之用,计算时将其忽略作为安全储备。

f=μ.Nμ.摩擦系数取0.3~0.5(钢材与砼之间的摩擦系数)N.抱箍与墩柱之间的正压力。

是由螺栓的预紧压力产生的,根据抱箍的结构形式,每排螺栓的个数为n,则螺栓总数为4n,则正压力为:N=4×n×FF:每个螺栓的允许拉力。

根据材料条件(F)=As×(G)As::螺旋横截面面积。

As=1/4πd2(G):钢材的许用应力,高强螺栓一般用45号钢。

(G)45#=2000Kg/cm2则f=μN=0.3×4×μ×F=0.3×4×8×1/4×π×3cm2×2000kg/ cm2=135716.8kg则Nf=1357.17KN<1603.944KN。

抱箍的计算

抱箍的计算

抱箍的计算抱箍所能承受的荷载可由抱箍与墩柱之问的摩擦力平衡,其摩擦系数μ由墩柱面的平整度和粗糙程度而定,一般可取为μ=0.3—0.5。

设计时应选择拧紧螺栓的数量,并验算其抗剪强度,同时应验算抱箍钢板的局部抗剪强度和抗挤压强度。

抱箍法力学原理:是利用在墩柱上的适当部位安装抱箍并使之与墩柱夹紧产生的最大静摩擦力,来克服临时设施及盖梁的重量。

2.1 抱箍的结构形式抱箍的结构形式涉及箍身的结构形式和连接板上螺栓的排列。

a箍身的结构形式抱箍安装在墩柱上时必须与墩柱密贴。

由于墩柱截面不可能绝对圆,各墩柱的不圆度是不同的,即使同一墩柱的不同截面其不圆度也千差万别。

因此,为适应各种不圆度的墩身,抱箍的箍身宜采用不设环向加劲的柔性箍身,即用不设加劲板的钢板作箍身。

这样,在施加预拉力时,由于箍身是柔性的,容易与墩柱密贴。

在施工当中,为保证密贴的效果更加明显,一般在抱箍与柱子之间垫以土工布。

b连接板上螺栓的排列抱箍上的连接螺栓,其预拉力必须能够保证抱箍与墩柱间的摩擦力能可靠地传递荷载。

因此,要有足够数量的螺栓来保证预拉力。

如果单从连接板和箍身的受力来考虑,连接板上的螺栓在竖向上最好布置成一排。

但这样一来,箍身高度势必较大。

尤其是盖梁荷载很大时,需要的螺栓较多,抱箍的高度将很大,将加大抱箍的投入,且过高的抱箍也会给施工带来不便。

因此,只要采用厚度足够的连接板并为其设置必要的加劲板,一般均将连接板上的螺栓在竖向上布置成两排。

这样做在技术上是可行的,实践也证明是成功的的2.2连接螺栓数量的计算抱箍与墩柱间的最大静摩擦力等于正压力与摩擦系数的乘积,即F=f×N式中F-抱箍与墩柱间的最大静摩擦力;N-抱箍与墩柱间的正压力;f-抱箍与墩柱间的静摩擦系数。

而正压力N与螺栓的预紧力是对平衡力,根据抱箍的结构形式,假定每排螺栓个数为n,则螺栓总数为4 n,若每个螺栓预紧力为F1,则抱箍与墩柱间的总正压力为N=4×n×F1。

抱箍的计算

抱箍的计算

抱箍的计算抱箍的计算抱箍所能承受的荷载可由抱箍与墩柱之问的摩擦力平衡,其摩擦系数μ由墩柱面的平整度和粗糙程度而定,一般可取为μ=0.3—0.5。

设计时应选择拧紧螺栓的数量,并验算其抗剪强度,同时应验算抱箍钢板的局部抗剪强度和抗挤压强度。

抱箍法力学原理:是利用在墩柱上的适当部位安装抱箍并使之与墩柱夹紧产生的最大静摩擦力,来克服临时设施及盖梁的重量。

2.1 抱箍的结构形式抱箍的结构形式涉及箍身的结构形式和连接板上螺栓的排列。

a箍身的结构形式抱箍安装在墩柱上时必须与墩柱密贴。

由于墩柱截面不可能绝对圆,各墩柱的不圆度是不同的,即使同一墩柱的不同截面其不圆度也千差万别。

因此,为适应各种不圆度的墩身,抱箍的箍身宜采用不设环向加劲的柔性箍身,即用不设加劲板的钢板作箍身。

这样,在施加预拉力时,由于箍身是柔性的,容易与墩柱密贴。

在施工当中,为保证密贴的效果更加明显,一般在抱箍与柱子之间垫以土工布。

b连接板上螺栓的排列抱箍上的连接螺栓,其预拉力必须能够保证抱箍与墩柱间的摩擦力能可靠地传递荷载。

因此,要有足够数量的螺栓来保证预拉力。

如果单从连接板和箍身的受力来考虑,连接板上的螺栓在竖向上最好布置成一排。

但这样一来,箍身高度势必较大。

尤其是盖梁荷载很大时,需要的螺栓较多,抱箍的高度将很大,将加大抱箍的投入,且过高的抱箍也会给施工带来不便。

因此,只要采用厚度足够的连接板并为其设置必要的加劲板,一般均将连接板上的螺栓在竖向上布置成两排。

这样做在技术上是可行的,实践也证明是成功的的2.2连接螺栓数量的计算抱箍与墩柱间的最大静摩擦力等于正压力与摩擦系数的乘积,即F=f×N式中F-抱箍与墩柱间的最大静摩擦力;N-抱箍与墩柱间的正压力;f-抱箍与墩柱间的静摩擦系数。

而正压力N与螺栓的预紧力是对平衡力,根据抱箍的结构形式,假定每排螺栓个数为n,则螺栓总数为4 n,若每个螺栓预紧力为F1,则抱箍与墩柱间的总正压力为N=4×n×F1。

抱箍应力计算

抱箍应力计算

1、基本荷载(1)盖梁自重:盖梁体积为C40钢筋砼90.4m3 ;长24.1m;钢筋砼容重:26KN/m3,盖梁自重26×90.4=2350KN,q=2350/24.1=97.5KN/m(2)模板自重:侧模和底模按6mm厚的钢模板(78KN/m3),平台宽度按5m计算,加上固定构件荷载为:q=5KN/m(3)方木支撑:q=4.5KN/m(4)工字钢自重:暂采用150C工字钢,单位重量为109kg/m,两侧总长28.1m, q=2.2KN/m(5)人员机械荷载:q=1.4KN/m(6)砼振捣荷载:q=2.8KN/mq总=97.5+5+4.5+2.2+1.4+2.8=113.4KN/m2、采用双抱箍加斜撑时的分配梁计算在下抱箍处加两道斜撑,支点在1/3跨度处。

受力模型按5跨连续梁计算,即:最大弯矩在支点B处,为负弯矩:Mmax= -0.105ql2=-0.105×113.4×4.732=-266.4KN·m 跨内最大弯矩在AB和EF跨中:M AB = MEF=-0.078×113.4×4.732=198 KN·m最大剪力在支座B处:Qmax=-0.606×113.4×4.73=325KN最小抗弯截面系数:W x =266.4×1000/125=2131.2cm 3查表单侧宜选取45c 工字钢作为横梁。

验算抗弯强度:安全系数:1567.9×2/2131.2=1.47,满足强度要求。

验算剪应力:查表得S x =837.7cm 3,I x =35278cm 4,腹板厚度t w =15.5mm ,弹性模量E=2.1×105MpaQ max S x /2I x ·t w =25Mpa<125 N/mm 2 剪应力满足要求。

最大挠度计算: f=35278101.21004.11310473664.0834⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.5cm<L/400=1.2cm ,满足要求 支座A 、F 处的反力:R=0.394×113.4×4.73=211.3KN支座D 、C 处的反力:R=0.974×113.4×4.73=522.4 KN钢材轴向应力取215Mpa选取钢材最小截面A=562×1.414×10/215=40cm 2查表宜选取2根20a 槽钢作为斜撑。

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钢抱箍受力计算
一、钢抱箍的力学原理:
利用在墩柱上的适当部位安装抱箍并使之与墩柱夹紧产生的最大静摩擦力,来克服临时设施及盖梁的重量。

二、箍身的结构形式:
钢抱箍安装在墩柱上时必须与墩柱密贴,这是个基本要求。

由于墩柱截面不可能绝对圆,各墩柱的不圆度是不同的,即使同一墩柱的不同截面其不圆度也千差万别。

因此,为适应各种不圆度的墩身,抱箍的箍身宜采用不设环向加劲的柔性箍身,即用不设加筋板的钢板作箍身。

这样,在施加预拉力时,由于箍身是柔性的,容易与墩柱密贴。

三、钢抱箍的受力计算:
本工程最大盖梁长25米,宽2.2米,高1.2米。

盖梁重量为Q1=95*2.5=237.5T
模板、钢抱箍等临时设施重量Q2=19T
则每个钢抱箍的荷载Q=(Q1+Q2)/5
=(237.5+20)/5=51.3T
钢抱箍与墩柱间的最大静摩擦力等于正压力与摩擦系数的乘积,即F=f×N
式中F-抱箍与墩柱间的最大静摩擦力;
N-抱箍与墩柱间的正压力;
f-抱箍与墩柱间的静摩擦系数(此处取f=0.4)。

抱箍与墩柱间的正压力N与高强螺栓的预紧力是一对平衡力,每个M30高强螺栓的预紧力为[F]=As×[σ]
=[σ]πd2/4
=3*3.14*3*3/4=21.2T
[σ]—钢材允许应力。

对于M30高强螺栓,[σ]=3T/cm2。

每个钢抱箍配有n=12个高强螺栓,所以抱箍与墩柱间的正压力N为
N=n[F]=12*21.2=254.4T
所以每个纲抱箍与墩柱间的最大静摩擦力为
F=f×N=0.4*254.4
=101.76T>>Q=51.3T(满足要求)
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