A2O工艺计算
A2O工艺计算
A2O工艺计算A2O 工艺（AnaerobicAnoxicOxic），即厌氧缺氧好氧工艺，是一种常用的污水处理工艺，在去除有机物、氮和磷方面具有显著效果。
要实现 A2O 工艺的高效运行，准确的工艺计算至关重要。
首先，我们来了解一下 A2O 工艺的基本流程。
污水首先进入厌氧池，在这里进行磷的释放和有机物的部分酸化。
随后，污水进入缺氧池，进行反硝化脱氮。
最后，污水进入好氧池，实现有机物的去除、硝化和磷的吸收。
在进行 A2O 工艺计算时，需要考虑多个参数和因素。
一、水质水量参数这是计算的基础。
需要明确进水的水质指标，如化学需氧量（COD）、生化需氧量（BOD）、总氮（TN）、氨氮（NH3-N）、总磷（TP）等的浓度，以及污水的流量。
二、反应池容积计算1、厌氧池容积厌氧池容积的计算通常基于水力停留时间（HRT）。
HRT 取决于进水水质、处理要求和工艺设计经验。
一般来说，厌氧池的 HRT 为 1 2 小时。
厌氧池容积＝污水流量 ×厌氧池 HRT2、缺氧池容积缺氧池容积的计算与反硝化速率、硝态氮浓度以及反硝化所需的碳源等有关。
通常，缺氧池的 HRT 为 2 4 小时。
缺氧池容积＝污水流量 ×缺氧池 HRT3、好氧池容积好氧池容积的计算较为复杂，需要考虑有机物的去除、硝化反应以及微生物的生长等因素。
常用的方法有污泥龄法和动力学计算法。
以污泥龄法为例，好氧池容积＝（每日排出的剩余污泥量 ×污泥龄）／（混合液悬浮固体浓度（MLSS）×污泥产率系数）三、污泥相关计算1、剩余污泥量剩余污泥量包括由微生物代谢产生的内源呼吸污泥量和由于进水有机物形成的剩余污泥量。
剩余污泥量＝内源呼吸污泥量＋进水有机物形成的剩余污泥量2、污泥龄污泥龄是指活性污泥在整个系统中的平均停留时间，它对系统的稳定性和处理效果有重要影响。
污泥龄＝系统内的活性污泥总量／每日排出的剩余污泥量四、供氧量计算好氧池中的微生物进行有机物氧化和硝化反应需要氧气。
A2O工艺计算
单侧供气 （向单侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs单 =0.5Gsmax/3= 158.5062 (m3/h)=
10 m/s；
0.044029 (m3/s)
0.074892 (m)
取支管管径为 DN 60 mm
双侧供气 （向两侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs双 =Gsmax/3= 317.0123 (m3/h)=
符合要 <0.05 求
符合要 <0.06 求
mg/l mg/l
2500 mm
0.08 (m2) 0.14 (m2)
(kgO2/d )
m，氧转 移效率 EA=
计算温度T 20% ＝
25 ℃。
1.02 ×105 Pa mg/l.
0.2 m；
4.5 m； 0.4 m； 0.5 m；
h·个）时，曝气器氧利用率EA＝20%，服务面积
孔口流速
V=
0.6 m/s
4、出水堰 及出水井 按矩形堰 流量公式 计算：
孔口过水
断面积A ＝ 0.0694444 (m2)
孔口尺寸
取为 0.4
m×
0.2
m=
进水井平
面尺寸取
为1m×
2.5m
式中
Q3=(1+R+R 内)*Q/n= 0.0729167 (m3/s)
b—堰宽，
b=
2.5 m；
H—堰上水头，
=
150 (m3/h)
设混合液回流
泵房 1 座
每座泵房内设 3 台潜污泵
2
用
1
单泵流量QR单 ＝0.5QR=
75 (m3/h)
水泵扬程
污泥回流总管 设计流量Q污回
A2O工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：（1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
式中：Q——设计水量，m3/d；Q——日平均水量，m3/d；K——变化系数；反硝化设计参数表（T=10~12℃）（4）、确定MLSS(X) MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS取值范围式中：V——厌氧反应池容积，m3。
A3、曝气量的计算：（1）、实际需氧量的计算式中：2O ——实际需氧量，kgO 2/d ； C O ——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD 降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量，kgO 2/kgBOD ；t S ——BOD 去除量，kg/d ；ht N ——硝化的氨氮量，kg/d ；ot N ——反硝化的硝酸盐量，kg/d 。
其中，去除含碳有机物单位耗氧量C O 按下式计算： 【4】式中：K N ——进水凯氏氮【5】浓度，mg/L ；he N ——要求出水氨氮浓度，mg/L 。
当有反硝化时，需硝化的氨氮量ht N 按下式计算：反硝化的硝酸盐量ot N 按下式计算：（2）、标准需氧量的计算由于上述方法计算出的需氧量是在实际水温，气压和混合液溶解氧浓度的污水中的需氧量，而充氧设备的充氧能力是在水温20℃、一个大气压、溶解氧为零的清水中测定的，为了选择充氧设备，必须将实际需氧量换算成标准需氧量。
标准需氧量按下式计算：式中：T ——最热日反应池平均水温，取值与计算C O 时相同，℃；α——修正系数，我国规范建议值为0.85α=；β——修正系数，我国规范建议值为0.9=β；S C ——标准条件下清水中的饱和溶解氧，2.9C =S mg/L ；【3】当每日进水总BOD 值在1200~6000kg/d 时，按内插法取值；当V D /V 值在表中数值之间，也按内插法取值。
当设计温度不是10℃时，需自行计算。
其计算方法如下：式中：CO θ——硝化泥龄，及好氧泥龄，d ；F ——安全系数，当进水总BOD ≤1200kg/d 时，F=1.8；当进水总BOD ＞6000kg/d 时，F=1.45；当1200kg/d ＜进水总BOD ＜6000kg/d 时，采用插值法。
a2o工艺设计计算实例
a2o工艺设计计算实例
A2O工艺是一种常用的污水处理工艺，其设计计算实例如下：
1. 设计参数：MLSS浓度X=3000mg/L，回流污泥浓度XR=9000mg/L。
2. 好氧池设计计算：
- 硝化的比生长速率；
- 设计SRTd（污泥龄）；
- 好氧池停留时间；
- 好氧池面积；
- 生物固体产量；
- 比较求由氮氧化成的硝酸盐数量。
3. 缺氧池设计计算：
- 内回流比IR；
- 缺氧池面积。
4. 厌氧池设计计算：厌氧池容积。
5. 曝气系统设计计算：
- 设计最大需氧量AOR；
- 供气量的计算；
- 曝气器计算；
- 空压机的选择。
6. 其它设备选型：
- 厌、缺氧区搅拌器；
- 内回流泵。
7. 反应池廊道和出水堰布置：
- 反应池廊道布置；
- 出水堰堰上水头h。
实际的A2O工艺设计计算可能会因具体的水质、水量等因素而有所不同，建议你咨询专业的环保工程师或环保公司以获取更准确的计算结果。
A2O法工艺计算(带公式)
（7）反
应池主要
尺寸
反应池总 容积V＝
14918.41
m3
设反应池
2
组，单组池容V单＝
7459.205有效水深h=4 Nhomakorabeam；
单组有效 面积S单=
1864.80125 m2
廊道式推流式反应
采用
5
池，廊道宽b=
单组反应
池长度L＝
S单/B=
50
(m)
校核：
b/h=
1.9
(满足b/h=1～2）
L/b=
6.7
(满足L/B=5～10）
COD/TN= 9.142857143
>
TP/BOD5= 符合要求
0.025
<
8 0.06
(2) 有关 设计参数
1、BOD5污泥负荷N=
2、回流污 泥浓度XR= 3、污泥回 流比R=
4、混合液 悬浮固体 浓度 X=RXR/(1+R ) 5、混合液 回流比R内
TN去除率 ηtx=(TN0TNe)/TN0× 100%=
混合液回流比R
内=
200 %
混合液回流量 QR=R内Q=
=
80000 m3/d 3333.333333 (m3/h)
设混合液回流
泵房
2
座
每座泵房内设
3
台潜污泵
2
单泵流量QR单=
833.3333333 (m3/h)
(2)混合液
回流管。
回流混合
液由出水
井重力流
至混合流
液回流泵
房，经潜
污泵提升
后送至缺
氧段首端
QR=
设回流污 泥泵房1 座，内设3 台潜污泵 （2用1 备）；
A2O工艺计算
页脚内容12.5.1 设计流量生物处理构筑物的设计流量以最高日平均流量计。
取日变化系数为1.2。
Q=1.2×18000=21600m 3/d=900m 3/h=0.25m 3/s 。
2.5.2 反应池进水水质本设计中进水中BOD 5较小，则可不设初沉池。
所以进水中 S 0=150mg/L ，X 0=200mg/L ，N=40mg/L 2.5.2 确定设计污泥龄需要反硝化的硝态氮浓度为：()e e O N S S N N ---=005.0 ()151015005.040---==18mg/L 式中，O N ---需要反硝化的硝态氮浓度，mg/L ； N ---进水中TN 浓度，mg/L ； 0S ---进水BOD 浓度，mg/L ； e S ---出水BOD 浓度，mg/L ； e N ---出水TN 浓度，mg/L 。
反硝化速率12.015018===e O de S N K 。
查相关表格，有3.0==c cdDVV θθ；取硝化泥龄d c 110=θ式中，cd θ---缺氧污泥龄，d ； c θ---总污泥龄，d 。
页脚内容2则：系统总污泥龄为：d ccdc c 7.153.011110=-=-=θθθθ 缺氧污泥龄为：d cd c cd 7.4117.15=-=-=θθθ 2.5.3 计算污泥产率系数()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡⋅+⋅⨯⨯--+=--151500072.117.01072.175.017.02.016.075.0T c T c S X K Y θθ ()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯⨯⨯--⨯+⨯=--151********.17.1517.01072.17.1575.017.02.011502006.075.09.0 kgBOD kgSS /16.1=式中，K ---结合我国情况的修正系数，9.0=K ； 0X ---进水悬浮固体浓度，mg/L ；T ---设计水温，与泥龄计算取相同数值。
A2O污水处理工艺计算
A2O污水处理工艺计算污水处理是一项重要的环境工程技术，目的是将污水中的有害物质去除或降低到能够符合排放标准的水质要求。
A2O工艺是一种常用的污水处理工艺，下面将详细介绍A2O污水处理工艺的计算方法。
A2O工艺是指采用A2O（anaerobic-anoxic-oxic）工艺处理污水，该工艺主要包括厌氧池（anaerobic tank）、缺氧池（anoxic tank）和好氧池（oxic tank）三个单元。
在厌氧池中，有机物被微生物分解为有机酸和气体产物；在缺氧池中，有机酸被硝酸根盐（NO3-）还原为氮气（N2）；在好氧池中，氨氮（NH4+）通过氨氧化作用被硝化为硝酸盐（NO3-），同时有机物被氧化为二氧化碳（CO2）和水（H2O）。
A2O工艺的设计和计算主要涉及以下几个方面：1.污水特征的测定：首先需要对原水进行特征参数的测定，如COD （化学需氧量）、BOD（生物需氧量）、氨氮、总磷等。
根据测定结果，可以确定系统的处理能力和最佳操作条件。
2.污水流量计算：根据目标排放水质要求和处理能力，确定系统的设计流量。
设计根据日污水量和小时波动系数计算得出，一般可以采用设计日流量的1.5倍作为峰时小时流量。
3.污泥产生量的计算：根据污水的特征参数和处理效果，可以估计出A2O工艺中所产生的污泥量。
产生污泥的主要过程包括厌氧消化、硝化、混合、好氧消化等，各个阶段的污泥产率不同，需要进行详细计算。
4.污泥浓度的计算：污泥浓度是指污泥中固体的含量，可用干重或湿重表示。
根据污泥产生量和处理系统的特点，可以计算出污泥浓度。
5.设备规格的计算：A2O工艺中包含多个处理单元，如厌氧池、缺氧池、好氧池等。
需要根据设计流量和目标排放水质要求，确定每个处理单元的尺寸和设计参数，如池体体积、水力停留时间、沉淀池面积等。
6.混合液循环系统的计算：好氧池中的混合液循环系统是决定工艺效果的关键之一、需要根据混合液循环对氧化效果的影响，计算出合适的循环量和循环周期。
A2O污水处理工艺计算
A2O污水处理工艺计算A2O污水处理工艺计算1.引言污水处理是一项重要的环境保护工作，而A2O污水处理工艺是一种高效、节能的处理方式。
本文将介绍A2O污水处理工艺的计算方法。
2.A2O污水处理工艺概述A2O污水处理工艺全称为Anaerobic-Anoxic-Oxic（厌氧-缺氧-好氧）工艺，它将厌氧、缺氧和好氧三个阶段结合在一起，通过微生物的作用将有机物质和氮磷等物质转化为无害物质。
A2O污水处理工艺具有处理效率高、设备占地面积小和操作成本低等特点，广泛应用于城市污水处理厂。
3.A2O污水处理工艺计算方法3.1 污水处理量计算污水处理量是指单位时间内进入处理系统的污水量，一般以m^3/d（立方米/天）为单位。
根据实际情况，可以通过以下公式计算污水处理量：污水处理量 = 污水流量×时间3.2 污水COD浓度计算污水COD（化学需氧量）浓度是污水中有机物质的浓度指标，一般以mg/L（毫克/升）为单位。
可以通过水质监测数据获得污水COD浓度。
3.3 污水氮磷浓度计算污水中的氮和磷是污水处理过程中需要关注的重要参数，可以通过水质监测数据获得污水中氮磷的浓度。
3.4 A2O工艺计算参数A2O污水处理工艺中，需要计算的主要参数有：- 厌氧段反应器的容积和水量- 缺氧段反应器的容积和水量- 好氧段反应器的容积和水量- 曝气装置的曝气量- 混合液回流比具体的计算方法可以根据实际情况和工艺要求进行计算。
4. 污水处理效果评估A2O污水处理工艺的处理效果可以通过以下指标进行评估：- 污水COD去除率- 污水氨氮去除率- 污水总磷去除率通过监测实际运行数据，可以计算以上指标，评估A2O工艺的处理效果。
5. 结论A2O污水处理工艺是一种高效、节能的处理方式，通过适当的计算方法和参数调整，可以实现良好的污水处理效果。
在实际工程中需要根据污水特性和工艺要求进行具体的计算和评估，以确保工艺运行正常和达到预期的处理效果。
A2O工艺设计计算
A2O⼯艺设计计算1、缺氧池、好氧池(曝⽓池)的设计计算：（1）、设计⽔量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和⽔⼒停留时间都较长，设计⽔量应按照最⾼⽇流量计算。
式中：Q ——设计⽔量，m 3/d ； Q ——⽇平均⽔量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为式中：N ——进⽔总氮浓度，mg/L ；0S ——进⽔BOD 值【1】，mg/L ； e S ——出⽔BOD 值，mg/L ； e N ——出⽔总氮浓度，mg/L ；反硝化速率计算计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）（3）、计算污泥产率系数Y 【2】式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ；0X ——进⽔SS 值mg/L;T ——设计⽔温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进⾏污泥负荷核算：式中：S L ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为~(kgMLSS ?d)。
活性污泥⼯艺的最⼩污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS 取值范围取定MLSS(X)值后，应⽤污泥回流⽐R 反复核算式中：R ——污泥回流⽐，不⼤于150%；E t ——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围（5）、计算反应池容积计算出反应池容积V 后，即可根据V V D /的⽐值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
2、厌氧池的设计计算：厌氧反应池的容积计算式中：A V ——厌氧反应池容积，m 3。
3、曝⽓量的计算：（1）、实际需氧量的计算式中：2O ——实际需氧量，kgO 2/d ；C O ——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD 降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量，kgO 2/kgBOD ；t S ——BOD 去除量，kg/d ；N——硝化的氨氮量，kg/d；htN——反硝化的硝酸盐量，kg/d。
A2O工艺设计计算
取出水管管径 DN1200mm
4
六、 曝气系统设计计算
1. 需氧量计算
碳化需氧量：
D1
Q S0 Se 1 e 0.23 5
硝化需氧量：
1. 42 PX
73500 0.27 0.1 1 e 0.23 5
1.42 5395 19122.74kgO2 / d
D2 4.6Q N0 Ne 4.6 12.4% PX
则： X PX Ps 5395 10657.5 16052.5kg / d
2
湿污泥量：设污泥含水率 P=99.2% 则剩余污泥量为：
W Qs
16052 .5
2006.6kg / d 83.6m3 / h
(1 P) 100% (1 0.992) 1000
⑤ . 反应池主要尺寸
反应池总容积： V=42526 m3
④ . 校核氮磷负荷
1 42526 6 1
42526 6 4
42526 6
7087.7m3 ； 7087.7m3 ； 28350.6m3 。
好氧段 TN负荷为： Q TN 0 73500 30.9 0.024kgTN / kgMLSS d X V 3 3333 28350.6
厌氧段 TP 负荷为： Q TP0 73500 5.4 0.017kgTN / kgMLSS d X V1 3333 7087.7
p (h1 h2 h3 h4 h) 9.81 (0.2 4.3 0.4 0.5) 9.81 53.0kPa 式中 h1 h2 0.2m — —供风管到沿程与局部 阻力之和
h3 4.3m ——曝气器淹没水头
h4 0.4m — —曝气器阻力 h 0.5m — —富裕水头
6
4. 曝气器数量计算
A2O法工艺计算(带公式)
0.6 m/s
孔口过水断面积A＝ 0.0771605 (m2)
孔口尺寸取为 1.3
m×
进水井平面尺寸取
为2.4m×2.4m
式中
Q3=(1+R+R内)*Q/n= 0.0925926 (m3/s)
b—堰宽，
b=
7.5 m；
H—堰上水头，
m。
H＝ 0.0353184 (m)
出水孔过流量Q4=Q3= 0.0925926 (m3/s)
管径d= 0.2715147 (m)
取进水管管径DN 900 mm
校核管道流速
v=Q5/A= 0.0728101 m
9、曝气 系统设计 计算
1、设计需 氧量AOR
AOR=去除 BOD5需氧量 -剩余污泥 中BOD5氧当 量+NH3-N硝 化需氧量剩余污泥 中NH3-N的 氧当量-反 硝化脱氮 产氧量
qc=0.14kgO2/(h·个）。则：
充氧能力
m2/(h· qc=0.14kg
供风量
2 个）
O2/(h·个
h1=
304 (个）
以微孔曝 气器服务 面积进行 校核：
f=F/h1=
0.493421053 (m2)
<0.75(m2)
5、供风管 道计算 供风干管 采用环状 布置。
流速v=
流量 Qs=0.5Gsmax=
0.6
0.05
186 260 446
kg/d
kg/d kg/d
12.40% 计，则：
23.06 kg/d mg/l用于
5.77 合成。
需还原的
硝酸盐氮
量NT= 将各值代
66.94 (mg/L)
入：
A2O工艺计算(全)
△活性污泥挥发性组分 中活性部分所占比例 f=W1/(W1+W2+W4)= 2.6污泥中MLVSS比例 fvss'=(W1/fvss)/W=
2.7污泥中 MLSSX=MLVSS/fvss=
实际污泥负荷 实际污泥龄校核tc'=
2.8污泥体积 取活性污泥含水率p= 污泥浓度Nw= 污泥体积Vs=W/Nw=
1.3参数 选取
1.3.1运 行参数 △生物池 中活性污 泥浓度 X△vs挥s=发活 性△组污份泥比回 流△比混r合=液 回流比R= 1.3.2碳 氧△化污工泥艺理 论(范产围泥系 0△.240~℃0.时8, 污(范泥围自身 0.04~0.0 1.3.3硝 化△工硝艺化参菌 在15℃时 μm(15)=
5.77% 基本满足要 求
5需氧量 计算 5.1有机 物碳化需 氧量O2－ c
O2c=1.47*Q *(SoSe)/1000 1.42*W1=
式中：
<>BODu/B OD5=1.47
<>理论上 微生物自 身氧化的 好氧量 1.42kgO2 /kgVSS
5.2硝化 需氧量 O2-n O2n=4.6*[Q *(TNoNe)0.12*W1] =
460
m
92
m
23
m
20.88 d
m
3缺氧池设计计算(按低温 情况计算)
3.1参数修正 污水的最低平均水温 Tmin= △反硝化速率UDN修正
UDN=UDN(20)*1.09^(Tmin -20)*(1-DOn)=
3.2反硝化池容积Vdn
△反硝化氮量NDenit NDenit=TNo-TNe0.12*W1/Q*1000=
A2O工艺标准设计计算
A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤. TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥. 内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηR四、A 2/O 曝气池计算①. 反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=∙=②. 反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=∙∙/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=∙∙/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d)s X P P X +=∆式中：()v X V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得：()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：h m d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V 单 =3212632m V= 有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
A2O工艺设计计算
A 2/O一、 设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850m 3/s二、 进出水水质要求三、 设计参数计算N=0.14kgBOD 5/<kgMLSS ·d>X R =10 000mg/LR=50%四、 A 2/O 曝气池计算厌氧：缺氧：好氧＝1：1 ：41 1厌氧池停留时间t = 14 = 2.33h ,池容V = 42526 = 7087.7m 3 ；6 6 1 1缺氧池停留时间t = 14 = 2.33h ,池容V = 42526 = 7087.7m 3 ；6 6 4 4 好氧池停留时间t = 14 = 9.34h ,池容V = 42526 = 28350.6m 3 .6 6CODCr BOD5 TN SS 磷酸盐〔以 P 计〕进水水质〔mg/L 〕 350 270 30.9 300 5.4 出水水质〔mg/L 〕 50 10 15 10 1 处理程度〔%〕86%96%51%97% 81%好氧段TN负荷为：Q•TNX•V3=7350030.9．3333283506= 0.024kgTN/(kgMLSS. d)厌氧段TP负荷为：Q•TPX•V1=735005.4．333370877= 0.017kgTN/(kgMLSS. d)X ,<kg/d>式中：取污泥增值系数Y=0.5,污泥自身氧化率K = 0.05 ,代入公式得：d=5395kg/d则：湿污泥量：设污泥含水率P=99.2%则剩余污泥量为：反应池总容积：V=42526 m3设反应池 2 组,单组池容积：V = = 21263m3单2有效水深5m,则：S =V /5=4252.6 m2单单取超高为1.0m,则反应池总高H = 5.0 + 1.0 = 6.0m生化池廊道设置：设厌氧池1 廊道,缺氧池1 廊道,好氧池4 廊道,共6 条廊道.廊道宽10m.则每条廊道长度为L = = = 70.88m ,取71mbn 10 6尺寸校核L 71 b 10查《污水生物处理新技术》,长比宽在5~10 间,宽比高在1~2 间可见长、宽、深皆符合要求五、反应池进、出水系统计算= = 7.1 , = = 2b 10 h 5S 4252.6V单组反应池进水管设计流量Q = Qmax=0.85= 0.425m3 / s1 2 2管道流速v = 1.0m /s管道过水断面面积A = Q / v = 0.425 /1.0 = 0.425m214A 4 0.425管径 d = = = 0.74m取进水管管径DN800mm单组反应池回流污泥管设计流量设管道流速v = 0.85m /s1管道过水断面积管径取出水管管径DN800mm3) 出水管单组反应池出水管设计流量设管道流速v = 0.8m /s1管道过水断面积管径取出水管管径DN1200mm六、曝气系统设计计算碳化需氧量：硝化需氧量：反硝化需氧量：总需氧量：最大需氧量与平均需氧量之比为 1.4,则：去除 1kg BOD 的需氧量为：5采用鼓风曝气,微孔曝气器.曝气器敷设于池底,距池底 0.2m,淹没深度4.3m,氧转移效率E =20%,计算温度 T=25℃,将实际需氧量 AOR 换算成标准状态下的A需氧量 SOR.式中： π ——气压调整系数, π =所在地区实际气压/1.013×105 ,取值为 1C ——曝气池内平均溶解氧,取C =2mg/LL L取α = 0.85 , β = 0.95查表得 20 C 和 25 C 时,水中饱和溶解氧值为：C = 9. 17mg /L ； C = 8.38mg / LS (20) S (30)空气扩散器出口处的绝对压力 空气离开曝气池池面时,氧的百分比曝气池混合液中平均氧饱和度 最大时需氧量为好氧反应池最大时供气量为3. 所需空气压力式中 h + h = 0.2m — —供风管到沿程与局部阻力之和1 2h = 4.3m ——曝气器淹没水头34. 曝气器数量计算按供氧能力计算所需曝气器数量：h = SOR m a x q c= 1518．.02022 = 5421.4 个,为分布均匀,取 5616 个采用MT215 型薄膜盘式微孔空气曝气器,动力充氧效率 7.0kgO /(kw . h ),工作2水深 4.3m,在供风量 1 - 3m 3/〔h×个〕时 ,曝气器氧利用率 E =20%,充氧能力Aq = 0. 14 kgO /<h ×个>,则：c 25. 供风管道计算供风干管采用树状布置流量为设流速v = 10m /s则管径取干管管径 DN800mm单侧供气〔向两侧廊道供气〕支管设流速v = 10m /s则管径为：取支管管径为 DN400mm双侧供气〔向单廊道供气〕支管设流速v = 10m /s则管径为：取支管管径为 DN600mm七、设备选择1.厌氧池设备选择〔以单组反应池计算〕厌氧池内设 Q/12-621/3-480 推流式潜水搅拌机4 台,功率 5kW,混合全部污水所需功率为：5×4=20kW.2.缺氧池设备选择〔以单组反应池计算〕缺氧池内设 Q/12-621/3-480 推流式潜水搅拌机4 台,功率 5kW,混合全部污水所需功率为：5×4=20kW.3.混合液回流设备<1>.混合液回流泵混合液回流比R = 106%N混合液回流量设混合液回流泵房2 座,每座泵房内设3 台潜污泵〔2 用一备〕则单泵流量为：采用300QW900-8-30 型潜水排污泵, 扬程为8m,功率为30kW,转速为960r/min.<2>.混合液回流管回流混合液由出水井流至混合液回流泵房,经潜污泵提升后送至缺氧段首端.混合液回流管设计流量泵房进水管设计流速采用v = 0.8m/ s管道过水断面积则管径为：取泵房进水管管径 DN1200mm同理,泵房出水管设计流量为泵房进水管设计流速采用v =1.0m/ s管道过水断面积则管径为：取泵房进水管管径 DN1200mm4.鼓风机选择好氧反应池最大时供气量为因此,鼓风机选择 L83WD-980 二叶罗茨鼓风机 2 用 1 备,该鼓风机进口流量为216m3/ min ,转速980r/min,升压9.8kpa,轴功率40.5kW,配套机电型号为Y280S-6, 机电功率45kW,主机分量为5530kg.。
(完整版)A2O工艺设计计算
A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤. TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥. 内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηR四、A 2/O 曝气池计算①. 反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=•=②. 反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=••/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d)s X P P X +=∆式中：()v X V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得：()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：h m d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V 单 =3212632m V= 有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
A2O工艺的设计计算
A2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量33/h=0.850 m 3 /sQ max=73500m/d=3062.5 m二、进出水水质要求表 1进出水水质指标及处理程度CODCr BOD5TN SS磷酸盐（以 P 计）进水水质（ mg/L）35027030.9300 5.4出水水质（ mg/L）501015101处理程度（ %）86%96%51%97%81%三、设计参数计算①. BOD5污泥负荷N=0.14kgBOD5/(kgMLSS·d)②. 回流污泥浓度X R=10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）XRX R0.510000 3333.3mg / L 1R 1 0.5⑤. TN去除率TN TN 0TN e100%30.9 15100% 51.5% TN 030.9⑥. 内回流倍数R0.5150.1062 106.2%110.5152四、 A /O 曝气池计算V Q S073500 27042525.4m342526m3NX0.14 3333.3②. 反应水力总停留时间V42526t0.58d 13.92h 14hQ73500③.各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝ 1：1：4厌氧池停留时间 t114 2.33h ，池容 V1425267087.7m3；66缺氧池停留时间 t114 2.33h ，池容 V1425267087.7m3；66好氧池停留时间 t4149.34h ，池容 V44252628350.6m3。
66④. 校核氮磷负荷好氧段 TN负荷为：Q TN 073500 30.90.024kgTN / kgMLSS dX V3333328350.6厌氧段 TP 负荷为：QTP073500 5.40.017kgTN / kgMLSS d X V1 3333 7087.7①剩余污泥量： X ,(kg/d)X P X P s式中：P X Y Q S0S e K d V X vP s(TSS TSS e ) Q50%取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率K d0.05 ，代入公式得：P X0.5 73500 0.3 0.01 0.05 0.42526 3.3 0.75=5395kg/dP S0.3 0.1 73500 50%10657 .5kg / d则：X P X P s5395 10657.516052.5kg / d湿污泥量：设污泥含水率P=99.2%则剩余污泥量为：Q s W16052 .52006.6kg / d 83.6m3 / h (1P)100% (1 0.992)1000⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积： V=42526m3设反应池 2 组，单组池容积： V 单 = V21263m3 2有效水深 5m，则：S单 =V 单/5=4252.6 m2取超高为 1.0m，则反应池总高 H 5.0 1.0 6.0m生化池廊道设置：设厌氧池 1 廊道，缺氧池 1 廊道，好氧池 4 廊道，共 6 条廊道。
(完整版)A2O工艺设计计算
A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤. TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥. 内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηR四、A 2/O 曝气池计算①. 反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=•=②. 反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=••/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d)s X P P X +=∆式中：()v X V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得：()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：h m d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V 单 =3212632m V= 有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
完整版)A2O工艺设计计算
完整版)A2O工艺设计计算0.14kgBOD5/(kgMLSS·d)是污泥负荷，计算得到N=0.14kgBOD5/(kgMLSS·d)。
2.回流污泥浓度XR=10,000mg/L。
3.污泥回流比R=50%。
4.混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）X=3333.3mg/L。
5.TN去除率ηTN=51.5%。
6.内回流倍数R=106.2%。
四、A2/O曝气池计算1.反应池容积V=m3.2.反应水力总停留时间t=14h。
3.各段水力停留时间和容积：厌氧池停留时间t=2.33h，池容V=7087.7m3；缺氧池停留时间t=2.33h，池容V=7087.7m3；好氧池停留时间t=9.34h，池容V=.6m3.4.校核氮磷负荷：好氧段TN负荷为0.024kgTN/(kgMLSS·d)，厌氧段TP负荷为0.017kgTP/(kgMLSS·d)。
以上是A2/O工艺生化池设计的相关参数计算。
根据进出水水质要求，设计最大流量为0.850 m3/s，进出水水质指标及处理程度在表1中给出。
根据计算结果，进行反应池容积、反应水力总停留时间、各段水力停留时间和容积、氮磷负荷等方面的校核。
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根据给定的数据，可计算出该生物处理系统的各项设计参数。
首先，根据污水的水量和污泥的含水率，可以计算出每天需要处理的污泥量为5395kg/d，剩余污泥量为2006.6kg/d，即83.6m3/h。
接下来，根据反应池总容积和每组反应池的容积，可以确定需要设置两组反应池，每组反应池容积为m3，有效水深为5m，超高为1m，总高为6m。
此外，还需要设置6条廊道，每条廊道宽10m，长度为71m，符合污水生物处理新技术的长比宽在5~10间，宽比高在1~2间的要求。
反应池进、出水系统的设计中，进水管取DN800mm管径，回流污泥管和出水管分别取DN800mm和DN1200mm管径。
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一、工艺流程二、主要设计参数三、设计计算A2/O工艺计算项目设计流量(m3/d)COD (mg/l)BOD5S0(mg/l)TSS（mg/l)VSS(mg/l)MLVSS/MLSSTN(mg/l)进水36003001501501050.730出水60202015（活性污泥法）（1）判断是否可采用A2O法（用污泥负荷法）COD/TN=10>8TP/BOD5=0.02<0.06符合要求(2) 有关设计参数0.13kgBOD5/(kgMLSS·d)2、回流污泥浓度X R=6600mg/L3、污泥回流比R=100%4、混合液悬浮固体浓度X=RX R/(1+R)3300mg/L5、混合液回流比R内TN去除率ηtx=(TN0-TN e)/TN0×100%=50%混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)×100%=100%取R内＝150%（3）反应池容积V,m3V=QS0/NX=1258.74m3反应池总水力停留时间：t=V/Q=0.35(d)=8.40(h)各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧＝1：1：3厌氧池水力停留时间t厌= 1.68(h)池容V厌＝251.7(m3)缺氧池水力停留时间t缺= 1.68(h)池容V缺＝251.7(m3)好氧池水力停留时间t好= 5.04(h)池容V好＝755.2(m3)(4)校核氮磷负荷，kgTN/(kgMLSS·d)好氧段总氮负荷=Q·TN0/（XV好）＝0.0433359[kgTN/(kgMLSS·d)]厌氧段总磷负荷=Q·T P0/（XV厌）＝0.0130025[kgTP/(kgMLSS·d)](5)剩余污泥量△X，kg/d△X=P x+P sP x=YQ(S0-S e)-k d VX R1、BOD5污泥负荷N=Ps=(TSS-TSS c)*50%取污泥增殖系数Y=0.6污泥自氧化率k d=0.05将各值代入：P x=135kg/dPs=234kg/d△X=369kg/d(6)碱度校核每氧化1mgNH3-N需消耗碱度7.14mg；每还原1mgNO3--N产生碱度3.57mg；去除1mgBOD5产生碱度剩余碱度SΔLK1＝进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱度假设生物污泥中含氮量以12.40%计，则：每日用于合成的总氮16.79kg/d即，进水总氮中有 4.66mg/l用于合成。
被氧化的NH3-N=进水总氮-出水总氮量-用于合成的总氮量=17.34所需脱硝量＝10.34需还原的硝酸盐氮量N T=37.21(mg/L)将各值代入：剩余碱度SALK1=206.1216(mg/l)>100mg/l(以CaCO3计）可维持PH≥7.2.（7）反应池主要尺寸反应池总容积V＝m31258.74设反应池2组，单组池容V单＝629.37m3有效水深h=4m；单组有效面积S单=157.3425m2采用5廊道式推流式反应池，廊道宽b= 2.5m=单组反应池长度L＝S单/B=18(m)=18000mm(实取）单组反应池长度L＝S单/B=13(m)（计算需要）校核：b/h=0.6(不能满足b/h=1～2）L/b=7.2(满足L/B=5～10）取超高为：1m,则反应池总高H=5(m)(8)反应池进、出水系统计算1、进水管单组反应池进水管设计流量Q1＝0.021(m3/s)管道流速V=0.8m/s；管道过水断面积A=0.02625(m2)管径d=0.1828647(m)取进水管管径DN200mm2、回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量Qk＝0.0208333(m3/s)管道流速V=0.8m/s；管道过水断面积A=0.0260417(m2)管径d=0.1821376(m)取进水管管径DN200mm3、进水井反应池进水孔尺寸：进水孔过流量Q2＝0.0416667(m3/s)孔口流速V=0.6m/s孔口过水断面积A＝0.0694444(m2)孔口尺寸取为0.4m×0.2m=进水井平面尺寸取为1m×2.5m4、出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算：式中Q3=(1+R+R内)*Q/n=0.0729167(m3/s)b—堰宽，b= 2.5m；H—堰上水头，m。
H＝0.0626493(m)出水孔过流量Q4=Q3=0.0729167(m3/s)孔口流速v=0.6m/s孔口过水断面积A＝Q/V=0.1215278(m2)孔口尺寸取为0.7m×0.2m=出水井平面尺寸取为1m×2.5m5、出水管反应池出水管设计流量Q5＝Q2＝0.0416667(m3/s)管道流速v=0.8m/s管道过水断面积A=0.0520833(m2)管径d=0.2575814(m)取进水管管径DN300mm校核管道流速v=Q5/A=0.5897617m9、曝气系统设计计算1、设计需氧量AORAOR=去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD5氧当量+NH3-N硝化需氧量-剩余污泥中NH3-N的氧当量-反碳化需氧量=492.56(kgO2/d)硝化需氧量=287.079反硝化脱氮产生的氧量D3＝2.86N T=106.4162(kgO2/d)总需气量AOR＝D1+D2-D3=673.22(kgO2/d)=28.05087(kgO2/h)最大需氧量与平均需氧量之比为1.4,则AOR max=1.4R=942.5091(kgO2/d)=39.27121(kgO2/h)去除每1kgBOD5的需氧量=AOR/[Q(S0-S)]=1.4385059(kgO2/kgBOD5)2、标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。
曝气器敷设于池底，距池底0.2m，淹没深度3.8将实际需氧量AOR换算成标准状态下的需氧量SOR。
工程所在地区实际大气压为ρ＝1.0069102；C L—曝气池内平均溶解氧，取C L=2mg/L；查表得水中溶解氧饱和度：C s(20)=9.17mg/l,C s(25)=8.38空气扩散气出口处绝对压为：P b= 1.3854×105（Pa)空气离开好氧反应池时氧的百分比：17.53653%好氧反应池中平均溶解氧饱和度 =9.118342(mg/l)标准需氧量：SOR=978.2095(kgO2/d)=40.75873(kgO2/h)相应最大时标准需氧量：SOR max= 1.4SOR=1369.4933(kgO2/d)=57.0622(kgO2/h)好氧反应池平均时供气量：679.31216(m3/h)最大时的供气量G smax=1.4G s=951.037(m3/h)=15.85062(m3/min)3、所需空气压力p(相对压力）p＝h1+h2+h3+h4+Δh式中h1+h2——供风管道沿程与局部阻力之和，取h1+h2=h3——曝气器淹没水头，h3=h4——曝气器阻力，取h4=Δh——富余水头,Δh=P= 5.6(m)4、曝气器数量计算(以单组反应池计算）按供氧能力计算所需曝气器数量。
式中h1—按供氧能力所需曝气器个数,个；qc—曝气器标准状态下，与好氧反应池工作条件接近时的供氧能力,kg 2/(h·个）h 1=204(个）以微孔曝气器服务面积进行校核：f=F/h1=0.441176(m2)<0.75(m 2)符合要求5、供风管道计算供风干管采用环状布置。
流量Qs=0.5Gsmax=475.5185(m 3/h)=0.132088(m 3/s)流速v=10m/s；0.129717(m)取干管管径为DN150mm 单侧供气（向单侧廊道供气）流量Qs单=0.5Gsmax/3=158.5062(m 3/h)=0.044029(m 3/s)流速v=10m/s；0.074892(m)取支管管径为DN 60mm 双侧供气（向两侧廊道供气）流量Q s双=Gsmax/3=317.0123(m 3/h)=0.088059(m 3/s)流速v=10m/s；0.105914(m)取支管管径为DN 100mm10、厌氧池设备选择（以单组反应池计算）厌氧池设导流墙，将厌氧池分成3格，每格内设潜水搅拌机1台，所坱功率按5W/m 3池容计算。
厌氧池有效容积V 厌＝180m 3采用微孔曝气器，参照有关手册，工作水深4.3m，在供风量1～3m2/(h·个）时，曝0.3～0.75m2,充氧能力qc=0.14kgO2/(h·个）。
则：混合全池污水所需功率为900w11、缺氧池设备选择（以单组反应池计算）缺氧池设导流墙，将缺氧池分成3格，每格内设潜水搅拌机1台，所坱功率按5W/m3池容计算。
缺氧池有效容积V缺＝180m3混合全池污水所需功率为900w12、污泥回流设备污泥回流比 R＝100%污泥回流量Q R=RQ=3600m3/d=150(m3/h)设混合液回流泵房1座每座泵房内设3台潜污泵2用1单泵流量Q R单＝0.5Q R=75(m3/h)水泵扬程污泥回流总管设计流量Q污回＝150(m3/h)污泥回流管设计流速采用V＝ 1.2m/s总管道过水断面积A＝Q污回/v=0.034722m2管径d=0.210314(m)污泥回流管径管径DN200mm校核管道流速v= 1.326964(m/s)13、混合液回流设备（1）混合液回流泵混合液回流比R内=150%混合液回流量Q R=R内Q=5400m3/d=225(m3/h)设混合液回流泵房1座每座泵房内设3台潜污泵2用1单泵流量Q R单=112.5(m3/h)(2)混合液回流管。
回流混合液由出水井重力流至混合流液回流泵房，经潜污泵提升后送至缺氧段首端。
混合液回流管设计流量Q6＝R内Q/2=0.03125(m3/s)泵房进水管设计流速采用V＝0.8m/s管道过水断面积A＝Q6/v=0.0390625m2管径d=0.2230721(m)取泵房进水管径管径DN250mm校核管道流速v=0.6369427(m/s)(3)泵房压力出水总管设计流量Q7=Q6=0.03125m/s设计流速采用v= 1.2m/s管道过水断面积A＝Q7/v=0.0260417m2管径d=0.1821376(m)取泵房压力出水管管径DN200mm如图所示为A2/O脱氮除磷工艺计算图。
25002500250025002500180005252525252NH3-N (mg/l)TP(mg/l)碱度S(mg/l)PH最底水温（℃）最高水温（℃）2532807.0～7.514258 1.5kgMLSS·d)<0.05符合要求<0.06符合要求g；去除1mgBOD5产生碱度0.1mg。
mg/lmg/l2500mm需要）0.08(m2)0.14(m2)污泥中NH3-N的氧当量-反硝化脱氮产氧量(kgO2/d)m，氧转移效率E A=20%计算温度T＝25℃。