(2012地基处理规范)高压旋喷桩、CFG桩、水泥土搅拌桩、振冲碎石桩计算-PJ

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理正多种形式支护(双排桩、搅拌桩、悬臂桩、内支撑)计算书

第二部分支护结构的设计计算一、AB段支护本设计标高皆为绝对标高（吴淞高程）。

自然地面标高为12.0m，基坑开挖面绝对标高以底板垫层底标高计为6.7m，基坑挖深为5.3m。

地下水位按稳定地下水位埋深0.5m考虑。

地面均布超载按20kPa考虑，道路超载按10kPa考虑。

基坑安全等级按“二级”考虑，重要性系数Υ0＝1.0。

设计采用灌注桩进行支护。

----------------------------------------------------------------------[ 支护方案 ]----------------------------------------------------------------------排桩支护----------------------------------------------------------------------[ 基本信息 ]----------------------------------------------------------------------规范与规程《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级二级支护结构重要性系数γ0 1.00基坑深度H(m) 5.300嵌固深度(m)7.200桩顶标高(m)-1.000桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形└桩直径(m)0.800桩间距(m) 1.000有无冠梁无放坡级数1超载个数2支护结构上的水平集中力0----------------------------------------------------------------------[ 放坡信息 ]----------------------------------------------------------------------坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数1 1.000 1.000 1.000----------------------------------------------------------------------[ 超载信息 ]----------------------------------------------------------------------超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)130.000---------------210.0000.00015.00010.000条形---[ 附加水平力信息 ]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[ 土层信息 ]土层数3坑内加固土否内侧降水最终深度(m) 5.800外侧水位深度(m) 1.000弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动[ 土层参数 ]层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1杂填土0.3018.0---10.0015.002杂填土 5.5018.48.418.0010.003粘性土14.0019.59.5------层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa) 118.0---------m法 2.28---218.018.0010.00合算m法 2.80---355.044.6016.40合算m法8.20---[ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa) 1杂填土分算 1.000 1.000 1.000 1.00010000.000 2杂填土合算 1.000 1.000 1.000 1.00010000.000 3粘性土合算 1.000 1.000 1.000 1.00010000.000 [ 工况信息 ]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖 5.300---[ 设计结果 ]---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：----------------------------------------------------------------------[ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HPB300桩的螺旋箍筋间距(mm)200弯矩折减系数 1.00剪力折减系数 1.00荷载分项系数 1.25配筋分段数一段各分段长度(m)11.50[ 内力取值 ]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)0.000.000.000.001基坑外侧最大弯矩(kN.m)387.96290.22484.96484.96最大剪力(kN)149.28130.39186.60186.60段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40012E224562[4307]箍筋HPB300d8@200503[895]加强箍筋HRB335D16@2000201----------------------------------------------------------------------[ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 2.852圆弧半径(m) R = 16.258圆心坐标X(m) X = -0.022圆心坐标Y(m) Y = 9.037----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ] ----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。

高压旋喷桩CFG桩计算水泥搅拌桩计算

高压旋喷桩CFG桩计算水泥搅拌桩计算高压旋喷桩是一种利用高压水和压缩空气混合旋喷施工技术的地基处
理方法。

它的计算过程包括两个方面：承载力计算和稳定性计算。

首先，
对于高压旋喷桩的承载力计算，可以通过考虑其受力形式和桩身的受力特点，采用经验公式计算其承载力。

其次，稳定性计算主要考虑桩体的抗倾
覆能力和抗滑移能力。

这一部分可以通过进行力学分析和计算，确定桩体
的稳定性。

CFG桩是一种制作粒径较小、密实度较高的混凝土成型桩，常用于弱
土层地基处理。

CFG桩的计算包括承载力计算和变形计算。

承载力计算可
以通过确定桩的摩擦阻力和端阻力，使用相应的理论公式进行计算。

变形
计算主要考虑桩的沉降和侧向变位。

根据实测资料和经验公式，可以进行
变形计算，估算桩体的变形情况。

水泥搅拌桩是一种利用水泥和粉煤灰等物料混合搅拌而成的桩体，常
用于软土地基的加固处理。

水泥搅拌桩的计算包括承载力计算和变形计算。

承载力计算主要考虑桩身与土体的相互作用，采用经验公式或者数值模拟
的方法进行计算。

变形计算主要考虑桩体的沉降和侧向变形。

根据桩体材
料的性质参数、地层特点和开挖孔径等信息，可以使用理论计算方法或者
进行现场监测，估算桩体的变形情况。

总之，高压旋喷桩、CFG桩计算以及水泥搅拌桩计算是地基处理过程
中关键的环节。

对于不同的地基处理方法，其计算原理和步骤有所不同，
但都需要综合考虑承载力和变形性能。

只有通过合理的计算和设计，才能
保证地基处理方法的有效性和工程的稳定性。

各种桩的计算公式

七、灌注桩（1）打孔沉管灌注桩单打、复打：计量单位：m3V=管外径截面积×（设计桩长+加灌长度）设计桩长——根据设计图纸长度如使用活瓣桩尖包括预制桩尖，使用预制钢筋混凝土桩尖则不包括加灌长度——用来满足砼灌注充盈量，按设计规定；无规定时，按0.25m计取。

（2）、夯扩桩：计量单位：m3V1（一、二次夯扩）=标准管内径截面积×设计夯扩投料长度（不包括预制桩尖）V2（最后管内灌注砼）=标准管外径截面积×（设计桩长+0.25）设计夯扩投料长度——按设计规定计算。

（3）钻孔混凝土灌注桩成孔工程量，计量单位：m3钻土孔V=桩径截面积×自然地面至岩石表面的深度；钻岩孔V=桩径截面积×入岩深度度混凝土灌入工程量，计量单位：m3V=桩径截面积×有效桩长，有效桩长设计有规定按规定，无规定按下列公式：有效桩长=设计桩长（含桩尖长）+桩直径设计桩长——桩顶标高至桩底标高基础超灌长度——按设计要求另行计算。

泥浆运输工程量：计量单位：m3，工程量按成孔工程量计取。

八、人工挖孔桩（1）、人工挖孔工程量：计量单位：m3V（人工挖土）=护壁外围截面积×成孔长度成孔长度——自然地坪至设计桩底标高V（淤泥、流砂、岩石）=实际开挖（凿）量（2）砖、混凝土护壁及灌注桩芯混凝土工程量：计量单位：m3工程量按设计图示尺寸的实体积九、水泥搅拌桩、粉喷桩，以立方米计算V=（设计桩长+500MM）×设计桩截面面积（长度如有设计要求则按设计长度）。

双轴的工程量不得重复计算，群桩间的搭接不扣除。

十、长螺旋或旋挖法钻孔灌注桩，以立方米计算V=（设计桩长+500MM）×设计桩截面面积或螺旋外径面积（长度如有设计要求则按设计长度）。

十一、基坑锚喷护壁成孔及孔内注浆。

按设计图纸以延长米计算十二、护壁喷射混凝土按设计图纸以平方米计算。

十三、砖基础计算规则1、基础与墙身（柱身）的划分：（1）基础与墙（柱）身使用同一种材料时，以设计室内地面为界（有地下室者，以地下室室内设计地面为界），以下为基础，以上为墙（柱）身。

河北2012定额计算规则

说明一、为统一全省工业与民用建筑工程工程量的计算，制定本规则。

二、本规则与2008年《全国统一建筑工程基础定额河北省消耗量定额》配套使用，作为确定本省范围内建筑工程造价及其消耗量的依据。

三、建筑工程工程量除依据2008年《全国统一建筑工程基础定额河北省消耗量定额》及本规则各项规定外，尚应依据以下文件：1.经审定的施工设计图纸及其说明。

2.经审定的施工组织设计或施工技术措施方案。

3.经审定的其他有关技术经济文件。

四、本规则的计算尺寸，以设计图纸表示的尺寸或设计图纸能读出的尺寸为准。

除另有规定外，工程量的计量单位应按下列规定计算：1.以体积计算的为“m3”。

2.以面积计算的为“m2”。

3.以长度计算的为“m”。

4.以重量计算的为“t”。

5.以个（或座）计算的为“个（或座）”。

汇总工程量时，其准确度取值：m3、m2、m取两位小数；t取三位小数；台（套或件等）取整数，两位或三位小数后的位数按四舍五入法取舍。

A.1 土、石方工程一、土方体积的计算，均以挖掘前的天然密实体积计算。

二、建筑物、构筑物及管道沟挖土按设计室外地坪以下以立方米计算。

设计室外地坪以上的挖土按山坡切土计算。

三、平整场地工程量按建筑物(或构筑物)的底面积(包括外墙保温板)计算，包括有基础的底层阳台面积。

围墙按中心线每边各增加1m计算。

道路及室外管道沟不计算平整场地。

四、外墙沟槽长度按图示尺寸的中心线计算；内墙沟槽长度按图示尺寸的沟槽净长线计算。

其突出部分应并入沟槽工程量内计算。

各种检查井和给排水管道接口处，因加宽而增加的土方工程量，应按相应管道沟槽全部土方工程量增加2.5%计算。

管道沟底宽度应按设计规定计算。

设计无规定时，按下表规定计算。

管道沟底宽度尺寸表单位：m五、地下室墙基沟槽深度，系从地下室挖土底面计算至槽底。

管道沟的深度，按分段间的地面平均自然标高减去管道底皮的平均标高计算。

六、挖沟槽、地坑、土方需放坡者，可按下表规定的放坡起点及放坡系数计算工程量。

建筑地基基础工程施工质量验收规范

《建筑地基基础工程质量验收规范》GB20202-20022012年3月7日1 总则1.0.1 为加强工程质量监督管理，统一地基基础工程施工质量的验收，保证工程质量，制订本规范。

说明：1.0.1根据统一布置，现行国家标准《土方与爆破工程施工及验收规范》GBJ201中的“土方工程”列入本规范中。

因此，本规范包括了“土方工程”的内容。

1.0.2 本规范适用于建筑工程的地基基础工程施工质量验收。

说明：1.0.2铁路、公路、航运、水利和矿井巷道工程，对地基基础工程均有特殊要求，本规范偏重于建筑工程，对这些有特殊要求的地基基础工程，验收应按专业规范执行。

1.0.3 地基基础工程施工中采用的工程技术文件、承包合同文件对施工质量验收的要求不得低于本规范的规定。

说明：1.0.3本规范部分条文是强制性的，设计文件或合同条款可以有高于本规范规定的标准要求，但不得低于本规范规定的标准。

1.0.4 本规范应与现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300配套使用。

说明：1.0.4现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300对各个规范的编制起了指导性的作用，在具体执行本规范时，应同GB50300标准结合起来使用。

1.0.5 地基基础工程施工质量的验收除应执行本规范外，尚应符合国家现行有关标准规范的规定。

说明：1.0.5地基基础工程内容涉及到砌体、混凝土、钢结构、地下防水工程以及桩基检测等有关内容，验收时除应符合本规范的规定外，尚应符合相关规范的规定。

与本规范相关的国家现行规范有：使浆液或水从喷嘴中射出，边旋转边喷射的浆液，使土体与浆液搅拌混合形成一固结体。

施工采用单独喷出水泥浆的工艺，称为单管法；施工采用同时喷出高压空气与水泥浆的工艺，称为二管法；施工采用同时喷出高压水、高压空气及水泥浆的工艺，称为三管法。

2.0.7 水泥土搅拌桩地基soil-cement mixed pile foundation利用水泥作为固体剂，通过搅拌机械将其与地基土强制搅拌，硬化后构成的地基。

建筑地基处理技术规范2012-地基处理规范

1 总则1.0.1 为了在地基处理的设计和施工中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量、保护环境，制定本规范。

1.0.2 本规范适用于建筑工程地基处理的设计、施工和质量检验。

1.0.3地基处理除应满足工程设计要求外，尚应做到因地制宜、就地取材、保护环境和节约资源等。

1.0.4 建筑工程地基处理除应执行本规范外，尚应符合国家现行的有关强制性标准的规定。

经处理后的地基计算时，尚应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定。

2术语和符号2.1术语2.1.1 地基处理ground treatment提高地基强度，改善其变形性质或渗透性质而采取的技术措施。

2.1.2 复合地基composite foundation部分土体被增强或被置换，形成的由地基土和增强体共同承担荷载的人工地基。

2.1.3 地基承载力特征值characteristic value of subgrade bearing capacity由载荷试验测定的地基土压力变形曲线线性变形段内规定的变形所对应的压力值，其最大值为比例界限值。

2.1.4 换填垫层cushion挖去表面浅层软弱土层或不均匀土层，回填坚硬、较粗粒径的材料，并夯压密实形成的垫层。

2.1.5 加筋垫层reinforced cushion在垫层材料内铺设单层或多层水平向加筋材料形成的垫层。

2.1.6 预压地基preloading foundation对地基进行堆载预压或真空预压、或联合使用堆载和真空预压，形成的地基土固结压密后的地基。

2.1.7 堆载预压drift preloading对地基进行堆载使地基土固结压密的地基处理方法。

2.1.8 真空预压vacuum preloading通过对覆盖于竖井地基表面的不透气薄膜内抽真空排水使地基土固结压密的地基处理方法。

2.1.9 压实地基compacted foundation利用平碾、振动碾或其它碾压设备将填土分层密实的处理地基。

工程量计算规则(地基处理)

工程量计算规则一、地基处理。

1.填料加固按设计图示尺寸以体积计算。

2.地基强夯按设计图示强夯处理范围以面积计算。

设计无规定时，按建筑物外围轴线每边各加4m计算。

3.低锤满拍按实际面积计算。

4.振冲桩按设计桩截面乘以桩长以体积计算。

5.沉管灌注砂石桩按设计桩顶至桩尖长度加超灌长度（设计没有明确的按）乘以设计桩截面积以体积计算，不扣除桩尖虚体积。

6.水泥搅拌桩：（1）深层水泥搅拌桩、双轴水泥搅拌桩、三轴水泥搅拌桩按设计桩长加（设计有明确的按设计长度）乘以设计桩外径截面积，以体积计算。

（2）空孔部分按设计桩顶标高到自然地坪标高减导向沟的深度（设计未明确时按1m考虑）以体积计算。

（3）插拔型钢按设计图示尺寸以质量计算。

（4）水泥搅拌桩凿桩头按凿桩长度乘桩截面积以体积计算，套用第三章桩基础工程凿桩头灌注钢筋混凝土桩子目，其中，人工、机械乘以系数。

7.高压旋喷桩：设计桩长加上超灌长度计算。

若设计未明确超灌长度的，桩的超灌长度按计算；凿桩头按凿桩长度乘桩截面积以体积计算，套用第三章桩基础工程凿桩头灌注钢筋混凝土桩子目，其中，人工、机械乘以系数。

<勘误一>8.注浆地基：（1）分层注浆钻孔数量按设计图示以钻孔深度计算。

注浆数量按设计图纸注明加固土体的体积计算。

（2）压密注浆钻孔数量按设计图示以钻孔深度计算。

注浆数量按下列规定计算：①设计图纸明确加固土体体积的，按设计图纸注明的体积计算。

②设计图纸以布点形式图示土体加固范围的，则按两孔间距的一半作为扩散半径，以布点边线各加扩散半径，形成计算的平面，计算注浆体积。

③如果设计图纸注浆点在钻孔灌注桩之间，按两注浆孔的一半作为每孔的扩散半径，依此圆柱体积计算注浆体积。

二、基坑与边坡支护。

1.打、拔槽型钢板桩按单根钢板桩全长的理论重量乘以钢板桩根数以质量计算。

2.砂浆土钉、砂浆锚杆的钻孔、注浆，按设计文件或经批准的施工组织设计，按钻孔深度以长度计算。

3.有粘结预应力钢绞线按设计图示尺寸以锚固长度与工作长度的质量之和计算。

地基处理方法案例计算公式汇总表

每孔碱液灌注量 V r 2 (l r ) n =0.6~0.8
碱液加固地基的半径
对一般地基，扩大 1~3 排桩，且不小于处理土层厚度的 0.5 倍，对可液化地基，不小于液化土层厚度的 0.5 倍，且不应小于 5m。
6、 E f spk E sp s 7、桩土应力比：
Dr
f pk 1 f spk n ( 1) 1或n m f sk f sk
m d 2 / d e2 nAp / A （ d 为桩身直
径， d e 一根桩分担的处理地基面积的等效圆等效直径） 6、桩土应力比：
1、 0.8 ~ 0.9
7.7
CFG 桩法
粘性土、粉土、砂土和已完成自重固结的素填土等，对淤泥质土应按地区经验或通过现场试验确定其适用性。
值。 : 桩间土承载力发挥系数。
'
5
其他
6
强夯置换
真空预压法基底每边扩大不小于 3.0m 强夯法：碎石土、砂土、每边超出基础低饱和度的粉土与粘性设计处理深度土、湿陷性黄土、素填的 0.5~2/3，并土和杂填土等。不小于 3m；可强夯置换法：软土应采液化地基不小用强夯置换法。于 5m。淤泥质土、淤泥和冲填土等饱和粘性土地基。加固湿陷性黄土加固湿陷性黄土，加固深度宜 2~5m 。非自重湿陷性黄土，为基础宽度 1.5~2 倍超底边宽度每边不小于 1m 对Ⅱ级自重湿陷性黄土，为基础宽度 2~3 倍。
Q V n d N 1

=0.6~0.8
d d N1 q Q N d N1 1 d N
V r 0.6 nl 103

高压旋喷桩地基处理计算方法

高压旋喷桩地基处理计算方法摘要：本人通过铁路开发江油某路苑楼盘的实际工程案列，阐述了地基处理中高压旋喷桩的计算方法。

通过算例分析的方式，并基于静力平衡方程，推导普遍表达式，进一步验证计算方法的合理性。

关键字：地基处理；旋喷桩一、引言高压旋喷桩具有很多的优点，例如其的经济实用性、设计方法较为简便、在施工中能够达到低碳环保的要求而不对环境带来二次污染，这些优点都使得高压旋喷桩地基处理方法成为了一种应用最广的施工方法。

在进行高压旋喷桩地基处理的过程中，需要对地基的承载力和沉降量进行科学、合理的计算，这对工程的顺利完成具有十分重要的意义。

在工程开始之前，对于沉降的量有一个具体、明确的认识是必不可少的，一般来说，使用荷载试验能够有效地确定地基准确的承载力，但是这一方法耗资高、耗时长，只会在很少的较为重要的工程中使用，在普通的工程中并不适用。

更为普遍的测量方法使通过勘察收集资料，并且通过计算获得最终结果，这就对勘察的精确度提出了很高的要求。

当前对于复合地基进行计算的手段还不成熟、理论也不够完善，有时即使依据同样的原始数据采用不同的计算方法都会使得计算值与实际值之间产生比较大的差异。

为了解决这一问题，研究复合地基承载力和沉降量的计算值和实际值之间产生差异的原因，找出它们之间的某种联系，能够对承载力和沉降量计算值的精确度的提升有很大的帮助。

本文就以铁路开发江油某路苑楼盘的实际工程为案例，阐述了更有效的高压旋喷桩地基处理计算方法。

二、工程案例地基处理计算过程根据《江油某路苑 1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#楼岩土工程勘察报告》及《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012)，复合地基承载力特征值计算如下：1.确定桩间土承载力特征值fsk根据本场地岩土工程勘察报告中的地层条件和土的物理力学参数，桩间土主要为卵石层，加固后桩间土承载力特征值根据经验取fsk＝200kPa。

2.估算单桩承载力特征值Ra借用《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）第 7.1 节，按下列式计算且结合地区经验确定。

工程量计算规则(地基处理)

工程量计算规则一、地基处理。

1.填料加固按设计图示尺寸以体积计算。

2.地基强夯按设计图示强夯处理范围以面积计算。

设计无规定时，按建筑物外围轴线每边各加4m计算。

3.低锤满拍按实际面积计算。

4.振冲桩按设计桩截面乘以桩长以体积计算。

5.沉管灌注砂石桩按设计桩顶至桩尖长度加超灌长度（设计没有明确的按0.25m）乘以设计桩截面积以体积计算，不扣除桩尖虚体积。

6.水泥搅拌桩：（1）深层水泥搅拌桩、双轴水泥搅拌桩、三轴水泥搅拌桩按设计桩长加0.5m（设计有明确的按设计长度）乘以设计桩外径截面积，以体积计算。

（2）空孔部分按设计桩顶标高到自然地坪标高减导向沟的深度（设计未明确时按1m考虑）以体积计算。

（3）插拔型钢按设计图示尺寸以质量计算。

（4）水泥搅拌桩凿桩头按凿桩长度乘桩截面积以体积计算，套用第三章桩基础工程凿桩头灌注钢筋混凝土桩子目，其中，人工、机械乘以系数0.6。

7.高压旋喷桩：设计桩长加上超灌长度计算。

若设计未明确超灌长度的，桩的超灌长度按0.5m计算；凿桩头按凿桩长度乘桩截面积以体积计算，套用第三章桩基础工程凿桩头灌注钢筋混凝土桩子目，其中，人工、机械乘以系数0.6。

<勘误一>8.注浆地基：（1）分层注浆钻孔数量按设计图示以钻孔深度计算。

注浆数量按设计图纸注明加固土体的体积计算。

（2）压密注浆钻孔数量按设计图示以钻孔深度计算。

注浆数量按下列规定计算：①设计图纸明确加固土体体积的，按设计图纸注明的体积计算。

②设计图纸以布点形式图示土体加固范围的，则按两孔间距的一半作为扩散半径，以布点边线各加扩散半径，形成计算的平面，计算注浆体积。

③如果设计图纸注浆点在钻孔灌注桩之间，按两注浆孔的一半作为每孔的扩散半径，依此圆柱体积计算注浆体积。

二、基坑与边坡支护。

1.打、拔槽型钢板桩按单根钢板桩全长的理论重量乘以钢板桩根数以质量计算。

2.砂浆土钉、砂浆锚杆的钻孔、注浆，按设计文件或经批准的施工组织设计，按钻孔深度以长度计算。

水泥粉煤灰碎石桩(CFG桩)与高压旋喷桩的联合处理岩溶地基

表１场地的土层分布及物理力学指标
重Hale Waihona Puke 岩土层名称层厚／ｍ＾ｙ／（ｋＮ／ｍ）Ｅｐｉ／ＭＰａｆｋ
［摘要］通过某高层住宅建筑地基基础加固的工程实例，介绍了以ＣＦＧ桩为主，高压旋喷桩为辅的地基加固方法，解决了岩溶发育区地质情况复杂、地基处理难度大的问题，详细阐述了ＣＦＧ桩、高压旋喷桩复合地基的设计，并通过试验对加固处理后联合地基的效果进行评述，为类似工程的地基加固提供参考依据。［关键词］ＣＦＧ桩高压旋喷桩地基加固联合处理
ｔｅｄｂｙｈｉｇｈ— ｐｒｅｓｓｕｒｅｊｅｔｇｒｏｕｔｉｎｇｐｉｌｅｗａｓｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ，ｔｏｓｏｌｖｅａｃｏｍｐｌｉｃａｔｅｄｇｅｏｌｏｇｉｃａｌｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓａｎｄｇｒｅａｔｏｆｕｎｄａｔｉｏｎｈａｎｄｌｉｎｇｄｉｆｆｉｃｕｌｔｙｉｎＫａｒｓｔａｒｅａｓ．ＴｈｅｄｅｓｉｇｎｏｆｔｈｅＣＦＧｐｉｌｅａｎｄｈｉｇｈ—ｐｒｅｓｓｕｒｅｒｏｔａｒｙｊｅｔｐｉｌｅｃｏｍｐｏｓｉｔｅｏｆｕｎｄａｔｉｏｎｗｅｒｅｆｕｌｌｙｄｅｓｃｒｉｂｅｄ．Ｔｈｅｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔｅｆｆｅｃｔｗａｓｅｖａｌｕａｔｅｄｔｈｒｏｕｇｈｔｅｓｔｉｎｇｉｎｏｒｄｅｒｔｏｐｒｏｖｉｄｅｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒｓｉｍｉｌａｒｏｕｆｎｄａｔｉｏｎｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔｐｒｏｊｅｃｔｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ＣＦＧｐｉｌｅ；ｈｉｇｈ—ｐｒｅｓｓｕｒｅｊｅｔｇｒｏｕｔｉｎｇｐｉｌｅｓ；ｏｕｆｎｄａｔｉｏｎｒｅｉｆｎｏｒｃｅｍｅｎｔ；ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｔｒｅａｔｍｅｎｔ１岩土工程概况

建筑地基处理技术规范JGJ79-2012

1 总则1.0.1 为了在地基处理的设计和施工中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量、保护环境，制定本规范。

1.0.2 本规范适用于建筑工程地基处理的设计、施工和质量检验。

1.0.3地基处理除应满足工程设计要求外，尚应做到因地制宜、就地取材、保护环境和节约资源等。

1.0.4 建筑工程地基处理除应执行本规范外，尚应符合国家现行的有关强制性标准的规定。

经处理后的地基计算时，尚应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定。

2术语和符号2.1术语2.1.1 地基处理ground treatment提高地基强度，改善其变形性质或渗透性质而采取的技术措施。

2.1.2 复合地基composite foundation部分土体被增强或被置换，形成的由地基土和增强体共同承担荷载的人工地基。

2.1.4 换填垫层cushion挖去表面浅层软弱土层或不均匀土层，回填坚硬、较粗粒径的材料，并夯压密实形成的垫层。

2.1.5 加筋垫层reinforced cushion在垫层材料内铺设单层或多层水平向加筋材料形成的垫层。

2.1.6 预压地基preloading foundation对地基进行堆载预压或真空预压、或联合使用堆载和真空预压，形成的地基土固结压密后的地基。

2.1.7 堆载预压drift preloading对地基进行堆载使地基土固结压密的地基处理方法。

2.1.8 真空预压vacuum preloading通过对覆盖于竖井地基表面的不透气薄膜内抽真空排水使地基土固结压密的地基处理方法。

2.1.9 压实地基compacted foundation利用平碾、振动碾或其它碾压设备将填土分层密实的处理地基。

桩基工程量计算规则_secret

桩基础工程1、打预制钢筋混凝土桩按设计桩长(包括桩尖)以延长米计算。

如管桩的空心部分按设计要求灌注混凝土或其他填充材料时，应另行计算。

2、接桩：电焊接桩按设计接头以个计算。

焊接桩接头钢材用量设计与项目不同时，可按设计用量换算。

3、送桩：按送桩长度以延长米计算(即打桩架底至桩顶面高度或自桩顶面至自然地坪面另加0.5m 计算)。

送桩后孔洞如需回填时，按“A.1土石方工程”相应项目计算。

4、钻孔灌注混凝土桩按下列规定计算。

(1)钻孔按实钻孔长度乘以设计桩截面面积计算，灌注混凝土按设计桩长(包括桩尖，不扣除桩尖虚体积)与超灌长度之和乘以设计桩断面面积以立方米计算。

超灌长度设计有规定的，按设计规定；设计无规定的，按0.25米计算。

(2)泥浆运输按成孔体积以立方米计算。

5、人工挖孔混凝土桩按下列规定计算。

(1)挖土按实挖体积以立方米计算。

如设计无混凝土护壁者，挖土尺寸按设计桩身直径加200mm计算，项目中包括垂直运输及100m以内水平运输。

(2)设计有混凝土护壁者，护壁混凝土按图示尺寸以立方米计算。

设计无混凝土护壁者，护壁厚度按100mm，高度按孔身高度计算。

(3)扩大头如需锚杆支护时，另行计算。

(4)人工挖孔混凝土桩从桩承台以下，按设计图示尺寸以立方米计算，混凝土护壁已另列项目，不得重复计算。

6、打孔(沉管)灌注桩按下列规定计算。

(1)混凝土桩、砂桩、砂石桩、碎石桩、CFG桩的体积，按设计桩长(包括桩尖，不扣除桩尖虚体积)乘以设计规定桩径，如设计无规定时，桩径按钢管管箍外径截面面积计算。

(2)扩大桩的体积用复打法时按单桩体积乘以次数计算；用翻插法时按单桩体积乘以1.5系数。

(3)打孔后先埋入预制混凝土桩尖，再灌注混凝土者，桩尖按A.4“混凝土及钢筋混凝土工程”相应项目计算。

灌注桩按设计长度(自桩尖顶面至桩顶面高度)乘以钢管管箍外径截面面积计算。

断面面积计算。

7、深层搅拌桩、喷粉桩、振冲碎石桩、夯扩灌注桩按设计桩长乘以设计断面面积以立方米计算。

高压旋喷桩胶凝土用量计算

高压旋喷桩胶凝土用量计算背景介绍高压旋喷桩是一种常用于基础工程中的施工方法。

在进行高压旋喷桩的设计和施工之前，需要准确计算胶凝土的用量，以确保工程质量和成本控制。

胶凝土用量计算方法胶凝土用量的计算可按照以下步骤进行：1. 确定桩的设计参数，包括桩的直径、长度和间距等。

这些参数可以通过工程设计文档获取。

2. 计算每个桩的体积。

桩的体积可以通过以下公式计算：桩体积 = 直径 * 直径* π * 长度 / 4。

其中，直径为桩的直径，长度为桩的长度，π为圆周率。

3. 计算所有桩的总体积。

将每个桩的体积相加即可得到所有桩的总体积。

4. 根据胶凝土的配比确定每立方米胶凝土所需原材料的用量。

这些配比可以根据工程要求和标准确定。

5. 将总体积乘以每立方米胶凝土所需的原材料用量，即可得到胶凝土的总用量。

示例计算假设有10个直径为1米、长度为10米的高压旋喷桩，桩之间的间距为2米。

胶凝土的配比为1:2:4，其中胶凝土、水泥、骨料的用量分别为300kg、600kg和1200kg每立方米。

1. 计算每个桩的体积：1 * 1 * π * 10 / 4 = 7.85立方米。

2. 计算所有桩的总体积：10 * 7.85 = 78.5立方米。

3. 计算胶凝土的总用量：78.5 * 300kg = 23,550kg。

因此，这10个高压旋喷桩所需的胶凝土总用量为23,550kg。

总结通过以上计算方法，可以准确计算高压旋喷桩胶凝土的用量。

在实际应用中，需要结合具体工程要求和配比标准进行计算，以确保施工质量和工程成本的控制。

2012年工程量清单计价工程量计算规则

2012年建筑工程量清单计价工程量计算规则及公式一、平整场地：建筑物场地厚度在±30cm以内的挖、填、运、找平。

1、平整场地计算规则（1）清单规则:按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算.（2）定额规则：按设计图示尺寸以建筑物外墙外边线每边各加2米以平方米面积计算。

2、平整场地计算公式S=（A+4)×（B+4）=S底+2L外+16式中：S———平整场地工程量；A———建筑物长度方向外墙外边线长度;B---建筑物宽度方向外墙外边线长度；S底———建筑物底层建筑面积;L外—-—建筑物外墙外边线周长.该公式适用于任何由矩形组成的建筑物或构筑物的场地平整工程量计算。

二、基础土方开挖计算1、开挖土方计算规则（1）、清单规则：挖基础土方按设计图示尺寸以基础垫层底面积乘挖土深度计算。

（2）、定额规则：人工或机械挖土方的体积应按槽底面积乘以挖土深度计算。

槽底面积应以槽底的长乘以槽底的宽，槽底长和宽是指基础底宽外加工作面,当需要放坡时，应将放坡的土方量合并于总土方量中.2、开挖土方计算公式:（1）、清单计算挖土方的体积：土方体积＝挖土方的底面积×挖土深度。

（2）、定额规则：基槽开挖:V=(A+2C+K×H)H×L。

式中：V—-—基槽土方量；A—--槽底宽度；C——-工作面宽度；H———基槽深度;L—-—基槽长度.。

其中外墙基槽长度以外墙中心线计算，内墙基槽长度以内墙净长计算，交接重合出不予扣除。

基坑开挖：V=1/6H[A×B+a×b+（A+a)×（B+b)+a×b］。

式中:V———基坑体积;A—基坑上口长度；B--—基坑上口宽度；a--—基坑底面长度;b——-基坑底面宽度。

三、回填土工程量计算规则及公式1、基槽、基坑回填土体积=基槽(坑）挖土体积-设计室外地坪以下建（构）筑物被埋置部分的体积。

式中室外地坪以下建（构）筑物被埋置部分的体积一般包括垫层、墙基础、柱基础、以及地下建筑物、构筑物等所占体积2、室内回填土体积=主墙间净面积×回填土厚度-各种沟道所占体积主墙间净面积=S底-（L中×墙厚+L内×墙厚）式中：底—-—底层建筑面积；L中———外墙中心线长度；L内—-—内墙净长线长度。

三轴水泥搅拌桩及高压旋喷桩工程量计算规则

一、94定额1）说明：13.深层水泥搅拌桩适用于桩长16米内，桩径500毫米内，水泥掺入量按加固土重的12%考虑的，如设计不同时按每增减1%定额计算。

2）工程量计算规则：7.深层水泥搅拌桩工程量按桩全长乘以桩径截面面积计算，桩全长+设计桩长+50厘米。

二、2003定额：1）说明：十七、深层水泥搅拌桩的水泥掺量按加固土重（1800kg/m3）的13%考虑，如设计不同时按每增减1%定额计算。

空搅部分按相应定额人工及搅拌桩机台班乘系数0.5 计算。

2）工程量计算规则：十、深层水泥搅拌桩工程量按桩径截面积乘桩长计算。

桩长按设计桩顶标高至桩底长度另加0.50m计算；若设计桩顶标高至自然地坪小于0.5m或已达自然地坪时，另加长度应小于0.5m或不计。

空搅部分的长度按设计桩顶标高至自然地坪的长度减去另加长度计算。

十一、高压旋喷桩工程量，钻孔按自然地坪至设计桩底的长度计算，喷浆按设计加固桩截面面积乘以设计桩长计算。

三、2010定额1）说明：七、地基加固、围护桩及其他：2.水泥搅拌桩的水泥掺入量按加固土重（1800）的13%考虑，如设计不同时按每增减1%定额计算。

3．单、双头深层水泥搅拌桩定额已综合了正常施工工艺需要的重复喷浆（粉）和搅拌。

空搅部分按相应定额的人工及搅拌桩机台班乘以系数0.5计算7.高压旋喷桩定额已综合接头处的复喷工料；高压旋喷桩中设计水泥用量与定额不同时应予调整。

2）工程量计算规则：九、水泥搅拌桩：1．水泥搅拌桩工程量按桩长乘以桩径截面积计算。

桩径截面积应扣除重叠部分面积。

桩长按设计桩顶标高至桩底长度另加0.5m计算；若设计桩顶标高至打桩前的自然地坪标高小于0.5m或已达打桩前的自然地坪标高时，另加长度应按实际长度计算或不计。

2．空搅部分的长度按设计桩顶标高至打桩前的自然地坪标高的长度减去另加长度计算。

十、高压旋喷桩工程量，引（钻）孔按自然地坪标高至设计桩底的长度计算，喷浆按设计加固桩截面面积乘以设计桩长计算。

理正高压旋喷桩支护计算

理正高压旋喷桩支护计算高压旋喷桩支护是一种常用的土木工程施工技术，主要用于土壤砂土和饱和软土的加固加压工作。

在工程施工现场，高压旋喷桩支护可以用来增加土壤的强度，提高地基承载能力，同时也可以用来减少结构物的沉降，保护地下管线设施等。

在进行高压旋喷桩支护计算时，需要考虑土壤的力学性质，施工过程的参数等。

首先，需要对土壤进行力学性质的测试和分析。

一般来说，土壤的力学性质包括强度和变形性质两个方面。

强度性质指土壤抗剪强度和抗压强度等。

而变形性质指土壤的压缩变形性和剪切变形性等。

通过对土壤力学性质的测试和分析，可以得到土壤的强度参数和变形参数，为后续高压旋喷桩的计算和设计提供依据。

其次，需要对高压旋喷桩的施工参数进行计算和分析。

高压旋喷桩施工中的主要参数包括旋喷桩的直径、长度、间距和施工层数等。

这些参数的选择与土壤的力学性质息息相关。

一般来说，土壤的强度越低，旋喷桩的直径和间距可以适当增大；土壤的变形性越大，旋喷桩的长度和施工层数可以适当增加。

通过对高压旋喷桩施工参数的计算和分析，可以确定最佳的施工方案和施工参数。

最后，需要对高压旋喷桩的受力和承载能力进行计算。

高压旋喷桩在施工过程中承受着土壤的垂直荷载和水平荷载。

根据土壤的力学性质和高压旋喷桩的受力模式，可以计算出高压旋喷桩的受力情况和承载能力。

根据施工参数和土壤力学性质，可以确定高压旋喷桩的抗剪强度、抗压强度和变形性等。

然后，可以根据土壤的荷载情况和高压旋喷桩的受力特点，进行高压旋喷桩的受力计算和承载能力计算，从而确定高压旋喷桩的设计方案和设计参数。

综上所述，高压旋喷桩支护计算需要从土壤的力学性质、高压旋喷桩的施工参数和受力情况等多个方面进行综合分析和计算。

通过对土壤力学性质的测试和分析，可以了解土壤的强度和变形性质；通过对高压旋喷桩施工参数的计算和分析，可以确定最佳的施工方案和施工参数；通过对高压旋喷桩受力和承载能力的计算，可以确定高压旋喷桩的设计方案和设计参数。

高压旋喷桩计算规则

高压旋喷桩计算规则
高压旋喷桩计算规则通常是由以下几个方面考虑：
土壤参数：包括土壤密度、强度和压缩特性等。

这些参数可以通过现场调查、室内试验和参考相关规范等方式确定。

桩体参数：包括破碎桩直径、喷射压力和喷射速度等。

这些参数可以通过现场设备测试或者参考厂家提供的数据进行确定。

荷载条件：包括桩的设计荷载、荷载分布形式以及荷载组合等。

这些条件一般需要参考相关规范规定或者根据具体工程条件进行确定。

计算方法：可以使用解析方法或有限元分析等数学方法进行计算。

解析方法是根据桩体受力原理进行计算，可以得到较为准确的结果；有限元分析方法是根据复杂的数学模型进行计算，可以模拟实际情况，但是计算时间和成本较高。

在高压旋喷桩的设计过程中，需要综合考虑以上几个方面的因素，以确保设计的高压旋喷桩质量和安全性能达到设计要求。

高压旋喷桩计算书

旋喷桩提高地基承载能力计算拟建xx路位于xx市**区东南部，道路等级为城市次干路，道路重要性等级为二级，场地复杂程度等级为二级，岩土条件复杂程度等级为二级，综合评定岩土工程勘察等级为乙级，抗震设防类别为标准设防类（丙类）。

xx路沿线地貌形式为第四系海积冲洪积平原地貌，地面高程介于4.80～6.23m之间，地形整体起伏不大，地势较平坦开阔，路面设计标高4.507～5.002m，在K0+000-K0+283.662段其下大面积分布有厚度不等的淤泥质土层，钻孔揭示层厚2.10m～7.30m不等，为工程建设不良土层，如不处理，工后沉降大，本次设计采用水泥粉煤灰碎石桩对软基进行加固处理。

该项目K0+000-K0+180段施工时由于两侧围墙及现状管线无法迁移，施工场地受限，在道路两侧无法采用水泥粉煤灰碎石桩处理的范围内改用旋喷桩处理，本次设计旋喷桩桩长分别为9m、11m和12m，本次计算以9m桩长为例：---------------------------------------------------------------------- 原始条件:计算目标: 计算沉降、承载力和稳定路堤设计高度: 1.120(m)路堤设计顶宽: 30.000(m)路堤边坡坡度: 1:0.000工后沉降基准期结束时间: 240(月) 荷载施加级数: 2序号起始时间 (月) 终止时间(月) 填土高度(m) 是否作稳定计算1 0.000 6.000 0.000 是2 6.000 12.000 1.120 是路堤土层数: 2 超载个数: 0层号层厚度(m) 重度(kN/m3) 内聚力(kPa) 内摩擦角(度)1 0.620 23.000 40.000 30.0002 0.500 18.000 30.000 30.000地基土层数: 3 地下水埋深: 1.000(m)钻孔数: 5钻孔位置(m): 0.000 20.000 40.000 60.000 80.000层号孔01层厚孔02层厚孔03层厚孔04层厚孔05层厚重度饱和重度地基承载力快剪C 快剪固结快剪竖向固结系水平固结系排水层(m) (m) (m) (m) (m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (kPa) (度) (度) 数(cm2/s) 数(cm2/s)1 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 18.400 20.000 130.000 24.600 16.100 16.100 0.00150 0.00150 否2 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 16.900 20.000 65.000 11.300 9.700 11.000 0.00150 0.00150 否3 10.000 10.000 10.000 10.000 10.000 19.200 20.000 180.000 27.200 17.800 15.000 0.00150 0.00150 否层号 e( 0) e( 50) e(100) e(200) e(300) e(400) e(500) e(600) e(800)1 0.754 0.698 0.664 0.626 0.595 0.560 0.500 0.450 0.2502 0.754 0.698 0.664 0.626 0.595 0.560 0.500 0.450 0.2503 0.754 0.698 0.664 0.626 0.595 0.560 0.500 0.450 0.250砂垫层砂垫层厚度: 0.500(m)砂垫层的重度: 21.000(kN/m3)砂垫层的C: 0.000(kPa)砂垫层的: 30.000(度)加固土桩加固土桩布置形式:等边三角形加固土桩间距: 1.500(m)加固土桩的长度 9.000(m)加固土桩桩土应力比: 3.500加固土桩直径: 0.600(m)加固土桩的抗剪强度: 15.000(kPa)加固土桩布置起始坐标: 0.000(m)加固土桩布置宽度: 30.000(m)承载力计算参数:承载力验算公式: p ≤γR[fa]验算点距离中线距离: 0.000(m)承载力抗力系数γR: 1.00复合地基计算公式: fspk = mRa/Ap + (1-m)fsk单桩承载力Ra: 160.00(kN)桩间土承载力折减系数: 1.00桩间土承载力提高系数: 1.00承载力修正公式: [fa] = [fa0] + 2(h-h0)基准深度h0: 0.000(m)固结度计算参数:地基土层底面: 不是排水层固结度计算采用方法: 微分方程数值解法多级加荷固结度修正时的荷载增量定义为“填土高*容重”填土-时间-固结度输出位置距离中线距离: 0.000(m) 填土-时间-固结度输出位置深度: 0.000(m)沉降计算参数:地基总沉降计算方法: 经验系数法主固结沉降计算方法: e-p曲线法沉降计算不考虑超载沉降修正系数: 1.200沉降计算的分层厚度: 0.500(m)分层沉降输出点距中线距离: 0.000(m)压缩层厚度判断应力比 = 15.000%基底压力计算方法:按多层土实际容重计算加固区主固结沉降计算方法：公路软基规范法计算时不考虑弥补地基沉降引起的路堤增高量工后基准期起算时间: 最后一级加载(路面施工)结束时稳定计算参数:稳定计算方法: 有效固结应力法稳定计算不考虑超载稳定计算考虑地震力地震烈度: 7度地震作用综合系数: 0.250地震作用重要性系数: 1.000稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)============================================================================ (一) 各级加荷的沉降计算第1级加荷，从0.0~6.0月加载开始时，路基计算高度 = 0.000(m)，沉降 = 0.000(m)加载结束时，路基计算高度 = 0.000(m)，沉降 = 0.000(m) 第2级加荷，从6.0~12.0月加载开始时，路基计算高度 = 0.000(m)，沉降 = 0.000(m)加载结束时，路基计算高度 = 1.120(m)，沉降 = 0.033(m)============================================================================ (二) 路面竣工时及以后的沉降计算基准期开始时刻: 最后一级加载(路面施工)结束时刻不考虑沉降影响，路堤的实际计算高度为 = 1.120(m)路面竣工时,地基沉降 = 0.033(m)路面竣工后,基准期内的残余沉降 = 0.049(m)基准期结束时,地基沉降 = 0.083(m)最终地基总沉降 = 1.200*0.085 = 0.102(m)路面竣工时,路基横断面各点的沉降(中线为原点)坐标当时沉降两点间沉降与路堤中心(m) (m) 差(m) 沉降差(m)-21.000 0.000 0.000 0.033-19.500 0.000 0.000 0.033-18.000 0.000 0.000 0.033-16.500 0.000 0.000 0.033-15.000 0.014 0.014 0.019-13.500 0.026 0.012 0.007-12.000 0.029 0.003 0.004-10.500 0.030 0.001 0.003-9.000 0.032 0.001 0.002-7.500 0.032 0.000 0.001-6.000 0.033 0.001 0.001-4.500 0.033 0.001 0.000-3.000 0.033 0.000 0.000-1.500 0.033 0.000 0.0000.000 0.033 0.000 0.0001.500 0.033 -0.000 0.0003.000 0.033 -0.000 0.0004.500 0.033 -0.000 0.0006.000 0.033 -0.001 0.0017.500 0.032 -0.001 0.0019.000 0.032 -0.000 0.00210.500 0.030 -0.001 0.00312.000 0.029 -0.001 0.00413.500 0.026 -0.003 0.00715.000 0.014 -0.012 0.01916.500 0.000 -0.014 0.03318.000 0.000 0.000 0.03319.500 0.000 0.000 0.03321.000 0.000 0.000 0.033路堤竣工时，由于地基沉降引起路堤填筑面积增量:(1) 由各点计算沉降梯形积分方法得ΔV = 0.915(m2)(2) 按照《铁路路基手册》方法得Δs = 0.033(m) ΔV = 0.667(m2)按照《铁路路基手册》方法，路堤顶面单侧加宽量: ΔW = 0.000 ~ 0.000(m) 基准期结束时,路基横断面各点的沉降(中线为原点)坐标当时沉降两点间沉降与路堤中心(m) (m) 差(m) 沉降差(m)-21.000 0.000 0.000 0.083-19.500 0.000 0.000 0.083-18.000 0.000 0.000 0.083-16.500 0.000 0.000 0.083-15.000 0.032 0.032 0.050-13.500 0.056 0.024 0.026-12.000 0.067 0.010 0.016-10.500 0.071 0.005 0.011-9.000 0.076 0.005 0.006-7.500 0.077 0.001 0.005-6.000 0.080 0.002 0.003-4.500 0.082 0.002 0.001-3.000 0.082 0.000 0.000-1.500 0.083 0.000 0.0000.000 0.083 0.000 0.0001.500 0.083 -0.000 0.0003.000 0.082 -0.000 0.0004.500 0.082 -0.000 0.0016.000 0.080 -0.002 0.0037.500 0.077 -0.002 0.0059.000 0.076 -0.001 0.00610.500 0.071 -0.005 0.01112.000 0.067 -0.005 0.01613.500 0.056 -0.010 0.02615.000 0.032 -0.024 0.05016.500 0.000 -0.032 0.08318.000 0.000 0.000 0.08319.500 0.000 0.000 0.08321.000 0.000 0.000 0.083路基横断面各点的最终沉降(中线为原点)坐标当时沉降两点间沉降与路堤中心(m) (m) 差(m) 沉降差(m)-21.000 0.000 0.000 0.102-19.500 0.000 0.000 0.102-18.000 0.000 0.000 0.102-16.500 0.000 0.000 0.102-15.000 0.036 0.036 0.065-13.500 0.064 0.028 0.038-12.000 0.078 0.014 0.024-10.500 0.084 0.006 0.017-9.000 0.092 0.007 0.010-7.500 0.094 0.002 0.008-6.000 0.097 0.004 0.004-4.500 0.101 0.003 0.001-3.000 0.101 0.001 0.000-1.500 0.102 0.000 0.0000.000 0.102 0.000 0.0001.500 0.102 -0.000 0.0003.000 0.101 -0.000 0.0004.500 0.101 -0.001 0.0016.000 0.097 -0.003 0.0047.500 0.094 -0.004 0.0089.000 0.092 -0.002 0.01010.500 0.084 -0.007 0.01712.000 0.078 -0.006 0.02413.500 0.064 -0.014 0.03815.000 0.036 -0.028 0.06516.500 0.000 -0.036 0.10218.000 0.000 -0.000 0.10219.500 0.000 -0.000 0.10221.000 0.000 -0.000 0.102路面竣工时,距路基中线0.000(m)处各层的沉降层底深层厚自重应力(kPa ) 附加应力全应力(kPa) 固结度层最终层当前分层主固层累计主压缩模沉降经(m) (m) (孔隙比) (kPa) (孔隙比) 沉降mSc(m) 沉降(m) 结沉降(m) 固结沉降(m) 量(MPa) 验系数0.500 0.500 4.6( 0.749) 22.3 26.9( 0.724) 0.9054 0.0063 0.00580.0052 0.0052 1.56 1.400(1.100)1.000 0.500 13.8( 0.739) 22.3 36.1( 0.714) 0.7162 0.0063 0.00480.0053 0.0105 1.55 1.400(1.100)1.500 0.500 20.9( 0.731) 22.3 43.2( 0.706) 0.5270 0.0063 0.0038 0.0053 0.0158 1.55 1.400(1.100)2.000 0.500 25.9( 0.725) 22.2 48.1( 0.700) 0.3378 0.0064 0.0028 0.0053 0.0211 1.54 1.400(1.100)2.500 0.500 30.9( 0.719) 22.2 53.1( 0.696) 0.2559 0.0060 0.0023 0.0050 0.0261 1.63 1.400(1.100)3.000 0.500 35.9( 0.714) 22.2 58.1( 0.692) 0.1860 0.0055 0.0018 0.0046 0.0307 1.79 1.400(1.100)3.500 0.500 40.9( 0.708) 22.2 63.1( 0.689) 0.1160 0.0049 0.0013 0.0041 0.0348 1.98 1.400(1.100)4.000 0.500 45.9( 0.703) 22.1 68.0( 0.686) 0.0626 0.0044 0.0010 0.0036 0.0384 2.24 1.400(1.100)4.500 0.500 50.9( 0.697) 22.1 73.0( 0.682) 0.0475 0.0039 0.0008 0.0032 0.0416 2.50 1.400(1.100)5.000 0.500 55.9( 0.694) 22.0 77.9( 0.679) 0.0325 0.0039 0.0008 0.0032 0.0449 2.49 1.400(1.100)5.500 0.500 60.9( 0.691) 21.9 82.8( 0.676) 0.0175 0.0039 0.0007 0.0032 0.0481 2.49 1.400(1.100)6.000 0.500 65.9( 0.687) 21.8 87.7( 0.672) 0.0113 0.0039 0.0007 0.0032 0.0513 2.48 1.400(1.100)6.500 0.500 70.9( 0.684) 21.7 92.6( 0.669) 0.0090 0.0039 0.0007 0.0032 0.0545 2.48 1.400(1.100)7.000 0.500 75.9( 0.680) 21.6 97.5( 0.666) 0.0066 0.0038 0.0007 0.0032 0.0577 2.47 1.400(1.100)7.500 0.500 80.9( 0.677) 21.4 102.3( 0.663) 0.0045 0.0036 0.0006 0.0030 0.0608 2.59 1.394(1.094)8.000 0.500 85.9( 0.674) 21.3 107.2( 0.661) 0.0040 0.0032 0.0006 0.0027 0.0635 2.89 1.374(1.074)8.500 0.500 90.9( 0.670) 21.1 112.0( 0.659) 0.0036 0.0028 0.0005 0.0024 0.0658 3.28 1.348(1.048)9.000 0.500 95.9( 0.667) 20.9 116.8( 0.658) 0.0031 0.0033 0.0006 0.0028 0.0686 3.80 1.313(1.013)9.500 0.500 100.9( 0.664) 20.8 121.7( 0.656) 0.0028 0.0028 0.0005 0.0024 0.0710 4.38 1.262(0.962)10.000 0.500 105.9( 0.662) 20.6 126.5( 0.654) 0.0025 0.0028 0.0005 0.0024 0.0733 4.37 1.263(0.963)10.500 0.500 110.9( 0.660) 20.4 131.3( 0.652) 0.0022 0.0028 0.0005 0.0023 0.0757 4.37 1.263(0.963)11.000 0.500 115.9( 0.658) 20.2 136.1( 0.650) 0.0020 0.0028 0.0005 0.0023 0.0780 4.36 1.264(0.964)11.500 0.500 120.9( 0.656) 19.9 140.8( 0.648) 0.0017 0.0027 0.0005 0.0023 0.0802 4.36 1.264(0.964)12.000 0.500 125.9( 0.654) 19.7 145.6( 0.647) 0.0015 0.0027 0.0005 0.0023 0.0825 4.35 1.265(0.965)12.500 0.500 130.9( 0.652) 19.5 150.4( 0.645) 0.0012 0.0027 0.0005 0.0022 0.0848 4.35 1.265(0.965)最下面分层附加应力与自重应力之比 = 14.895% <= 15.000%压缩模量当量值 = 2.460Mpa, 按地基规范GB50007-2002表5.3.5 的沉降计算经验系数 = 1.400(1.100)============================================================================(三) 填土--时间--沉降曲线输出位置，相对于路堤中线 0(m)（即X=15.000(m)）时间(月) 设计填土高度实际填土高度当时沉降(m) (m) (m)0.00 0.000 0.000 0.0000.60 0.000 0.000 0.0001.20 0.000 0.000 0.0001.80 0.000 0.000 0.0002.40 0.000 0.000 0.0003.00 0.000 0.000 0.0003.60 0.000 0.000 0.0004.20 0.000 0.000 0.0004.80 0.000 0.000 0.0005.40 0.000 0.000 0.0006.00 0.000 0.000 0.0006.60 0.112 0.112 0.0007.20 0.224 0.224 0.0027.80 0.336 0.336 0.0048.40 0.448 0.448 0.0079.00 0.560 0.560 0.0119.60 0.672 0.672 0.01410.20 0.784 0.784 0.01810.80 0.896 0.896 0.02311.40 1.008 1.008 0.02812.00 1.120 1.120 0.03336.00 1.120 1.120 0.05260.00 1.120 1.120 0.06084.00 1.120 1.120 0.066108.00 1.120 1.120 0.070132.00 1.120 1.120 0.073156.00 1.120 1.120 0.076180.00 1.120 1.120 0.078204.00 1.120 1.120 0.080228.00 1.120 1.120 0.081252.00 1.120 1.120 0.083============================================================================(四) 填土--时间--固结度曲线输出位置，相对于路堤中线 0.000(m)（即X=15.000(m)）输出深度为 0.000(m)时间(月) 设计填土高度固结度(m)0.00 0.000 0.0000.60 0.000 0.0001.20 0.000 0.0001.80 0.000 0.0002.40 0.000 0.0003.00 0.000 0.0003.60 0.000 0.0004.20 0.000 0.0004.80 0.000 0.0005.40 0.000 0.0006.00 0.000 0.0006.60 0.112 0.1007.20 0.224 0.2007.80 0.336 0.3008.40 0.448 0.4009.00 0.560 0.5009.60 0.672 0.60010.20 0.784 0.70010.80 0.896 0.80011.40 1.008 0.90012.00 1.120 1.00036.00 1.120 1.00060.00 1.120 1.00084.00 1.120 1.000108.00 1.120 1.000132.00 1.120 1.000156.00 1.120 1.000180.00 1.120 1.000204.00 1.120 1.000228.00 1.120 1.000252.00 1.120 1.000============================================================================ (五) 稳定计算(1) 第1级加荷,从0.0~6.0月,路基设计高度0.000(m), 路基计算高度(不考虑沉降影响)0.000(m)，加载结束时稳定结果最不利滑动面:滑动圆心 = (0.000000,0.000000)(m)滑动半径 = 0.000000(m)滑动安全系数 = 10001.000总的下滑力 = 0.000(kN)总的抗滑力 = 0.000(kN)土体部分下滑力 = 0.000(kN)土体部分抗滑力 = 0.000(kN)筋带的抗滑力 = 0.000(kN)地震作用下滑力 = 0.000(kN)(2) 第2级加荷,从6.0~12.0月,路基设计高度1.120(m), 路基计算高度(不考虑沉降影响)1.120(m)，加载结束时稳定结果η= 0.145 μc=2.568 μs=0.734 τc=15.000(kPa)抗滑力抗滑力抗滑力土条起始x 土条面土条自条上荷总重αi Sinαi Cosαi Woi CqiΦi Ui Φgi Wli 下滑力 WoiCosαi CiLi σliCos编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kN) (kPa) (度) (度) (kN) (kN) tgΦi αitgΦgi-------------------------------------------------------------------------------------------------------------1 -14.40 0.34 6.19 0.00 6.19 -56.07 -0.83 0.56 6.19 24.60 16.10 0.8085 16.10 0.0 -5.1 1.0 29.7 0.02 -13.73 1.58 24.06 0.00 24.06 -51.38 -0.78 0.62 24.06 11.30 9.70 0.3850 11.00 0.0 -18.8 2.6 17.8 0.03 -12.75 2.69 35.11 0.00 35.11 -46.33 -0.72 0.69 35.11 11.30 9.70 0.1858 11.00 0.0 -25.4 4.1 16.0 0.04 -11.77 3.62 44.43 0.00 44.43 -41.71 -0.67 0.75 44.43 11.30 9.70 0.0641 11.00 0.0 -29.6 5.7 14.8 0.05 -10.79 4.42 52.39 0.00 52.39 -37.40 -0.61 0.79 52.39 11.30 9.70 0.0397 11.00 0.0 -31.8 7.1 14.0 0.06 -9.80 5.10 59.23 0.00 59.23 -33.34 -0.55 0.84 59.23 11.30 9.70 0.0187 11.00 0.0 -32.5 8.5 13.3 0.07 -8.82 5.69 65.10 0.00 65.10 -29.45 -0.49 0.87 65.10 11.30 9.70 0.0110 11.00 0.0 -32.0 9.7 12.7 0.08 -7.84 6.19 70.13 0.00 70.13 -25.71 -0.43 0.90 70.13 11.30 9.70 0.0086 11.00 0.0 -30.4 10.8 12.3 0.09 -6.86 6.62 74.39 0.00 74.39 -22.08 -0.38 0.93 74.39 11.30 9.70 0.0066 11.00 0.0 -28.0 11.8 12.0 0.010 -5.88 6.97 77.96 0.00 77.96 -18.55 -0.32 0.95 77.96 11.30 9.70 0.0049 11.00 0.0 -24.8 12.6 11.7 0.011 -4.90 7.26 80.87 0.00 80.87 -15.09 -0.26 0.97 80.87 11.30 9.70 0.0043 11.00 0.0 -21.0 13.3 11.5 0.012 -3.92 7.49 83.16 0.00 83.16 -11.68 -0.20 0.98 83.16 11.30 9.70 0.0041 11.00 0.0 -16.8 13.9 11.3 0.013 -2.94 7.66 84.85 0.00 84.85 -8.31 -0.14 0.99 84.85 11.30 9.70 0.0040 11.00 0.0 -12.3 14.4 11.2 0.014 -1.96 7.77 85.97 0.00 85.97 -4.98 -0.09 1.00 85.97 11.30 9.70 0.0039 11.00 0.0 -7.5 14.6 11.1 0.015 -0.98 7.83 86.53 0.00 86.53 -1.66 -0.03 1.00 86.53 11.30 9.70 0.0038 11.00 0.0 -2.5 14.8 11.1 0.0土条起始x 土条面土条自条上荷总重αi Sinαi Cosαi li Ci ΦiΦgi Ui Wli Woi 下滑力抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (m) (kPa) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------转为总应力法16 0.00 8.93 108.35 0.00 108.35 1.66 1.00 0.03 0.98 11.30 9.7011.00 0.00 21.83 86.53 3.13 27.44转为总应力法17 0.98 8.87 107.80 0.00 107.80 4.98 1.00 0.09 0.98 11.30 9.7011.00 0.00 21.83 85.97 9.35 27.34转为总应力法18 1.96 8.76 106.68 0.00 106.68 8.31 0.99 0.14 0.99 11.30 9.7011.00 0.00 21.83 84.85 15.42 27.16转为总应力法19 2.94 8.59 104.98 0.00 104.98 11.68 0.98 0.20 1.00 11.30 9.7011.00 0.00 21.83 83.16 21.25 26.88转为总应力法20 3.92 8.36 102.69 0.00 102.69 15.09 0.97 0.26 1.02 11.30 9.7011.00 0.00 21.83 80.87 26.73 26.51转为总应力法21 4.90 8.07 99.78 0.00 99.78 18.55 0.95 0.32 1.03 11.30 9.7011.00 0.00 21.83 77.96 31.74 26.07转为总应力法22 5.88 7.71 96.22 0.00 96.22 22.08 0.93 0.38 1.06 11.30 9.7011.00 0.01 21.83 74.39 36.18 25.56转为总应力法23 6.86 7.29 91.96 0.00 91.96 25.71 0.90 0.43 1.09 11.30 9.7011.00 0.01 21.83 70.13 39.89 24.99转为总应力法24 7.84 6.78 86.93 0.00 86.93 29.45 0.87 0.49 1.13 11.30 9.7011.00 0.01 21.83 65.10 42.74 24.39转为总应力法25 8.82 6.20 81.05 0.00 81.05 33.34 0.84 0.55 1.17 11.30 9.7011.00 0.02 21.83 59.22 44.54 23.79转为总应力法26 9.80 5.51 74.21 0.00 74.21 37.40 0.79 0.61 1.23 11.30 9.7011.00 0.04 21.83 52.39 45.08 23.23转为总应力法27 10.79 4.72 66.25 0.00 66.25 41.71 0.75 0.67 1.31 11.30 9.7011.00 0.06 21.83 44.43 44.08 22.78转为总应力法28 11.77 3.79 56.93 0.00 56.93 46.33 0.69 0.72 1.42 11.30 9.7011.00 0.19 21.83 35.11 41.18 22.56转为总应力法29 12.75 2.68 45.88 0.00 45.88 51.38 0.62 0.78 1.57 11.30 9.70 11.00 0.39 21.83 24.06 35.85 22.7930 13.73 1.09 21.16 0.00 21.16 56.07 0.56 0.83 1.21 24.60 16.10 16.10 0.8085 14.97 6.19 17.56 31.02土条起始x 土条面土条自条上荷总重αi Sinαi Cosαi Cqi Φi 下滑力抗滑力抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kPa) (度) (kN) WiCosαitgΦ CiLi-----------------------------------------------------------------------------------------------------------31 14.40 0.26 5.09 0.00 5.09 59.09 0.86 0.51 0.00 30.00 4.37 1.51 0.0032 14.70 0.04 0.71 0.00 0.71 60.31 0.87 0.50 40.00 30.00 0.62 0.20 5.5333 14.77 0.07 1.22 0.00 1.22 61.50 0.88 0.48 30.00 30.00 1.07 0.34 17.07最不利滑动面:滑动圆心 = (0.000000,8.960000)(m)滑动半径 = 16.959438(m)滑动安全系数 = 3.736总的下滑力 = 204.073(kN)总的抗滑力 = 762.420(kN)土体部分下滑力 = 142.223(kN)土体部分抗滑力 = 762.420(kN)筋带的抗滑力 = 0.000(kN)地震作用下滑力 = 61.850(kN)============================================================================地基承载力计算1. 基础底面处地基承载力计算1) 基础底面处各点地基承载力计算计算点 m pk fsk fspk ftg(m) (kPa) (kPa) (kPa)0.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.0002.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.0004.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.0006.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.0008.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00010.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00012.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00014.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00016.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00018.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00020.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00022.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00024.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00026.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00028.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00030.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.0002) 验算给定点基础底面处承载力计算点 m pk fsk fspk ftg(m) (kPa) (kPa) (kPa)0.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.000计算点xi = 0.000m，p ≤γRfa；此点承载力满足！***m -- 桩土面积置换率***pk -- 基础底部压应力(kPa)***fsk -- 地基土的地基承载力值(kPa)***fspk -- 复合地基的地基承载力值(kPa)***ftg -- 考虑固结引起的地基承载力值提高系数2. 地基处理深度范围内土层的承载力验算计算点深度 pz pcz pz + pcz faz ftg (m) (m) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa)0.00 1.00 11.1 18.4 29.5 156.1 1.000 0.00 8.00 11.0 158.4 169.4 394.4 1.000 2.00 1.00 21.8 18.4 40.2 156.1 1.000 2.00 8.00 14.4 158.4 172.8 394.4 1.000 4.00 1.00 22.2 18.4 40.6 156.1 1.000 4.00 8.00 17.1 158.4 175.5 394.4 1.000 6.00 1.00 22.2 18.4 40.6 156.1 1.000 6.00 8.00 18.9 158.4 177.3 394.4 1.000 8.00 1.00 22.3 18.4 40.7 156.1 1.000 8.00 8.00 20.0 158.4 178.4 394.4 1.000 10.00 1.00 22.3 18.4 40.7 156.1 1.000 10.00 8.00 20.7 158.4 179.1 394.4 1.000 12.00 1.00 22.3 18.4 40.7 156.1 1.000 12.00 8.00 21.0 158.4 179.4 394.4 1.000 14.00 1.00 22.3 18.4 40.7 156.1 1.000 14.00 8.00 21.2 158.4 179.6 394.4 1.000 16.00 1.00 22.3 18.4 40.7 156.1 1.000 16.00 8.00 21.2 158.4 179.6 394.4 1.000 18.00 1.00 22.3 18.4 40.7 156.1 1.000 18.00 8.00 21.0 158.4 179.4 394.4 1.00022.00 1.00 22.3 18.4 40.7 156.1 1.00022.00 8.00 20.0 158.4 178.4 394.4 1.00024.00 1.00 22.2 18.4 40.6 156.1 1.00024.00 8.00 18.9 158.4 177.3 394.4 1.00026.00 1.00 22.2 18.4 40.6 156.1 1.00026.00 8.00 17.1 158.4 175.5 394.4 1.00028.00 1.00 21.8 18.4 40.2 156.1 1.00028.00 8.00 14.4 158.4 172.8 394.4 1.00030.00 1.00 11.1 18.4 29.5 156.1 1.00030.00 8.00 11.0 158.4 169.4 394.4 1.000验算给定点的承载力计算点深度 pz pcz pz + pcz γRfaz 是否满足 (m) (m) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa)0.00 1.00 11.1 18.4 29.5 156.1满足！0.00 8.00 11.0 158.4 169.4 394.4满足！3. 下卧土层承载力验算计算点深度 pz pcz pz + pcz faz ftg(m) (m) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa)0.00 9.00 11.0 178.4 189.4 358.4 1.0000.00 18.00 10.4 358.4 368.8 538.4 1.0002.00 9.00 14.0 178.4 192.4 358.4 1.0002.00 18.00 11.9 358.4 370.3 538.4 1.0004.00 9.00 16.6 178.4 195.0 358.4 1.0004.00 18.00 13.2 358.4 371.6 538.4 1.0006.00 9.00 18.4 178.4 196.8 358.4 1.0006.00 18.00 14.4 358.4 372.8 538.4 1.0008.00 9.00 19.5 178.4 197.9 358.4 1.0008.00 18.00 15.3 358.4 373.7 538.4 1.00010.00 9.00 20.2 178.4 198.6 358.5 1.00010.00 18.00 16.1 358.4 374.5 538.4 1.00012.00 9.00 20.7 178.4 199.1 358.5 1.00012.00 18.00 16.5 358.4 374.9 538.4 1.00014.00 9.00 20.8 178.4 199.2 358.5 1.00014.00 18.00 16.8 358.4 375.2 538.4 1.00016.00 9.00 20.8 178.4 199.2 358.5 1.00016.00 18.00 16.8 358.4 375.2 538.4 1.00018.00 9.00 20.7 178.4 199.1 358.5 1.00018.00 18.00 16.5 358.4 374.9 538.4 1.00020.00 9.00 20.2 178.4 198.6 358.5 1.00020.00 18.00 16.1 358.4 374.5 538.4 1.00022.00 9.00 19.5 178.4 197.9 358.4 1.00024.00 18.00 14.4 358.4 372.8 538.4 1.00026.00 9.00 16.6 178.4 195.0 358.4 1.00026.00 18.00 13.2 358.4 371.6 538.4 1.00028.00 9.00 14.0 178.4 192.4 358.4 1.00028.00 18.00 11.9 358.4 370.3 538.4 1.00030.00 9.00 11.0 178.4 189.4 358.4 1.00030.00 18.00 10.4 358.4 368.8 538.4 1.000验算给定点下卧土层承载力计算点深度 pz pcz pz + pcz γRfaz 是否满足 (m) (m) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa)0.00 9.00 11.0 178.4 189.4 358.4满足！0.00 18.00 10.4 358.4 368.8 538.4满足！pz -- 下卧层顶面处的附加应力值(kPa)pcz -- 下卧层顶面处土的自重压力值(kPa)faz -- 下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力值(kPa)ftg -- 考虑固结引起的地基承载力值提高系数。