大体积混凝土水化热计算公式
大体积混凝土热工计算
Th= m c Q/C ρ（1-е-mt）式中：Th—混凝土的绝热温升（℃）；m c ——每m 3 混凝土的水泥用量，取3；Q——每千克水泥28d 水化热，取C——混凝土比热，取0.97[KJ/（Kg·K）]；ρ——混凝土密度，取2400（Kg/m3）；е——为常数，取2.718；t——混凝土的龄期（d）；m——系数、随浇筑温度改变，取2、混凝土内部中心温度计算T 1（t）=T j +Thξ（t）式中：T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度，是混凝土温度最高值T j ——混凝土浇筑温度，取由上表可知，砼第9d左右内部温度最高，则验算第9d砼温差2、混凝土养护计算①保温材料厚度混凝土表层（表面下50-100mm 处）温度，底板混凝土表面采用保温材料（棉毡）蓄热保温养护，并在棉毡下铺一层不透风的塑料薄膜。
大体积混凝土热工计算计算结果如下表：1、绝热温升计算计算结果如下表ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T 2）式中：δ——保温材料厚度（m）；λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）] ，取λ——混凝土的导热系数，取2.33[W/（m·K）]T 2——混凝土表面温度：27.5（℃）（Tmax-25）T q ——施工期大气平均温度：25（℃）T 2-T q —- 2.5（℃）T max -T 2—10.0（℃）K b ——传热系数修正值，取δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T2）*100=1.58cm故可采用一层阻燃草帘并在其上下各铺一层塑料薄膜进行养护。
②混凝土保温层的传热系数计算β=1/[Σδi /λi +1/βq ]δi ——各保温材料厚度λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）]βq ——空气层的传热系数，取23[W/（m 2·K）]代入数值得：β=1/[Σδi /λi +1/βq ]= 3.25③混凝土虚厚度计算：hˊ=k·λ/βk——折减系数，取2/3；λ——混凝土的传热系数，取2.33[W/（m·K）]hˊ=k·λ/β=0.47725④混凝土计算厚度：H=h+2hˊ= 3.45m⑤混凝土表面温度T 2（t）= T q +4·hˊ（H- h）[T 1（t）- T q ]/H 2式中：T 2（t）——混凝土表面温度（℃）T q —施工期大气平均温度（℃）hˊ——混凝土虚厚度（m）H——混凝土计算厚度（m）T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）式中：β——混凝土保温层的传热系数[W/（m 2·K）]式中： hˊ——混凝土虚厚度（m）不同龄期混凝土的中心计算温度（T 1（t））和表面温度（T 2（t））如下表。
大体积混凝土发热温升计算
大体积混凝土发热温升计算计算依据《斜拉桥建造技术》（人民交通出版社·陈明宪编）所给出的大体积混凝土温度计算公式。
由于混凝土中加入了粉媒灰、GNA 等外加剂，理论可降低混凝土水化热10％～20％，下文中混凝土绝热温升按降低10％计算。
对初期有表面散热和内部通水冷却的混凝土结构，在计算其最高平均温度Tm 时，采用以下公式：Tm=Tb XCa TrX Ca Ca X Tb Ts X Ca X Ca Tb Tj +-+---+--11112)1)((112)( （1）式中：Tm ——混凝土内部平均最高温度； Tj ——混凝土的浇筑温度，取值20℃； Tb ——混凝土表面温度，计算方法：Tb=Tq+△T 式中：Tq ——混凝土浇筑时的平均气温，取值15℃； △T ——混凝土表面温度高于气温的差值，表面不覆盖草袋时，△T ＝3～5℃；表面覆盖一层草袋时，△T ＝10℃；表面流水养护时，Tb=0.5（气温+流水初始温度）。
Ts ——冷却水管初期通水的水温，取值15℃； X ——冷却水管散热残留比，X=)6.3,2'(sqsCs lD r a f ρλ；在求Tm 时，取最高温升龄期所对应的X ，其值由书中所给曲线图中查得；a ——混凝土导温系数（m 2/d ），取值为0.11； a ′——)lg (lg 2d D a-（m 2/d ），取值为0.15；D ——冷却圆柱体的直径（m ），计算方法：当水管在过水管的垂直截面上呈梅花型布置，且S 1=1.1547S 2时，按等面积换算公式为：D=1.2125S 2 ；当水管在过水管的垂直截面上呈方形布置时：D=1.18521S S ；当水管在过水管的垂直截面上呈长方形布置时：D=1.2121S S 。
式中：S1——水管的水平间距（m ）； S2——水管的垂直间距（m ）； 本工程中计算得：D=1.39m 。
d ——冷却水管的直径（m ）； R ——龄期；λ——混凝土的导热系数（W/m.k ），取值为2.33； Cs ——水的比热（kj/kg.k ），取值为4.2； qs ——冷却水的流量（m 3/h ），计算得1.08； ρs ——水的密度；l ——每根连续的冷却管的长度（m ），取值为22m ； Ca1——底部不绝缘，上层混凝土接受下层混凝土传热并向表面散热的残留比；在求Tm 时，取最高温升龄期所对应的Ca1，其值由书中所给曲线图中查得；h ——混凝土的浇筑厚度，h ＝6m ；Ca2——底部不绝缘，上层混凝土向下层混凝土传热及表面散热的残留比；在求Tm 时，取最高温升龄期所对应的Ca2，其值由书中所给曲线图中查得；Tr ——通过表面及冷却管散热之后的水化热温升；计算方法： Tr=∑+-+---ri r X i r Ca r Th r Th )]5.01()5.0(2))1()([式中：Th ——混凝土的最终绝热温升，Th=ρC WQ，计算得52.6； Th(r)——在龄期r 时混凝土的绝热温升，Th(r)＝Th(1-e -mr ),其中m ＝0.25（1/d ）；在求Tm 时，取最大的Tr ；)5.0(2+-i r Ca ——龄期为5.0+-i r 时的Ca2值；其值由书中所给曲线图中查得；)5.01(+-r X ——龄期为5.0+-i r 时的X 值。
大体积混凝土计算公式
大体积混凝土计算公式大体积混凝土计算公式1.温度计算公式1最大绝热温升T h =(W c+K·F) Q/ C·ρT h------混凝土最大绝热温升(℃)W c---混凝土中水泥用量（kg/m3）F----混凝土中标活性掺合料用量（kg/m3）K---掺合料折减系数。
粉煤灰取0.25～0.30 Q----水泥28d水化热（KJ/kg）。
C----混凝土比热.取0.97（KJ/kg . k）ρ—混凝土密度.取2400（kg/m3）不同品种.标号水泥的水化热2.混凝土中心计算温度T1(t) =T j+T h·ξ(t)……(5-5-7).T1(t)-----t岭期混凝土中心计算温度（℃）T j =混凝土浇筑温度（℃）ξ(t) =t龄期降温系数。
降温系数ξ3 混凝土表层（表面下50～100mm处）温度（1）保温材料厚度（或蓄水养护深度）δ=0.5h·λx(T2-T q)k b/λ(T max-T2)δ---保温材料厚度(m)h---大体积混凝土厚度(m)λx--所选保温材料导热系数(w/mk),T2---混凝土表面温度(℃)T q---环境平均温度(℃)K b---修正值.取1.3～2.0λ---混凝土导热系数,取2.33(w/m.k)T max----计算得混凝土最高温度(℃)计算时可取T2 - T q=15～20 ℃T max - T2=20～25℃几种保温材料导热系数传热系Kb数修正值K b1值为一般刮风情况（风速＜4m/s,结构位置/＞25m）K b2值为刮大风情况如采用蓄水养护方法. 蓄水深度h w= X·M(T max-T2)K b·λw/(700T j+0.28w c·Q) ……(5-5-9) 其中：M=F/Vh w-----养护水深度（m）X-----混凝土维持到指定温度的延续时间，既蓄水养护时间（h）M-----混凝土机构表面系数（1/m）F------与大气接触的表面积（m2）V------混凝土体积（m3）T max - T2-----一般取20～25（℃）K b------传热系数修正值700-----混凝土热容量，既比热与表观密度的乘积（KJ/ m3 k）(2)混凝土表面保温层及摸板的传热系数β＝1/[Σδi/λi+1/βq]其中：β---混凝土表面保温层及模板的传热系数（w/m k）δi------各保温材料厚度（m）λi-----各保温材料导热系数（w/m2 k）βq――空气的传热系数,取23[w/(m2.K)(3)混凝土虚厚度h’=k·λ/β…………(5-5-11)其中：h’---混凝土虚厚度（m）k----折减系数，2/3（w/m2k）(4) 混凝土计算厚度H=h+2h’…………(5-5-12)其中：H---混凝土计算厚度（m）h---混凝土实际厚度（m）(5)混凝土表层温度T2（t）=T q+4·h’(H-h’) [T1(t)-t q]/H2其中：T2（t）----混凝土表面温度（℃）T q----施工期大气平均温度（℃）h’----混凝土虚厚度（m）H----混凝土计算厚度（m）T1(t)----混凝土中心温度（℃）4混凝土内平均温度T m(t)=[ T1(t)+ T2(t)]/2T m(t)----混凝土内平均温度（℃）。
大体积混凝土浇筑水化热计算
大體積混凝土澆築水化熱計算浇筑混凝土时，水泥在水化过程中产生大量热量会使混凝土的温度升高。
虽然随时间的推移混凝土的温度会慢慢冷却，但结构各个位置的温度下降速度不均匀，结构不同位置将发生相对温差，此温差会使混凝土发生温度应力。
由於混凝土的貫穿性或深層裂縫，主要是由溫差和收縮引起過大的溫度—收縮應力所造成的，為此對混凝土溫度應力和收縮應力的安全性進行驗算，以確保轉換層混凝土板無危害性裂縫產生，保證混凝土的耐久性可滿足工程品質要求。
一、計算參數說明水泥水化熱引起的絕熱溫升與混凝土單位體積中水泥用量和水泥品種有關，並隨混凝土的齡期增長按指數關係增長，混凝土內部的最高溫度多數發生在澆築後的3-5天，根據澳門歷年氣象記錄及澆築要求選取計算模型為：坍落度130mm 、混凝土入模溫度32℃、大氣平均溫度34℃。
運用MIDAS/FEA 軟件對該承臺混凝土澆築過程中，混凝土水化熱進行模擬分析。
承臺尺寸參數：所澆築的承臺爲楔形，三維圖以及平面圖、剖面圖如下圖所示，共計混凝土用量618.5m 34PC1'8''8''7''7'2550015850承臺平面圖35004702000470076004700650012850220023008150410025003500370047007450470082001150485098504100255007'- 7'剖面8'- 8'剖面25002200175017502500220017501750B45混凝土的抗壓強度參數混凝土熱源函數二、計算結果分析FEA程序的水化热分析水化热分析主要分为热传导分析和热应力分析。
热传导分析主要计算水泥的水化过程中发热、传导、对流等引起的随时间变化的节点温度。
将得到的节点温度作为荷载加载后，计算随时间变化的应力称为热应力分析。
混凝土三維剖斷面的水化熱溫度圖，下圖展示的是時間爲10h、20h、30h、40h、60h、80h、100h、120h、140h、160h階段的斷面水化熱溫度圖。
大体积混凝土温度计算公式
厚度
（m）
龄期⑴
3
6
9
12
15
18
21
24
27
30
1.0
0.36
0.29
0பைடு நூலகம்17
0.09
0.05
0.03
0.01
1.25
0.42
0.31
0.19
0.11
0.07
0.04
0.03
1.5
0.49
0.46
0.38
0.29
0.21
0.15
0.12
0.08
0.05
0.04
2.5
0.65
0.62
0.57
0.48
0.38
0.29
0.23
0.19
0.16
0.15
3.00
0.68
0.67
0.63
0.57
0.45
0.36
0.30
0.25
0.21
0.19
4.00
0.74
0.73
0.72
0.65
0.55
0.46
0.37
0.30
0.25
0.24
t——混凝土的龄期(d)
m----系数，随浇筑温度改变，见下表
浇筑温度(C)
5
10
15
20
25
30
m(l/d)
0.295
0.318
0.340
0.362
0.384
0.406
2、混凝土中心温度计算
Ti（t）=Tj+ Th•e⑴
式中Ti（t）----t龄期混凝土中心温度（C）
大体积混凝土水化热方案计算讲解
大体积混凝土水化热方案计算讲解
大体积混凝土水化热是指在混凝土养护过程中，由于水泥水化反应释放的热量积累在混凝土内部导致混凝土温度升高的现象。
水化热对混凝土的物理性能和力学性能有较大的影响，因此需要进行合理的热方案计算和控制。
下面将对大体积混凝土水化热方案计算进行讲解。
1.收集所使用的水泥和骨料的物理性质和水化热参数，包括水泥的特性指标、骨料的热容和导热系数等。
这些参数是进行水化热计算的基础。
2.确定混凝土的设计配合比和体积。
配合比是指混凝土中水泥、骨料和水等各成分的比例关系。
体积是指混凝土所占的空间大小。
3.根据配合比和体积，计算混凝土中水化热的总量。
水化热总量等于水泥中反应的水化热量加上骨料中吸湿和放热的水化热量。
4.估算混凝土温升。
混凝土温升是指在水泥水化反应过程中，由于水化热的释放导致混凝土的温度升高。
温升的估算可以通过经验公式进行，也可以通过数值模拟方法进行。
5.建立混凝土温度监测系统。
混凝土温度监测系统可以用来记录混凝土温度的变化情况，以便及时调整养护措施。
6.设计适当的养护措施。
根据混凝土的温升情况，采取相应的养护措施进行控制。
例如可以采取降低养护温度、增加养护时间、增加养护水分等方法。
总的来说，大体积混凝土水化热方案计算是一个较为复杂的过程，需要综合考虑水泥和骨料的特性、配合比和体积等因素。
通过合理的计算和
养护措施，可以有效控制混凝土的温升，确保混凝土的物理性能和力学性能满足要求。
大体积混凝土水化热计算
大体积混凝土水化热计算大体积混凝土水化热计算一、背景介绍大体积混凝土指的是单体体积大于50m³的混凝土结构，其水化热问题具有重要意义。
水化热是指混凝土在凝固过程中由水泌热所导致的温度升高。
在大体积混凝土结构中，由于体积较大且散热不及小体积混凝土，水化热可能引起温度升高，从而影响混凝土的工程性能和耐久性。
二、水化热计算方法1. 水化热计算的基本原理水化热计算是通过考虑混凝土材料特性、环境温度、外部散热条件等参数，以数值模拟的方式计算混凝土结构在水化过程中产生的温度变化。
常用的水化热计算方法包括数学模型法、试验法和数值模拟法。
2. 数学模型法数学模型法是通过建立包括质量守恒、能量守恒和动量守恒等方程的数学模型，来描述混凝土在水化过程中的温度变化。
数学模型法的关键是建立准确的初始和边界条件，以及选择合适的数值方法进行计算。
3. 试验法试验法是通过对冷却试件的实测温度等数据进行统计分析，以得出混凝土水化热的温度变化规律。
试验法需要进行大量的试验工作，对试验条件和试件尺寸等要求较高。
4. 数值模拟法数值模拟法是利用计算机软件模拟混凝土水化热过程的温度变化。
数值模拟法可以通过建立有限元模型，考虑混凝土材料的温度传导和水化反应等因素，进行快速有效的水化热计算。
三、水化热计算的影响因素1. 混凝土材料特性混凝土的水胶比、水泥品种、水化热产热率等材料特性会影响水化热计算结果。
不同材料的特性不同，水化热的温升程度也会有所差异。
2. 环境温度环境温度是指混凝土结构所处的周围温度。
不同环境温度对混凝土的水化热影响不同，较高的环境温度会加速水化反应，导致更高的温度升高。
3. 外部散热条件外部散热条件包括混凝土表面散热、周围物体散热和自由对流散热等。
不同的散热条件会对混凝土的水化热产生影响，例如表面散热条件好的情况下，混凝土温度升高的幅度会相对较小。
四、附件本所涉及的附件如下：1. 水化热计算的数学模型2. 混凝土材料特性表3. 环境温度数据统计表4. 外部散热条件参数表五、法律名词及注释1. 混凝土：一种以水、水泥和骨料为基本原料，经过搅拌、浇筑和硬化而成的建筑材料，具有坚固、耐久等特点。
混凝土水化热计算
℃
H=h+2h’= 2.62
h’=k*λ/β＝ 0.31
△T= Tmax-Tq= 28.3
℃
Tbmax--混凝土表面最高温度（℃）
Tq--大气的平均温度 18
H－一混凝土的计算厚度 2.62
h’--混凝土的虚厚度 0.31
h--混凝土的实际厚度 2
ΔT－－混凝土中心温度与外界气温之差的最大值 28.3
λ--混凝土的导热系数，此处可取 2.33
K--计算折减系数，根据试验资料可取 0.666
β--混凝土模板及保温层的传热系数（W/m*m•K），取 5
混凝土内表温度差：△Tc= Tmax-Tbmax= 20.0
<25℃
混凝土表面温度和大气的
温差：
△Td= Tbmax-Tq= 8.3
<25℃
所以，混凝土表面可以满足防裂要求
Th =mc*Q/(c*p)+mf/50 = 不同龄期混凝土的绝热温 升可按下式计算：
39.1
Tt=Th(1-e-mt) 式中：Tt：t龄期时混凝 土的绝热温升（℃）
Tn：混凝土最终绝热温升 （℃）
M:随水泥品种及浇筑温度而异，取m＝ 0.318
T：龄期
mf：掺和料用量，mf= 167
Q：单位水泥水化热，Q=
Tmax:混凝土内部最高温 度（℃）
Tj：混凝土浇筑温度，根 据天气条件下底板混凝土 施工实测平均结果，假定 为15℃
Tt：t龄期时的绝热温升
δ：降温系数，取0.36 按照混凝土最终绝热温升 39.0℃代入 Tmax=15+39*0.36=29.0 ℃
混凝土拌和温度计算表
材料名称
重量m(Kg)
比热c(KJ/Kg.℃)
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九、基础混凝土浇筑专项施工方案江苏广兴建设集团有限公司基础混凝土浇筑专项施工方案工程名称：镇江新区平昌新城配套公建工程编制：审核：批准：江苏广兴建设集团有限公司镇江新区平昌新城配套公建工程项目部2012年3月14日基础混凝土浇筑专项施工方案第一节、工程概况一、工程概况【本方案针对重要施工技术措施节点的分部分项工程的特点及要求进行编写】镇江新区平昌新城配套公建工程；工程建设地点：镇江新区平昌新城平昌路；属于框剪结构；地上12层；地下1层；建筑高度：44.65m；标准层层高：3.6m ；总建筑面积：25000平方米；总工期：450天。
本工程由镇江瑞城房地产开发有限公司投资建设，常州市规划设计院设计，镇江市勘察设计院地质勘察，镇江兴华工程建设监理有限责任公司监理，江苏广兴集团有限公司组织施工；由胡金祥担任项目经理，周道良担任技术负责人。
本工程地下室基础为带人防核6防6、二级防水等级要求的人防地下室，地下室主体结构混凝土强度等级：基础底板为C35，地下室顶板、梁为C30，地下室墙、柱均为C40，地下车道底板混凝土为C35，侧壁为C40。
地下室底板、外墙、地下车道底板及侧板、单层车库顶板、覆土顶板及水池围护结构均需采用P6抗渗混凝土，地下室底板、外墙、顶板采用补偿收缩混凝土，后浇带采用膨胀混凝土，地下室混凝土在混凝土中掺入抗裂纤维。
本工程地下室底板厚度600mm/800mm （主楼位置），地下室板墙厚度分别为200mm/250mm/300mm/450mm（详见地下结施13墙定位及配筋图），板墙浇筑高度3.8m/4.4m（详见顶板施工图）。
【本工程地下室基础混凝土标号众多，抗渗、膨胀、纤维等外加剂的参数以及使用位置，不同型号混凝土浇筑节点处的处理要严格参照图纸结构总说明中4.1.3要求进行施工】二、施工要求1、确保混凝土施工在浇筑时期内安全、质量、进度都达到优质工程标准。
2、本工程混凝土浇筑施工质量技术措施控制重点：（1）、大体积混凝土水化热的处理；（2）、地下室后浇带防水措施。
第二节、编制依据《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119-2003《地下工程防水做法》苏J02-2003及江苏广兴集团有限公司以往类似工程的施工方案和本工程相关施工设计图纸等。
第三节、施工计划材料与设备计划本工程基础混凝土按后浇带划分三个区域：（1）以3#楼为主，2-F轴以北后浇带划分；（2）以2#楼为主，2-A轴以北后浇带划分；（3）以1#楼为主，2-A轴以南后浇带划分。
1、混凝土浇筑以商品混凝土泵送浇捣，投入4台振动棒，2台平板振动器，1台混凝土收光机，水泵4台，自吸泵2台等其他小型工具。
机修人员必须在机械使用前对所有机械进行检查养护，在浇筑混凝土过程中，安排人员进行定时检修。
2、养护混凝土使用的塑料薄膜以及覆盖用的草袋，水管等养护材料。
3、对预拌混凝土的要求与预拌混凝土搅拌站签订供应合同，对原材、外加剂、混凝土坍落度、初凝时间、混凝土罐车在路上运输等作出严格要求。
A、对预拌混凝土坍落度的要求混凝土搅拌站根据气温条件、运输时间、运输道路的距离、混凝土原材料（水泥品种、外加剂品种等）变化、混凝土坍落度损失等情况来适当地调整原配合比，确保混凝土浇筑时的坍落度能够满足施工生产需要，确保混凝土供应质量。
当气候变化时，要求混凝土预拌站提供不同温度下、单位时间内坍落度损失值，以便现场能够掌握混凝土罐车在现场的停置时间。
并且可以根据混凝土浇筑情况随时调整混凝土罐车的频率。
浇筑混凝土时，搅拌站派一名调度现场调配车辆。
同时鉴于现场处的特殊地理位置，项目安排人员协调现场内外的交通问题。
对到场的混凝土实行每车必测坍落度，实验员负责对当天施工的混凝土坍落度实行抽测，混凝土工长组织人员对每车坍落度进行测试，负责检查每车的坍落度是否符合预定预拌混凝土坍落度的要求，并做好坍落度测试记录。
如遇不符合要求的，退回搅拌站，严禁使用。
B、对预拌混凝土的添加剂的要求项目部安排一名技术员到混凝土搅拌站根据设计图纸及合同要求进行外加剂的配料，在混凝土搅拌过程中做好不同种类、不同型号混凝土外加剂添入量统计表，严格按照设计施工图纸要求进行添加，确保混凝土的质量。
本工程混凝土要求商品混凝土厂家所用水泥、砂石、外加剂、掺和料等材料。
必须具有市技术监督局核定的法定检测单位出具的《碱含量和集料活性检测报告》，无检测报告的材料搅拌混凝土禁止使用。
第四节、施工工艺技术施工方法1、墙、柱混凝土浇筑墙、柱混凝土浇筑前要先填30-50mm与混凝土同配比去石子砂浆或减半石混凝土，后混凝土分层浇筑、分层振捣，每次浇筑厚度不大于500mm，浇筑厚度采用尺杆配手把灯或激光手电配振动棒上做出分层尺寸标记加以控制。
混凝土振捣采用赶浆法，保证新老混凝土接槎部位粘结良好，上下层的间隔时间不应超过2h。
墙洞口两侧混凝土高度保持一致，必须同时下灰、同时振捣，以防止洞口变形，大洞口下部模板开口补充振捣，后封闭洞口留设透气孔。
振捣棒不得触动钢筋和预埋件，除上面振捣外下面要有人随时敲打模板检查，振捣时注意钢筋密集及洞口位置不得出现漏振、欠振和过振。
为保证混凝土密实，混凝土表面应以出现翻浆、不再有显著下沉、不再有大量气泡上泛为准。
墙体浇筑时振捣棒每隔6m放一台，不得来回搬动。
2、梁、板混凝土梁板按框架格顺序浇筑，每框架格先将梁根据高度分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇捣，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。
梁板及梁底部位要φ50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。
梁节点钢筋较密时要用你小直径振捣棒振捣，并加密棒点，板采用平板振捣器振捣密实，浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.5m-4m 刮杠刮平，用木抹子抹平，并拉线检查板面标高，严格控制平整。
底板混凝土采用斜面分层浇筑法进行浇筑。
浇筑时间由下层端部开始逐渐上移，循环推进，每层厚度300mm，通过标尺杆进行控制。
夜间施工时，尺杆附近要用手把灯进行照明；浇筑时要在下一层混凝土初凝之前浇捣上一层混凝土并插入下层混凝土5cm，以避免上下层混凝土产生冷缝，同时采取二次振捣法保持良好接槎，提高混凝土的密实度。
底板混凝土浇筑至标高后，在终凝前用抹光机反复挤压，防止由于应力集中而导致的沉缩裂缝的出现。
混凝土收平后，即涂刷养护液，在用塑料膜覆盖，加盖阻燃草帘两层养护14天。
底板大流动性砼在浇筑和振捣过程中，必然会有游离水析出顺砼坡面下流至坑底。
为此，应在基坑变设置集水坑，通过垫层找坡使泌水流至集水坑内，用潜水泵过滤出的泌水排出坑外。
同时在混凝土下料时，保持中间的混凝土高于四周边缘的混凝土，这样经振捣后，混凝土的泌水现象得到克服。
当表面泌水消去后，用木抹子压一道，减少混凝土沉陷时出现沿钢筋的表面裂纹。
由于泵送砼表面水泥浆较厚，浇筑后须在砼初凝前刮尺抹面和木抹子打平，可使上部骨料均匀沉降，以提高表面密实度，减少塑形收缩变形，控制砼表面龟裂，也可减少砼表面水分蒸发，以终凝前为准，终凝时间可用手压法把握。
在底板混凝土施工阶段，混凝土连续浇筑方量大于1000m3，故每200m3为取样单位。
每取样单位取五组试块，其中三组为3d、7d、28d强度试块，另两组为同条件试块；抗渗以每500m3混凝土为取样单位，每取样单位取两组试块，每组6块。
3、施工缝处混凝土浇筑施工缝必须待已浇筑混凝土的抗压强度不小于1.2Mpa且不小于留置施工缝48小时，才允许继续浇筑。
留置施工缝处的混凝土必须振捣密实，其表面不磨光，并一直保持湿润状态。
在继续浇筑混凝土前，施工缝混凝土表面必须进行凿毛处理，剔除浮动石子，并彻底清除施工缝处的松散游离的部分，然后用压力水冲洗干净，充分湿润后，刷1：1水泥砂浆一道，浇筑之前先预铺同比减石子水泥砂浆，再进行上层混凝土浇筑，混凝土下料时要避免靠近缝边，缝边人插捣，使新旧混凝土结合密实。
混凝土表面处理在混凝土浇筑2-3h左右进行，按混凝土浇筑标高用长刮尺刮平，在初凝前用铁滚筒个碾压数遍或提浆机，覆盖模保湿，等混凝土二次收水后，用木抹多次打磨压实。
然后覆盖塑料薄膜和麻袋薄膜养护。
养护层施工时，考虑出混凝土表面竖向钢筋分割。
在竖向钢筋笼内填满养护材料。
在第二次混凝土浇筑前，对混凝土路表面进行凿毛处理。
用压力水冲洗干净。
4、后浇带施工方案4.1、模板安装后浇带两侧采用快易收网口作为侧模，用扎丝绑于同向水平钢筋，并支设φ12@500的附加立筋支挡收口网，支撑钢筋通过纵向钢筋连成一体。
4.2、后浇带结构处理在底板混凝土浇筑时，需注意分层浇筑厚度和振动棒距侧模的距离。
为防止混凝土振捣中水泥浆流失严重，需限制振动棒距离侧模的距离不得小于40cm。
为保证侧模混凝土的密实，可采用钢钎辅助捣实。
4.3、后浇带的保护筏板混凝土浇筑后，及时对后浇带进行清洁，同时为防止垃圾、杂物及施工用水进入后浇带，在后浇带两侧分别砌一皮砖，在砖上覆盖多层板，所有缝隙用防水砂浆赌严。
楼板或框架后浇带用多层板覆盖保护，防止杂物坠入。
地下室后浇带处的支撑架自成体系，不得与其他支撑架有任何连接，该支撑架必须在后浇带施工完成，且混凝土强度达到100%时方可拆除。
4.4、后浇带混凝土施工时间严格按照设计总说明制定的原则执行。
在后浇带浇筑之前，剔凿后浇带处混凝土，彻底清除松散游离部分，并用压力冲洗干净，清除钢筋浮锈，调整钢筋，充分湿润后，刷10-15厚1：1水泥砂浆一道，再进行后浇带处混凝土的施工。
采用比原构件混凝土强度等级高一级的膨胀混凝土，膨胀混凝土浇筑后养护时间为28h，前14h蓄水养护，后14h用草帘覆盖浇水养护。
后浇带混凝土采用预拌混凝土，后浇带采用混凝土泵输送。
振捣采用分层式，制动器采用插入式振动棒，振动方法为交错式，振实至表面无沉落，表面浮浆呈水平无气泡上冒为止，同时设专人旁站，杜绝过振或漏振。
A、地下室外墙后浇带施工地下室外墙后浇带采用专门钢板网作为侧模，用扎丝绑于同向水平钢筋上，并支设附加短钢筋支挡钢板网。
支设墙内后浇带处模板，必须保证支设质量，防止混凝土浇筑时产生涨模、爆模、流浆等现象发生。
地下室外墙后浇带开始施工时，先采用人工剔凿施工缝，并采用高压水清理干净后浇带，调整钢筋，然后采用提高一个等级的微膨胀混凝土浇筑。
具体施工方法与筏板后浇带施工方法相同。
B、楼板后浇带施工楼板后浇带和支撑单独配置，在浇筑该处混凝土之前，两侧楼板的模板和支撑不拆。
分隔采用钢材网，并用梳子状模板和短木枋支挡。
楼板钢筋与梳孔间隙用海绵条填实，防止砂浆污染后浇带模板和钢筋，影响楼板观感质量。
在结构施工期间，用木板覆盖后浇带，防止杂物坠入。
施工后浇带前，人工剔凿并清理干净后浇带，调整钢筋，然后采用提高一个等级的微膨胀混凝土浇筑。