主蒸汽管道系统
第八章 发电厂全面性热力系统要点
2）有的机组在靠近主汽门两侧主蒸汽管之间加装联络管，以 减少两侧汽温偏差，并保证一个自动主汽门作关闭试验时的压 损的允许的范围内。
B采用单根蒸汽管系统 主蒸汽和再热蒸汽采用单管或部分采用单管，在这段管中混温 好，保证供给左右两侧蒸汽温度偏差最小。到自动主汽门或中 压联合汽门前又分叉为两根，在一个自动主汽门作全关试验时， 压损小。
(4)降低压损和汽温偏差的措施
1 全面性热力系统的概念
发电厂的全面性热力系统图：以规定的符号表明全厂主辅热 力设备，包括运行的和备用的，以及按照电能生产过程连接 这些热力设备的汽水管道和附件整体系统图。 全面性热力系统图：全厂主要热力设备和辅助设备[锅炉设备、 汽轮发电机组、各种热交换器、减温减压器、各种水泵、水箱 等]；并按发电厂现有情况表示出发电厂的主蒸汽系统、凝结水 系统、回热抽汽系统、除氧器系统、锅炉给水系统、补充水系 统、启动旁路系统、锅炉启动系统、供热系统等管道系统。
•再热式机组：轴系复杂，机组启动要严密监视 各处温度和温升率，以控制胀差和振动在允许范 围内。
大机组：新蒸汽管道直径管道大，管壁厚， 热容量大，需大容量蒸汽来暖管，使新蒸汽 管道的壁温高于汽轮机冲转参数要求的温度 值。 采用旁路系统可满足机组启动启停时对汽温 的要求，严格控制汽轮机的金属温升率，可 减少汽轮机寿命损耗，延长其寿命。
(1)限定压损和汽温偏差 (2)采用双管等技术措施
(1) 限定压损和汽温偏差
•主蒸汽和再热蒸汽管道压损过大，会降低汽轮机的出力，降低 机组的热经济性。主蒸汽和再热蒸汽管道压损要在规定的范围 内。 •温度差大的后果：汽缸等高温部件出现受热不均，引起汽缸扭 曲变形，甚至摩擦轴封，造成高温部分产生较大的热应力。 •国际电工协会规定最大允许温度偏差：持久性的为15度，瞬 时性的为42度。
主蒸汽管道系统流程图培训课件
二. 机炉匹配
一般情况下，当主蒸汽或再热蒸汽温度每升高28℃，机组的效率将提高约 0.8%；在相同主蒸汽温度下，初压每提高6MPa～7MPa，机组效率提高 约0.9%～1%；在同等压力下，采用二次再热比一次再热机组效率提高约 1.5%～1.6%。 主蒸汽管道、再热蒸汽管道和高压给水管道等主要管道的管径尺寸，应考 虑管材成本和能耗的因素通过优化分析确定，管径选择中还应对主蒸汽和 再热蒸汽管道的阻力进行核算，使其与机炉之间的额定压降相匹配。 锅炉过热器出口至汽轮机进口的全压降，宜不大于汽轮机额定进汽压力的 5%，冷段再热蒸汽管道，再热器、热段再热蒸汽管道规定工况下的全压 降，宜分别为汽轮机规定工况下高压缸排汽压力的1.5%-2.0%、5%、 3.5%-3.0%。 主蒸汽系统温度降5C ，热再热系统温度降3 C
The Main Steam System Design Pressure shall be applicable for the design of the Main Steam headers, branches, and drain lines.
3.1.6 国内主蒸汽管道设计压力确定 （一）根据多年设计和运行经验，亚临界 和超临界机组，主蒸汽管道的设计压力可 取用锅炉最大连续蒸发量下过热器出口的 工作压力。 （二）超超临界机组，主蒸汽管道的设计 压力可取用主汽门进口处设计压力的105％ （主汽门入口处设计压力为汽轮机额定进 汽压力的105%）或取用主汽门进口处设计 压力加锅炉过热器出口至主汽门的管道压 降，二者取大值。
3.6.1 根据规程：冷再热蒸汽管道的系统的设计温度为 VWO工况热平衡图中汽轮机高压缸排汽参数等熵求取在 管道设计压力下相应的温度。如果汽轮机在运行方式上有 特殊要求时，该设计温度应取用可能出现的最高工作温度， 适用于日本、美国机型，一般工程低温再热蒸汽管道采用 A672B70CL32电熔焊接钢管。 3.6.2 考虑Siemens和ALSTOM的高压缸排汽跳闸温度于 500C的要求，故根据高压缸排汽跳闸温度的限制，一般 低温再热（冷段）蒸汽管道采用按美国ASTM A691 Cr11/4CL22 标准生产的电熔焊钢管。 3.6.3 机组FCB工况给水泵跳闸，100%高压旁路无减温水 时对再热冷段蒸汽管道设计温度的影响。
煤化工锅炉主蒸汽管道及外管网蒸汽系统吹管方案
河南龙宇煤化工锅炉主蒸汽管道及外管网蒸汽系统吹管方案编制：审核：会审：审定：批准：河南龙宇煤化工二0 0 七年六月概述河南龙宇煤化工热电厂F30001A/B/C系四川锅炉厂生产的CG-130/9。
81-X9型循环流化床锅炉，配备Z30001A/B青岛捷能抽汽式汽轮机，同时向空分厂压缩机透平、甲醇厂氨冰机透平供9.8Mpa、540℃蒸汽，并通过高压减次高压减温减压器向合成器压缩机透平供5.0Mpa、400℃蒸汽、通过次高压减低压减温减压器向空分厂分子筛提供1.4Mpa、200℃蒸汽、通过高压减低压减温减压器和次高压减低压减温减压器以及汽轮机抽汽向空分厂及甲醇厂提供0.6Mpa、200℃低压蒸汽。
锅炉主要设计参数如下：为了确保热电厂新机组和透平机的安全运行，必须对过热器、蒸汽管道、外供高压、次高压蒸汽管网进行蒸汽吹扫，清除管道中的氧化皮、铁屑、焊渣、泥沙、油垢等（制造、运输、安装过程中带入的）杂物。
一、冲管方法及合格标准1、热电厂界区本次吹管采用稳压—降压—稳压法混合吹扫方法。
1.1 稳压法：用于冲管试吹阶段。
锅炉按规程启动、升压、暖管后，用较低的汽包压力进行小流量的蒸汽稳压吹扫，此时蒸汽对管道内壁的冲刷力小于额定负荷时蒸汽的冲刷力，即动量比小于1。
目的是吹扫管道中的粗大颗粒和松散杂物，避免损伤弯头或堵塞管道。
同时可以全面检查支吊架在受热、受冲击后的受力情况，及时发现问题，进行处理。
1.2降压法：在汽包压力较高的情况下，迅速开启临时排汽门，使管道内形成爆发性气流吹扫内壁，一般采用的动量比达1～1.5。
当汽压较低时，关闭临时排汽门，增加燃料投入量，使压力上升到吹扫所需压力，进行下次吹扫。
如此反复，直到吹扫合格（若单纯用床下点火油枪加热床料升压，则应注意油枪雾化情况、油系统的运行参数以及水冷布风板冷却水系统）。
1.3 稳压法：在降压吹扫过程中不可避免地会出现蒸汽带水，管内少量集盐。
对过热器运行安全和改善蒸汽品质不利。
CPR1000核电机组主蒸汽系统管道安装浅述
CPR1000核电机组主蒸汽系统管道安装浅述作者：袁满王永明王洪林马智斌来源：《华中电力》2014年第01期摘要：福建宁德核电厂一期工程规划建设两台1000MW等级的CPR1000机组，主蒸汽系统（VVP）是常规岛部分一个非常重要的系统，其主要功能是从核岛接口输送蒸汽到汽轮机主汽阀、汽轮机的轴封系统、汽水分离再热器的新蒸汽段、蒸汽转换器、除氧器以及汽机旁路系统，其安装的工艺复杂、难度大、过程控制严格、质量要求高。
本文阐述宁德项目主蒸汽系统管道安装的主要方法、接口处理原则、工作范围、介绍安装期间的重要现场设计变更以及对工程造成的影响，介绍安装期间发生的问题以及处理措施，希望能够给同类型机组的施工策划提供有效可行的借鉴。
关键词：核电主蒸汽冷拉口平衡符合法概述：从核岛三台蒸汽发生器来的三根主蒸汽管线（501、502、503）在常规岛内导入主蒸汽联箱。
从主蒸汽联箱引出四根管道（508、509、510、511）与汽轮机四个主汽阀相连接。
另外还有两根母管（514、519）分别引到凝汽器的两侧，与这两根旁路母管连接的还有通向除氧器的供汽/排放管线（525、526、527、529）、通向蒸汽转换器系统的加热蒸汽管线（528）、通向汽水分离再热器的新蒸汽管线（001、002、008、009）和通向凝汽器的12条蒸汽旁路排放管线，这两根母管由一根平衡管（524管线）连接在一起。
施工工序及难点介绍：1、跨岛管道吊装主蒸汽系统跨岛管道指的是连接常规岛与核岛之间的一部分管道，共3条管线，其吊装属高风险作业。
由于其管道跨岛连接，且7m间隙施工涉及单位众多、专业交叉，逻辑错综复杂，需提前与各方沟通，梳理施工逻辑并且严格执行才能保证现场安装工作有序进行，1号机跨岛管道吊装借鉴岭澳二期3号机施工经验，施工逻辑如下：1）中核华兴完成防甩钢结构C1、C2吊装；2）中核华兴完成主蒸汽防甩钢结构C3、C5吊装并且完成安装；3）我方完成501、502、503管线前三段管道吊装；4）核岛土建承包商完成防甩钢结构C4、C6的吊装并安装完成；5）我方完成跨岛管道三根水平管道吊装，并做好安全存放工作；6）常规岛土建承包商完成电缆桥架钢结构施工。
火力发电厂主蒸汽管道和再热管道设计优化
火力发电厂主蒸汽管道和再热管道设计优化在电厂系统中，主蒸汽管道和再热管道是其重要构成部分，管道分布情况及材料的机械特点和高温特点对电厂机组投资有着直接影响，不仅影响着电厂经济效益，对电厂机组运行机制是否可靠也有重要影响。
标签：火力发电厂；蒸汽管道；再热管道设计0 前言随着科技的不断发展，主蒸汽管道和再热管道的材料也在不断被优化。
因此，就要了解什么是主蒸汽管道和再热蒸汽管道，在了解后在对其材料的选用做出探讨。
主蒸汽管道主要是指锅炉过热器出口集箱到汽机自动主汽门进口的管道，高温再热蒸汽管道则主要是指鍋炉再热器出口集箱至汽机中联门进口的管道。
1 主蒸汽管道和高温再热管道材料上的选择和布置方式1.1 主蒸汽管道和再热管道常使用的材料主蒸汽管道和再热管道最常使用的材料是钢材，由于型号的不同，主要有A335.P91、A335.P22以及12CrlMoV这三种型材[1]。
A335.P91钢材是一种铁素体刚，是在A335.P9的基础上进行改良的，也是美国材料试验协会以及美国机械工程师协会要求使用的标准型钢材。
现阶段，我国有很多厂家能够生产与设计适用于A335.P91钢材使用的管件。
1.2 主蒸汽管道和再热管道的材料选择在主蒸汽管道和再热管道的布置方式上最常使用的就是已经成熟的2-1-2形式。
A335.P91钢材被应用为主蒸汽管道管材以后，与主蒸汽管道管材为A335.P22钢材相比，主蒸汽主管规格就由（Di383.9*72.2）转化为（Di383.9*31），支管规格则由（Di224.02*55.5）转化为（Di224.02*29）；再热管道的主管规格由（Di634*31）转化为（Di634*21），支管规格则由（Di508*24.8）转化为（Di470*15）。
这种情况的发生，也会使主蒸汽管道和再热管道的设计与安装发生改变，并带来一定影响。
2 主蒸汽管道和再热管道设计与安装的影响2.1 布置方面当A335.P91钢材应用到主蒸汽管道和再热管道以后，管道的管壁就逐渐变薄，管道外部直径就会变小，这给日后进行管道布置带来了很多方便。
核电站主蒸汽系统
主蒸汽母管接一路支管为汽轮机轴封系统(GSS)供 汽。辅助蒸汽系统在机组启动过程中向汽轮机轴封 提供蒸汽．机组启动后，随着负荷上升轴封汽源从 辅助蒸汽切换至主蒸汽供汽。主蒸汽至轴封供汽支 管设置电动阀，在轴封不采用主蒸汽作为汽源时将 主蒸汽与轴封系统隔离。
采用七级回热加热器系统，设置四级低压加热器，
主蒸汽系统主要由管道、阀门和相关仪表组成。主 蒸汽系统管道和部件主要布置于汽机房内，包括从 蒸汽发生器出口到主汽阀之间的主蒸汽管道以及与 连接到汽轮机上的主蒸汽管道相连的设备和管道。
名称 主蒸汽额定流量 主蒸汽压力／温度 汽机旁路额定流量 MSR壳侧额定流量(冷再热) MSR再热器管侧额定流量 至汽机轴封主蒸汽流量 至VYS的主蒸汽流量 至7号加热器的抽汽量 管道设计压力／温度
为了最大程度地减少汽轮机进水的可能性，在主蒸
汽管道可能聚集疏水的低位点设置疏水点，机组正 常运行时疏水由常规岛排汽、疏水和卸压系统(TDS) 母管排至凝汽器。疏水系统设置由用于连续导出疏 水的疏水器和用于自动疏水的气动疏水阀旁路组成。
气动疏水阀的开关通过疏水集管上的水位控制装 置来完成自动控制。为保护汽轮机，气动疏水阀 还会在汽机跳闸时联锁打开。在正常运行时，疏 水集管中的疏水由疏水器连续导出，在负荷瞬变 时疏水量的增加可能超出疏水器通流能力，此时 通过疏水集管上的水位控制联锁打开气动疏水阀， 排放多余的疏水。
至6号加热器的抽汽量 管道设计压力／温度
至5号除氧器的抽汽量 管道设计压力／温度
参数 6799t/h 5.38MPa/268.6℃ 2719.6t/h 4510.7t/h 324.5 t/h (一级)/182.7 t/h (二级) 13.4 t/h 待定 390.96 t/h 3.134MPa/238℃ 333.33 t/h 1.847MPa/211℃ 420.859 t/h 1.062MPa
发电厂常用的主蒸汽管道系统
发电厂常用的主蒸汽管道系统1、集中母管制系统发电厂所有锅炉蒸汽都引往一根蒸汽母管集中后，再由该母管引往各汽轮机和各用汽处。
这种系统的供汽可相互支援，但当与母管相连的任一阀门发生故障时，全部锅炉和汽轮机必须停止运行，严重威胁全厂工作的可靠性。
因此一般使用阀门将母管分成两个以上区段,分段阀门是两个串联的关断阀，以确保隔离，并便于分段阀门本身的检修。
正常运行时，分段阀门处于开启状态。
集中母管分段后，发生事故后仍有一个区段不能运行。
如母管分段检修，与该段相连的锅炉和汽轮机的仍要全部停止运行。
所以只有在锅炉和汽轮机的台数不配合情况下，或者单台锅炉与汽轮机单机容量相差很大及蒸汽参数低，机组容量小的发电厂才采用集中母管制系统。
我公司原热动车间采用的就是集中母管制系统。
2、切换母管制系统每台锅炉与其对应的汽轮机组成一个单元，而各单元之间仍装有母管，每一单元与母管出还装有三个切换阀门，这样机炉既可单元运行，也可切换到蒸汽母管上由邻炉取得蒸汽。
该系统中的备用锅炉和减温减压器均与母管相连。
这种系统的主要优点是既有足够的可靠性，又有一定的灵活性，能充分利用锅炉的富裕容量进行各炉间的最佳负荷分配。
其主要缺点是系统较为复杂，阀门多，事故可能性较大，我国中压机组的电厂因主蒸汽管道投资比重不大(相对于单元制机组)而供热式机组的电厂机炉容量又不完全匹配，这时应采用切换母管制主蒸汽系统。
热力公司现在采用的就是集中母管制系统。
3、单元制机组每台汽轮机和供应它蒸汽的一台或两台锅炉组成一个独立的单元，各单元之间无横向联系，需用新蒸汽的各辅助设备靠用汽支管与各单元的主蒸汽管道相连，称为单元制系统。
该系统的优点是系统简单、管道短、管道附件少、投资省、压力损失和散热损失少。
系统本身发生事故的可能性小，便于集中控制。
其缺点是单元内与主蒸汽管道相连的任一设备或附件发生故障时，整个机组都要被迫停止运行，而相邻单元不能相互支援，机炉之间也不能切换运行，运行灵活性差;单元设备必须同时检修。
主蒸汽、再热蒸汽系统吹管作业指导书
1.工程概况：吹管的目的是通过对锅炉过热器、再热器及主蒸汽、再热蒸汽管道等系统进行蒸汽吹扫工作，清除设备系统在制造、运输、保管、安装等过程中，存留其内部的砂砾、焊渣、高温氧化皮及腐蚀产物等各种杂质，以防止机组运行中过热器、再热器堵塞爆管、汽轮机叶片冲击损伤重大事故发生，并为汽轮机提供合格蒸汽，保障机组安全启动运行。
本次冲管采用降压冲管方法，为降低冲管噪音，在排汽口加装消音器。
冲管范围包括过热器、主蒸汽管道、再热冷段管道、再热器、再热热段管道。
1.1 工程名称、施工范围、施工地点：1.1.1工程名称：南山怡力铝电330MW机组工程#2机组锅炉吹管1.1.2施工范围：南山怡力铝电330MW机组工程#2机组锅炉吹管临时管道安装、吹管及系统恢复1.1.3施工地点：南山怡力铝电330MW机组工程#2机组汽机房、汽机房A排外、煤仓间。
吹管目的施工地点：汽机房、汽机房A排外、煤仓间1.2主要工程量：冲管临时管道安装80米；冲管临时电动门安装1只。
1.3工程特点;安装管道口径较大，管道虽为临时管道但管道内部清洁度要求高。
2.依据文件：2.1 《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程》（电力工业部，1996年版）2.2 《火电工程启动调试工作规程》（电力工业部，1996年版）2.3 《火电施工质量检验及评定标准》（汽机篇）1998年版2.4.《电力建设施工及验收技术规范》（火力发电厂焊接）DL50072.5 《电力建设施工及验收技术规范（管道篇）》DL 5031-94；2.6 《火电施工质量检验及评定标准》（管道篇2000年版）2.7 《火电工程调整试运质量检验及评定标准》（1996年版）2.8 《南山怡力电厂#2机组过热器、再热器系统吹管方案》；（山东电力研究院）2.9 《电力建设安全工作规程（火力发电厂部分）》（2002版）；2.10 山东电力建设第一工程公司质量、环境、职业健康安全管理体系文件。
2.11 中南电力设计院提供的主汽、热段、冷段安装图纸2.12 火力发电厂汽水管道零件及部件〈〈典型设计手册〉〉83版。
主再热蒸汽及旁路系统介绍
主再热蒸汽及旁路系统介绍本机组得主蒸汽系统采用双管一单管—双管布置。
主蒸汽由锅炉过热器出口集箱经两根支管接出,汇流成一根单管通往汽轮机房,在进汽轮机前用一个45°斜三通分为两根管道,分别接至汽轮机高压缸进口得左右侧主汽门。
汽轮机高压缸两侧分别设一个主汽门、主汽门直接与汽轮机调速汽门蒸汽室相连接.主汽门得主要作用就是在汽轮机故障或甩负荷时迅速切断进入汽轮机得主蒸汽。
汽轮机正常停机时, 主汽门也用于切断主蒸汽,防止水或主蒸汽管道中其它杂物进入主汽门区域、一个主汽门对应两个调速汽门、调速汽门用于调节进入汽轮机得蒸汽流量, 以适应机组负荷变化得需要。
汽轮机进口处得自动主汽门具有可靠得严密性,因此主蒸汽管道上不装设电动隔离门。
这样,既减少了主蒸汽管道上得压损,又提高了可靠性,减少了运行维护费用。
在锅炉过热器得出口左右主蒸汽管上各设有一只弹簧安全阀,为过热器提供超压保护。
该安全阀得整定值低于屏式过热器入口安全阀, 以便超压时过热器出口安全阀得开启先于屏式过热器入口安全阀,保证安全阀动作时有足够得蒸汽通过过热器,防止过热器管束超温。
所有安全阀装有消音器。
在过热器出口主汽管上还装有两只电磁泄压阀,作为过热器超压保护得附加措施。
设置电磁泄压阀得目得就是为了避免弹簧安全阀过于频繁动作, 所以电磁泄压阀得整定值低于弹簧安全阀得动作压力。
运行人员还可以在控制室内对其进行操作。
电磁泄压阀前装设一只隔离阀,以供泄压阀隔离检修。
主蒸汽管道上设有畅通得疏水系统, 它有两个作用。
其一就是在停机后一段时间内, 及时排除管道内得凝结水、另一个更重要得作用就是在机组启动期间使蒸汽迅速流经主蒸汽管道,加快暖管升温,提高启动速度。
疏水管得管径应作合适选择,以满足设计得机组启动时间要求、管径如果太小,会减慢主蒸汽管道得加热速度,延长启动时间,而如果太大,则有可能超过汽轮机得背包式疏水扩容器得承受能力。
本机组得冷再热蒸汽系统也采用双管一单管—双管布置。
主蒸汽管道安装施工方案
主蒸汽管道安装施工方案一、编制依据：1、《电力建设施工质量验收及评价规程》- DL/T 5210.5-2009 第5部分管道及系统2、《电力建设施工质量验收及评价规程》- DL/T 5210.7-2009 第7部分焊接3、《火力发电厂焊接技术规程》DL/T869-2004。
4、《电力建设安全工作规程》火电部分DL/T5009-2002。
5、《工业金属管道工程施工验收规范》GB50184-20116、《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》GB50236-20117、《建筑防腐工程施工质量验收规范》GB50224-20108、中国轻工业广州设计工程有限公司提供的图纸及技术文件。
9、山东皓德威建设有限公司企业标准：《质量保证手册》。
二、工程概况及工程量：1.工程及系统简介汾阳垃圾焚烧发电厂（2×6MW）汽轮机组.主蒸汽管路系统由中国轻工业广州设计工程有限公司设计，主管材由建设单位采购提供，主管材质为15GrMoG。
系统参数设计压力: 4.02MPa设计温度: 455℃管道材质: 15GrMoG管道规格:主管：∮219×8：∮159×6主管弯管：∮219×8：∮159×6支管弯管：∮57×3.5：∮32×2.8管道布置情况：由锅炉标高30.6米处集汽集箱引出,在1#锅炉左侧7m平台处、标高为8米处合并为一根主管,再到汽轮机前标高为5.8米处分为二路支管与汽轮机高压缸自动主汽门相连. 为使现场管道质量得到保证,配管工作内容如下:原材料进厂验收及原材料标记.配管设计,切割下料和管段标记.管道焊后氧化皮清除.管件的制作和检验,接管座,支吊架卡块或管部的焊接.1.2系统设计特点主蒸汽系统设计为单元制,采用2-1-2的连接形式,使机组启动性能得到改善.1.3 施工范围主蒸汽系统由锅炉过热器联箱出口至汽机高压缸入口的主管道安装,其中包括旁路管道的安装及疏放水管道安装，支吊架和管道附件安装。
热力发电厂复习题
热力发电厂复习题一、填空题1. 300MW的汽轮机发电机组，其初参数为（16.18MPa、535℃）。
2. 给水回热加热是利用（汽轮机抽汽）在（回热加热器中）对锅炉给水进行加热。
这一方面使进入锅炉的给水温度升高，提高了（工质在锅炉中的平均吸热温度）；另一方面由于进入凝汽器排汽量减少，从而减小了（冷源热损失）。
3.蒸汽中间再热是（将蒸汽从汽轮机高压缸排汽的一部分引出进入再热器中加热，当温度提高后再引回汽轮机中继续膨胀作功）。
4. 蒸汽中间再热以（烟气再热蒸汽）法效果最好．即将汽轮机高压缸作过功的蒸汽，引至安装在（锅护烟道中）的再热器中进行再热，之后送回汽轮机中低压缸继续作功。
5. 热能和电能的生产形式有（热电分产）和（热电联产）两种。
6. 热电联产是利用（在汽轮机中作过功的蒸汽）对外供热，同时生产了电能和热能，减少了（冷源热损失），使发电厂的热经济性得到提高。
热电联产的发电厂通常称为（热电厂），以热电联产方式集中供热称为（热化）。
7.热电厂热电联产生产形式有（背压式汽轮机），（调节抽汽式汽轮机）和（背压式汽轮机加凝汽式汽轮机）三种。
8. 国际上常把（额定负荷或最大连续负荷MCR ）作为考核负荷，把（进汽阀门全开或再加5％超压时的负荷）作为最大可能负荷，故最大可能负荷一般高出额定负荷约（10％）。
9. 凝汽式发电厂的主要热经济指标有（汽轮发电机组的汽耗率）、（热耗率），（全厂用电率）和（标准供电煤耗率）等。
10. 发电厂的最大热损失为（冷源热损失）。
提高发电厂热经济性的途径有：（提高蒸汽初参数，降低蒸汽终参数，采用给水回热加热、蒸汽中间再热和热电联产）等。
11. 回热加热器按其传热方式分为（混合式加热器）和（表面式加热器）。
12. 现代电厂实际应用的给水回热加热系统中，只有除氧器作为一台（混合式）加热器，其余加热器均为（表面式）加热器。
13.看图说明表面式加热器的疏水连接方式。
a为（疏水逐级自流的疏水连接方式）；b为（外置疏水泵的疏水连接方式）；c为（内置疏水冷却器的连接方式）；d为（疏水泵连接方式）。
发电厂常用的主蒸汽管道系统
发电厂常用的主蒸汽管道系统1、集中母管制系统发电厂所有锅炉蒸汽都引往一根蒸汽母管集中后，再由该母管引往各汽轮机和各用汽处。
这种系统的供汽可相互支援，但当与母管相连的任一阀门发生故障时，全部锅炉和汽轮机必须停止运行，严重威胁全厂工作的可靠性。
因此一般使用阀门将母管分成两个以上区段,分段阀门是两个串联的关断阀，以确保隔离，并便于分段阀门本身的检修。
正常运行时，分段阀门处于开启状态。
集中母管分段后，发生事故后仍有一个区段不能运行。
如母管分段检修，与该段相连的锅炉和汽轮机的仍要全部停止运行。
所以只有在锅炉和汽轮机的台数不配合情况下，或者单台锅炉与汽轮机单机容量相差很大及蒸汽参数低，机组容量小的发电厂才采用集中母管制系统。
我公司原热动车间采用的就是集中母管制系统。
2、切换母管制系统每台锅炉与其对应的汽轮机组成一个单元，而各单元之间仍装有母管，每一单元与母管出还装有三个切换阀门，这样机炉既可单元运行，也可切换到蒸汽母管上由邻炉取得蒸汽。
该系统中的备用锅炉和减温减压器均与母管相连。
这种系统的主要优点是既有足够的可靠性，又有一定的灵活性，能充分利用锅炉的富裕容量进行各炉间的最佳负荷分配。
其主要缺点是系统较为复杂，阀门多，事故可能性较大，我国中压机组的电厂因主蒸汽管道投资比重不大(相对于单元制机组)而供热式机组的电厂机炉容量又不完全匹配，这时应采用切换母管制主蒸汽系统。
热力公司现在采用的就是集中母管制系统。
3、单元制机组每台汽轮机和供应它蒸汽的一台或两台锅炉组成一个独立的单元，各单元之间无横向联系，需用新蒸汽的各辅助设备靠用汽支管与各单元的主蒸汽管道相连，称为单元制系统。
该系统的优点是系统简单、管道短、管道附件少、投资省、压力损失和散热损失少。
系统本身发生事故的可能性小，便于集中控制。
其缺点是单元内与主蒸汽管道相连的任一设备或附件发生故障时，整个机组都要被迫停止运行，而相邻单元不能相互支援，机炉之间也不能切换运行，运行灵活性差;单元设备必须同时检修。
题库-汽机简答题
（4）将机组启、停所得波得图进行对比，可以确定运行中转子是否发生热弯曲。
20、单元制主蒸汽系统有何优缺点？适用何种形式的电厂？
火力发电机组计算机监控系统输入信号分为模拟量输入信号、数字量输入信号和脉冲量输入信号。
15、何谓疲劳和疲劳强度？
金属部件在交变应力的长期作用下，会在小于材料的强度极限，甚至在小于屈服极限的应力下断裂，这种现象称为疲劳。金属材料在无限多次交变应力作用下，不致引起断裂的最大应力称为疲劳极限或疲劳强度。
（1）主蒸汽单元制系统的优点是系统简单、机炉集中控制，管道短、附件少、投资少、管道的压力损失小、检修工作量小、系统本身发生事故的可能性小；
（2）主蒸汽单元制系统的缺点是：相邻单元之间不能切换运行，单元中任何一个主要设备发生故障，整个单元都要被迫停止运行，运行灵活性差；
（3）该系统广泛应用于高参数大容量的凝汽式电厂及蒸汽中间再热的超高参数电厂。
30、离心水泵启动前为什么要先灌水或将泵内空气抽出？
因为离心泵所以能吸水和压水，是依靠充满在工作叶轮中的水作回转运动时产生的离心力。如果叶轮中无水，因泵的吸入口和排出口是相通的，而空气的密度比液体的密度要小得多，这样不论叶轮怎样高速旋转，叶轮进口都不能达到较高的真空，水不会吸入泵体，故离心泵在启动前必须在泵内和吸入管中先灌满水或抽出空气后再启动。
由一台或两台锅炉直接向配用的汽轮机供汽，组成一个单元，各单元间无横向联系的母管，单元中各辅助设备的用汽支管与本单元的蒸汽总管相连，这种系统称为单元制系统。
火电厂主再热蒸汽-抽汽管道疏水系统的设计分析
火电厂主再热蒸汽\抽汽管道疏水系统的设计分析摘要：结合《火力发电厂汽水管道设计技术规定》，对火力发电厂主再热、抽汽管道的疏水系统的设计展开分析，从管道运行特点出发分析管路的疏水点设置、阀门配置，在疏水罐的选用上、疏水管径选择以及管道的布置原则等方面，对各管道疏水系统做出了比较分析，为以后的工程设计中提供参考。
关键词：疏水点设置管路配置管道布置1 引言主再热蒸汽管道以及各抽汽管道，作为火电厂最重要的蒸汽管道，由于管道的运行方式和布置特点，在机组启停及运行过程中，蒸汽可能会遇冷凝结成水，加热器故障以及喷水减温装置故障也可能会带入水，这些疏水若不及时排出，则可能随蒸汽管道进入汽轮机汽缸。
汽轮机进水是直接威胁汽轮机正常运行的恶性事故，因此合理设计主再热、抽汽管道的疏水系统，对于保证汽轮机在任何情况下都能安全运行是十分重要的。
2 主再热蒸汽、抽汽管道的疏水系统的设计2.1 主蒸汽管道的疏水从锅炉过热器出口至汽轮机主汽门之间的主蒸汽管道，每个低点都应设置疏水。
如果主蒸汽管道是分成几路分支管接入汽轮机，每路支管和主管上都应设置疏水点。
主蒸汽管道上疏水系统用于启动及停机后一段时间内，及时排除管道内的凝结水，同时加快启动速度。
主蒸汽管道一般设三个疏水点，一点位于主蒸汽主管末端靠近分支处，另两处位于汽轮机主汽阀前的支管上。
疏水管道上设置一只口径与管道一致的气动疏水阀，管道上不再设其它阀门。
疏水阀出口管径大于其进口管径，气动疏水阀均设计成失气-开式。
每一根疏水管道均单独接到疏水扩容器。
2.2 高温再热蒸汽管道的疏水系统从锅炉再热器集箱出口至汽轮机中压主汽门之间的高温再热蒸汽管道，每个低位点都应疏水。
在高温再热蒸汽靠近汽轮机主气门的每根支管上，应装设疏水罐，该疏水罐可不设水位调节装置。
高温再热蒸汽管道上的疏水系统，一方面再热蒸汽管道内蒸汽遇冷凝结成水，疏水系统应能及时将其排出；另外启动暖管期间，特别是热态起动期间，为加速暖管升温，也应及时将凝结水和冷蒸汽排掉。
“华龙一号”主蒸汽管道局部泄漏监测系统设计
第41卷第1期核科学与工程Vol.41 No.1 2021年2月Nuclear Science and Engineering Feb.2021“华龙一号”主蒸汽管道局部泄漏监测系统设计张 雷，魏华彤，闫桂银（中国核电工程有限公司，北京 100840）摘要：中核集团在二代改进型压水堆成熟技术的基础上，开展了“华龙一号”三代堆型的设计建设工作。
其中LBB技术作为“华龙一号”堆型的重要技术改进，其应用于反应堆冷却剂管道、波动管、安全壳内主蒸汽管道等高能管道。
由于主蒸汽管道LBB技术的应用，属于新的研究领域，目前并没有专门的法规要求，并且目前用于主蒸汽管道泄漏检测的手段很少，缺少有效的定量、定位测量手段，不足以支撑主蒸汽管道LBB技术的应用。
鉴于此，增设“华龙一号”主蒸汽管道局部泄漏监测系统，采用声发射泄漏监测技术，作为对现有主蒸汽管道泄漏检测技术的补充和完善，为主蒸汽管道应用LBB技术提供有力支撑。
该文主要介绍主蒸汽泄露监测系统的主框架设计、检测原理设计、系统结构设计、传感器安装设计、处理机柜设计、保温层优化设计六个方面进行简述，对工程设计具有一定的指导意义。
关键词：LBB技术；主蒸汽管道泄漏；声发射技术中图分类号：TL48文章标志码：A文章编号：0258-0918（2021）01-0096-07Design and Application of the Main Steam LineLocal Leakage Measuring System in HPR1000ZHANG Lei，WEI Huatong，YAN Guiyin（China Nuclear Power Engineering Co.，Ltd.，Beijing 100840，China）Abstract：Based on the mature technology of the advanced second generation PWR, CNNC carried out the design and construction of the third generation of HPR1000. Among them, as an important improvement of HPR1000, LBB technique is applied to reactor coolant pipelines, wave tubes, main steam pipelines in the containment vessel and other high-energy pipelines.Due to the application of LBB technique in the main steam pipeline, which belongs to a new research field, there are no specific regulatory requirements at present. In addition, there are few methods for leak detection in the main steam pipeline, and the lack of effective ______________________收稿日期：2020-12-29作者简介：张雷（1982—），男，河北保定人，高级工程师，硕士，现主要从事核电站仪控系统设计方面研究9697quantitative and positioning measurement means is insufficient to support the application of LBB technique in the main steam pipeline. In view of this, the local leakage monitoring system of HPR1000 main steam pipeline was added and acoustic emission leakage monitoring technique was adopted to supplement and improve the existing main steam pipeline leakage detection technique and provide strong support for the application of LBB technique in the main steam pipeline. The main steam pipeline leakage monitoring technique will be described in details from the main frame design, detection principle design, system structure design, sensor installation design, processing cabinet design, and insulation layer optimization design. Key words ：LBB technology ；The main steam pipeline leakage ；Acoustic emission techniqueLBB 技术（破前泄漏，Leak Before Break ），其基本思想是当管道发生早期泄漏，泄漏量达到一定程度之前，可以通过泄漏监测装置测量出来，这样在管道裂纹扩展到临界裂纹尺寸而突然断裂之前，可以有充裕时间实现安全停堆，对泄漏管道进行修补或更换等处理，以避免管道双端断裂的发生[1]｡LBB 技术应用于反应堆冷却剂管道、波动管、安全壳内主蒸汽管道等高能管道，其中一回路反应堆冷却剂管道和波动管LBB 技术的应用，其法规要求和检测手段较为完善，而主蒸汽管道LBB 技术的应用，属于新的研究领域，目前并没有专门的法规要求，主蒸汽管道的泄漏检测手段也很少，针对二代加M310堆型，安全壳地坑液位测量作为主蒸汽管道泄漏率定量测量的唯一方法，暂无其他定量测量手段，检测手段较为单一。
热力发电厂考点
出口端差(上端差):加热器抽汽压力对应的饱和水的温度与出口水温之差。
入口端差(下端差):离开加热器的疏水温度度与加热器进口温度之差。
热电厂的燃料利用系数：电、热两种产品的总能量与输入能量之比。
热化发电率：质量不等价的热电联产的热化发电量与热化供热量的比值。
平均负荷系数：指电厂在某一段时间δ内的实际发电量W 与在此时间内以最大负荷产生的电量Wmax之比。
主蒸汽管道系统的切换母管制系统：每台锅炉与其相对应的汽轮机组成一个单元，且各单元间仍装有母管，每一单元与母管相连处有三个切换阀门，机炉即可单元运行，也可以切换到蒸汽母管上由邻炉取得蒸汽，称为切换母管制系统。
热效率：有效利用的热量与供给热量之比。
热化发电比：X=Wh/W,供热机组供热汽流的发电量/总的发电量热化系数：Xtp 对于供热式机组的每小时最大热化供热量与每小时最大热负荷之比为小时计的热化系数。
给水回热——利用已在汽机中作过功的蒸汽，通过给水回热加热器将回热蒸汽冷却放热加热给水，以减少液态区低温工质的吸热，提高循环的吸热平均温度。
由于采用回热，增加了抽汽量，所以汽耗率提高；但同时采用回热提高了给水出口温度，降低了锅炉中的吸热量，所以锅炉效率提高，热经济性提高中间再热——将汽轮机高压缸排气经过再次加热后再送进中压缸做功，从而提高进入低压缸的蒸汽温度，使排气湿度在允许范围内，保证汽轮机安全运行。
方法：(1)烟气再热——汽轮机高压缸排气直接引至锅炉再热器，然后返回中压缸。
优点是再热后的气温等于或接近于新汽温度，缺点是压损较高，增加了系统投资，启停时要保护再热器，设置旁路系统。
蒸汽再热——利用汽轮机的新汽或抽汽为热源来加热蒸汽。
优点是压损小，投资少，缺点是再热后的气温较低。
给水系统从除氧器给水箱下降管入口到锅炉省煤器进口之间的管道、阀门、附件之总称。
疏水系统疏泄和收集全厂各类汽水管道疏水的管路及设备放水系统回收锅炉汽包和各类容器(如除氧水箱)的溢水，以及检修设备时排放的合格水质的管路及设备何为主蒸汽系统：从锅炉过热器出口联箱至汽轮机进口主汽阀的主蒸汽管道、阀门、疏水装置及通往用新汽设备的蒸汽支管所组成的系统发电煤耗率：发电厂单位发电功率所需要的耗煤量。
第五讲-主再热蒸汽系统和旁路系统
描述：冷再热蒸汽从高压汽 轮机的排汽口经一根管道通 往锅炉，靠近锅炉再热器处， 分成两根管道分别接到再热 器入口联箱的两个接口上。
二、单元制主蒸汽及再热蒸汽系统
（二）再热蒸汽系统 3.双管-单管-双管系统 描述：从高压缸（图中略） 两侧排汽口引出两根管道， 汇总成单管，到再热器减 温器前，分成双管进入再 热器进口联箱。 再热热段管道系统， 在锅炉侧双管并成单管和 汽轮机侧单管分成双管处 均用了斜三通，并且靠近 中压联合汽门处串联了两 只斜三通，它们的斜插支 管分别至对称布置的中压 缸再热汽门，后一只斜三 通直通管到低压旁路装置。
特点：介于双管与单管-双管 系统之间。
二、单元制主蒸汽及再热蒸汽系统
（一）主蒸汽系统 4.阀门及管道附件 说明：（1）取消电动主汽门，水压试验时自动主汽门处加临时堵板； （2）取消主蒸汽流量喷嘴，减少节流损失，用调节级前后压差估算； （3）高压缸排汽口设逆止门，投旁路时防止高压缸进汽。 （4）过热蒸汽出口联箱设置向空排汽门，减少安全门动作次数。 （5）再热器出口联箱设置向空排汽门，真空系统故障时开启。
特点：输送工质流量大，参数高，用的金属材料质量高，对发电厂运行的安 全性、可靠性、经济性影响大。
要求：系统简单，工作安全可靠；运行调度灵活，能进行各种切换，便于维 修、安装和扩建；投资费用少，运行费用低。
一、主蒸汽管道系统
1．集中母管制系统 描述：发电厂所有锅炉生产的蒸汽都 送到集中母管中，再由集中母管把蒸 汽引到各汽轮机和辅助用汽设备去的 蒸汽管道系统。
二、单元制主蒸汽及再热蒸汽系统
（一）主蒸汽系统 2.单管-双管系统
描述：过热蒸汽出口联箱 经一根主管引出，到自动 主蒸汽门或中压联合汽门 前又分叉为两根。
特点：布置简单，混温好， 投资较大。
主蒸汽主给水管道施工方案(精)
一、工程概况本工程主蒸汽管道规格主要为Φ377×32、Φ325×28、Φ273×25、Φ323.9×16，材质为12Cr1MoVG钢。
高压给水系统管道规格主要为Φ325×28、Φ273×25、Φ219×20、Φ194×18、Φ133×12、Φ108×10，材质为20G钢。
1、系统简介本工程主蒸汽系统管道是从锅炉汇汽集箱出口引出，引至主厂房8米层，分四路管道，其中两路接到汽机间汽机系统主汽门,一路引至9。
81Mpa管网去合成氨压缩机透平，一路至减温减压器进汽口。
为了维护锅炉的安全、稳定运行及达到稳定的蒸汽压力，在主蒸汽管道上设有高压旁路管道，旁路系统对机组的启动、停机及变负荷运行起重要作用。
高压给水系统管道主要包括高压给水管道、减温水及再循环管道,本机组高压给水管道系统设有3台电动锅炉给水泵和1台汽动锅炉给水泵.主给水由除氧器送到主给水泵→高压加热器→给水操作平台→锅炉省煤器进口联箱。
为了机组的安全和稳定运行等因素，在给水泵出口的逆止阀上接有再循环管道，由再循环管道回到除氧器。
2、主要系统参数2.1主蒸汽管道设计压力为P=9.81Mpa,设计温度t=545℃，系统主材为12Cr1MoV 合金钢管。
2.2高压给水管道高加入口前设计压力为15.5Mpa，设计温度为158℃；高加出口后设计压力为15.5Mpa，设计温度为210℃，系统主材为20G碳钢管。
3、主要工程量3。
1 主蒸汽管道：DN＞80:管道共643米，阀门共12件，支吊架约123套.DN≤80:管道共692米,阀门共6件,支吊架约260套。
3。
2主给水管道：DN＞80：管道共737米，阀门共16件，支吊架约230套.DN≤80：管道共1316米,阀门共70件,支吊架约450套。
以上焊口数为估计数量，具体以实际安装焊口为准。
二、编制依据1、中国天辰工程有限公司设计图纸:T05039—201HE02、T05039-201HE042、《火力发电厂焊接技术规程》DL/T869-20043、《火力发电厂焊接热处理技术规程》DL/T819-20024、《管道焊接接头超声波检验技术规程》DL/T820-20025、《电力建设安全工作规程》（火力发电厂部分）DL5009。
火力发电厂1000MW机组四大管道安装工艺
火力发电厂1000MW机组四大管道安装工艺作者：李宗海杨保林来源：《城市建设理论研究》2013年第03期摘要：1000MW超超临界机组四大管道系统管道设计基本相同，在安装上存在一定的通用性，现已宁夏灵武发电厂2×1000MW超超临界机组为例，介绍四大管道安装工艺。
关键词：四大管道；施工准备；材料检验；管道安装中图分类号： TM621文献标识码：A引言：四大管道是火力发电厂的重中之重，安装要求高，本文从系统介绍、施工准备、材料检验、管道安装等几方面，具体的阐述了四大管道安装的全过程，对现场施工起到了关键的指导作用。
一、系统简介（一）主蒸汽系统主蒸汽管道采用双管制，管道规格为ID368×91，管道材质为A335P92（ASTM/A335）。
（二）高温再热蒸汽系统高温再热蒸汽管道采用双管制，管道规格为ID774.7×38，管道材质为A335P92（ASTM/A335）。
（三）低温再热蒸汽系统低温再热蒸汽管道采用二一二布置方式，支管规格为φ914.4×31，母管规格为φ1270×41，管道材质为A672B70CL32（ASTM）。
（四）主给水系统主给水管道采用母管制，管道规格为φ660×65，管道材质为15NiCuMoNb5。
二、施工准备（一）技术准备1、施工图纸会审完毕，会审中存在的问题已有明确的处理意见。
2、施工方案设计完成，并与相关专业讨论确定，已经总工审批。
3、作业前对参加该项作业的相关人员经行施工技术交底。
（一）人员配备管理人员 1名技术员2名钳工 24名焊工 16名起重工4名热处理工 6名三、设备、材料的检查及检验（一）设备及管件的清点检查1、按照装箱单对设备及管件进行清点检查，检查有无缺件或损坏。
2、各部件要有制作厂的合格证书和产品说明书。
3、合金部件应100%做光谱检查。
（二）设备接口尺寸校验管道与设备连接的接口应进行校验，办理工序交接手续，如发现不符应采取处理措施。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
单元制主蒸汽管道系统是指一 台锅炉配一台汽轮机的管道系 统(包括再热蒸汽管道)，组成 独立单元，各单元间无横向联 系，用汽设备的蒸汽支管由各 单元，管道短，阀门及附件少， 相应的管内工质压力损失小，运行操作少，检修工作量 少，投资省，散热损失小，便于实现集中控制，再加上 采用优质合金钢材，系统本身的事故可能性小，安全可 靠性相对较高，如果发生事故只限于一个单元范围内等 优点。
精品课件
3、集中母管制主蒸汽管道系统
发电厂所有锅炉生产 的蒸汽都送到集中母 管中，再由集中母管 把蒸汽引到各汽轮机 和辅助用汽设备去的 蒸汽管道系统，称为 集中母管制主蒸汽管 道系统，如图所示。
精品课件
（1）分段阀的作用：单母管上装有分段阀，一般分为两个以 上区段。分段阀采用两个串联的关断阀，其作用是当系 统局部发生故障或局部检修时，用分段阀隔开，同时也 便于分段阀本身检修，其它部分仍可正常运行。正常运 行时分段阀是打开的，单母管处于运行状态。
精品课件
二、主蒸汽管道系统的特点
输送工质流量大，参数高，用的金属材料质量高，对发 电厂运行的安全性、可靠性、经济性影响大。
精品课件
三、主蒸汽管道系统的基本要求
系统简单，工作安全可靠；运行调度灵活，能进行各种切 换，便于维修、安装和扩建；投资费用少，运行费用低。
精品课件
四、发电厂中常用的主蒸汽管道系统形式
（2）缺点：不具备调度灵活条件，负荷变动时对锅炉燃 烧调整要求高，单元系统内任何一个主要设备或附件发 生事故，都会导致整个单元系统停止运行，机炉必须同 时进行检修等。
（3）使用范围：根据DL 5000-94《火力发电厂设计技术 规程》中规定，对装有高压凝汽式机组的发电厂，可采 用单元制系统。对装有中间再热凝汽式机组或中间再热 供热式机组的发电厂，也应采用单元制系统。
（2）特点：系统比较简单，布置方便。但是与切换母管制相 比，其运行调度不灵活，缺乏机动性。当母管分段检修 或与母管相连的任意一阀门发生事故时，与该段母管相 连的锅炉和汽轮机都要停止运行。
（3）使用范围：这种系统只有在锅炉和汽轮机的单位容量和 台数不配合或装有备用锅炉已建成的热电厂中采用，以 后建电厂不再采用。
精品课件
（2）采用单根蒸汽管系统
双管—单管—双管系统
单管—双管系统
双精管品课主件蒸汽，双管—单管—双管再热蒸汽系统
（3）采用混温装置
为使进入汽轮机左右两侧蒸汽温度偏差在规定范围内，进入之前要充 分混合，可采用两进两出蒸汽管的四通混合联箱，如意大利进口的125MW 机组。也可采用球形五通，进汽管两根，出汽管三根，其中一根管与旁路 相连，汽温偏差可控制在10℃以内，如从意大利引进的300MW机组。
精品课件
五、主蒸汽管道系统设计中的几个问题
根据DL 5000-94中规定，对第一台新设计的汽轮机组，其主蒸汽、再 热蒸汽等管道的管径及管路根数，应经优化计算确定。但因生产大口 径无缝钢管困难，又要节约进口钢管资金，国产机组发电厂中主蒸汽 管道多采用双管系统，于是在两管中出现汽温偏差和压损问题，为提 高热经济性，保证安全性，必须将汽温偏差和压损控制在允许范围内。
1、压损和汽温偏差的限定
主蒸汽和再热蒸汽管道压损过大，会降低汽轮机的出力，降低机 组的热经济性。在作自动主汽门全关试验时，阀座前后压差过大，使 自动主汽门不能重新迅速开启，导致再热器安全门动作，降低机组出 力，造成工质和热量损失。所以主蒸汽和再热蒸汽管道压损要在规定 的范围内。
进入汽轮机左右两侧高、中压主汽门蒸汽温度偏差超出允许值，汽 缸等高温部件出现受热不均，引起汽缸扭曲变形，甚至摩擦轴封，造 成高温部分产生较大的热应力，威胁汽轮机安全运行。国际电工协会 规定的最大允许温度偏差：持久精性品的课件为15℃，瞬时性的为42℃。
精品课件
本节需要掌握以下几个知识点
主蒸汽管道系统的范围 主蒸汽管道系统的特点 主蒸汽管道系统的基本要求 发电厂中常用的主蒸汽管道系统的形式 主蒸汽管道系统设计中的几个问题
精品课件
一、主蒸汽管道系统的范围
锅炉供给汽轮机蒸汽的管道，蒸汽管间的连通母 管，通往用新汽设备的蒸汽支管等称为主蒸汽管道系 统。如果是再热式机组，还有汽轮机高压缸排汽口至 再热器入口的再热冷段管道，再热器出口至汽轮机中 压缸入口的再热热段管道也属于这个范围。
精品课件
2、切换母管制主蒸汽管道系统
每台锅炉与它对应的汽轮 机组成一个单元，正常时 机炉组成单元运行，各单 元间还装有切换母管，每 个单元与母管连接处，另 装一段联络管和三个切换 阀，当需要时切换运行， 这样的主蒸汽管道系统称 为切换母管制系统，如图 所示。
精品课件
在切换母管制系统中，减温减压设备等都与母管相连。 母管通流量一般按照通过一台锅炉的供汽量进行设计。为便 于母管本身的检修，电厂将来扩建不致于影响原有机组、设 备的正常运行，机炉台数较多时，也可用两个串联的关断阀 将母管分段。切换母管正常运行时处于热备用状态。
（1）优点：可切换运行，电厂机炉台数较多时可充分利用 锅炉的富裕容量，具有较高的运行灵活性，有足够的 运行可靠性，各锅炉间的负荷可进行最佳负荷分配。
（2）缺点：阀门多、管道长、系统复杂，管道本身事故可 能性大。
（3）使用范围：根据DI5000-94中规定，对装有高压供热式 机组的发电厂和中、小型发电厂，因参数不高、阀门 管道投资相对较少，采用切换母管制系统。
2、降低压损和汽温偏差措施
（1）采用双管（再热机组双管制主蒸汽管道系统）
随着机组容量不断增大，蒸汽参数也越来越高，为了避免采用厚管壁大直 径的主蒸汽管和再热蒸汽管，减少对价格昂贵进口耐热合金钢的要求，还 要降低管道压损，我国目前主蒸汽管多采用双管系统(如125MW、200MW机 组)，再热蒸汽管也采用双管系统(如200MW机组)。有的机组在靠近主汽门 两侧主蒸汽管之间加装联络管(如200MW机组)，以减少两侧汽温偏差，并 保证一个自动主汽门作全关试验时压损在允许范围内，如图所示。