南京理工大学工程流体力学基础 第9章__膨胀ê图げ南京理工大学工程流体力学基础 第9aspan class=
南京理工大学工程流体力学1
2.
4.
由于静止流体的压力沿表面的内法线方向作用,故
∫τFρdτ + ∫ pdS = 0
S
∫τFρdτ − ∫ pndS = 0
S
应用奥氏公式,有
∫τ(Fρ −∇p)dτ = 0
§1-1 静止流体的平衡方程
静止流体的平衡方程
由于体积τ是任取的,故被积函数为零
F=
1
ρ
∇p
欧拉平衡方程
1 ∂p X= ρ ∂x 1 ∂p Y= ρ ∂y 1 ∂p Z= ρ ∂z
dSz1 = dSz2 = dSz
∫
结论:浮力等于与物体同体积的液体的重量。
§1-2 重力场中不可压缩流体的静力平衡
Sz
dP = ρg∫ (h1 − h2 )dSz 阿基米德定理 = −ρgV z
Sz
第二章 流体静力学
§1-3 标准大气
§1-3 标准大气
地球大气层的结构
地球大气层厚度约为2000~3000km。分为几层: 对流层:平均11km,空气质量 约占3/4,温度随高度而降低, 各种气象变化。 平流层:对流层之上到32km, 空气质量约占1/4,空气水平流 动,20km以下为同温层。 中间层:平流层之上到80km, 空气质量约占1/3000,温度随高 度先升后降。
§1-2 重力场中不可压缩流体的静力平衡
重力场中静止液体对柱面的作用力
P = p0Sz + ρgV z
结论: p0Sz为压力p0在Sz上的作用力, 作用线通过Sz的形心; ρgV为体积V中液体的重力,作 用线通过其重心。
P = P i + Pk x z
§1-2 重力场中不可压缩流体的静力平衡
浮力问题
第二章 流体静力学
化工原理(南京理工大学)01流体流动(1)_流体静力学
讨论:
a. 当将U形管一端与被测点连接、另一端与大 气相通时,可测得流体的表压或真空度;
p1
p1
pa
pa
表压
真空度
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b. 指示液的选取: 指示液与被测流体不互溶,不发生化 学反应;
其密度要大于被测流体密度。
应根据被测流体的种类及压差的大小选
择指示液。
南京理工大学化工学院化学工程系
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1.1.1 密度
一、定义 单位体积流体的质量,称为流体的密度。
m V
kg/m3
(1)
二、单组分流体密度
f ( p, T )
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液体 密度仅随温度变化(极高压力除外),其 变化关系可从手册中查得。 气体 当压力不太高、温度不太低时,可按理想 气体状态方程计算:
质量守恒:
混合前后流体的总质量相等。
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已知各组分体积分率
m 1 xV1 2 xV 2 n xVn (3)
xV1 , xV 2 , n xVn
——各组分的体积分率。
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已知各组分质量分率
1 xw1 xw 2 x wn
p11
2p
2
m
b
R a a’
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所以 整理得
p1 B g(m R) p2 B gm A gR
p1 p2 ( A B ) gR
若被测流体是气体, B A,则有
p1 p2 Rg A
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工程流体力学
dρ
a. 压缩系数
k =
ρ
dp
= −
dV dp
V
dp 1 = ρ b. 体积模量 E = k dρ
c. 声速
c= E/ρ
第1章 绪论
热胀性: 温度升高,流体体积膨胀的性质。
dρ V = − dp
热胀系数
α =
dV dT
ρ
一般情况下,水的压缩性和热胀性可以忽略不计。
第1章 绪论
质量力 —— 作用在单位质量上的力 1. 重力 2. 惯性力
δFb δFb f = lim = lim δV →0 δm δV →0 ρδV
直角坐标系中分量式为: 同加速 f = f i + f j + f k 度量纲
x y z
单位:m/s2
第1章 绪论
表面力 —— 作用在单位面积上的力 1. 压力 2. 黏性力
第1章 绪论
跨海隧道
第1章 绪论
最早的高尔夫球
表面为什么 有很多小凹 坑?
现在的高尔夫球
第1章 绪论
高尔夫球表面的小凹坑可以减少减小尾流的范 围,从而减少空气的阻力; 高尔夫球的自旋大约提供了一半的升力。另外一 半则是来自小凹坑,它可以提供最佳的升力; 阻力及升力对凹坑的深度很敏感。
第1章 绪论
第1章 绪论
汽车阻力来自前部还是后部?
90年代后,科研人员研制开发的未来型汽车,阻 力系数仅为0.137。
经过近80年的研究改进,汽车阻力系数从0.8降至 0.137,阻力减小为原来的1/5 。 目前,在汽车外形设计中流体力学性能研究已占 主导地位,合理的外形使汽车具有更好的动力学 性能和更低的耗油率。
化工原理(南京理工大学)01流体流动(5)_管路计算.
1.019m/s
z 0.053 2 0.55
z 3m
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1.5.2 复杂管路计算
理论分析出发点:
稳定流动时,管路任意位置处的压强 p、竖直 高度 z、流体流速 u 及流体物性等数值恒定 唯一。
稳定流动的连续性方程,即管路每一节点处的 流体流入量等于流出量。
可见,管路中任一处的变化,必将带来总体的 变化,因此必须将管路系统当作整体考虑。
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例1 粘度为30cP、密度为900kg/m3的某油品自容器
A流过内径40mm的管路进入容器B 。两容器均为敞
口,液面视为不变。管路中有一阀门,阀前管长
50m,阀后管长20m(均包括所有局部阻力的当量长
化工原理(上)
第一章 流体流动 ——(5)管路计算
南京理工大学化工学院化学工程系
1.5 管路计算
1.5.1 简单管路计算 1.5.2 复杂管路计算
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1.5.1 简单管路计算
Vs1,d1 Vs2,d2 Vs3,d3
一、特点 (1)流体通过各管段的质量流量不变,对于不可 压缩流体,则体积流量也不变。
2d
5 i
VS1 :VS2 :VS3
d15
:
1(l le )1
d
5 2
:
2 (l le )2
d
5 3
3 (l le )3
支管越长、管径越小、阻力系数越大——流量越小;
反之
——流量越大。
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二、分支管路与汇合管路
AA
C
O
O
C
工程流体力学答案第九章共7页文档
[陈书9-11] 具有s Pa 1003.43⋅⨯=-μ,3m kg 740=ρ的油液流过直径为2.54cm 的圆管,平均流速为0.3m/s 。
试计算30m 长度管子上的压强降,并计算管内距内壁0.6cm 处的流速。
[解]管内流动的雷诺数:μρdu =Re 将s Pa 1003.43⋅⨯=-μ、3m kg 740=ρ、s m 3.0=u 和d=2.54cm 代入,得: 因为20002.1399Re <=,所以流动为层流,沿程阻力损失系数:沿程阻力损失:gu d l h 22λλ=表示成压强降的形式:2Re 64222u d l u d l gh p ρρλρλ===∆代入数据,得:()Pa 1799974054.2152.139964209.07401054.2302.1399642=⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯=∆-p因为是层流运动,流速满足抛物面分布,且其分布为: 将()cm 67.06.0254.2=-=r 、s Pa 1003.43⋅⨯=-μ、d=2.54cm 和l=30m 代入,得: [陈书9-12]某种具有3m kg 780=ρ,s Pa 105.75⋅⨯=-μ的油,流过长为12.2m ,直径为1.26cm 的水平管子。
试计算保持管内为层流的最大平均流速,并计算维持这一流动所需要的压强降。
若油从这一管子流入直径为0.63cm ,长也为12.2m 的管子,问流过后一根管子时的压强降为多少?[解]管内流动的雷诺数:μρdu =Re 管内保持层流时,雷诺数低于下临界雷诺数,即:2320Re ==cre R所以:dR u cre ρμ=将s Pa 105.75⋅⨯=-μ、3m kg 780=ρ、2320=cr e R 和d=1.26cm 代入,得:压强降:()Pa 264.3177.0786.121222323220177.07801026.12.122320642Re 64222222=⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯===∆-u d l u d l p ρρλ流入后一根管子时,流量不变,直径减小,用上标“~”表示后一种情况,则有: 所以:4640232063.026.1Re ~e R ~=⨯==d d 此时流动进入湍流光滑区,且5104640e R ~<=,可用布拉修斯公式求解沿程阻力损失系数,即:压强降:23164.02225.02u d l R u d l p e ρρλ==∆ 此时,平均流速:()m 63.026.10177.02⎪⎭⎫⎝⎛⨯=u所以:()Pa 13.1456312677.178636146403164.063.026.10177.027801063.02.1246403164.04225.042225.0=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯⨯⨯=∆-p[陈书9-13] C 30o的水流经过直径d=7.62cm 的钢管(mm 08.0=∆),每分钟流量为3m 340.0。
南京理工大学工程流体力学基础 第9章__膨胀波和激波
§9-3 正激波前后的参数关系
p2 2 1 2 Ma1 p1 1 1
2
1v1 2v2
p2 p1 1v1 2v2
2 2
v1 p1 v2 p2 2 1 1 2 1 2
2
波后与波前压强比取决于波前的马 赫数以及气体的性质。
v1 c v c 1 ccr 1 2 2 2 1 2 1 1 2
Ma1 1 Ma2
2
1
Ma2
Ma1 1
2
1
§9-2 激 波
激波的产生
以超声速飞行的飞行器。
附体激波
Ma1>1 ε
流线
脱体激波
Ma1>1 Ma<1
Ma=1 Ma>1
近似正激波
附体激波
近似斜激波
脱体激波
§9-2 激 波
激波的产生
半无限长直管道中活塞逐渐加速。
静止活塞从t=0加速 到 t=t1 , 形 成 一 系 列压缩波。 气体压缩后温度上 升,音速提高,后 面的波传播速度较 快。 后波赶前波,最后 形成压力间断面, 即激波。
工程流体力学基础
第九章 膨胀波和激波
主要内容
膨胀波 激波 正激波前后的参数关系 斜激波 激波的反射与相交 拉瓦尔喷管与激波
膨胀波和激波
超声速流与亚声速流有很大不同。超声速流中 通常会出现膨胀波和激波,这是其基本特征。 膨胀波:流体发生膨胀,通过膨胀波后,流 体的压强、温度和密度降低,流速增大。 激波:气体流动状态的突然改变。
总压比 由压强比关系式和总压关系式
1Ma 2 1 2 p02 2 1Ma1 2 1 2 p01 Ma1 1 1
工程流体力学1
体只是在研究具体问题时,对流场中密度变化较小的真
实流体所作的一种近似。
§1.6流体的粘性
一、流体粘性的例子
当流体层间发生相对滑 移时,产生切向阻力的 特性就是流体的粘性. 实验证明,流体内 摩擦阻力的大小与U成 正比,与接触面A成正 比,而与两板间的 AU F 距离h成反比。 即: h 式中μ为比例系数称为流体的动力粘度,同流体的 种类和它的温度、压力有关,单位为Pa· N· 2 S或 S/m
称为温度膨胀系数,用αv表示。当压强不变时,温度膨
胀系数由下式确定:
v V /V T
V
V T
式中δT为温度的增量,δV/V是流体的体积变化率。 由于温度升高,体积膨胀,故δT与δV同号。 αv的单位 是1/K或1/°C。
三、气体的压缩性和膨胀性
一般情况下,需要同时考虑压强和温度对气体
δV′=10-9 cm3,对于这个流体质点,考察在标准状况 下的气体,则δV′中包含2.69×1010 个分子,完全能 得到与分子数无关的统计平均特性。而另一方面, Vmin/δV′=106,也完全能体现出流体质点的变化.
但在某些情况下流体连续介质的模型不再适用。
例如:高空稀薄气体中飞行的火箭,由于空气稀
二、牛顿内摩擦定律
一般情况下,流体流动
的速度并不按直线变化,如
上图。因此,从中取出一无
限薄的流体层进行研究。 在dy薄层中,速度的变 化率是du/dy,或称在dy薄 层中的速度梯度为du/dy,
假定在这流体层间单位面
积上的切向阻力为τ,则
du dy
这就是牛顿内摩擦定律,切向应力τ的单位是Pa。
质量力的特点是,它们只与分离体内的相应物理量
南京理工大学工程流体力学基础第5章__黏性流体的一维
流速增加: 层流
震荡 湍流 上临界流速
0
vcr
vcr
大流速
下临界流速
流速减小:
层流
湍流
湍流
§5-3 黏性流体的两种流动状态
流态的判断
研究表明,流态与雷诺数相关。 Re vd vd
上临界雷诺数:层流向湍流转变的雷诺数。 范围:10000~50000,与扰动有关。
下临界雷诺数:无论扰动如何,始终能保持 为层流状态的最大雷诺数。数值:2320,在 工程上可以取2000。
Recr
vcr d
2320
§5-3 黏性流体的两种流动状态
流态的判断
雷诺数的物理意义:
Re
vl
l3 v
t
惯性力
v l 2 黏性力
l
惯性力与黏性力的比值。惯性力具有维持流体 质点运动的倾向,而黏性力则具有约束和阻滞 流体质点紊动的倾向。
§5-3 黏性流体的两种流动状态
流态的判断 对于非圆截面管道,雷诺数的计算采用当量直 径de: 截面积 de 4re 4 湿周
gz
p
dA
qV
gz
p1
A
A
v va
3 dA
采用截面平均流速,并用动能修正系数修正。
2
v v2 dA q v2 A
A2
v u
v2 2
gz
p
dA
A1
v u
v2 2
gz
p
dA
0
2
a
V
qV
va 2 2
qV
gz
p
§5-1 黏性流体总流的伯努利方程
黏性流体总流的伯努利方程
黏性流体的流动会产生机械能损失:
09_TurbFlow
23
水流运动基本方程的守恒形式
抖 u + 抖 x
抖 u + 抖 t 抖 v + 抖 t 抖 w + 抖 t
v + y
w = 0 z
2 骣 2u 抖u uw 1抖 p = fx + nç 2 + + ç 2 ç x z r 抖 x 抖 y 桫 2 骣 2v vw 1抖 p 抖v = fy + nç 2 + + ç 2 ç x z r 抖 y 抖 y 桫 2 骣 2w 抖w ww 1抖 p = fz + nç 2 + + ç 2 ç x z r 抖 z 抖 y 桫
¶ R yx u 鼢 1 骣 R xx 抖 + + + 鼢 2鼢 z r 桫抖 x y
2
R zx z
1 骣 s xx ç抖 + ¶ t yx + ç rç抖 y 桫x
¶u ¶x u÷ ÷ y÷ u÷ ÷ z÷
t zx ÷ ÷ z ÷
¶u ¶x u÷ ÷ y÷ u÷ ÷ z÷
s xx = 2r n t yx
ò
DW
r r r ⅱ ( r - r ) dW B (r )G
描述大涡运动的物理量
39
箱式滤波
ì 1 ï ï 3 ï r ¢- r ) = ï D G (r í ï ï 0 ï ï î
when x i¢- x i ot herwise
D 2
40
高斯滤波
r G (r ⅱ r ) = -
2 6 骣 6 r Exp ç- 2 r - r ÷ ÷ 3 ç D 桫 pD
R xx = 2r ne R yx
骣v 抖 = rnç + ç ç抖 桫x
南京理工大学工程流体力学基础 流体静力学
增量。
f 1 p 0
§2-2 欧拉平衡微分方程
等压面
等压面:流体中压强相等的点组成的面。
px, y, z const. dp 0
f dl fxdx f ydy fzdz 0
dp fxdx f ydy fzdz
压强差公式
重要性质:静止流体中,质量力垂直于等压面。
f 1 p 0
x
p p dx x 2
z
fx a
p p dx
o x 2
dx
y
§2-2 欧拉平衡微分方程
流体平衡微分方程
微元体在静压强和质量力的作用下平衡。 微元体上的力在x方向的平衡方程:
p
p x
dx dydz
2
p
p x
dx dydz 2
fx dxdydz 0
p p dx
化简:
fx
1
p x
0
同理:
由压强差公式
dp fxdx f ydy fzdz
dp gdz
dz dp 0
g
设不可压缩,积分 z p C
g
流体静力学 基本方程
对图中1、2点
z1
p1
g
z2
p2
g
适用条件:同一容器、同种不可 压缩重力流体。 §2-3 重力场中流体的平衡
流体静力学基本方程
物理意义
z p C
g
单位重量流体 单位重量流体 单位重量流体
第二章 流体静力学
第一节 流体静压强
流体静压强
流体平衡,则作用在流体上的应力只有法向应 力,而没有切向应力。流体作用面上负的法向 应力就是静压强。
pn
dF dA
pnn
§2-1 流体静压强
工程流体力学
20 压力体是一个数学概念,与体内是否充满液体无关。在图 2 中有两个形状、 尺寸和淹深均相同的曲面,图(a)曲面������������内充满液体,图(b)曲面������’������’内没有液 体,但它们的压力体相等,������������������������������ = ������������′������′������′������′ 。前者称实压力体,作用在曲面 上的总压力的垂直分力方向向下;后者称虚压力体,作用在曲面上的总压力 的垂直分力方向向上。
11 压强差公式: d������ = ρ(������ ������ d������ + ������ ������ d������ + ������ ������ d������) 该式表明,流体静压强的增量取决于单位质量力和坐标增量。 12 在流场中压强相等的点组成的面称为等压面。 13 等压面的微分方程: ������ ∙ d������ = 0 该式表明, 在静止流休中, 作用于任一点的质量力垂直于经过该点的等压面。 14 在重力场中等势面和等压面都是水平面;质量力不仅垂直于它们,而且始终 指向势函数减小,也即压强增加的方向。 等压面与等密度面平行的流场是正压流场,并简称正压流场的流体为正压流 体,不可压缩流体是正压流体。 15 流体静力学基本方程式: ������ ������ + = ������1 ������g 它适用于在重力作用下静止的不可压缩流体。第一项������是单位重量流体的位 势能;第二项������/(������g)是单位重量流体的压强势能。 物理意义:在重力作用下,静止的不可压缩流体中单位重量流体的总势能保 持不变。 几何意义: 在重力作用下, 静止的不可压缩流体的静水头线和计示静水头线 均为水平线。 16 绝对压强是以完全真空为基准计量的压强。 ������ = ������a + ������gℎ 计示压强是以当地大气压强为基准计量的压强。 ������e = ������ − ������a = ������gℎ 当流体的绝对压强低于大气压强时,计示压强为负,负计示压强称为真空。 ������v = −������e = ������a − ������ 17 静止液体作用在平面上的总压力等于以该平面为底、平面形心的淹深为高的 柱体的液体液体重量,并垂直指向平面。 根据这一结论,液体作用在图 1 四个容器底面上的总压力是相等的,它们都 等于体积为������������������������ 的液体重量,而与容器的形状无关。
流体动力学基础(工程流体力学).ppt课件
dV
II '
t t
dV
II '
t
dt t0
t
lim
dV
III
t t
dV
I
t
t 0
t
δt→0, II’ → II
x
nv
z
III
v II ' n
I
o y
20 20
dV
dV
II
tt II
t
lim t t0
t
dV
dV
lim III
t t
t0
t
v cosdA
质点、质点系和刚体 闭口系统或开口系统
均以确定不变的物质集协作为研讨对象!
7 7
定义:
系统(质量体)
在流膂力学中,系统是指由确定的流体质点所组成的流 体团。如下图。
系统以外的一切统称为外界。 系统和外界分开的真实或假象的外表称为系统的边境。
B C
A
D
Lagrange 方法!
系统
8
8
特点:
(1) 一定质量的流体质点的合集 (2) 系统的边境随流体一同运动,系统的体积、边境面的
31 31
固定的控制体
对固定的CV,积分方式的延续性方程可化为
CS
ρ(
vn
)dA
CV
t
dV
运动的控制体
将控制体随物体一同运动时,延续性方程方式不变,只
需将速度改成相对速度vr
t
dV
CV
CS (vr n)dA 0
32 32
延续方程的简化
★1、对于均质不可压流体: ρ=const
dV 0
令β=1,由系统的质量不变可得延续性方程
工程流体力学总复习课件
p pa
1 2
ρω2(r
2
r02 )
R(p 0
p
a
)2πrdr
R 0
12ρω2(r 2
r02 )2πrdr
0
例5 圆弧形r02闸门12 R长2
,∴圆心r角0
R
2
2m
,半径
,如图所示。若弧b 形5闸m门的转轴与水面齐6平0,
R 4m
总复习
工程流体力学
求作用在弧形闸门上的总压力及其作用点的位置。
1、本章小节:
1、静压力的特性
1.1 方向为内法线方向
1.2 大小与作用面的方位无关
2、压强的分布公式
重力 非粘性压力 0
(
p x
i
p y
j
p z
k)dxdydz
(Xi
Yj
Zk)ρdxdydz
0
X gx , Y gy , Z gz X 0 , Y 0 , Z g
p z
ρgz
bh 3 Jc 36
Jc
d 4 64
总复习
4、静止流体作用在曲面上的总压力 4.1 总压力的水平分力
Px γh cAz 4.2 总压力的垂直分力
4.3 总压力Pz 的γ大小hdAx γV压力体
4.4 总压力P与 水P平x2方向Pz2的夹角:
θ
arctan
Pz Px
工程流体力学
总复习
5、等加速直线运动中液体平衡 基本方程:
μVπdL δ
两个力作用下G作 匀Gs速in运θ动
∴
θ
F G Gsinθ
总复习
工程流体力学
即
Gsinθ μδVπdL
μ
δGsinθ VπdL
南京理工大学工程流体力学基础 第3章__流体动力学基础
§3-1 流体运动的描述方法
欧拉法
求某一流体质点的加速度,必须考虑其空间坐 标随时间的变化。 因此,求加速度需要对多元函数求全导数。 dv v v dx v dy v dz a dt t x dt y dt z dt v v v v vx vy vz t x y z
通过描述质点的位置、速度等参量随时间的变 化来描述质点的运动。
R R t v v t
R xi yj zk
通过描述刚体上某基点的位置、速度等参量随 时间的变化、以及刚体绕过基点的某瞬轴的转 动来描述刚体的运动。 特点:少量参数的函数关系。 问题:流体怎么办?
§3-1 流体运动的描述方法
定常流动与参照系的选择有关。 船在湖中等速直线行驶:以船为参照系–定常; 以岸为参照系–非定常。
§3-2 流动的类型
一维流动 – 二维流动 – 三维流动
n维流动:流动参量是n个坐标的函数。 对于工程实际问题,常可将三维流动简化为二 维流动,或将二维流动简化为一维流动。
§3-2 流动的类型
第三章 流体动力学基础
定常不可压缩管流
不可压缩定常管流各 截面的体积流量相等
v A const.
§3-5 连续方程
微分形式的连续方程
由积分形式的连续方程
dM dV v dA 0 dt t CV CS
由高斯定理
v dA v dV
A V
t v dV 0 V任意,故被积函数为零。 CV d 微分形式的 v v 0 连续方程 t dt
工程流体力学基础
工程流体力学复习_图文
第四章 流体动力学分析基础
4.3流体流动的连续性方程
连续性方程是质量守恒定律在流体力学中的 应用。
流体是连续介质,它在流动时充满整个流场。 当研究流体经过流场中某一任意指定的空间 封闭曲面时,在某一定时间内,如果流出的流 体质量和流入的流体质量不相等,则表明封闭 曲面内流体密度是变化的;如果流体是不可压 缩的,则流出的流体质量必然等于流入的流体 质量。上述结论可以用数学分析表达成方程, 称为连续性方程。
水力半径-有效流通截面积与润湿周长之比 。
当量直径-四倍的水力半径。
平均流速-单位时间内单位流通截面所 通过的流体体积量。
基本概念或结论:
雷诺数是惯性力与粘滞力之比
层流与湍流的本质区别
湍流时,流体质点除了有主运动还存在 随机的脉动。
层流时,流体在管内的速度分布呈抛物状 。
练习题
←B通过控制面的流 出率与流入率之差
I II
第四章 流体动力学分析基础
4.2雷诺运输定理
III
B通过控制面的流出量:
B通过控制面的流入量 :
I II
第四章 流体动力学分析基础
4.2雷诺运输定理
III
B通过控制面的流出率:
B通过控制面的流入率 :
I II
第四章 流体动力学分析基础
4.2雷诺运输定理
4.2雷诺运输定理
雷诺运输方程-揭示系统内流体参数变 化与控制体内流体参数变化之间关系。
系统与控制体的对比与关联
系统 系统
系控统制体 系 统
I II
第四章 流体动力学分析基础
4.2雷诺运输定理
III
系统内与控制体内物理量随时间变化率之关 系的推导 设B为物理量,B的质量变化率为
南京理工大学工程流体力学基础 第2章_流体静力学剖析
静水头线 计示静水头线 §2-3 重力场中流体的平衡
重力场中静止液体内的静压强
对淹深为h的a点和压强为p0的自由液面列静力 学基本方程
z p z h p0
g
g
p p0 gh
表明不可压缩的重力流体处于平衡状态时:
静压强随深度线性分布; z
p0
H
静压强包括自由表面压强
h
和液重产生的压强;
a
p
§2-1 流体静压强
证明:静压强大小与作用面方向无关
任取微元四面体MABC,作用有表面力和质量 力f。
斜面ABC外法线n的方向余弦为
z
cosn, x cosn, y cosn,z
设ABC面积为dS,则
C
py M
f
px
n
pn B
ABC面 MBC面 MCA面 MAB面 dS αdS βdS γdS
§2-2 欧拉平衡微分方程
等压面
取一微元矢量 dl dx, dy, dz dp
与欧拉平衡微分方程点乘
fxdx f ydy fzdz
p dx p dy p dz x y z
dp fxdx f ydy fzdz
压强差公式
说明:质量力一定时,静压强的增量取决于坐标 增量。
f 1 p 0
第二章 流体静力学
第一节 流体静压强
流体静压强
流体平衡,则作用在流体上的应力只有法向应 力,而没有切向应力。流体作用面上负的法向 应力就是静压强。
pnLeabharlann dF dApnn§2-1 流体静压强
流体静压强的特性
特性一 流体静压强的作用方向沿作用面的内 法线方向。
特性二 流体静压强的大小与作用面在空间的 方位无关,只是坐标的函数。
南京理工大学工程流体力学基础 第6章__气体的一维定常流动
p+dp p ρ v T A
控制体
ρ+dρ v+dv T+dT A+dA
dx
§6-5 气流参数与通道截面之间的关系
控制方程
d
连续方程:
dA dv 0 A v
vA const .
速度系数
用速度系数表示的无量纲化能量方程
T c2 1 2 2 1 M* T0 c0 1
p 1 2 1 1 1 M* p0
T0 c0 1 2 2 1 Ma T c 2
2
1 p0 1 2 1 Ma p 2
§6-2 微弱扰动在气体中的传播
气体静止不动
v0 Ma 0
扰动波是球形波,向所有方向传遍全部空间。
§6-2 微弱扰动在气体中的传播
气流亚声速流动
vc Ma 1
扰动波可以逆流传播,向所有方向传遍全部空 间。
§6-2 微弱扰动在气体中的传播
气流以声速流动
vc Ma 1
扰动波不能逆流传播,传播限制在下游半个空 间。
声速
取虚线所围控制体。 连续方程:
d c dvA cA
动量方程:
cd dv
cAc dv c p p dp A
可视为等熵过程。
声速反映了可压缩性 越易压缩,声速越小
体积模量 K
cdv dp
Vdp dp dV d
连续方程
一维定常流的连续方程
vA const .
工程流体力学基础课件
(录象) 布朗运动
(录象)表面张力a
(录象)表面张力其研究内容的侧重点不同,分为理论流体力学和工程流体力 学,理论流体力学主要运用严密的数学推理方法,力求结果的准确性和 严密性;工程流体力学则侧重于解决工程实际中出现的问题,而不去追 求数学上的严密性。从历史发展角度分为古典流体力学、试验流体力学 和现代流体力学,古典流体力学是在古典力学基础上,运用严密的数学 工具,建立有关理想流体及实际流体的基本运动方程,但实际情况往往 比理论假设不符。实验流体力学是工程技术人员用实验方法制定一些经 验公式,满足工程需要,但有些公式缺乏理论基础。近来发展成的现代 流体力学是由实验方法和理论分析相结合,实践和理论并重的学科。 目前流体力学已经发展出许多分支,如:《环境流体力学》、 《计 算流体力学》、 《高等流体力学》、《电磁流体力学》、《化学流体力 学》、《生物流体力学》、《高温气体力学》 、《非牛顿流体力学》、 《工业流体力学》、《随机水流体力学》、《坡面流体力学》、《高速 流体力学》、《流体动力学》、《空气动力学》、《多相流体力学》、 《实验流体力学》、《爆破力》等。在公路与桥梁工程中,在地下建筑、 岩土工程、水工建筑、矿井建筑等土木工程等各个分支中,也只有掌握 好流体的各种力学性质和运动规律,才能有效地、正确地解决工程实际 中所遇到的各种流体力学问题。
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§9-2 激 波
激波的产生
有多种方式可以产生激波。 爆炸产生激波,常称为冲击波。
§9-2 激 波
激波的产生
超声速气流沿凹曲壁面或内折壁面流动。
气流通过压缩波束 后速度下降,压强 增加,方向偏转。 一系列压缩马赫波 汇聚为一间断面, 即激波。 超声速气流沿内折 壁面流动时,在壁 面转折处直接产生 激波。
只出现在超声速流动中,或者说激波相对于其上游 流体的速度是超声速的。
穿过激波后产生很大的压强突升,密度和温度等参 数也发生突变。
第九章 膨胀波和激波
第一节 膨胀波
普朗特-迈耶流动
超声速气流沿外折壁面的流动,也称为普朗特迈耶流动。
超声速气流在壁面折 转处受到扰动,产生 Ma1 1 一条马赫波。 气流通过马赫波后, 速度微量增加,压力 微弱下降,方向略微 偏转。 经过一系列马赫波后, sin 1 1 气流折转δ。 Ma1
普朗特-迈耶波
1
2
Ma2
1 sin 2 Ma2
§9-1 膨胀波
膨胀波束的性质
平行于壁面的超声速定常均匀来流在折转处 产生一扇形膨胀波束,由无数马赫波组成; 气流经过一条马赫波其参数无限小变化,在 膨胀波束中气流参数连续变化,v↑,p↓, ρ↓, T↓,可看成绝热等熵的膨胀过程; 气流穿过膨胀波束后与折转后的壁面平行; 马赫线是直线,同一马赫线气流参数相同; 对于给定的来流条件,膨胀波束中任一点的 气流速度大小只与该点的气流方向角有关。
温度比、声速比 由状态方程、压强比关系式和密度比关系式
2 T2 2Ma1 1 2 1 2 T1 1 1 1Ma1 1
1v1 2v2
p2 p1 1v1 2v2
2 2
§9-2 激 波
激波的图像
§9-2 激 波
激波的图像
§9-2 激 波
激波的图像
§9-2 激 波
激波的性质
激波是突跃压缩波,气流经过激波后,流动 参数发生突变 p↑ ρ↑ T↑ v↓ Ma↓ 激波非常薄,在数学上认为激波厚度为0。 激波的能量耗散很大,超音速飞行体受到极 大的激波阻力。 激波是瞬态压缩,是绝热但不可逆过程,波 后熵增大,作功能力降低。
2 2 2 2
2
p1 p 2 1T1 2T2
§9-3 正激波前后的参数关系
正激波前后参数关系式
密度比 将压强比关系式代入速度比关系式
v2 v1
2 2 1 Ma1 1Ma12
2
1v1 2v2
p2 p1 1v1 2v2
2 2
2 1Ma12 1 2 1Ma12
2Ma1 1 c2 2 1 2 c1 1 1 1 1 Ma 1
2
v1 p1 v2 p2 2 1 1 2 1 2
2 2
v1 c v c 1 ccr 1 2 2 2 1 2 1 1 2
1T1 2T2
§9-3 正激波前后的参数关系
普朗特关系式
由连续方程和动量方程
p2 p1 c2 c1 v1 v2 2v2 1v1 v2 v1
2 2
将能量方程代入
ccr v1v2
2
1v1 2v2
普朗特关系式
p2 p1 1v1 2v2
2
2
M *1M *2 1
§9-2 激 波
正激波的传播速度
以激波面为参照系,将非定常流动转化为定常 流动。
v2=vs-v
p2
v1=vs
v2 v1 p1
2
T2
v
vs
v =0 p1
p2
1
2
1
T1
T1
非 定 常 流 动
运动正激波
p x
vs
T2
静止的正激波
p x
v
v
定 常 流 动
压强和速度分布
x
x
压强和速度分布 §9-2 激 波
2 A2 p 2 n2
2
v2
1
v1
v
p1 p2 1 1 1 1 p1 2
2 x
1
§9-2 激 波
正激波的传播速度
取控制体,应用连续方程和动量方程。
A1vs A2 vs v
连续方程
动量方程
vs
A p1 p2 A2 vs v A1vs
工程流体力学基础
第九章 膨胀波和激波
主要内容
膨胀波 激波 正激波前后的参数关系 斜激波 激波的反射与相交 拉瓦尔喷管与激波
膨胀波和激波
超声速流与亚声速流有很大不同。超声速流中 通常会出现膨胀波和激波,这是其基本特征。 膨胀波:流体发生膨胀,通过膨胀波后,流 体的压强、温度和密度降低,流速增大。 激波:气体流动状态的突然改变。
正激波的传播速度
取控制体,应用连续方程和动量方程。
A1vs A2 vs v
连续方程
动量方程
vs
A p1 p2 A2 vs v A1vs
2
2
1 A1 n1 p1
p2 p1 2 2 1 1
1 1 1 2
p2 1 p1 p1
§9-1 膨胀波
普朗特-迈耶关系式
超声速气流穿过膨胀波束时参数的变化关系可 由普朗特-迈耶关系式表示。
1 1 1 tan Ma 2 1 tan 1 Ma 2 1 C 1 1 Ma C
对于已知的壁面折转角 δ ,可以求出超音速气 流穿过膨胀波束前后的马赫数的关系。
2
正激波后的气流速度大小与波前速 度、流体性质、以及波后波前压强 比有关。
v1 c v c 1 ccr 1 2 2 2 1 2 1 1 2
2 2 2 2
2
p1 p 2 1T1 2T2
§9-3 正激波前后的参数关系
正激波前后参数关系式
压强比 由速度比关系式、连续方程和能量方程
2 2 2 2
2
p1 p 2 1T1 2T2
§9-3 正激波前后的参数关系
正激波前后参数关系式
马赫数比 由速度比关系式和声速比关系式
Ma2 2Ma1 1 2 Mav1 2v2
p2 p1 1v1 2v2
2 2
2
2
p2 p1 2 2 1 1
1 1 1 2
p2 1 p1 p1
p2/p1、ρ2/ρ1越大,则激波 越强,传播速度越快。 p2/p1→1、ρ2/ρ1→1
vs p2 p1 dp c 2 1 d
v
p1 p2 1 1 1 1 p1 2
§9-2 激 波
激波的图像
§9-2 激 波
激波的图像
§9-2 激 波
激波的图像
§9-2 激 波
激波的图像
§9-2 激 波
激波的图像
§9-2 激 波
激波的图像
§9-2 激 波
激波的图像
§9-2 激 波
激波的图像
§9-2 激 波
激波的图像
§9-2 激 波
激波的图像
§9-2 激 波
激波的图像
v1 p1 v2 p2 2 1 1 2 1 2
2
v1 c v c 1 ccr 1 2 2 2 1 2 1 1 2
2 2 2 2
2
p1 p 2 1T1 2T2
§9-3 正激波前后的参数关系
正激波前后参数关系式
p2 2 1 2 Ma1 p1 1 1
2
1v1 2v2
p2 p1 1v1 2v2
2 2
v1 p1 v2 p2 2 1 1 2 1 2
2
波后与波前压强比取决于波前的马 赫数以及气体的性质。
v1 c v c 1 ccr 1 2 2 2 1 2 1 1 2
2 1 Ma1 Ma2
§9-1 膨胀波
绕外凸曲壁面的普朗特-迈耶流动
若超声速气流沿外凸曲壁面流动,则产生类似 的膨胀波束。
Ma1 1
1
2
Ma2
§9-1 膨胀波
第九章 膨胀波和激波
第二节 激 波
激波的定义
激波:超声速气流中出现的流动参数的强间断 面。超声速气流穿过激波时,速度突跃下降, 压强、密度、温度突跃上升。
总压比 由压强比关系式和总压关系式
1Ma 2 1 2 p02 2 1Ma1 2 1 2 p01 Ma1 1 1
1 1
1v1 2v2
p2 p1 1v1 2v2
2 2
v1 p1 v2 p2 2 1 1 2 1 2
2 2
v1 c v c 1 ccr 1 2 2 2 1 2 1 1 2
2 2 2 2
2
超声速气流通过正激波,熵增大, 总压降低。
p1 p 2 1T1 2T2
超声速气流穿过正激波后变为亚声速 气流,且波前的速度越大,正激波越 强,波后的速度越低。
v1 p1 v2 p2 2 1 1 2 1 2
2 2
v1 c v c 1 ccr 1 2 2 2 1 2 1 1 2
2 2 2 2
2
p1 p 2 1T1 2T2
§9-3 正激波前后的参数关系