地震工况

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地震作用下普通楼板应力分析中可能的瑕疵与隐患

应力分析逐渐受到重视。对于楼板的应力分析尚无明确的双向地震对楼板的影响，再对ｘ、Ｙ两个方向的地震力进
规范和标准，目前较为主流分析的方法主要流程参照《某行双向地震组合，使之更符合地震真实情况。
工程的楼板应力分析》… ①建立有限元分析模型；② 选取弹性板作为分析单元；③ 采用拟静力的振型分解反应谱法或４没有统一的判别标准
对于楼板在地震作用下的工作要求，目前的评价标准需要满足：①多遇地震时由地震作用在楼板中产生的拉应力由楼板混凝土层承担；② 设防地震时大部分楼板应保证不开裂，局部薄弱部位允许开裂，开裂混凝土退出工作，楼板拉应力由楼板钢筋承担，为保证混凝土楼板保持弹性状态，设防地震作用下产生的楼板应力设计值应小于水平钢筋的抗拉强度设计值；③ 罕遇地震时，大部分混凝土楼板允许开裂，开裂楼板退出工作，但需保证楼板的整体性，
结构性能化设计中需要量化结构在地震作用下的楼板应力力的方向，采用Ｓ１１和￥２２分为两个方向在满足设计精度
情况，明确楼板在不同地震工况下的工作状态，故楼板的的前提下进行荷载效应组合是基本合理的。同时为了反应
关键词：结构设计；楼板应力；强柱弱梁；抗震
偏大。
中图分类号：ＴＵ３５２．１
文献标志码：Ｂ
文章编号：１６７２—４０１１（２０１６）０１—００５３—０２

SAP2000自动地震作用工况测试

SAP2000自动地震作用工况测试傅康—2014年7月前不久对SAP2000的自动风荷载工况做了测试，验证了自动风荷载工况计算结果的准确性，现继续测试SAP2000自动地震作用工况。

SAP2000自动地震作用工况实际上就是底部剪力法，除了此方法，还可以定义反应谱工况计算地震作用，与《抗震规范》相对应。

《抗震规范》规定高度不超过40米，以剪切变形为主且质量和高度均匀分布较均匀的结构可采用底部剪力发。

根据规范的要求，选取的测试对象是一个三层的钢框架，X向的跨度为6m，Y向的跨度为8m，两个方向均为两跨，层高为4m。

梁的截面尺寸为H400*300*10*16mm，主的截面尺寸为500*300*12*20mm，，材料为Q235，SAP2000模型见下图。

自动地震荷载工况需要定义的参数如下。

荷载方向指的是地震作用的方向，一般X、Y 向是水平地震作用，Z向是竖向地震作用，与模型建立的方向有关。

偏心率是每层质心沿垂直于地震作用方向的偏移值，用来考虑实际楼层的质心与模型定义的质心不重合而引起的扭矩，此选项仅在定义了刚性层时有效，一般取值为0.05。

地震系数框里面的参数值与《抗震规范》定义的相同，按规范取值。

此例的参数取值见下图。

在分析之前，还需要定义质量源。

SAP中的DEAD荷载模式的自重乘数是1.0，即自动计算结构构件的自重。

由于结构构件的自重与构件的密度和体积有关，在验证手算时相当麻烦，所以定义质量源时不加入DEAD模式荷载，而引入SD模式荷载，以附加恒载的形式考虑结构楼层的重量。

此例中未考虑楼板的作用，仅框架作为受理构件，但为了将楼面的荷载导算至周边的框架，在各楼层均建立虚面（厚度为0），在虚面上施加“均匀导荷至框架”形式的面荷载，将荷载导荷至框架。

在SD模式荷载中施加5kN/m2的面荷载，在LIVE中施加10kN/m2的面荷载，荷载模式的种类和定义的质量源如下图。

运行分析后，得到结构的模态如下。

SAP2000自动地震作用工况下的地震作用力分布。

浅谈管道的地震应力分析

浅谈管道的地震应力分析前言：为了保证电厂的运行安全，需要对管道进行地震工况下的应力分析。

本文首先介绍了目前国际上应用较多的地震规范，然后详细讲解了如何在计算模型中进行设置地震工况，最后说明了对结果的分析。

关键词：地震应力分析管道设计1 引言电厂内部结构复杂，当地震袭来时，所有的结构、设备、管道同时受到激发，产生远远偏离设计工况的荷载。

如果设计中不考虑这方面的因素，地震一旦发生，将产生难以弥补的经济损失甚至人员伤亡。

在地震频发地区，以及要求万无一失的核电厂中，在电厂的设计中必须考虑地震的影响。

当前，地震分析主要采用两种方法，一种是将地震力分解为各个方向的加速度，用静态分析的方法进行模拟计算；另一种是采用动态分析的方法，将地震力作为一种响应谱输入到模型中进行计算。

根据经验，这两种方法得出的结果差别在允许的工程范围内，所以，采用任何方法都是可行的。

本文将主要以静态分析为例进行讲解。

B31E对地震计算有详细的说明，3.1节提到地震力的静态分析主要需要确定外部地震的水平和垂直加速度，这需要根据规范通过计算来获得。

地震加速度在三个坐标系方向上都存在，但我们可以通过垂直方向和各个水平方向的叠加来作为地震加速度。

2 地震分析理论简介2.1 地震分析所需的地震数据地震分析需要获得当地的地震力的情况或者地震等级情况，这一过程需要根据相关的规范结合业主提供的资料，进行分析后获得。

目前地震方面相关的国际规范主要有ASCE 7-05、NBC，国内相关的规范为《建筑抗震设计规范》。

我们应用这几个规范主要是对获得外部地震力的大小。

2.1.1 ASCE 7-05本规范对于水平加速度和垂直地震力的定义分别为（13.3节）：其中三个矢量分别为X，Y，Z方向上地震加速度的值。

3.2 工况组合详见图2，除了传统的OPE，SUS，EXP之外，因为本工程需要对地震过程中的应力进行校核，同时考察地震时支吊架的荷载情况，因此需要增加一系列设计工况。

城市桥梁抗震设计规范

城市桥梁抗震设计规范城市桥梁抗震设计规范是为了保障城市桥梁在地震发生时具备一定的抗震能力，确保桥梁的安全性和稳定性。

下面是一份关于城市桥梁抗震设计规范的参考内容，共计1000字。

引言：地震是一种常见的自然灾害，城市桥梁作为城市交通的重要组成部分，其抗震性能的安全与否直接关系到城市交通的畅通和人们的生命财产安全。

为了保证桥梁的抗震能力，在设计过程中需要遵循一系列的抗震设计规范。

一、抗震设计基本原则：1. 桥梁抗震设计的目的是通过科学合理的结构设计和施工方法，确保桥梁在地震时的安全性能。

2. 桥梁的抗震设计应考虑地震影响的概率、破坏形式、震害程度等因素，采用合适的抗震措施。

3. 桥梁的抗震设计应满足国家规范和标准，并充分考虑当地的地震烈度、场地条件等因素。

二、桥梁抗震设计参数：1. 桥梁的设计地震烈度等级应根据当地地震活动水平和环境条件确定，参考国家规范和地震烈度分区图。

2. 桥梁的工作状况分为正常工况和地震工况两种情况，正常工况下的设计参数应满足桥梁的强度和刚度要求，地震工况下应满足桥梁的抗震安全要求。

3. 桥梁的设计参数还应考虑地基条件、桥墩、桥面板等结构部位的特点，确定适当的抗震设计参数。

三、桥梁抗震设计要求：1. 桥梁结构应具备适当的韧性和延性，能够在地震发生时有一定的变形能力，减小地震震害。

2. 桥梁结构要保证足够的强度和刚度，能够承受地震力的作用，防止倒塌或发生严重损坏。

3. 桥梁结构应进行地震响应分析，确定合适的抗震措施，包括加固设计、抗震支撑和防震装置的设置等。

4. 桥梁结构应考虑地震荷载和非地震荷载的相互作用，确定合理的设计工況和荷载组合。

5. 桥梁结构应设有地震监测和预警系统，及时发现地震情况，采取紧急措施保护桥梁和人员安全。

四、桥梁抗震设计的具体内容：1. 桥梁的结构类型和布局应符合地震易损性分析结果，对易受地震作用的部位采取加固措施。

2. 桥梁的基础设计应满足抗震安全要求，采用适当的抗震设计参数和工艺措施，确保基础的稳定性。

地震工况活荷载组合系数

地震工况活荷载组合系数在建筑结构和桥梁设计中，地震工况活荷载组合系数是一个重要的参数，它涉及到地震作用与其他荷载如风荷载、竖向荷载、水平荷载等的组合情况。

本文将详细介绍地震工况活荷载组合系数的定义和应用。

1.地震作用与风荷载组合地震作用与风荷载在结构设计中经常同时考虑。

地震作用和风荷载的组合系数通常根据规范进行计算。

根据不同的规范和标准，具体的计算方法可能有所不同。

在设计时，需要考虑地震作用和风荷载的各自特点和影响因素，以及它们在结构上产生的效应，从而合理确定组合系数。

2.地震作用与竖向荷载组合地震作用与竖向荷载的组合主要考虑的是地震作用对结构竖向平衡的影响。

在计算组合系数时，需要考虑地震作用的强度和频率，以及竖向荷载的大小和分布情况。

根据实际情况，可以分别计算地震作用和竖向荷载各自产生的效应，然后根据规范进行组合；也可以采用一些简化方法进行计算。

3.地震作用与水平荷载组合地震作用与水平荷载的组合需要考虑地震作用对结构水平平衡的影响。

在计算组合系数时，需要考虑地震作用的强度和频率，以及水平荷载的大小和分布情况。

根据实际情况，可以分别计算地震作用和水平荷载各自产生的效应，然后根据规范进行组合；也可以采用一些简化方法进行计算。

4.地震作用与重力荷载组合地震作用与重力荷载的组合需要考虑重力荷载对结构整体稳定性的影响。

在计算组合系数时，需要考虑重力荷载的大小和分布情况，以及地震作用的强度和频率。

根据实际情况，可以分别计算地震作用和重力荷载各自产生的效应，然后根据规范进行组合；也可以采用一些简化方法进行计算。

5.地震作用与土压力荷载组合地震作用与土压力荷载的组合需要考虑土压力对结构稳定性和变形的影响。

在计算组合系数时，需要考虑土压力的大小和分布情况，以及地震作用的强度和频率。

根据实际情况，可以分别计算地震作用和土压力各自产生的效应，然后根据规范进行组合；也可以采用一些简化方法进行计算。

6.地震作用与水压力荷载组合地震作用与水压力荷载的组合需要考虑水压力对结构稳定性和变形的影响。

地震和暴雨工况下边_滑_坡稳定性分析方法评价

第 29 卷第 3 期 2009 年 6 月
水土保持通报 Bulletin of Soil and Water Co nservation
Vol. 29 , No . 3 J un. , 2009
地震和暴雨工况下边 (滑) 坡稳定性分析方法评价
何专 , 姚令侃
(西南交通大学土木工程学院道路与铁道工程系 , 四川成都 610031)
“山区高速公路地质灾害信息系统及减灾决策技术”( SC20060090) ; 西藏自治区交通厅科技项目“川藏公路通麦至 105 道班地震诱发公路地质灾害机理及对策研究”( XZJ E2006 - 01) 作者简介 :何专 (1985 —) ,女 (汉族) ,四川省剑阁县人 ,硕士研究生 ,研究方向为铁路、公路工程灾害防治。E2mail : hezhuan1121 @163. co m 。
u( x , y) = a + bx + cy +
N
∑〔λ( hm - hi ) 2 lg ( hm - hi ) 〕
(2)
i=1
式中 : x , y ———计算点的坐标 ; h ———两点间的距离 ,
h = hm - hi = ( x m - xi ) 2 + ( ym - yi ) 2 ; a , b , c ,λ1 ,λ2 ,λn ———加权系数 ,为下方程的解 :
关键词 : 边坡 ; 滑坡 ; 地震 ; 暴雨 ; 稳定性评价
文献标识码 : B 文章编号 : 1000 —288X(2009) 03 —0178 —05
中图分类号 : X4 , P315
Assessment on Methods of Analyzing Slope( Landsl ide) Stability Under Earthquake and Ra instorm

盾构管片螺栓力学计算c(1)

管片螺栓复核计算对管片纵向、环向螺栓均为机械强度为5.8级或6.8级的M24及5.8级M30螺栓的各工况进行验算。

验算螺栓纵、环向螺栓应考虑如下几种情况：纵向螺栓应考虑的是地震产生横波而产生的水平惯性力验算螺栓、纵向连接螺栓验算。

环向螺栓主要是考虑管片受力后产生的剪力及弯矩与轴力产生偏心作用，同时亦要计算管片之间剪力验算。

1、纵向螺栓的验算：1）地震工况验算：地震动的横波与隧道纵轴正交或地震动的纵波与隧道纵轴平行，都会沿隧道纵向产生水平惯性力，使结构发生纵向拉压变形，其中以横波产生的纵向水平惯性力为主，取波长为160m, 一半由管片及螺栓传递，：T = %K〃（80W）本区间位于7度地区，水平地震系数K%=0.1,综合影响系数，考虑到本段区间地层复杂，因此〃其拉力为：T = %跖（80卬）=0 i i *（8o* 1343）=1074.4KN按抗震规范5.4.1,抗震不考虑得要性系系1.1,荷载分项系数取1.3,抗震规范5 x 1.3x1074.4=1187.2KN纵向采用10根M24承受拉力，截面积A2 = 353mn?T 1187.2*1（）3。

=——==336.3N/ mm2nA 10*353纵向采用10根M30承受拉力，截面积A2=561mn?T 1187.2 *1（）3。

=——==211.6N/ mm2nA10 * 561因此采用10根M24或M30均可满足抗地震要求。

2）纵向连接螺栓验算：区间：环与环连接螺栓剪力图：最大剪力为3.4 KN区间：环与环连接螺栓剪力图：最大剪力为4.8 KN从计算管片的环与环剪力图中可知，此工况剪力较小，此工况不为控制工况。

3）、不均匀地基轴向变形验算施工中图已对隧道通过下部存在的软弱土层采用了袖阀管注浆进行地层固，处理后的地基相对均匀，因此不再考虑其不均匀地基的影响。

二、环向螺栓的验算：xx区间每环管片计算的相应弯矩、轴力、纵向剪力汇总如下：（单位：M=KN.m； N=KN,V=KN)dd区间每环管片计算的相应弯矩、轴力、纵向剪力汇总如下：（单位：M=KN.m； N=KN,取其中偏心矩最大的内拉及外位两种情况：内拉：M=106.8N=494.2；外拉：M=-90.l N=705.6 计算示意图a)内拉验算：取用6. 8级M24进行验算，但考虑到螺纹段只在螺母才有，因此螺栓面积按采用A=452 mm2计算公式：Rg=e+ (150-120)n AgRg*420-fcbx(x/2+(e-150))=0得XZ X 二nAgRg+KN= f c bxK=(fcbx- AgRg )/N > 1.55即为符要求计算结果汇总如下：从计算可知，要采用6.8级M24螺栓后，dd 区间接头均可满足要求，但xx 区间部分不能满足要求，采用M30后核算安全系数分别为2. 06及1.55。

考虑地震作用工况的建筑边坡稳定性核算案例分析

考虑地震作用工况的建筑边坡稳定性核算案例分析廖昉;周康斌;郭微【摘要】The artificial slope stability of a residence in Bijie is calculated with the stability formula of the new edition Technical Code for Building Slope Engineering GB50330-2013, and the differences are analyzed between the stability principles of the new regulation and those of the old one. The adverse impacts of the base shear produced by slope buildings for big earthquake on slope stability are taken into consideration in stability calculation, and the stability factors of general conditions and seismic conditions.%该文采用新版《建筑边坡技术工程规范GB50330-2013》稳定性计算公式对贵州毕节地区某小区人工边坡进行了稳定性计算，分析了新版规范的稳定性计算的原理并比较了其与老版的差别。

在稳定性计算中考虑了坡上建筑在大震时产生的基底剪力对边坡稳定性的不利影响，得出了一般工况和地震工况的稳定性系数。

【期刊名称】《重庆建筑》【年(卷),期】2015(000)001【总页数】3页(P38-40)【关键词】稳定系数;地震工况;基底剪力;传递系数法;边坡【作者】廖昉;周康斌;郭微【作者单位】中机中联工程有限公司，重庆 400039;中机中联工程有限公司，重庆 400039;重庆市勘测院重庆市岩土工程技术研究中心，重庆 400020【正文语种】中文【中图分类】TU3550 引言新版《建筑边坡技术工程规范GB50330-2013》（本文简称《建边》）于2013年11月01日发布，2014年06月01日执行，本次规范调整边坡的稳定性计算方法，在进行折线形滑动面稳定性计算时，由老版的传递系数显式解法改为传递系数隐式解法。

建筑机电抗震支撑系统技术手册

建筑机电抗震支撑系统技术手册1.基本原理1.1.水平地震作用标准值建筑机电设备水平地震作用有两种计算方法：等效侧力法和楼面反应谱法。

《建筑机电工程抗震设计规范》第3.4.5条：采用等效侧力法时，水平地震作用标准值宜按下列公式计算：F=γηζ1ζ2αmax G (3.4.5)式中F−沿最不利方向施加于机电工程设施重心处的水平地震作用标准值；γ−非结构构件功能系数，按本规范第3.4.1条执行；η−非结构构件类别系数，按本规范第3.4.1条执行；ζ1−状态系数；对支撑点低于质心的任何设备和柔性体系宜取2.0，其余情况取1.0；ζ2−位置系数，建筑的顶点宜取2.0，底部宜取1.0，沿高度线性分布；对结构要求采用时程分析法补充计算的建筑，应按其计算结果调整；αmax−地震影响系数最大值；可按本规范第3.3.5条关于多遇地震的规定采用；G−非结构构件的重力，应包括运行时有关的人员、容器和管道中的介质及储物柜中物品的重力。

注：括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。

说明：对于建筑机电设备的抗震，表3.3.5第三行数据是不会用到的。

关于该方法的程序化，可以参见《管道载荷计算公式标准值》。

《建筑机电工程抗震设计规范》第3.4.7条：采用楼面反应谱法时，建筑机电工程设施或构件的水平地震作用标准值宜按下式计算：F=γηβs G (3.4.7)式中βs−建筑机电工程设施或构件的楼面反应谱值，取决于设防烈度、场地条件、建筑机电工程设施或构件与结构体系之间的周期比、质量比和阻尼比，以及建筑机电工程设施或构件在结构的支撑位置、数量和连接性质。

该方法需要结合时程分析法或随机振动法，不易运用于实际工程中（高位水箱，大型塔架）。

1.2.抗震支撑受力分析图1.2.1单管支撑受力分析：下面三幅图中，分别表示了支撑构件在自重工况和地震工况下的受力情形。

由于地震作用是往复作用，所以地震工况可以区分为图2和图3两种情形。

地震工况下楼板及梁轴向应力分析

一
定的安全储备。考虑到出混凝土屋面上还有钢结构构架，钢柱
５（３）
２７２１５裙房：０．２６（局部主塔灌注桩（抗压
独立桩现浇钢筋承台加混凝土地下室底板框架结构
脚无法与结构梁、柱对齐，考虑增加屋面板厚度至２００ｍｍ，并双层双向配筋，可以有效增加结构整体性。
兼抗拔）
３多遇地震工况
的时候却只取楼板厚度，因此可能算出来的配筋超很多，应部分的精度要求，但对于楼板边界特殊、荷载工况复杂的情况有局限用户的要求就提供了这个参数，可以只配筋到柱帽边缘（即此处性，所以可作为辅助设计手段。有限元理论具有分析精度高，适填１）；这个参数使得软件模拟更加真实，柱上板带边支座负弯矩用范围广等特点，计算结果真实可信，应为工程设计的主要依据。取值点按照实际考虑应取到柱帽边缘，所以负弯矩远小于其他两有限元计算方法将是无梁楼盖的主要发展方向。个软件计算结果，如果将此参数设为０，则柱上板带边支座负弯矩参考文献：计算结果与其他两个软件的计算结果是基本相符的。［１］ＧＢＪ１３０－９０，钢筋混凝土升板结构技术规范［ｓ］．［２］朱聘儒．双向板无梁楼盖［Ｍ］．北京：中国建筑工业出版社，４结语经验系数法简便快捷，但是限制条件较多，适用于设计人员析法在计算模型简单的情况下，计算结果已满足了实际工程设计

地震地面运动的特征

地震地面运动主要具有三个特征：峰值、反应谱和持续时间。

1.峰值：地震动峰值是指地震过程中出现的最大加速度或速度，
它反映了地震过程中瞬时出现的最大振动强度。

峰值的大小可以用来评估地震对地面结构和基础设施的潜在破坏程度。

2.反应谱：反应谱是描述地震地面运动对不同结构影响程度的
方法。

它通过单自由度体系的反应来定义，具体表现为一种特有的方式，这是因为反应谱是通过单自由度体系的反应来定义的，并且容易为工程界所接受。

3.持续时间：地震的持续时间指的是地震动从开始到结束的时
间跨度。

持续时间的长短对于评估地震对地面结构和基础设施的影响非常重要。

地震工况

物理参数:圬工砌体容重: 20.500(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.800地基土摩擦系数: 0.577墙身砌体容许压应力: 580.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 58.000(kPa)墙身砌体容许拉应力: 110.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 56.000(kPa)挡土墙类型: 抗震区浸水挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 23.000(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 300.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000地震作用墙趾值提高系数: 1.500地震作用墙踵值提高系数: 1.625地震作用平均值提高系数: 1.250墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)地震烈度: 设计烈度7度面侧地震动水压力系数: 1.000背侧地震动水压力系数: 1.000水上地震角: 1.50水下地震角: 2.50水平地震系数: 0.13重要性修正系数: 1.00综合影响系数: 0.25抗震基底容许偏心距:B/5地震力调整系数: 1.000墙后填土浮容重: 12.500(kN/m3)地基浮力系数: 0.700土压力计算方法: 库仑第 2 种情况: 地震情况[土压力计算] 计算高度为 5.500(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角： 27.000(度)Ea=103.732 Ex=95.486 Ey=40.531(kN) 作用点高度 Zy=1.898(m) 墙身截面积 = 22.250(m2) 重量 = 456.125 kN地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m) 墙面坡侧: 54.78 -17.24 -1.99 -4.40墙背坡侧: -54.78 -9.05 2.75 -4.40墙底面: -0.00 127.43 0.25 -5.50全墙地震力=11.403(kN) 作用点距墙顶高度=3.140(m)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300滑移力= 106.889(kN) 抗滑力= 118.654(kN)滑移验算满足: Kc = 1.110 > 1.000(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 3.035 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 5.000 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.898 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 502.292(kN-m) 抗倾覆力矩= 1586.833(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.159 > 1.300(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 395.513(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1084.541(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.500 (m) 偏心距 e = 0.008(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.742(m)基底压应力: 趾部=72.530 踵部=71.293(kPa)最大应力与最小应力之比 = 72.530 / 71.293 = 1.017作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.008 <= 0.200*5.500 = 1.100(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=72.530 <= 450.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=71.293 <= 487.500(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=71.911 <= 375.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上地震力=11.403(kN) 作用点距墙顶高度=3.140(m)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)墙面坡侧: 54.78 -17.24 -1.99 -4.40墙背坡侧: -54.78 -9.05 2.75 -4.40验算截面以上，墙身截面积 = 22.250(m2) 重量 = 456.125 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 3.035 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 5.000 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.898 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 522.945(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1434.981(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 2.744(m)截面宽度 B = 5.500 (m) 偏心距 e1 = 0.006(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.006 <= 0.400*5.500 = 2.200(m)截面上压应力: 面坡=95.700 背坡=94.462(kPa)压应力验算满足: 计算值= 95.700 <= 870.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -56.630 <= 58.000(kPa)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 4.000(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角： 27.000(度)Ea=56.994 Ex=52.463 Ey=22.269(kN) 作用点高度 Zy=1.369(m)墙身截面积 = 14.750(m2) 重量 = 302.375 kN地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)墙面坡侧: 16.38 -8.19 -1.70 -3.40墙背坡侧: -16.38 -1.55 2.75 -3.40墙底面: -0.00 63.35 0.50 -4.00全墙地震力=7.559(kN) 作用点距墙顶高度=2.244(m)[强度验算]验算截面以上地震力=7.175(kN) 作用点距墙顶高度=2.190(m)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m)墙面坡侧: 16.38 -8.19 -1.70 -3.40墙背坡侧: -16.38 -0.00 2.50 -3.40验算截面以上，墙身截面积 = 14.000(m2) 重量 = 287.000 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.702 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 4.500 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.369 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 317.459(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=793.474(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 2.499(m)截面宽度 B = 4.500 (m) 偏心距 e1 = -0.249(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.249 <= 0.400*4.500 = 1.800(m)截面上压应力: 面坡=47.083 背坡=94.010(kPa)压应力验算满足: 计算值= 94.010 <= 870.000(kPa) 切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -43.184 <= 58.000(kPa)。

在地震工况时土石坝坝体的力学探究

第１６卷第９期
２１００年９月
水利科技与经济
ＷａｅｎｅｖｎｙＳｃｅｃｎｃｎｌｇｎｏｏｔｒＣｏｓｒａｃｉｎｅａｄＴｅｈｏｏｙａｄＥｃｎｍｙ
Ｖｏ．６Ｎｏ９１１．Ｓｅ．，０１ｐ２０
根据国内ห้องสมุดไป่ตู้外对土石坝地震反应实测工作的经验总
地震作用。但对于设计烈度为８９度的１２级挡水建筑、、
物，除单曲拱坝以外，该同时计入水平和竖向地震惯性应
力。
结，在小地震作用下，土石坝顶部加速度反应值比坝基约大５倍，而在大地震作用下，顶加速度反应值比坝坝
Ｋ＝
Ｋｕ
２拟静力学分析法
对坝体计算地震作用时，般只考虑顺河流方向的一
当计竖地惯力，，图。仅算向震性时Ｋ手见２
［收稿日期］２１０００— ３—１９［作者简介］乔世军（９９一）男，１７，新疆乌鲁木齐人，助理工程师；郭智勇（９３，，１８一）男甘肃成县人，助理工程师．
图１坝高４０＜Ｈ≤ １０ｍ的水平方向的地震加５速度分布系数。
２２竖向地震惯性力．
Ｐ＝Ｋ．Ｃｎ
重影响，体积过大的水泥护板不利于整体稳定性，水库大
坝采用水泥卵石护坡形式相对比较牢固。

地震作用下边坡的稳定性探讨

地震作用下边坡的稳定性探讨刘伟;高峰【摘要】地震作用下边坡的稳定性会显著降低,从而导致边坡失稳破坏。

根据相关设计规范确定了地震荷载,用强度折减法分别求解了自然工况下以及地震工况下水平地震惯性力和竖直地震惯性力不同组合方式下边坡的稳定性。

通过对求解结果的分析表明：当水平地震惯性力方向朝向边坡外时,无论考不考虑竖直地震惯性力,边坡的稳定性系数都明显低于自然工况下边坡的稳定性系数;而且当竖直地震惯性力向下时,边坡最不稳定。

因此,建议以此种工况来评估边坡的稳定性和进行边坡的抗震设计。

【期刊名称】《四川建筑》【年(卷),期】2012(032)003【总页数】4页(P109-112)【关键词】边坡稳定性;地震载荷;拟静力法;有限元【作者】刘伟;高峰【作者单位】重庆交通大学山区桥梁与隧道工程国家重点实验室培育基地,重庆400074;重庆交通大学山区桥梁与隧道工程国家重点实验室培育基地,重庆400074【正文语种】中文【中图分类】U416.14随着国家经济建设的发展，大量的山区公路贯通南北，在经济建设中起到了重要作用。

然而，这也形成了大量的人工边坡，威胁着山区公路的运行安全。

自然状态下，边坡的静力稳定性分析方法已经趋于成熟。

这些方法可以分为两大类，即确定性方法和不确定性方法。

极限平衡分析法、极限分析法、数值分析法均属于确定性分析法;随机概率分析法等则属于不确定性分析法[1］。

然而，仅仅探讨自然状况下的边坡稳定性是不够的。

有很多边坡本来是稳定的，但是一旦发生地震，就会失稳破坏，这就要求我们还必须研究地震工况下边坡的稳定性。

相对于边坡的静力稳定性分析，边坡的地震稳定性才刚起步，需要我们做更多的研究工作[2］。

郑颖人[3］等将边坡地震稳定性评价方法分为拟静力法、动力有限元静力分析法、完全动力分析法等。

周桂云[4］等通过建立人工截断边界，使用地震波动输入方法来计算边坡的抗震性。

这些方法多是将地震荷载当作动力荷载来计算。

地震工况下风荷载组合值系数

地震工况下风荷载组合值系数说起地震和风，咱们一般都会觉得它们两个完全是两回事。

一个是地面摇晃，另一个是空中吹风。

你以为地震和风不会有什么交集吗？告诉你，错！这俩家伙其实是有“默契”的，特别是在风荷载组合值这个话题上，简直就像是天作之合。

嗯，是的，你没听错，风和地震居然也能一起“搭班子”来干一票大的。

听起来挺有意思的吧？但实际上，它们组合起来会给建筑设计带来很大的挑战。

咱们通常设计建筑的时候，会考虑到各种自然力的影响。

比如风，别看它温柔无害，别小看了它，它一吹起来，建筑物的外墙、屋顶，甚至整栋楼都能受到很大的影响。

像是那种大风天气，走在路上，感觉像是被风推着走似的，建筑物也一样，会被风吹得晃晃悠悠的。

至于地震，大家都知道，那玩意儿可是够劲的，地面一抖，建筑物的结构就会承受巨大的力量。

这时候，如果风和地震“联手”来搞事情，问题就大了。

你想啊，地震来得突然，风嘛，它是可以预报的，虽然不能像天气一样说得那么精确，但也总能提前做好准备。

可是问题是，咱们可不能只防一个，得同时考虑两者的影响。

风荷载组合值系数就是为了应对这种“突如其来的麻烦”而提出的。

它的作用就是在建筑设计中，通过合理的数值计算，把风和地震的影响结合起来，确保建筑结构在这两股力量的共同作用下，依然能“稳如老狗”。

什么是风荷载组合值系数呢？简单来说，它就是一个用来衡量风力和地震力共同作用下建筑物可能承受的总荷载的系数。

要是这两个力量同时来袭，你就得知道它们合起来会给建筑带来多大的压力，才能设计出一个既安全又耐用的建筑物。

想象一下，如果风一刮，地震又来，那建筑物会被双重“夹击”，你说它不摇晃才怪。

所以，通过风荷载组合值系数，设计师可以精确计算出这两股力量如何影响建筑，做到既不过度设计，也不让安全隐患埋下。

可是，这个系数的计算可不简单！它得根据不同地区的风速、地震烈度以及建筑物的类型来进行调整。

比如在地震多发的地区，建筑物的设计就要更注重地震力的影响，而在风多的地区，风的荷载就得重点考虑。

抗震工况荷载组合

抗震工况荷载组合
抗震工况荷载组合是在考虑地震荷载的情况下，对各种荷载进行组合，以求得对结构的最不利影响。

常见的抗震工况荷载组合包括以下几种：1. 最不利组合法：将各种静力荷载（如恒载、活载、风载等）与地震
荷载按照一定的比例进行组合，使得对结构影响最大的情况得到考虑。

2. 模量层剪切法：将地震力按照不同的计算模型分配到结构的各个层面，然后将地震力与静力荷载按照一定的比例进行组合。

3. 加权平均法：将地震力与静力荷载按照一定的权重进行组合，权重
的确定可以使用经验公式或者通过专业人员的工程经验。

4. 最大响应法：将地震力与静力荷载同时作用于结构，通过动力分析
或者静力分析得到结构的最大响应，然后将其与其他静力荷载进行组合。

以上是一些常见的抗震工况荷载组合方法，具体的组合方法应根据结
构的特点、工程需要以及相关规范的要求进行选择和确定。

应注意合
理组合荷载时要求考虑到不同荷载之间的相互作用，以确保结构的安
全性与经济性。

隔震结构有限元模拟白噪声地震动工况

隔震结构有限元模拟白噪声地震动工况隔震结构是指建筑结构中采用隔震装置来减小地震对建筑物的影响的一种结构形式。

白噪声地震动工况是指地震动具有平均频率能量密度在一定频率范围内相等的地震动。

本文将以隔震结构有限元模拟白噪声地震动工况为主题，介绍隔震结构的原理和有限元分析方法，以及如何模拟白噪声地震动工况。

隔震结构的原理是通过设置隔震装置，将建筑物与地面分离，减小地震对建筑物的传递。

隔震装置一般采用弹簧和减震器等材料制成，能够吸收地震能量，减小地震对建筑物的冲击力。

隔震结构能够有效地降低地震灾害对建筑物的破坏，保护人民的生命财产安全。

有限元分析是一种常用的结构力学分析方法，通过将结构离散成有限数量的单元，利用有限元法求解结构的力学行为。

在隔震结构的有限元模拟中，需要将隔震装置以及建筑物离散成有限数量的单元，然后利用有限元法求解结构的响应。

在模拟过程中，需要考虑隔震装置的刚度、阻尼以及与地震动的相互作用等因素，以准确地预测结构的响应。

模拟白噪声地震动工况是指在有限元分析中，输入具有平均频率能量密度在一定频率范围内相等的地震动。

为了模拟白噪声地震动工况，可以选取一段时间内的地震动记录，并进行频谱分析，以确定地震动的频率范围。

然后，可以根据频率范围内的能量密度分布情况，生成符合白噪声特性的地震动输入。

将生成的地震动输入到有限元模型中，进行响应分析，得到结构的位移、加速度等响应结果。

隔震结构有限元模拟白噪声地震动工况是一种有效的方法，可以用于评估隔震结构的抗震性能。

通过有限元分析，可以预测隔震结构在白噪声地震动工况下的响应，为结构设计和抗震设防提供科学依据。

未来的研究可以进一步探索不同类型隔震装置的抗震性能，优化设计参数，提高隔震结构的抗震能力。

小震弹性名词解释

小震弹性名词解释1、小震弹性，考虑荷载分项系数，不考虑楼层活荷载折减；2、小震弹性，满足弹性层间位移角限值，保证结构处于基本弹性（或纯弹性）的阶段；3、小震弹性的调整系统一般有3个层次：（1）全局调整——多为效应组合前的调整；（2）局部调整——多为效应组合前的调整；（3）构件调整——多为效应组合后的调整。

4、《抗规》、《高规》中的大多数规定，都只适用于小震弹性阶段。

不适用于中震、大震计算。

5、小震弹性计算中的3种情况，无法判断哪种情况更不利，需要取包络值（1）max(单向地震工况；双向地震工况）（2）max(地震工况；非地震工况）（3）max(小震弹性工况；中震不屈服工况）6、设计使用年限100年时，建筑高度H≥60m时，承载力设计按100年风压X1.1；设计使用年限100年时，建筑高度H<60m时，承载力设计按100年风压X1.0；变形计算按50年重现期；舒适度验算取10年一遇风荷载标准值；7、框架柱轴力是振型分解反应谱法计算后，通过梁剪力的标准值，进行受力分析得到的，后面柱剪力的调整（如二道防线等），都不影响柱轴力。

8、《高规》5.2.3条，《混规》5.4.1条和5.4.2条，都提到了框架梁弯矩调幅（注意，次梁是不调幅的）。

框架梁弯矩调幅时，只调竖向荷载作用下的效应（弯矩M、剪力V、轴力N)等。

注册考试的时候，抄好如下公式，套进去即可解题：假定，框架梁弯矩调幅系数为β，则[1.2*(M恒K+0.5*M活K)*β+ 1.3MEk ≤ Mu/γRE。

M恒K：恒载标准值作用下的弯矩标准值；M活K：活载标准值作用下的弯矩标准值；MEk：地震作用下的弯矩标准值；Mu：根据《混规》计算出的混凝土梁极限承载力；γRE：承载力抗震调整系数。

工程斜坡不同工况计算中的荷载和参数探讨

工程斜坡不同工况计算中的荷载和参数探讨在不同的行业规范中，对工程斜坡的下滑力计算中分别规定了不同工况下的荷载组合计算。

总的来说有天然工况、暴雨工况、地震工况、暴雨+地震工况和库水位变化工况五大类。

由于不同的规范之间，或同一规范的不同章节之间对不同工况下的荷载或相关参数存在不同的解释，甚至是存在相互冲突与矛盾的解释，抑或是没有解释说明，造成技术人员在下滑力计算时往往难以合理选用，直接导致计算结果千差万别，甚至是严重脱离实际而无法应用。

1、天然工况该工况为正常工况，即坡体在长时间未降雨等的稳定地下水位情况下的坡体稳定性计算。

1）容重：对于透水性介质，地下水位以上岩土体取天然容重，地下水位以下岩土体取浮容重。

2）滑面参数试验指标：滑面位于地下水以上时，滑面参数依据滑坡所处的稳定状态选取相应含水状态下的相应剪切试验指标；滑面位于地下水以下时，滑面参数依据滑坡所处的稳定状态选取饱和状态下的相应剪切试验指标。

3）滑面参数反算指标：滑面体无论位于是否位于地下水位哪个部位，均可通过依据滑坡的稳定状态将水的不利作用“打包”进行滑面参数反算。

这种算法虽然较为粗犷，但只要合理选用滑坡的稳定性，以及合理的应用滑坡的“三段论”理论，在真实的“1:1”滑坡计算模型下，其计算结果往往反而往往比试验指标更为可靠。

2、暴雨工况该工况为非正常工况，即坡体在长时间的降雨或暴雨情况下，坡体地下水位上升幅度较大或坡体含水量增加较大情况下的坡体稳定性计算。

容重、滑面参数的选用同天然工况，但在此需要说明工程实践计算中需注意的关键环节。

1）容重：地下水位上升或降雨浸润地表附近岩土体时，滑体从下向下往往分为三个不同容重的段落，即变化后的地下水位造成部分滑体演变为饱和容重，地表附近一定深度范围内的岩土体受降雨浸润后，滑体含水率出现不同程度的提高，甚至局部饱和，以及滑体中部没有受到地下水位上升和降雨下渗影响的原状滑体。

因此，滑体的容重应依据滑体含水率的变化而合理取值，切不可在暴雨工况下将整个滑体的容重都选用饱和容重。