单向板肋梁楼盖设计图示
单向板肋梁楼盖
2.2.5整体式单向板肋梁楼盖设计实例（新规范）设计资料：车间仓库的楼面梁格布置如图1.1所示，轴线尺寸为30m 19.8m ，墙厚为370mm ，本层高为4.5m 。
图楼面梁格布置图（1） 楼面构造做法：面层为 20mm 厚水泥砂浆抹面（重度为 20kN/m 3），天花抹灰为315mm 厚混合砂浆（重度为17kN / m ）；（2） 楼面活载标准值为 q k 二7.0kN / m 2；（3） 材料选用：2 2 混凝土，采用 C25（ f c =11.9N/mm ，f t =1.27N/mm ） C2Qfc=9.6N/mm2、3ft=1.1N/mm2）（重度为 25kN /m ）；钢筋： 梁中受力纵筋采用 HRB400 钢筋（f y 二 360N / mm2）。
HRB335（fy=300N/MM ）2其余采用 HPB300 钢筋（f y =270N/mm ）。
HPB235（fy=210N/MM ） 计算过程：选择板厚为80mm ，主梁截面尺寸为 300mm 700mm ，次梁截面尺寸为200mm 450mm ，柱截面尺寸为 400mm 400mm ，板的最小保护层厚度为 15mm ,梁、柱的保护层厚度取 20mm 和纵筋直径的最小值。
II II II^LJ|lll J—1_| -- U ------ 1 j T --------- r ------- ii --1 &行671060C0iSOCn1II I I -II-III 廿r=■ 厂=■TI------ n ------ ii -IiI（1）板的计算（按考虑塑性内力重分布方法计算）220 0.02=0.04 kN/m20.08 25=2.0kN/m20.15 17 =0.255kN/m永久荷载的标准值 gk 二2.655kN /m 2可变荷载标准值 q k =7.0kN /m 2荷载组合 可变荷载控制 p = 1.2 2.665 1.3 7 = 12.286kN/m 2 永久荷载控制 p=1.35 2.665 0.7 1.3 7 = 9.954kN / m 2取p=12.29kN/m 2②计算简图（见图1.2） 取1m 宽板带作为计算单元， 各跨的计算跨度为： 中间跨 I 。
单向板肋梁楼盖设计报告课件
设计要求：
4）梁材料图、模板图及配筋图（按同一比例绘出主 梁的弯矩包罗图、抵抗弯矩图、模板图及配筋图 ），（标注主梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直 径、根数、编号及其定位尺寸）；（比例1：50， 剖面图比例1：15～1：30）；
5）在图中标明有关设计说明，如混凝上强度等级、 钢筋的种类、混凝土保护层厚度等。
板的配筋计算
截面位置 弯矩设计值（M）
αs=M/α1fcbh02
ξ 1 12s
1 6.46 0.125
0.134
轴线 ①~② ⑤~⑥
计算配筋mm2） AS=ξbh0α1fc/fy
547
实际配筋（mm2） 10140
As=561
轴线
计算配筋mm2） AS=ξbh0α1fc/fy
547
②~⑤
10140 实际配筋（mm2）
主梁截面高度应满足
h l/1 ~ l 5 /1 4 0~ 6 6m 0 90 m 取 h650mbm300mm
柱的截面尺寸b×h=400×400 mm2
二、板的设计——按考虑塑性内力重分布设计
（1）荷载计算 永久荷载：
20m 水m 泥砂0浆 .02 2 面 0 0层 .4k N ： /m2 8m 0 钢 m 筋混0凝 .0 82 土 5 2板 k N /m ： 2 1m 5 板 m 底石0灰 .01砂 1 57 浆 0.25： k5N /m2
边跨按以下二项较小确值定： 250 80
l01 ln h/ 2 (2板3的00实1际2结0构 2 ) 2 2095mm l所 l边0n1以 跨 a2ln边 按(跨 以h2/3板 下 200的 二 (12计 项 2300算 较 0l20取 小 1125确20值 )02定 0129：22255m00)m2812015m2m095mm 中 ln 跨al01(2ln3002310200225500) 2015200mm2115mm
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计(2)
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计某工厂仓库的楼盖建筑平面图，如图一所示，环境类别为一类。
楼面均布活荷载标准值为5.5kN / m2，楼盖结构形式为现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，竖向承重结构体系采用外砖墙和钢筋混凝土内柱承重方案：1.设计资料(1)楼面恒载：楼面面层用20 mm厚石灰砂浆粉刷。
(2)材料：混凝土强度等级C25 ；梁内受力纵筋为HRB335，其他为HPB235钢筋。
2．楼盖的结构平面布置墙厚240 mm，板伸入墙体120 mm，次梁伸入墙体240 mm，纵墙在主梁端部处有外伸扶壁120 mm×370 mm,主梁搁置长度370 mm。
柱截面350 mm×350 mm。
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.3 m、次梁的跨度为7.5 m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.1 m，L02／l 01 =7.5／2.1=3.57≥3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2200／40=55 mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80 mm，取板厚h=80 mm。
次梁截面高度应满足h=L0／18～L／12=7500／18～7500／12=416.7～625 mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200 mm。
主梁的截面高度应满足h=L0／15～L／10=6300／15～6300／10=420～630 mm，取h=600 mm，b=300 mm。
楼盖结构平面图布置图见图二。
3．板的设计⑴荷载板的恒荷载标准值水泥砂浆面层： 0.65 kN / m280 mm钢筋混凝土板0.08×25=2 kN / m220 mm 石灰砂浆0.02×17=0.34 kN / m2小计 2.99 kN / m2板的活荷载标准值： 5.5kN / m2恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于4.0 kN / m2，所以活荷载分项系数应取1.3。
单向板肋梁楼盖设计(PPT)
在均布及三角形荷载作用下：
M k1gl 2 k2ql 2 V k3gl k4ql
在集中荷载作用下：
M k5Gl k6Ql V k7G k8Q
2.3 单向板肋梁楼盖设计
3 单向板肋梁楼盖按弹性理论措施计算构造内力
内力包络图
由内力叠合图形旳外包线构成，它反应出各截面可能产生旳最大 内力值，是设计时选择截面和布置钢筋旳根据。
次 梁 ：（4~6）m 主 梁 ：（5~8）m
构造平面布置方案
(a) 主梁横向布置
(b) 主梁纵向布置 单向板肋梁楼盖布置方案
(c) 只布置次梁
2.3 单向板肋梁楼盖设计
2 现浇整体式楼盖构造内力分析措施
弹性理论 有较大旳安全贮备。 塑性理论 内力分析与截面计算相协调，成果比较经济，但一般
情况下构造旳裂缝较宽，变形较大。
民用建h筑/ l 楼板 l ≥70mm
工业建筑楼板 ≥80hmm
• 高跨h比/ l h 中旳
取短h向跨度
h
• 板厚一般宜为h
80mm≤ ≤16h0mm
• 高跨比 中旳 为肋高
1 单向板肋梁楼盖构造布置
构造布置涉及柱网、承重墙、梁和板旳布置
应综合考虑建筑功能、造价及施工条件等，合理拟定构造旳平面布置。 根据工程实践，常用跨度为：单向板 ：（1.7~2.5）m
混凝土构造设计
单向板肋梁楼盖设计
1、单向板与双向板
单向板：荷载作用下，只在一种方向或主要在一种方向弯曲旳板。 双向板：荷载作用下，在两个方向弯曲，且不能忽视任一方向弯曲旳板。
《混凝土构造设计规范》(GB 50010-2023)要求：
（1） 对两边支承旳板，应按单向板计算。 （2） 对于四边支承旳板
2.2.4单向板肋梁楼盖设计实例
2.2.4单向板肋梁楼盖设计实例 1.设计资料某多层仓库为内框架结构，设计使用年限为50年，建筑平面如图2.16所示。
楼面可变荷载标准值为6kN/m 2，楼面面层为20mm 水泥砂浆抹灰，梁板下面用15mm 厚水泥石灰抹底。
梁板混凝土强度等级为C25，梁内纵向受力钢筋采用HRB400级，其他钢筋采用HPB300级，柱截面为400mm ×400mm 。
图2.16 仓库建筑平面图 2.试设计该楼盖，设计内容包括：1）按单向板肋梁楼盖布置主次梁，选择构件截面尺寸，绘制楼盖结构平面布置图。
2）按考虑塑性内力重分布的方法设计板和次梁，并绘制配筋图。
3）按弹性方法设计主梁，并绘制主梁的抵抗弯矩图及配筋图。
3.结构布置及构件尺寸选择由于一般单向板的跨度取为1.8～2.7m ，次梁的跨度4～6m ；主梁的跨度5～8m 。
确定次梁沿纵向布置，主梁沿横向布置，由此主梁跨度为6.6m ，次梁跨度为6m ，板的跨度为2.2m 。
根据构造要求，初定截面尺寸如下：板厚：按30lh >，2200=l ，且70≥h ，取mm 80=h ； 次梁：梁面按12~18ll h =，m m 6600=l ，取梁高m m 450=h ，梁宽按2~3h h b =估算，取m m 200=b ；主梁：梁高按8~141lh =，m m 6600=l ，取m m 700=h ，梁宽取m m 300=b 。
楼盖的梁板结构平面布置及构件尺寸如图2.17所示。
图2.17 梁板结构平面布置及构件尺寸图 4.板的计算 1）荷载计算20mm 厚水泥砂浆面层 400.002.020=⨯kN/m 2 80mm 厚现浇钢筋混凝土板 000.208.025=⨯kN/m 215mm 厚石灰砂浆抹底 255.0015.017=⨯kN/m 2 恒荷载标准值 655.2=k g kN/m 2 活荷载标准值 000.6=k q kN/m 2 荷载设计值应取以下两种组合的较大值 a.由可变荷载效应控制的组合986.10000.63.1655.22.1=⨯+⨯=⋅+⋅=k Q k G q g q γγkN/m 2 b.由永久荷载效应控制的组合044.9000.67.03.1655.235.1=⨯⨯+⨯=⋅⋅+⋅=k Q Q k G q g q ψγγkN/m 2 因此取q=10.99 kN/m 2计算 2）计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的计算跨度为：边跨：2020280120100220020=+--=+=h l l n mm或2040212012010022020=+--=+=a l l n mm 取小值 20200=l mm中间跨：mm 200020022000=-==n l l ；平均跨度为：mm 2010220002020=+=l跨度差：%10%1200020002020<=-可以采用等跨连续板的弯矩系数计算板的弯矩。
单向板肋梁楼盖设计图示(“钢筋”相关文档)共10张
1）按比例画出主梁的弯矩包络图；
2）按同样比例（长度方向）画出主梁纵向配筋图。若
不需纵向钢筋弯起抗剪，则纵向钢筋弯起时只需满足正 截面受弯承载力要求（材料图覆盖弯矩图）及斜截面受 弯承载力要求（弯起钢筋弯起点距该钢筋充分利用点截
面距离不小于h0/2）;
3)作材料图，确定纵向钢筋的弯起位置和截断位置， 具体做法应满足相关构造规定，例如负弯矩钢筋截
3)作材料图，确定纵向钢筋的弯起位置和截断位置，具体做法应满足相关构造规定，例如负弯矩钢筋截断，当其充分利用截面处V>0. 7ftbh0时，刚从充分利用截面向外的延伸长度不应小于1. 1）按比例画出主梁的弯矩包络图； 3)作材料图，确定纵向钢筋的弯起位置和截断位置，具体做法应满足相关构造规定，例如负弯矩钢筋截断，当其充分利用截面处V>0. 1）按比例画出主梁的弯矩包络图； 7ftbh0时，刚从充分利用截面向外的延伸长度不应小于1. 若不需纵向钢筋弯起抗剪，则纵向钢筋弯起时只需满足正截面受弯承载力要求（材料图覆盖弯矩图）及斜截面受弯承载力要求（弯起钢 筋弯起点距该钢筋充分利用点截面距离不小于h0/2）; 若不需纵向钢筋弯起抗剪，则纵向钢筋弯起时只需满足正截面受弯承载力要求（材料图覆盖弯矩图）及斜截面受弯承载力要求（弯起钢 筋弯起点距该钢筋充分利用点截面距离不小于h0/2）; 3)作材料图，确定纵向钢筋的弯起位置和截断位置，具体做法应满足相关构造规定，例如负弯矩钢筋截断，当其充分利用截面处V>0. 3)作材料图，确定纵向钢筋的弯起位置和截断位置，具体做法应满足相关构造规定，例如负弯矩钢筋截断，当其充分利用截面处V>0. 2）按同样比例（长度方向）画出主梁纵向配筋图。 1）按比例画出主梁的弯矩包络图； 若不需纵向钢筋弯起抗剪，则纵向钢筋弯起时只需满足正截面受弯承载力要求（材料图覆盖弯矩图）及斜截面受弯承载力要求（弯起钢 筋弯起点距该钢筋充分利用点截面距离不小于h0/2）; 7ftbh0时，刚从充分利用截面向外的延伸长度不应小于1. 3)作材料图，确定纵向钢筋的弯起位置和截断位置，具体做法应满足相关构造规定，例如负弯矩钢筋截断，当其充分利用截面处V>0. 7ftbh0时，刚从充分利用截面向外的延伸长度不应小于1.
混凝土设计原理 单向板肋梁楼盖设计PPT课件
第14页/共59页 12.2 单向板肋梁楼盖设计
第十二章 梁板结构设计
FFLeabharlann F M B=-0.188FL F
L
L
F M B=-0.094FL M2=-0.047FL
A
B
C
M 1=0.203FL
AB跨作用活荷载
塑性方法：结构中某一截面达到承载能力极限值，这一截面就产生一个铰（塑性 铰），只有当整个结构中形成足够多的塑性铰使结构变为可变体系时，才认为结 构达到承载能力。
第16页/共59页 12.2 单向板肋梁楼盖设计
第十二章 梁板结构设计
1. 弹性方法（P. 34）
按弹性理论计算钢筋混凝土连续梁、板的内力，是将构件看成 弹性匀质材料，内力计算可按结构力学中所述的方法进行。
当等跨度连续板、梁跨数超过五跨时，可简化为五跨计算，即所有中间跨的内力均 取与第三跨一样。
（3）计算跨度： P.34 中间跨的计算跨度为两支座中心线间距离，边跨的计算跨度取：梁（1.025 ln+b/2)与 (ln+a/2+b/2)两者中较小的；板（1.025 ln+b/2)与(ln+h/2+b/2)两者中较小的。如连续板、 梁跨度不等但相差不超过10%时，仍可按等跨度计算。当求跨中弯矩时，取该跨的计 算跨度；求支座弯矩时，取相邻两跨计算跨度的平均值。
F M B=-0.094FL
M 1=-0.047FL
A
B
C
M 1=0.156FL
M 2=0.156FL
AB、BC跨同时作用活荷载
-0.188FL
第14章单向板肋梁楼盖例题ppt课件
0.55
ln2=6.35 0.55×24.74×6.35
=86.40
0.55
ln2=6.35 0.55×24.74×6.35
=86.40
4. 次梁L2的设计——按考虑塑性内力重分布设计
（4）次梁的配筋计算 ①次梁正截面受弯承载力计算 次梁跨中正弯矩按T形截面进行承载力计算，hf / h0 80 / 405 0.197 0.10
永久荷载标准值：
1.35 2.655 1.3 0.7 5 8.13kN / m2
20mm水泥砂浆面层： 0.02 20 0.4kN / m2 80mm钢筋混凝土板： 0.08 25 2kN / m2 15mm板底石灰砂浆： 0.01517 0.255kN / m2
小计 活荷载标准值：
gk 2.655kN/m2 qk 5kN/m2
永久荷载设计值： g 1.2 2.655 3.19kN / m2
板钢筋的截断
活荷载设计值： q 1.3 5 6.5kN / m2
0.3 q 6.5 2.04 3
荷载总设计值： gห้องสมุดไป่ตู้ q 3.19 6.5 9.69kN / m2
g 3.19
则1m板宽为计算单元时，板上荷载q+g=9.69kN/m。
80 450
P358 图14-25
——修改边跨的计算跨度
增加边跨计算跨度算法
250
边跨按以下二项较小值确定：
120 2080 2300
200 2100 2300
200 2100 2300
l01
ln1
h 2
2080 80 2
2120mm
A
板的实际结构图
l01
ln1
单向板肋梁楼盖设计图示35页PPT
锚固要求
该钢筋伸入节点或支座的锚固长度应符 合表4.4中V>0.7ftbh0时的要求 （ 1）采用直线方式锚固在节点或支座内， 如图4.39（a）所示 （ 2）采用带90°弯折的锚固形式，如图 4.39（b）所示 （ 3）采用钢筋端部加机械锚头的锚固形 式，要求同图4.40（a）所示
（ 4）采用在节点或支座外梁中弯矩较小 处设置搭接接头的形式，如图4.39（c）
16、云无心以出岫，鸟倦飞而知还。 17、童孺纵行歌，斑白欢游诣。 18、福不虚至，祸不易来。 19、久在樊笼里，复得返自然。 20、羁鸟恋旧林，池鱼思故渊。
单向板肋梁楼盖设计图示
4.4.5 受弯构件钢筋的布置
1、抵抗弯矩图
q
M图
2f25 1f22
Mmax
Mu 图≥M 图
2f25 1f22
⑴V<0.7ftbh0：当最大负弯矩较小时，钢筋可一次全 部截断。
c. 梁上部纵向钢筋也可采用90°弯折锚固的方式，此时 梁上部纵向钢筋应伸至节点对边并向节点内弯折，其包 含弯弧在内的水平投影长度不应小于0.4 lab，弯折钢筋 在弯折平面内包含弯弧段的投影长度不应小于15d。
柱中心线
>5d >0.4 ab
15d
>0.4 ab
（a）钢筋端部加锚头线锚固 （b）钢筋末端90°弯折锚固 梁上部纵向钢筋在中间层端节点内的锚固
2. 梁上部纵向钢筋的锚固
框架梁上部纵向钢筋在中间层端节点内的锚固
框架梁上部纵向钢筋在中间层端节点内的锚固形式有三种：
a．当柱截面尺寸足够时，采用直线锚固的形式，直线锚 固长度不应小于la，且伸过柱中心线不宜小于5d，d 为梁上部纵向钢筋的直径。
b. 当柱截面尺寸不足时，梁上部纵向钢筋可采用钢筋 端部加机械锚头的锚固方式。梁上部纵向钢筋宜伸至 柱外侧纵筋内边，包括机械锚头在内的水平投影锚固 长度不应小于0.4 lab
单向板肋形楼盖课件
装配整体式楼盖
装配整体式楼盖、屋盖是将各预制梁或板(包括叠合
梁过• 、整装某叠结配些合措板施整优中和体缺的现式点预浇制混楼 ，部凝盖 主分土兼 要构)，成有 用在整现现 于体场浇 整。吊式 体装和 性就位装要后配求，式较通 的高 的建筑。
装配整体式楼盖
•
预制板（梁）上现浇一叠合层而成为一个
整体。这种楼盖兼有预制及现浇楼盖的优点，
随着施工技术的改 进和工具 式钢模板的广泛应用，以上缺 点正在逐渐被克服。
装配式楼盖
• 装配式楼盖施工进度快，节省模板，工 业化程度高，但整体性较差，且易裂缝， 主要用于多层房屋，如多层住宅。
装配式楼盖
装配式楼盖、屋盖由预制 构件在现场安装连接而成， 有节约劳动力，加快施工 进度，便于工业化生产和 机械化施工等优点，但结 构的整体性和刚度较差， 在我国多层住宅中应用 最为普遍。
单向板肋形楼盖课件
第14章 单向板肋形楼盖
§14.1 概说 §14.2 楼盖结构的型式 §14.3 楼盖结构布置 §14.4 肋形楼盖的受力体系 §14.5 钢筋混凝土连续梁的内力计算 §14.6 单向板的计算和配筋 §14.7 次梁的计算和配筋 §14.8 主梁的计算和配筋 §14.9 单向板肋形楼盖设计例题
抗震性能较好，因此近年来在抗震结构中应用
较多。
•
装配整体式楼盖、屋盖是将各预制梁或板
(包括叠合梁、叠合板中的预制部分)，在现场
吊装就位后，通过整结措施和现浇混凝土构成
整体。装配式楼盖、屋盖由预制构件在现场安
装连接而成，有节约劳动力，加快施工进度，
便于工业化生产和机械化施工等优点，但结构
的整体性和刚度较差，在我国多层住宅中应用
当l02 /l01的比值较小时，沿长跨方向传递的荷载将不
单向板肋梁楼盖设计PPT课件
活 荷 载 不 同 布 置 时 的 内 力 图
第22页/共77页
1 活 荷 载 的 不 利 布 置
第23页/共77页
确定截面最不利内力时的活荷载布置原则如下：
1)求某跨跨中截面最大正弯矩时，应在本跨布置活 荷载，同时应在两侧每隔一跨布置活荷载；
2)求某支座截面最大负弯矩时，应在该支座两侧的 邻跨布置活荷载，同时两侧每隔一跨布置活荷载；
第18页/共77页
活荷载不同布置时的内力图
q
1
2
3
4
5
① 在 1 跨内有活载 q，则M1 和VB为最大； ② 在 1 跨跨中为正弯矩，相邻跨跨中为负弯矩，隔跨跨中为正弯矩； ③ 在 1 跨支座B处为负弯矩，相邻跨支座为正弯矩，隔跨支座为负弯矩。
第19页/共77页
活荷载不同布置时的内力图
q
1
2
第42页/共77页
(三)影响内力重分布的因素
1. 充分的和不充分的内力重分布 2. 塑性铰的转动能力 3. 斜截面承载能力 4. 结构的变形、裂缝
第43页/共77页
1、充分的和不充分的内力重分布：
① 充分的内力重分布 ➢ 若超静定结构中各塑性铰均具有足够的转动能力，保证结构加载后能按照预期的顺序，先后形成足够数
由于主梁与外墙面垂直，可开较大的窗口，对采光
有利。
第2页/共77页
主梁纵向布置，次梁横向布置方案
❖优点：适用于横向柱距大于纵向柱距较多，或者有集中
通风要求的情况，因主梁沿纵向布置，减小了构件截面
高度，增加室内净高。但房屋横向刚度差，且限制窗洞
高度。
第3页/共77页
只布置次梁，不设主梁方案。
❖优点：适用于有中间走廊的房屋， 常利用中间纵墙承重。
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2.梁侧纵向构造钢筋（也称腰筋） 当梁的腹板高度hw≥450mm时，在梁的两个侧面应沿高度配 置纵向构造钢筋。每侧纵向构造钢筋（不包括梁上、下部受 力钢筋及架立钢筋）的截面面积不应小于腹板截面面积bhw的 0.1%，具其间距不宜大于200mm。
A
B
7500
①
7
400
8
650
f8@200
8
4f8
3
f＠
>10d 受压区
<Smax <Smax
（a）
弯起钢筋作为抗剪腹筋 时—抗剪间距构造要求
（b）
弯起钢筋作为抗剪腹筋 时—直线段锚固要求
④当不能利用纵向钢筋弯起抗剪时，可单独设置抗剪的弯 筋，且该弯筋应布置成“鸭筋”形式（见上图），不能采用 “浮筋” 。因为浮筋一端锚固在受拉区，且锚固长度有限， 其锚固不可靠。
1.2la+1.7 h0
20d和的1.3h0较大者
4.7
梁内钢筋的构造要求
4.7.1 纵向钢筋的直径、根数 1.梁的纵向受力钢筋应符合下列规定：
① 伸入梁支座范围内的钢筋不应少于两根；
② 梁高不小于300mm时，钢筋直径不应小于10mm；梁 高小于300mm时钢筋直径不应小于8mm； ③ 当梁端实际受到部分约束但按简支计算时，应在支座 上部设置纵向构造钢筋。其截面面积不应小于梁跨中 下部纵向受力钢筋计算所需截面面积的1/4，且不应少 于两根。该纵向构造钢筋自支座边缘向跨内伸出的长 度不应小于l0/5，l0为梁的计算跨度。
a1h0
a'
≥20d ≥h0
充分利用点1.2la h0 ld max 不需要点延伸20 d且h0
a+1.7h Ý ¡≥1.2l a1h0+1.2 la 0
Ý ¡ a2h00， 且 Ý ¡ h0+1.2 la ≥1.3h 20 da+h ≥1.2l
0
≥1.3h Ý ¡ a2h0 0 ≥20d Ý ¡ h0+1.2la
11
⑤
f8@150
4 f 12 11
4 20
②
①
2 25
250
③ f8@150 ⑤ 2 25 ① 250
22
f 8@300
4 f 12 11
4
25 ⑧2f8@300 ③ 20 ② ⑤ f8@150 2 25 ① 250
4 f 12 11
4
⑧2 25 20 ② ⑤ f8@150 ⑨
4 20
4 f 12
c. 梁上部纵向钢筋也可采用90°弯折锚固的方式，此时 梁上部纵向钢筋应伸至节点对边并向节点内弯折，其包 含弯弧在内的水平投影长度不应小于0.4 lab，弯折钢筋 在弯折平面内包含弯弧段的投影长度不应小于15d。
柱中心线
>5d >0.4
ab
>0.4
ab
（a）钢筋端部加锚头线锚固 （b）钢筋末端90°弯折锚固
6
8
箍筋的布置
a. 对于按承载力计算需要箍筋的梁，应按计算结果 和构造要求配置箍筋。 b. 对于按承载力计算不需要箍筋的梁： ①当截面高度h>300mm时，应沿梁全长设置箍筋。
②当截面高度h＝150～300mm时，可仅在构件端部 1/4跨度范围内设置箍筋；但当在构件中部1/2跨度 范围内有集中荷载作用时，则应沿梁全长设置箍筋。
4.4.5 受弯构件钢筋的布置
1、抵抗弯矩图
q
2f25 2f25 1f22 MÍ ¼ Mmax Mu Í ¼ ¡ Ý MÍ ¼ 1f22
充分利用点 不需要点（理论切断点）
q
Asi M ui Mu As
2f25 2f25 1f22
c
②
②
1f22
①
b
①
a
Mu 图≥M 图
二、钢筋的弯起
Mu图包住M图，以满足受弯承载力的要求
f 8@300
250
③
1 1
33
44
⑥ ⑤
f8@150
2 25
⑦ ③ ⑤
⑥2
25 240 240
590
640
590
11 f 8@300
f8@150
640
4 f 12
4 20
4 f 12 11 f 8@300
250
③
190
⑨
250
⑨
4 20
190
50
190
50
⑤f8@150
L 1660
⑩ f8@50
当按上述截断点仍位 于负弯矩受拉区内
lm
Ý ¡ 20d
≥用点 ld max 不需要点延伸20d且1.3h0
纵筋截断时的延伸长度取值
剪力条件 V0.7ftbh0 V>0.7ftbh0 V>0.7ftbh0且截断点仍 位于负弯矩受拉区内 从强度充分利用截面的 从不需要该钢筋截面的 延伸长度ld1 延伸长度ld2 1.2la 1.2la+ h0 20d 20d和的h0较大者
箍筋的直径和间距 梁中箍筋的最大间距smax和最小直径dmin（mm） 梁高h 150<h300 300<h500 500<h800 h>800 最大间距smax V> 0.7ft bh0 V 0.7ft bh0 150 200 200 300 250 350 300 400 最小直径dmin
④ 在钢筋混凝土悬臂梁中，应有不少于两根上部钢筋 伸 至悬臂梁外端，并向下弯折不小于12d；其余钢筋 不应在梁的上部截断，而应按本规范第9.2.8 条规定 的弯起点位置向下弯折，并按本规范第9.2.7 条的规 定在梁的下边锚固。 2 . 弯起钢筋的构造要求
① 由于弯起钢筋承受的拉力比较大，传力集中，有可 能引起弯起处混凝土的劈裂裂缝。因此，位于梁侧 边的钢筋不宜弯起，位于梁底的角筋不能弯起，弯 起钢筋的直径也不宜太大；
② 弯起钢筋的弯起角a一般为45°，当梁高大于 800mm时，宜为60°；
③当弯起钢筋作为抗剪腹筋时，其间距还应满足抗剪的构造 要求，同时弯折终点应有一直线段锚固长度，当直线段位于受 拉区时，直线段长度不小于20d；当直线段位于受压区时，直 线段长度不小于10d。
Ü ¡
smax
a a 受拉区 >20d
纵筋的弯起要满足下面要求
1、满足正截面受弯承载力要求 Mu图≥M图 2、满足斜截面受弯承载力要求 弯起点至充分利用点距离≥0.5h0 3、满足斜截面受剪承载力要求和构造要求
4.4.6
纵筋的截断
◆ 纵向钢筋由控制截面处最大弯矩计算确定的。
◆ 根据设计弯矩图的变化，可以在弯矩较小的区段将 一部分纵筋截断。
梁上部纵向钢筋在中间层端节点内的锚固
15d
框架梁上部纵向钢筋在顶层端节点内的锚固 顶层端节点处的梁、柱端均主要承受负弯矩作用，相 当于一段90°的折梁。因此，顶层端节点处的梁上部 纵向钢筋和柱外侧纵向钢筋其实质是搭接，搭接形式 有两种，如下图所示：
>1.5
ab
> 8d
（a）位于节点外侧和梁端 顶部的弯折搭接接头
55
66
L 1660
③ f8@300
L 290
④
90 650
2f12
f 8@300
③
⑥
⑤
f8@150
4 f 12 11
4 20
②
①
2 25
250
③ f8@ ⑤ ①
f 8@
1 1
计算中不利用该钢筋的强度
计算中充分利用该钢筋的抗拉强度 （有四种锚固形式）
计算中充分利用该钢筋的抗压强度 （有两种锚固形式）
>0.4 > >
a a
ab
>0.4
ab
（a）节点中的 直线锚固
（b）节点中的 弯折锚固
15d
>
>1.5h0
（c）节点或支座 范围外的搭接
图4.39 梁下部纵向钢筋在中间节点或中间支座范围的锚固与搭接
2. 梁上部纵向钢筋的锚固
框架梁上部纵向钢筋在中间层端节点内的锚固 框架梁上部纵向钢筋在中间层端节点内的锚固形式有三种： a．当柱截面尺寸足够时，采用直线锚固的形式，直线锚 固长度不应小于la，且伸过柱中心线不宜小于5d，d 为梁上部纵向钢筋的直径。
b. 当柱截面尺寸不足时，梁上部纵向钢筋可采用钢筋 端部加机械锚头的锚固方式。梁上部纵向钢筋宜伸至 柱外侧纵筋内边，包括机械锚头在内的水平投影锚固 长度不应小于0.4 lab
4
f＠
4
700
700
700 700
6000
1
f＠
L 2600
2
f＠
L 2600
2
2
5
L 30100
f8@200
7
6
700 700
②
7 3
f8@200
4 4
6000
1 2 2 2
②
90 450
2f12
④2 ③
20
⑤1 2 ④ ③
16 20
⑤2 ④ ③
1 16 20
6000
③
5 125
⑥
125
5
③
6000
120
120
① ② 2f12
②
L 4430
③
L 3350
⑤ 1 16
L 6190
①3
18
④ ⑥2
2 20 18
L 22150 L 6190
440
④
90 650
2f12
f 8@300
③
⑥2
25
2 25
⑦
⑥2
25